Viergliedriges Objektiv Vorliegende Erfindung betrifft ein viergliedriges
Ojektiv sehr hoher Lichtstärke mit einem Bildwinkel von etwa 20 bis 30,°, welches
neben anderen Anwendungsmöglichkeiten ganz besonders für die Projektion von Schmalfilmbildern
geeignet ist. Die einzelnen Linsenglieder sind so angeordnet und ausgestaltet, daß
das erste, der längeren Strahlenweite zugekehrte Glied eine sammelnde Linse darstellt,
das zweite Glied eine nach der Frontlinse zu durchgebogene sammelnde Linse ist,
das dritte Glied eine zerstreuende Linse und das vierte Glied eine-. unverkittete
oder verkittete Sammellinse ist. Im letzteren Fall enthält diese Linse eine nach
der kürzeren Strahlenweite zu durchgebogene Kittfläche mit einer an .der hohlen
- Seite höheren Brechzahl als an der erhabenen Seite » derselben.Four-element lens The present invention relates to a four-element lens
Very high light intensity lens with an angle of view of around 20 to 30 °, which
in addition to other possible uses, especially for the projection of cine images
suitable is. The individual lens elements are arranged and designed so that
the first member, facing the longer beam distance, represents a collecting lens,
the second member is a collecting lens bent towards the front lens,
the third member a diffusing lens and the fourth member a-. unsealed
or cemented converging lens. In the latter case, this lens contains an after
the shorter beam distance too curved putty surface with a hollow
- Side with a higher refractive index than on the raised side of the same.
Objektive dieses Aufbaues sind bereits bekanntgeworden. Dieselben-befriedigen
jedoch nicht restlos bei der Projektion von Schmalfilm, da der Zonenfehler der sphärischen
Längsaberration zu groß ist. Untersuchungen haben jedoch ergeben, d'aß es möglich
ist, bei gleich großem Öffnungsverhältnis auch mit einer unverkitteten Hinterlinse
diesen Abbildungsfehler auf die Hälfte und weiter herabzudrücken, wenn erfindungsgemäß
folgende Bedingungen gleichzeitig eingehalten werden: a) 0,45 F < d2+L2+d3 <
0,75 F, b) -0,36F < f3 < -0,60F,
Die unter c) genannt: Bedingung besagt, daß die Brennweite der ersten Linse in Verbindung
mit der ihr zugekehrten Außenfläche der folgenden Linse gemessen im Medium Glas
(sag) größer als 1,02 F und kleiner als 1,5 F ist. Es bedeutet F die Gesamtbrennweite
des Objektivs, d2 die Dicke der zweiten Linse, 12 den Luftraum zwischen der zweiten
und dritten Linse, d3 die Dicke der dritten Linse, f1 die Brennweite der ersten
Linse, f3. die Brennweite der dritten Linse, r3 den Krümmungsradius der konvexen
Außenfläche der zweiten Linse, vag die Brechzahl der zweiten Linse, a den Abstand
vom hinteren Hauptpunkt der ersten Linse bis zum Scheitel von r3. Die nachstehende
Tabelle zeigt drei Beispiele derartiger Objektive.Lenses of this construction have already become known. However, they are not entirely satisfactory when projecting cine film, since the zone error of the spherical longitudinal aberration is too great. However, studies have shown that it is possible to reduce this aberration by half and further with an equally large aperture ratio, even with an unputted rear lens, if the following conditions are met at the same time according to the invention: a) 0.45 F <d2 + L2 + d3 <0.75 F, b) -0.36F <f3 <-0.60F, The condition mentioned under c) states that the focal length of the first lens in connection with the facing outer surface of the following lens, measured in the medium glass (sag), is greater than 1.02 F and less than 1.5 F. It means F the total focal length of the objective, d2 the thickness of the second lens, 12 the air space between the second and third lens, d3 the thickness of the third lens, f1 the focal length of the first lens, f3. the focal length of the third lens, r3 the radius of curvature of the convex outer surface of the second lens, vag the refractive index of the second lens, a the distance from the rear principal point of the first lens to the vertex of r3. The table below shows three examples of such lenses.
Beispiel 1 hat ein Öffnungsverhältnis von 1:1,4 und zeigt die Verbesserung
des sphärischen Zonenfehlers gegenüber bekannten Ausführungsformen.Example 1 has an aperture ratio of 1: 1.4 and shows the improvement
of the spherical zone error compared to known embodiments.
Beispiel 2 weist eine größte Öffnung von 1:1,2 auf mit einem größten
Zonenfehler der sphärischen Längsaberration von -0,004 F.Example 2 has a largest opening of 1: 1.2 with a largest
Zone error of the spherical longitudinal aberration of -0.004 F.
Beispiel 3 zeigt ein als Kittglied ausgebildetes viertes Linsenglied
mit einem größten Zonenfehler der sphärischen Längsaberration von -0,002 F, ebenfalls
bei einer Öffnung von 1:1,2.Example 3 shows a fourth lens element designed as a cemented element
with a largest zone error of the spherical longitudinal aberration of -0.002 F, also
with an opening of 1: 1.2.
Die optischen Angaben der drei Beispiele erfolgen in der üblichen
Weise in der Brennweite 100 mm.
Beispiel 1 (Fig.1)
Radien Dicken und n v
Lufträume
r1=-1-132,94
L1 d1=11,76 1,62061 60,3
r2= -t- 3619,0
l1=0,77
r3=-1-66,63
L2 d2=27,61 1,65160 58,5
r4=-1-327,3
12=3,12
r5=-531,1
L3 d3=28,12 1,72825 28,3
r6= -1-36,23
l3=12,27
r7=-1-64,94
L4 d4=25,57 1,71300 53,9
r8= -85,80
Darin ist
a) d2+12+d3=0,585 F,
b) f3=-45,6=-0,454F,
c) 1,02 F < 1,176 F < 1,50 F.
Beispiel 2 (Fig.1)
Radien Dicken und n
v
Lufträume
r1=-1-132,94
L1 d1=11,76 1,62061 60,3
r2=-1-3619,0
l1=0,77
r3=-1-66,63
L2 d2=27,61 1,65160 58,5
r4=-1-327,3
l2=3,12
r5=-588,3
L3 d3=28,12 1,7400 28,1
. r6=-1-36,53
l3=12,27
r7=-1-64,94
1-4 d4=25,57 1,7130 53,9
r8= -84,32
Darin ist
a) d2+12+d3=58,85=0,589 F,
b) f3=-45,6=-0,456F,
c) 1,02F < 1,187F < 1,50F.
Beispiel 3 (Fig.2)
Radien Dicken und n v
Lufträume
r1= -I-128,13
L1 d1=11,33 1,62061 60,3
r2= -1-3488,0
1i=0,74
r3= -I-64,51
L2 d2=26,61 1,65830 57,5
r4= -1-307,6
12=3,01
r5=-534,3
L3 d3=27,11 1,72832 28,3
r6=-1-34,74
l3=11,83
r7= r 64,36
L4 d4=17,25 1,71300 A,9
r8=-31,15
L5 d5=7,39 1,65830 57,5
r.= -103,49
Darin ist
a) d2+12+d3=56,73=0,567 F,
b) f3=-43,9=-0,439F,
c) 1,02 F < 1,144 F < 1,50 F.
The optical details of the three examples are made in the usual way with a focal length of 100 mm. Example 1 (Fig. 1)
Radii thicknesses and nv
Airspaces
r1 = -1-132.94
L1 d1 = 11.76 1.62061 60.3
r2 = -t- 3619.0
l1 = 0.77
r3 = -1-66.63
L2 d2 = 27.61 1.65160 58.5
r4 = -1-327.3
12 = 3.12
r5 = -531.1
L3 d3 = 28.12 1.72825 28.3
r6 = -1-36.23
l3 = 12.27
r7 = -1-64.94
L4 d4 = 25.57 1.71300 53.9
r8 = -85.80
In it is
a) d2 + 12 + d3 = 0.585 F,
b) f3 = -45.6 = -0.454F,
c) 1.02 F <1.176 F <1.50 F.
Example 2 (Fig. 1)
Radii thicknesses and n
v
Airspaces
r1 = -1-132.94
L1 d1 = 11.76 1.62061 60.3
r2 = -1-3619.0
l1 = 0.77
r3 = -1-66.63
L2 d2 = 27.61 1.65160 58.5
r4 = -1-327.3
l2 = 3.12
r5 = -588.3
L3 d3 = 28.12 1.7400 28.1
. r6 = -1-36.53
l3 = 12.27
r7 = -1-64.94
1-4 d4 = 25.57 1.7130 53.9
r8 = -84.32
In it is
a) d2 + 12 + d3 = 58.85 = 0.589 F,
b) f3 = -45.6 = -0.456F,
c) 1.02F <1.187F <1.50F.
Example 3 (Fig. 2)
Radii thicknesses and nv
Airspaces
r1 = -I-128.13
L1 d1 = 11.33 1.62061 60.3
r2 = -1-3488.0
1i = 0.74
r3 = -I-64.51
L2 d2 = 26.61 1.65830 57.5
r4 = -1-307.6
12 = 3.01
r5 = -534.3
L3 d3 = 27.11 1.72832 28.3
r6 = -1-34.74
l3 = 11.83
r7 = r 64.36
L4 d4 = 17.25 1.71300 A, 9
r8 = -31.15
L5 d5 = 7.39 1.65830 57.5
r. = -103.49
In it is
a) d2 + 12 + d3 = 56.73 = 0.567 F,
b) f3 = -43.9 = -0.439F,
c) 1.02 F <1.144 F <1.50 F.