DE1040848B

DE1040848B - Manually operated system for the controlled start-up and operation of jet engines by means of single-lever operation

Info

Publication number: DE1040848B
Application number: DEB20701A
Authority: DE
Original assignee: Bendix Aviation Corp
Current assignee: Bendix Aviation Corp
Priority date: 1951-06-06
Filing date: 1952-06-06
Publication date: 1958-10-09

Description

Durch Einhebelbedienung von Hand betätigbare Anlage zur gesteuerten Inbetriebsetzung und zum gesteuerten Betrieb von Strahltriebwerken Die Erfindung betrifft eine durch Einhebelbedienung von Hand betätigbare Anlage zur gesteuerten Inbetriebsetzung und zum gesteuerten Betrieb eines Strahltriebwerkes, bei der ein gemeinsamer Handhebel mit mehreren Einstellbereichen sowohl eine Vers.tellvorrichtung zum Verändern des Schubdüsenquerschnittes als auch eine auf ein Ventil in der Hauptbrennstoffleitung einwirkende Drehzahleinstellvorrichtung beaufschlagt.Manually operated system for controlled by single-lever operation Commissioning and controlled operation of jet engines The invention relates to a system that can be operated manually by means of single-lever operation for the controlled Commissioning and controlled operation of a jet engine, in which a common hand lever with several adjustment ranges as well as a vers.tellvorrichtung for changing the thrust nozzle cross-section as well as a valve in the main fuel line acting speed setting device acted upon.

Die vorliegende Erfindung bezweckt die Schaffung einer Steueranlage, die es ermöglicht, die Drehzahl und die Betriebstemperatur einer Gasturbine innerhalb unerwünschter Drehzahlen und/oder Temperaturgrenzen unter optimalen Bedingungen zu betreiben.The present invention aims to create a control system, which allows the speed and operating temperature of a gas turbine within undesirable speeds and / or temperature limits under optimal conditions to operate.

Bei den bekannten Steueranlagen der vorgenannten Art erfolgt eine Beeinflussung der Turbinendrehzahl und des an der Schubdüse erzeugten Schubes durch eine Steuerung der Brennstoffzufuhr zur Turbine und Verstellung der Schubdüsenöffnung. Hierbei wird die Querschnittsfläche der Schubdüse unmittelbar durch die Verstellung des maximal bedienbaren Steuerhebels ausgewählt. Auf diese Weise ändert sich die Turbinentemperatur bei einem vorgegebenen Schubdüsenquerschnitt in Abhängigkeit von den vorerwähnten Betriebsbedingungen. Als Folge dieser Änderung können überhöhte Turbinentemperaturen auftreten, die die Turbine beschädigen oder zerstören, oder aber es stellen sich Untertemperaturen ein, die einen optimalen Turbinenbetrieb verhindern.In the known control systems of the aforementioned type there is a Influencing the turbine speed and the thrust generated at the thrust nozzle a control of the fuel supply to the turbine and adjustment of the thrust nozzle opening. Here, the cross-sectional area of the exhaust nozzle is directly affected by the adjustment of the maximum operable control lever is selected. That way, the changes Turbine temperature for a given exhaust nozzle cross-section as a function of the aforementioned operating conditions. As a result of this change can be inflated Turbine temperatures occur that damage or destroy the turbine, or but there are sub-temperatures that ensure optimal turbine operation impede.

Zur Erreichung des vorgenannten Zieles und zur Vermeidung der bei den bekannten Steueranlagen auftretenden Nachteile wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, die Steueranlage so auszubilden, daß die Schubdüsenverstellvorrichtung einen in an sich bekannter Weise vom Handhebel betätigbaren Temperatursollwertgeber aufweist, welcher in dem Einstellbereich des Handhebels, in dem ein Stellglied der Drehzahleinstellvorrichtung in der Hauptbrennstoffleitung eine zuvor festgelegte Turbinendrehzahl aufrechterhält, die Vorgabe einer Folge verschiedener Turbinentemperatursollwerte erlaubt, jedoch in einem weiteren Einstellbereich des Handhebels. in dem der letztere ein die Nachbrenner-Brennstoffzufuhr steuerndes Stellglied beaufschlagt, unter Beibehaltung der im Einstellbereich veränderlicher Turbinentemperaturen vorhandenen Drehzahl auf einem zuvor festgelegten Turbinentemperatursollwert verharrt.To achieve the aforementioned goal and to avoid the the known control systems occurring disadvantages is proposed according to the invention, to train the control system so that the thrust nozzle adjustment device an in has a temperature setpoint transmitter that can be actuated by the hand lever in a manner known per se, which in the adjustment range of the hand lever, in which an actuator of the speed setting device maintains a predetermined turbine speed in the main fuel line, the specification of a sequence of different turbine temperature setpoints is allowed, however in a further adjustment range of the hand lever. in which the latter one the afterburner fuel supply acting on the controlling actuator, while maintaining the variable in the setting range Turbine temperatures existing speed on a previously determined turbine temperature setpoint persists.

Durch die vorgenannten Merkmale läßt sich sicherstellen, daß die Turbine im ersten Betriebsbereich bei maximalem Schubdüsenquerschnitt sehr schnell beschleunigt, daß im zweiten Betriebsbereich der Schub in Abhängigkeit von der zulässigen Turbinendrehzaihl und der zulässigen Temperatur im gewünschten Rahmen verändert wird und daß im dritten Betriebsbereich durch Einspritzen von Nachverbrennungsbrennstoff in das Schubrohr der Schub vergrößert wird, während die Drehzahleinstellvorrichtung des Brennstoffsystems und die Schubdüsan.-verstellvorrichtung die Turbinendrehzahl bzw. die Turbinentemperatur auf den Maximalwerten eingestellt halten, die am Ende der beiden ersten Betriebsbereiche erzielt wurden.The aforementioned features can be used to ensure that the turbine accelerates very quickly in the first operating range at maximum thrust nozzle cross-section, that in the second operating range the thrust as a function of the permissible turbine speed and the permissible temperature is changed within the desired range and that in the third Operating range by injecting afterburning fuel into the thrust tube the thrust is increased while the speed adjuster of the fuel system and the thrust nozzle adjustment device, the turbine speed or the turbine temperature set to the maximum values at the end of the first two operating ranges were achieved.

Die Schubdüsenverstellvorrichtung kann einen an sich bekannten Regler aufweisen, welcher an eine Spannungsquelle, an den Temperatursollwertgeber und an einen auf die tatsächliche Turbinentemperatur ansprechenden Temperaturfüller angeschlossen ist, wobei die vom Temperatursollwertgeber und vom Temperaturfühler kommenden Signale zu einem Fehlersignal kombiniert werden, mit dem vorzugsweise über einen Verstärker ein Stellmotor der Schubdüsenverstellvorrichtung betätigt wird. Dieser Stellmotor kann bei einer unter einem vorbestimmten Wert liegenden Drehzahl mit einem von der Drehzahl abhängigen Schalter vom Regler abgetrennt werden.The thrust nozzle adjustment device can be a regulator known per se have, which is connected to a voltage source, to the temperature setpoint transmitter and to a temperature filler that responds to the actual turbine temperature is connected with the signals coming from the temperature setpoint transmitter and the temperature sensor can be combined to form an error signal, preferably via an amplifier a servomotor of the thrust nozzle adjustment device is actuated. This servomotor can at a speed below a predetermined value with one of the The speed-dependent switch must be disconnected from the controller.

Ein weiteres Merkmal der Erfindung ist darauf gerichtet, den Temperatursollwertgeber so auszubilden, daß er in einem bestimmten Teil des zum Anfahren dienenden Einstellbereiches des Handhebels die Turbinentemperatur so auswählt, daß sich derjenige Schubdüsenquerschnitt einstellt, bei dem sich ein maximaler Schub je kg Brennstoff ergibt.Another feature of the invention is directed to the temperature setpoint generator to be trained so that it is in a certain part of the setting range used for start-up of the hand lever selects the turbine temperature so that the Thrust nozzle cross-section which results in a maximum thrust per kg of fuel.

Gemäß einem weiteren Merkmal der Erfindung weisen die Drehzahleinstellvorrichtung in der Hauptbrennstoffzufuhr und das Stellglied der Nachbrennstoffzufuhr durch den gemeinsamen Handhebel verstellbare Nocken auf, die eine solche Umrißlinie aufweisen, daß die Turbinendrehzahl im Bereich der ausgewählten Temperaturen beim Nachl)renii:rlietrieb auf einem Maximalwert gehalten wird.According to a further feature of the invention, the speed setting device in the main fuel supply and the actuator of the after-fuel supply through the common hand lever on adjustable cams that have such an outline, that the turbine speed is in the range of the selected temperatures during post-operation is kept at a maximum value.

Diese und weitere Merkmale der Erfindung werden an Hand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels im einzelnen ausführlich erörtert. In der Zeichnung zeigt Fig.l schematisch ein Strahltriebwerk mit einer erfindungsgemäßen, durch Einhebelbedienung von Hand betätigbaren Anlage zur gesteuerten Inbetriebsetzung und zum gesteuerten Betrieb, Fig. 2 ein Schaltschema der Anlage gemäß Fig. 1, Fig. 3 die Stellung der Schaltnocken vor Betätigung des Drosselhebels, Fig.4 eine abgeänderte Ausführungsform eines Steuerventils der Anlage und Fig. 5 ein vereinfachtes Brückenschaltbild.These and other features of the invention are described in detail in FIG Drawing illustrated embodiment discussed in detail. In the drawing Fig.l shows schematically a jet engine with an inventive, Manually operated system for controlled commissioning by means of single-lever operation and for controlled operation, FIG. 2 a circuit diagram of the system according to FIG. 1, FIG. 3 the position of the switching cams before actuation of the throttle lever, FIG. 4 a modified one Embodiment of a control valve of the system and FIG. 5 shows a simplified bridge circuit diagram.

Das in Fig. 1 schematisch dargestellte Strahltriebwerk 10 ist mit einem Kompressor 12, Brennern 14. einer Turbine 16 und einem Hauptbrennstoffverteiler 18 versehen. der mittels einer Sammelleitung 22 über ein Ventil. auf das eine Drehzahleinstellvorrichtung20 einwirkt, und eine Leitung 24 mit einem (nicht dargestellten) Vorratsbehälter verbunden ist. Der Brennstoff für die Nachbrenner 26 wird durch ein 'Nachbrennstoffzumeßgerät 28 zugeteilt, <las über die Leitungen 30 bzw. 32 mit dem Kompressorauslaß bzw. der (nicht dargestellten) Brennstoffpumpe für den \Tachbrenner verbunden ist. In der kegeligen Schubdüse 36 der Maschine ist eine Verstellvorrichtung 34 angeordnet, mit dar die wirksame Fläche der Schubdüsenöffnung 38 geändert werden kann. Die Vorrichtung 34 ist ein hydraulischer Servomotor mit einem Zylinder 40, der stromauf der Öffnung 38 gelagert ist und einen Kolben 42 aufnimmt. Dieser teilt den Zylinder in zwei Kammern und hat eine Kolbenstange 44, die an dem äußeren aus dem Zylinder 40 herausgeführten Ende einen kegelförmigen Kopf 46 trägt. Dieser Kopf 46, der auch als Pilz bezeichnet wird, liegt konzentrisch zur Öffnung 38 und ändert bei axialer Verschiebung den wirksamen Querschnitt der Schubdüsenöffnung. Von den Enden des Zylinders führt je eine Leitung 48 und 50 zu einer (nicht dargestellten) Druckmittelquelle.The jet engine 10 shown schematically in FIG. 1 is with a compressor 12, burners 14. a turbine 16 and a main fuel manifold 18 provided. by means of a manifold 22 via a valve. on the one speed setting device20 acts, and a line 24 connected to a (not shown) reservoir is. The fuel for the afterburner 26 is through a 'Nachbrennstoffzumeßgerät 28 assigned, <read via lines 30 or 32 with the compressor outlet or the (not shown) fuel pump for the \ Tachbrenner is connected. In an adjusting device 34 is arranged on the conical thrust nozzle 36 of the machine, with which the effective area of the nozzle opening 38 can be changed. The device 34 is a hydraulic servo motor with a cylinder 40 upstream of the port 38 is mounted and a piston 42 receives. This divides the cylinder in two Chambers and has a piston rod 44, which is led out of the cylinder 40 on the outer side End carries a conical head 46. This head 46, also known as a mushroom is, is concentric to the opening 38 and changes the axial displacement effective cross section of the nozzle opening. From the ends of the cylinder each leads a line 48 and 50 to a pressure medium source (not shown).

Zur Steuerung der Vorrichtung 34 dienen ein Schieberventil 52 und ein Elektromotor 54. Das Schieberventil 52 ist in die Leitungen 48 und 50 zwischen die Druckmittelquelle und den Zylinder 40 eingeschaltet und steuert Ein- und Austritt des Druckmittels. Das Schieberventil 52 weist eine Ventilspindel 55 auf, die verschiebbar in die Bohru:ig 56 des Schieberventilgehäuses 58 eingesetzt ist. Eine Hochdruckleitung 60 mündet in diese Bohrung 56 und kann durch Verschieben der Ventilspindel im Gehäuse wahlweise an eine der beiden Leitungen 48 und 50 angeschlossen werden. Eine Abflußleitung 62 mündet an beiden Enden der Zylinderbohrung 56. Das eine Ende der Ventilspindel ist mit einer Betätigungsstange 64 versehen, die als Zahnstange 66 ausgebildet ist. Eine in das eine Ende der Bohrung 56 eingesetzte Feder 68 übt auf den Schieber eine nach rechts gerichtete Kraft aus, eine Richtkraft, der das vom Elektromotor 54 erzeugte Drehmoment entgegenwirkt. Wenn der Istwert der Maschinentemperatur genau dem Sollwert entspricht, ist das Schieberventil 52 so eingestellt, daß die Steuerkolben 70 und 72 der Ventilspindel ringförmige Kanäle 74 und 76 im Gehäuse 58 abdecken und damit die Verbindung zu den beiden Enden des Zylinders 40 unterbrechen.A slide valve 52 and an electric motor 54 are used to control the device 34. The slide valve 52 is connected to the lines 48 and 50 between the pressure medium source and the cylinder 40 and controls the inlet and outlet of the pressure medium. The slide valve 52 has a valve spindle 55 which is slidably inserted into the bore 56 of the slide valve housing 58. A high pressure line 60 opens into this bore 56 and can optionally be connected to one of the two lines 48 and 50 by moving the valve spindle in the housing. A discharge line 62 opens out at both ends of the cylinder bore 56. One end of the valve spindle is provided with an actuating rod 64 which is designed as a toothed rack 66. A spring 68 inserted into one end of the bore 56 exerts a force directed to the right on the slide, a directional force which counteracts the torque generated by the electric motor 54. If the actual value of the machine temperature corresponds exactly to the setpoint, the slide valve 52 is set so that the control pistons 70 and 72 of the valve spindle cover annular channels 74 and 76 in the housing 58 and thus interrupt the connection to the two ends of the cylinder 40.

Der Motor 54, bei dein es sich um einen Zweiphasen-Asynchronmotor handelt, hat eine phasenunveränderliche Wicklung 78 und eine phasenveränderliche Wicklung 80. Über ein Zahnsegment 82, welches in die Zahnstange 66 eingreift, werden die Bewegungen der Motorwelle auf den Steuerschieber übertragen. Das dem Zahnsegment 82 abgekehrte Ende der Motor-,velle trägt einen Arm 84, der bei Umlauf des Motors in einer Drehrichtung an einem Übertemperaturanschlag 86 und bei einem Umlauf des Motors in entgegengesetzter Drehrichtung an einem Untertemperaturanschlag 88 zur Anlage kommt. Diese beiden Anschläge sind in Bezug aufeinander so angeordnet, daß der Motor zwischen den Anschlägen etwa einen vollen Umlauf von 360° ausführen kann. Zwischen dem Motor 54 und dem Steuerschieber 52 ist ein geeignetes Getriebe eingeschaltet, uni die gewünschte, dem \lotor umlauf proportionale Schiebersteuerung zu erhalten.The motor 54, which is a two-phase asynchronous motor acts, has a phase-invariable winding 78 and a phase-changeable Winding 80. About a toothed segment 82 which engages in the rack 66, are transmit the movements of the motor shaft to the control slide. That the tooth segment 82 remote end of the motor shaft carries an arm 84 which, when the motor revolves in one direction of rotation at an excess temperature stop 86 and during one revolution of the Motor in the opposite direction of rotation at an undertemperature stop 88 to Plant is coming. These two stops are arranged in relation to one another so that the motor can perform approximately a full 360 ° rotation between the stops. A suitable transmission is connected between the motor 54 and the control slide 52, uni to obtain the desired slide control proportional to the rotor rotation.

Mit dem Motor 54 ist ein Generator 90 gekuppelt, der ein Ausgangssignal erzeugt, dessen Größe und Phasenlage von der Drehzahl und dem Drehsinn des Antriebsmotors abhängt. Zweck und Wirkung dieses Generators werden später erläutert.A generator 90 is coupled to the motor 54 and has an output signal generated, the size and phase position of the speed and the direction of rotation of the drive motor depends. The purpose and effect of this generator will be explained later.

Eine von Hand zu betätigende Einstellvorrichtung 92 ist mit den Zumeßgeräten für den Brennstoff der Haupt- und Nachbrenner verbunden und: dient dazu, die Sollwerte für Maschinendrehzahl und Masehinenbetriebstemperatur einzustellen. Im einzelnen handelt es sich um einen Drosselhebe194, auf dessen Welle 96 Nocken 98 und 100 angeordnet sind. Die Nocken 98 bzw. 100 beeinflussen den Hauptbrennstoffzufluß über die Einstellvorrichtung 20 bzw. den Nachbrennstoffzufluß über Gerät 28 über Gestänge 102 bzw. 104. Am Hebel 94 ist ein Kontaktarm 106 befestigt, der zu einem weiter unten erörterten Zweck auf einem Widerstand 108 schleift.A manually operated adjuster 92 is with the metering devices for the fuel connected to the main and afterburner and: serves to set the setpoints set for machine speed and machine operating temperature. In detail it is a throttle lever 194, on the shaft 96 of which cams 98 and 100 are arranged are. The cams 98 and 100 influence the main fuel flow via the adjustment device 20 or the after-fuel inflow via device 28 via rods 102 or 104. On the lever 94 is attached a contact arm 106 for a purpose discussed below loops on a resistor 108.

Der Drosselhebel 94 kann um 90° geschwenkt werden rund überstreicht zwischern 0 und 90° wirkungsmäßig drei verschiedene Arbeitsbereiche. Der erste Bereich zwischen 0 und 30° kann als Anfahr- oder Beschleunigungsbereich angesprochen werden, da die 1Iaschine in diesem Bereich auf Höchstdrefhzahl gebracht wird. Im zweiten Bereich zwischen 30 und 60° wird die Maschinendrehzahl auf dem Maximalwert gehalten, und es stellen sieh die Maschinentemperaturen oberhalb eines für den Anfahrbereich gewählten Sollwertes ein. Der dritte Bereich zwischen 60 und 90° ist der Nachbrennerberei.ch, indem die Maschinendrehzahl und -temperatur jeweils auf einem Maximalwert gehalten werden und die weitere Betriebssteuerung nur durch eine Brennstoffdosierung zum Nachbrenner erfolgt. In der Extremstellung des Drosselhebels entsprechend einem Schwenkwinkel von 0° berührt der Kontaktarm 106 den Widerstand 108 nicht mehr, und es befinden sich die Nocken 98 und 100 in der Stellung gemäß Fig. 3, so daß die Brennstoffzufuhr zur Maschine unterbrochen ist. Beim Schwenken des Drosselhebels in den ersten Bereich (von 0 bis 30°) wird nur die Einstellvorrichtung für den Hauptbrentistoffzufluß durch den \Tocken 98 und das Gestänge 102 bedient und die Maschinendrehzahlen eingestellt. In der 30°-Stelluiig des Drosselhebels wird die Höchstdrehzahl erreicht. Bei der dargestellten Einrichtung bestimmt der Kontaktarm 106 bei einer ungefähr 701!o der maximalen Drehzahl entsprechenden Stellung auf dem Widerstand 108 einen Sollwert der Masehinenbetriebstemperatur, der etwas niedriger liegt als die endgültig erwünschte maximale Maschinentemperatur. Der Widerstand 108 ist so bemessen, daß bei der Wahl der Maschinendrehzahl innerhalb des Bereiches von 0 bis 30° der Drosselhebelstellung in noch zu beschreibender Weise über diesen Widerstand eine Steuer- oder Signalspannung für einen entsprechenden Sollwert der Temperatureingestellt wird.The throttle lever 94 can be swiveled through 90 ° and swept over between 0 and 90 ° there are three different working areas in terms of effect. The first area between 0 and 30 ° can be addressed as an approach or acceleration range, because the machine is brought to maximum speed in this area. In the second In the range between 30 and 60 °, the machine speed is kept at the maximum value, and see the machine temperatures above one for the start-up range selected setpoint. The third area between 60 and 90 ° is the Nachbrennerberei.ch, by keeping the machine speed and temperature each at a maximum value and the further operational control only through a fuel metering to the Afterburner takes place. In the extreme position of the throttle lever according to a Pivot angle of 0 °, the contact arm 106 no longer touches the resistor 108, and there are the cams 98 and 100 in the position shown in FIG. 3, so that the The fuel supply to the machine is interrupted. When pivoting the throttle lever in the first range (from 0 to 30 °) only the adjustment device for the main fuel flow is activated operated by the \ Tocken 98 and the linkage 102 and set the machine speeds. The maximum speed is reached in the 30 ° position of the throttle lever. at the The device shown is determined by the contact arm 106 at approximately 701% maximum speed corresponding position on the resistor 108 a setpoint the machine operating temperature, which is slightly lower than the ultimate desired one maximum machine temperature. The resistor 108 is dimensioned so that when choosing the machine speed within the range of 0 to 30 ° of the throttle lever position a control or signal voltage via this resistor in a manner still to be described the temperature is set for a corresponding setpoint.

Durch die Wahl bestimmter Sollwerte der Masdhinentemperatur bei unterhalb des Maximalwertes liegenden Maschinendrehzahlen kann nämlich eine solche Einstellung der von Drehzahl und Temperatur abhängigen Sehubdüsenöffnung erzielt werden, daß sich der größte erreichbare Schub pro Brennstoffgewicht ergibt. Man kann also durch Wahl eines Temperatursollwertes zum jeweiligen Drehzahlsollwert einen optimalen Schubdüsenquersc'hnitt erreichen. Die Vorgabe der Sollwerte der Maschinenbetriebsteinperaturen schon bei noch unterhalb des jeweiligen Maximalwertes liegender Maschinentemperatur und -drehzahl bedeutet eine Verfeinerung, von der je nach den Maschinenerfordernissen Gebrauch gemacht werden kann. Wenn die Maschinentemperaturen vor Erreichen der maximalen Drehzahl nicht vorgegeben werden sollen, kann dies auch bis zum Erreichen der maximalen Drehzahl unterbleiben. Zu diesem Zweck kann dann der Teil des Widerstandes fortgelags,en werden, der sich in den ersten Drossel'hebelbereich (0 bis 30°) erstreckt.By choosing certain setpoints for the masdhin temperature at below The machine speeds lying at the maximum value can namely such a setting the speed and temperature dependent Sehubdüsenöffnung can be achieved that the greatest achievable thrust per fuel weight results. So you can get through Selection of a temperature setpoint for the respective speed setpoint is an optimal one Reach the cross section of the thrust nozzle. The specification of the setpoints for the machine operating stone temperatures even when the machine temperature is still below the respective maximum value and speed means a refinement, depending on the machine requirements Use can be made. If the machine temperatures are before the maximum Speed should not be specified, this can also be done until the maximum is reached No speed. For this purpose, the part of the resistance can then be carried away which extends into the first throttle lever area (0 to 30 °).

Im zweiten Bereich zwischen 30 und 60° arbeitet die von Hand zu betätigende Einstellvorrichtung nicht mehr im Sinne einer Drehzahlvorgabe, sondern einer Temperaturwahl oberhalb eines je nach der bei der 30°-Dross,elhebel,stellung erreichten Maximaldrehzahl anfänglich eingestellten Sollwertes der Temperatur. Beim Bewegen des Drosselhebels von 30 nach 60° wählt der Kontaktarm 106 die Sollwerte der Masehinentemperaturen aus und greift am Widerstand 108 eine Spannung ab, die diesem Soll-. wert der Temperatur proportional ist.In the second range between 30 and 60 °, the manually operated one works Setting device no longer in the sense of a speed specification, but a temperature selection above a maximum speed, depending on the maximum speed reached at the 30 ° throttle lever position initially set target value of the temperature. When moving the throttle lever from 30 to 60 ° the contact arm 106 selects the setpoint values of the mass temperature and picks up a voltage at the resistor 108, which this target. worth the temperature is proportional.

In seinem dritten Bereich (zwischen 60 und 90°) betätigt der Drosselhebel 94 den Nachbrenustoffzufluß unter Vermittlung des Nockens 100 und der Steuerstange 104. In diesem letzten Bereich wird die Temperatur durch die in Abhängigkeit von dieser selbsttätig arbeitende Düsenverstellvorrichtung 34 konstant gehalten. Im 0-bis-60°-Einstellbereich des Drosselhebels wird das Gestänge 102 von einer Steuerbahn 110 des Nockens 98 geführt und die Hauptbrennstoffzufuhr entsprechend der Vorgabe durch die Drosselhebeleinstellung von der Drehzahleinstellvorrichtung 20 gesteuert. Bei der Drosselhebelbewegung im Bereich zwischen 0 und 60° ist zu beachten, daß das andere Gestänge 104 an dein unwirksamen Teil 112 des Nockens 100 anliegt. Im 60-bis-90°-B,ereich läuft das Gestänge 104 dagegen auf dein wirksamen Teil 114 des Nockens 100 und bringt damit das Nadh1)rennstoffzumeßgerät zum Einsatz.In its third range (between 60 and 90 °) the throttle lever operates 94 the Nachbrenustofffluß through the mediation of the cam 100 and the control rod 104. In this last area the temperature is dependent on this automatically operating nozzle adjustment device 34 is kept constant. in the 0 to 60 ° adjustment range of the throttle lever is the linkage 102 of a control track 110 of the cam 98 out and the main fuel supply according to the specification controlled by the throttle lever adjustment from the speed adjuster 20. When moving the throttle lever in the range between 0 and 60 °, make sure that the other linkage 104 rests against your inoperative part 112 of the cam 100. in the 60 to 90 ° B, the linkage 104 runs on the other hand on the effective part 114 of the Cam 100 and thus brings the Nadh1) fuel metering device to use.

Hinter den Nachbrenneröffnungen 26 ist eine Zündkerze 115 zur Zündung des dort zugeführten Brennstoffes vorgesehen. Wenn die Nachbrenner arbeiten, fließt der Hauptbrennkammer der Maschine die maximale Brennstoffmenge zu.Behind the afterburner openings 26 is a spark plug 115 for ignition of the fuel supplied there. When the afterburners are working, flows the main combustion chamber of the engine to the maximum amount of fuel.

Die nunmehr zu beschreibende elektronische Steuerung wird über einen Transformator 116 (Fig. 2) gespeist, dessen Primärwicklung 118 an einer Eingangsspannung von 115 Volt und 400 Hz liegt. Eine Kapazität 120 überbrückt die Primärwicklung und dient zur Verbesserung des Leistungsfaktors. An die sekundäre Oberspan.nungswicklung 119 ist eine Gleichrichterröhre 122 in einer Zweiwegschaltung angeschlossen, die den sinusförmigen Wechselstrom von 400 Hz in einen pulsierenden Gleichstrom umwandelt. Der pulsierende Gleichstrom wird in einem Tiefpaß mit den Kondensatoren 123 und 124 und einer Eisenkerndrossel 125 geglättet. Vorwiderstände 126,128 und Spannungsstabilisatoren 130 und 132 verbessern die Konstanz der geregelten Gleichsp annungszufu'.hr, die über die Leitung 134 abgenommen wird. Diese geregelte Spannung verhindert Änderungen des Verstärkungsfaktors der nachgeschalteten Verstärker und deren schädliche Auswirkungen auf die Steuerstabilität, was bei schwankender Verstärkereingangsspanming nic @ht gegeben wäre. Die am Stabilisator 132 anliegende geregelte Spannung wird über den Vorwiderstand 138 in die Röhre 136 eingespeist. Die Röhre 136, welche als Bezugsspannungsquelle arbeitet, ist als Glimmentladungsröhre mit kalter Kathode ausgebildet und besitzt bei vernachlässigbarem Temperaturkoeffizienten eine hervorragende Spannungsstabilität. Die Kenngrößen dieser Röhre sind so gewählt, daß ein genauer Spannungseingang für die Brückenschaltung 140 gewährleistet ist.The electronic control system now to be described is fed via a transformer 116 (FIG. 2), the primary winding 118 of which is connected to an input voltage of 115 volts and 400 Hz. A capacitor 120 bridges the primary winding and serves to improve the power factor. A rectifier tube 122 is connected to the secondary high voltage winding 119 in a two-way circuit, which converts the sinusoidal alternating current of 400 Hz into a pulsating direct current. The pulsating direct current is smoothed in a low-pass filter with capacitors 123 and 124 and an iron core choke 125. Series resistors 126, 128 and voltage stabilizers 130 and 132 improve the constancy of the regulated DC voltage supply, which is taken over line 134. This regulated voltage prevents changes in the amplification factor of the downstream amplifiers and their detrimental effects on the control stability, which would not be the case with fluctuating amplifier input voltage. The regulated voltage present at the stabilizer 132 is fed into the tube 136 via the series resistor 138. The tube 136, which works as a reference voltage source, is designed as a glow discharge tube with a cold cathode and has excellent voltage stability with a negligible temperature coefficient. The characteristics of this tube are chosen so that an accurate voltage input for the bridge circuit 140 is guaranteed.

Die Sekundärwicklungen 141 und 142 des Transformators 116 liefern die entsprechende Heizspannung für die verschiedenen Röhren. Solange der Istwert der Maschinendrehzahl unterhalb eines vorgegebenem Sollwertes bleibt, ist der zweiphasige Asynchron-Servornotor 54 unmittelbar mit der Primärseite des Leistungstransformators 116 verbunden. Die phasenkonstante Wicklung 78 des Motors 54 ist an eine Anzapfstelle 143 des Leistungstransformators 116 angeschlossen. Ein mit der phasenkonstanten Wicklung 78 verbundener Kondensator 144 bewirkt eine Phasenverschiebung von 90° an der phasenveränderlichen A1otorwicklung 80 und sorgt damit für ein maximales Motordrehmoment. Die phasenveränderliche Wicklung 80 ist über einen Schalter 146 an die Zuleitung des Leistungstransformators 116 angeschlossen. Das Drehmoment des Motors 54 ist dem Produkt der Phasenspannungen und dem Sinus ihres Phasenwinkels proportional.The secondary windings 141 and 142 of the transformer 116 supply the corresponding heating voltage for the various tubes. As long as the actual value the machine speed remains below a predetermined setpoint, is the two-phase Asynchronous servomotor 54 directly to the primary side of the power transformer 116 connected. The phase constant winding 78 of the motor 54 is at a tap 143 of the power transformer 116 is connected. One with the phase constant Capacitor 144 connected to winding 78 causes a phase shift of 90 ° on the phase-changeable A1otor winding 80 and thus ensures a maximum Engine torque. The phase change winding 80 is via a switch 146 connected to the supply line of the power transformer 116. The torque of the Motor 54 is the product of the phase voltages and the sine of their phase angle proportional.

Die Brückenschaltung 140 enthält eine Bezugsspannungsbrücke 148 mit den gewickelten Präzisions-Drah twiderständen 148a, 148b, 148c, 148d, 148e, 148f, 148g und auch den Widerstand 108 der handbedienten Einstelleinrichtung 92 (vgl. auch Fig.5). Die Spannungsecken der Brücke 148 liegen an der Ausgangsspannung der Röhre 136, um damit eine genau einstellbare Bezugsspannung für den Vergleich mit einer Spannung zu erhalten, die von einem Thermoeleinent 150 mit kompensierter kalter Lötstelle erzeugt wird. Hierbei ist beabsichtigt, daß, obwohl die vom Thermoelement geführte Spannung dem Temperaturunterschied zwischen heißer und kalter Lötstelle proportional ist, der Ausgang der Brücke allein eine Funktion der Temperatur der heißen Lötstelle wird. Zur Kompensation des Einflusses der kalten Lötstelle dient der temperaturabhängige Widerstand 148c, so daß die Spannung zwischen den Punkten %1 und B eine Funktion der Temperatur der kalten Lötstelle des Thermoelementes wird. Wenn die Temperatur der kalten Lötstelle zunimmt, was einer Verkleinerung der Temperaturdifferenz zwischen den beiden Lötstellen entspricht, nimmt die vom Thermoelement erzeugte Spannung bei konstanter Temperatur der warmen Lötstelle ab. Diese Spannungsabnahme wird aber durch das Anwachsen der Spannung am temperaturabhängigen Widerstand 148c kompensiert, so daß die Spannung zwischen den Punkten B und C von der Temperatur der kalten Lötstelle unabhängig wird. Hierzu wird auch auf Fig. 5 verwiesen, die einfacher und übersichtlicher als Fig. 2 ist und sich besser zur Erläuterung der Theorie der Schaltung eignet. Dabei ist zu Fig. 5 zu bemerken, daß die an der Brücke zwischen den Punkten B und D und zwischen den Punkten C und B anliegenden Spannungen entgegengesetzt gerichtet sind. Weiterhin ist zu bemerken, daß die Spannung zwischen B und D einem Sollwert der Maschinenbetriebstemperatur entspricht, der mit dem Drosselhebel 94 vorgegeben wird, wenn man den Kontaktarm 106 über den Widerstand 108 bewegt. Die Wahl einer Spannung mit Hilfe des Drosselhebels ist somit im Ergebnis die Wahl einer Temperatur, bei welcher die Maschine arbeiten soll, weil zu jeder durch eine gegebene Einstellung des Drosselhebels erzeugten Spannung eine ganz bestimmte Maschinenarbeitstemperatur gehört. Die resultierende Spannung dieser beiden gegeneinander gerichteten Einzelspannungen, d. h. die zwischen den Punkten D und C in der Brücke entstehende Fehlerspannung, ist dem Unterschied zwischen Soll- und Istwert der Temperatur proportional, während die Polarität der Fehlerspannung das Vorzeichen des Temperaturfehlers angibt, C ist positiv (-h) gegenüber D, wenn die vom Thermoelement angezeigten Istwerte der Temperatur größer als die Sollwerte sind. Sinngemäß ist C gegenüber D negativ (-), wenn die Istwerte der Temperatur unterhalb den Sollwerten verbleiben. Wenn in der Beschreibung und in den Ansprüchen im Zusammenhang mit dem Istwert und dem Sollwert der Maschinentemperatur von »Temperaturdifferenz« gesprochen wird, so sei vorsorglich bemerkt, daß »Sollwerte der Maschinentemperatur« an sich nicht als »Temperatur«, sondern nur als »Spannung« erscheinen. Gleichwohl dürfte diese Ausdrucksweise sinnvoll sein, weil diese Spannungen gewissermaßen Temperaturangaben entsprechen, wobei es grundsätzlich gleichgültig ist, ob es sich um Ist- oder Sollwerte der Temperaturen handelt.The bridge circuit 140 includes a reference voltage bridge 148 with the precision wound Drah twiderständen 148a, 148b, 148c, 148 d, 148e, 148f, 148g, and the resistor 108 of the hand-operated adjusting means 92 (see. Also Fig.5). The voltage corners of the bridge 148 are connected to the output voltage of the tube 136 in order to obtain a precisely adjustable reference voltage for comparison with a voltage which is generated by a thermal element 150 with a compensated cold solder joint. The intention here is that although the voltage carried by the thermocouple is proportional to the temperature difference between the hot and cold solder joint, the output of the bridge becomes solely a function of the temperature of the hot solder joint. The temperature-dependent resistor 148c serves to compensate for the influence of the cold solder joint, so that the voltage between points% 1 and B becomes a function of the temperature of the cold solder joint of the thermocouple. If the temperature of the cold solder joint increases, which corresponds to a reduction in the temperature difference between the two solder joints, the voltage generated by the thermocouple decreases at a constant temperature of the warm solder joint. This decrease in voltage is, however, compensated for by the increase in the voltage at the temperature-dependent resistor 148c, so that the voltage between points B and C is independent of the temperature of the cold solder joint. For this purpose, reference is also made to FIG. 5, which is simpler and clearer than FIG. 2 and is better suited for explaining the theory of the circuit. It should be noted with regard to FIG. 5 that the voltages applied to the bridge between points B and D and between points C and B are directed in opposite directions. It should also be noted that the voltage between B and D corresponds to a setpoint value for the machine operating temperature, which is specified with the throttle lever 94 when the contact arm 106 is moved via the resistor 108. The choice of a voltage with the aid of the throttle lever is thus the result of the choice of a temperature at which the machine should work, because a very specific machine working temperature belongs to each voltage generated by a given setting of the throttle lever. The resulting voltage of these two opposing individual voltages, i.e. the error voltage arising between points D and C in the bridge, is proportional to the difference between the setpoint and actual value of the temperature, while the polarity of the error voltage indicates the sign of the temperature error, C is positive ( -h) compared to D, if the actual values of the temperature displayed by the thermocouple are greater than the setpoints. Correspondingly, C is negative (-) compared to D if the actual values of the temperature remain below the setpoints. If in the description and in the claims in connection with the actual value and the setpoint of the machine temperature, the term "temperature difference" is used, it should be noted as a precaution that the "setpoints of the machine temperature" per se are not referred to as "temperature", but only as "voltage" appear. Nonetheless, this form of expression should make sense because these voltages correspond to a certain extent to temperature specifications, whereby it is fundamentally irrelevant whether the temperatures are actual or setpoint values.

Die Widerstände 152 und 154 sind in der Brücke als Sicherung eingebaut. Sollte z. B. der Thermoeleinentkreis außerhalb des Verstärkers 156 unterbrochen werden, so täuscht der Widerstand 152, der den Thermoelementausgang überbrückt und normalerweise ohne Einfluß auf den Kreis bleibt, der Brückenschaltung einen Betrieb bei Untertemperatur vor. In entsprechender Weise täuscht der Widerstand 154 einen Betrieb bei Untertemperatur vor, wenn der Kontaktarm 106 den Widerstand 108 nicht berühren sollte.Resistors 152 and 154 are built into the bridge as a fuse. Should z. B. the Thermoeleinentkreis outside the amplifier 156 interrupted the resistor 152, which bypasses the thermocouple output and normally without influence on the circuit, the bridge circuit has an operation at low temperature. Resistor 154 deceives you in a corresponding manner Undertemperature operation before when contact arm 106 does not meet resistor 108 should touch.

Weiter gehören zur Brückenschaltung ein Modulator oder Zerhacke- 158 und ein Fehlersignalkreis 160, die zusammen eine Rechteckspannung erzeugen, deren Größe dem resultierenden Fehlersignal proportional ist, welches an den Punkten C und D der Brücke auftritt. Diese Spannung ist je nach der Polarität der Fehlerspannung mit der 400-Hz-Speisespannung in Phase oder um 180° phasenverschoben. Liegt die Maschinentemperatur höher oder tiefer als die Solltemperatur, so fließt jedesmal, wenn der bewegliche Kontakt 165 des Modulators 158 am Kontakt 166 anliegt, durch die Primärwicklung 162 des Transformators 164 ein Strom. Der bewegliche Kontakt 165 wird mit einer der Eingangsspannung entsprechenden Frequenz betätigt, d. h. also im vorliegenden Beispiel mit 400 Hz. übertemperaturen der Maschine haben einen aufwärts gerichteten Stromfluß durch die Primärwindung 162 und U ntertemperaturen einen entgegengesetzten, abwärts gerichteten Stronifluß zur Folge, d. h., die Signalspannungsphasen können entgegengesetzt liegen. Zur besseren Erläuterung dieser Schaltung kann ausgesagt werden, daß der Modulator oder Zerhacke- 158 (der einen kontinuierlichen Gleichstrom aus der Brücke in einen pulsierenden Gleichstrom umwandelt) und der daran angeschlossene Transformator 164 (der einen pulsierenden Gleichstrom in einen Wechselstrom umwandelt) in der Sekundärwicklung 168 ein Signal erzeugen, das mit der 400-Hz-Speisespannung des Modulators in Phase ist, wenn die Maschine mit Übertemperatur arbeitet. Dagegen ist bei Untertemperaturen das von der Wicklung 168 erzeugte Signal gegenüber der 400-Hz-Speisespannung um 180° phasenverschoben. Um die mechanische und induktive Verzögerung des Modulators zu kompensieren, ist in die 400-Hz-Speiseleitung des Modulators ein Kondensator 170 eingeschaltet, welcher einen voreilenden Strom bewirkt und zur Folge hat, daß das Signal in der Sekundärwindung gegenüber der Speisespannung entweder phasengleich oder um 180° phasenverschoben ist. Das Ausgangssignal der Brückenschaltung, d. h. das in der Sekundärwindung 168 erzeugte Signal, entspricht dem resultierenden Signal an den Brückenpunkten C und D, ist jedoch im Gegensatz zum letztgenannten Signal ein Wechselstromsignal. Die Größe des Signals in der Sekundärwicklung 168 ist ebenfalls der genannten Temperaturdifferenz proportional, und seine Polarität ist ebenfalls von der Richtung des Temperaturfehlers abhängig.The bridge circuit also includes a modulator or chopper 158 and an error signal circuit 160, which together generate a square wave voltage whose Size is proportional to the resulting error signal, which at points C and D the bridge occurs. This voltage is dependent on the polarity of the fault voltage with the 400 Hz supply voltage in phase or 180 ° out of phase. Is the Machine temperature higher or lower than the target temperature, so every time when the movable contact 165 of the modulator 158 rests against the contact 166 the primary winding 162 of the transformer 164 carries a current. The moving contact 165 is actuated at a frequency corresponding to the input voltage; H. So in the present example with 400 Hz. overtemperature of the machine has a upward current flow through primary winding 162 and sub-temperatures result in an opposite, downward flow of the Stroni, d. i.e., the signal voltage phases can be opposite. For a better explanation of this circuit, statements can be made be that the modulator or chopper 158 (which produces a continuous direct current from the bridge into a pulsating direct current) and the connected to it Transformer 164 (which converts a pulsating direct current into an alternating current) generate a signal in the secondary winding 168 that is compatible with the 400 Hz supply voltage of the modulator is in phase when the machine is operating at overtemperature. Against it is the signal generated by the winding 168 compared to the at low temperatures 400 Hz supply voltage phase shifted by 180 °. To the mechanical and inductive To compensate the delay of the modulator, is in the 400 Hz feed line of the Modulator a capacitor 170 switched on, which causes a leading current and has the consequence that the signal in the secondary winding compared to the supply voltage is either in phase or 180 ° out of phase. The output signal of the Bridge circuit, d. H. the signal generated in the secondary winding 168 corresponds to the resulting signal at bridge points C and D, however, is in contrast an alternating current signal for the latter signal. The size of the signal in the secondary winding 168 is also proportional to the mentioned temperature difference, and its polarity is also dependent on the direction of the temperature error.

Der Verstärker 156 ist zwischen die Brückenschaltung 140 und den Zweiphasen-Asynchronmotor 54, welcher die Verstelleinrichtung 34 betätigt, geschaltet.The amplifier 156 is between the bridge circuit 140 and the two-phase asynchronous motor 54, which actuates the adjusting device 34, switched.

Das in der Sekundärwindung 168 auftretende Fehlersignal wird dem einen Steuergitter der Doppelröhre 172 zugeführt. Ein Potentiomete.r 174 ermöglicht eine einfache Einstellung der Fehlersignalverstärkung. Das Fehlersignal wird im linken Triodensystem der Röhre 172 mit den Anoden- und Kathodenwiderständen 176 und 177 verstärkt. Das verstärkte Wechselstromsignal erscheint infolge des Kondensators 180 am Widerstand 178 ohne Gleichstromkomponenten gesperrt. Diesem Temperaturfehlersigna.l wird ein Temperaturänderungssignal (das am Thermoelementausgang ohne Außenlufttemperattirkompensation der kalten Lötstelle erzeugt wird) überlagert. Die Größe dieses Temperaturänderungssignals ist im wesentlichen proportional zur Änderungsgeschwindigkeit der Maschinentemperatur, und seine Polarität richtet sich danach, ob die Maschinentemperatur steigt oder fällt. Der später zu behandelnde Ausgang dieses Teinperaturänderungssignalverstärkers wird mit dem Fehlersignal im Widerstand 182 vereinigt. Dieser Widerstand liegt in den Anodenkreisen der linken Triode der Röhre 172 und der Triode 184 des Temperaturänderungssignalverstärkers. Das kombinierte Temperaturfehler-und Temperaturänderungssignal wird anschließend weiter verstärkt. Die Kathodenwiderstände 177 und 186 der Röhren 172 und 184 sind genügend groß, um innerhalb ihrer Stufe eine Gegenkopplung zu bewirken, wodurch auch eine Auswechselung der Röhren ermöglicht wird und die Heizspannungen sich uni +/- 10% ändern können, ohne daß dies einen nnaßgeblichen Einfluß auf den Verstärkungsfaktor hat. Der Widerstand 188 und der Kondensator 190 bilden ein Entkopplu.ngsglied, mit dem an den Röhren 172 und 184 die aus dem Netzteil kommenden Oberwellen vermindert werden und die regenerative Rückkopplung am Ausgang der Röhren auf ein 'Minimum reduziert wird.The error signal occurring in the secondary winding 168 is fed to the one control grid of the double tube 172. A potentiometer 174 allows easy adjustment of the error signal gain. The error signal is amplified in the left triode system of the tube 172 with the anode and cathode resistors 176 and 177. The amplified AC signal appears blocked due to capacitor 180 across resistor 178 with no DC components. A temperature change signal (which is generated at the thermocouple output without outside air temperature compensation of the cold solder joint) is superimposed on this temperature error signal. The magnitude of this temperature change signal is essentially proportional to the rate of change in the machine temperature, and its polarity depends on whether the machine temperature rises or falls. The output of this temperature change signal amplifier, to be dealt with later, is combined with the error signal in resistor 182. This resistance resides in the anode circuits of the left triode of tube 172 and triode 184 of the temperature change signal amplifier. The combined temperature error and temperature change signal is then further amplified. The cathode resistances 177 and 186 of the tubes 172 and 184 are sufficiently large to cause negative feedback within their stage, which also enables the tubes to be exchanged and the heating voltages can change by +/- 10% without this having any significant influence on the gain factor. The resistor 188 and the capacitor 190 form a decoupling element with which the harmonics coming from the power supply are reduced at the tubes 172 and 184 and the regenerative feedback at the output of the tubes is reduced to a minimum.

Der Verstärker weist für den rechten Triodenteil der Röhre 172 und den rechten Triodenteil der Röhre 194 einen gemeinsamen Widerstand 192 auf. Dem am Widerstand 182 vereinigten Temperaturfehler- und Temperaturänderungssignal wird von der weiteren R-erstärkung im Widerstand 192 ein korrigierendes Temperaturänderungssignal hinzugefügt. Das Mischsignal aus Fehler-, Änderungs- und korrigierendem Änderungssignal erscheint am Widerstand 202 als Wechselstrom, da ein Kondensator 204 die Gleichstromkomponenten abtrennt. Ein Potentiometer 196 gestattet eine Einstellung der Größe des verbessernden Änderungssignals. Die Schaltung ermöglicht diese Einstellung bei minimaler Beeinträchtigung der Verstärkung des Fehler- und Tempe.raturänderungssignals. Die Widerstände 198 und 200 bei den rechten Triodensystemen der Röhren 172, 194 begrenzen den Gitterstrom während der positiven Halbwellen großer Signale und verhindern Röhrenschaden. Die vorerwähnten Mischsignale werden in der Röhre 206 mit den Widerständen 207 und 208 verstärkt und dann in die Primärwicklung eines Gegentakttransformators 210 eingespeist. Der Ausgang der Röhre 206 ist mit dem Transformator 210 kapazitiv gekoppelt. Die vom Gegentakttransformator 210 erzeugten Signale werden als Gitterspannungen dem oberen und unteren Triodensystem einer einen Magnetverstärker steuernden (3egentaktverstärkerröhre 212 zugeführt, hei der die Signalspannungen um 180° gegeneinander phasenverschoben sind.The amplifier has for the right triode part of the tube 172 and the right triode part of the tube 194 has a common resistor 192. To the at resistor 182 combined temperature error and temperature change signal a corrective temperature change signal from the further R gain in resistor 192 added. The mixed signal of error, change and corrective change signal appears across resistor 202 as alternating current as capacitor 204 carries the direct current components separates. A potentiometer 196 allows the size of the enhancer to be adjusted Change signal. The circuit allows this setting with minimal interference the gain of the error and temperature change signal. The resistors 198 and 200 in the right triode systems of the tubes 172, 194 limit the grid current during the positive half-waves of large signals and prevent tube damage. the The aforementioned mixed signals are in the tube 206 with the resistors 207 and 208 amplified and then fed into the primary winding of a push-pull transformer 210. The output of tube 206 is capacitively coupled to transformer 210. the Signals generated by the push-pull transformer 210 are called grid voltages upper and lower triode system of a three-phase amplifier tube controlling a magnetic amplifier 212 supplied, meaning that the signal voltages are phase-shifted by 180 ° with respect to one another are.

Um die geringe Signalspannung an der Sekundärseite des Transformators 210 in eine Spannung umzuwandeln, die zur Erregung der p'hasenveränderliahen Wiicklixug 80 des Verstellmotors 54 ausreicht, ist ein Magnetverstärker 214 vorgesehen, und es wird im Eingang der Röhre 212 eine Phasentrennung vorgenornmen. Die Spannungsteilerschaltung mixt den Widerständen 216 und 218 erzeugt eine geregelte Gleichspannung als Vorspannung für die Gitter der Röhre 212. Wenn eine solche Gittervorspannung anliegt, muß die Signalspannung von der Sekundärseite des Transformators 210 die negative Steuerspannung am Gitter der Röhre 212 innen dann vermindern, wenn die entsprechende Anodenspannung positiv ist und ein Stromfluß in einem der Triodensvsteme einsetzt oder sich vergrößert. Wenn die von den Thermoelemente.n in der Schubdüse gemessene Temperatur, d. h. also die tatsächliche Maschinentemperatur, genau der von der Handeinstellvorrichtung gewählten gewünschten Berriebstempera:tur entspricht, ist der Verstärkerausgang gleich Null, und die Röhre 212 leitet nicht, wenn die angelegte Vorspannung gleich oder größer als die Sperrspannung der Röhre ist. Wenn aber die Vorspannung kleiner als die Sperrspannung der Röhre gewählt ist (d. h. mehr positiv), führen beide Röhrensysteme gleich große Ströme. Praktisch besteht jedoch eine naturgegebene elektrisdlie Gleichgewichtsstörung in der Schaltung, die auch bestehenbleiben darf und als Gegenkraft für die Feder 68 verwendet wird.About the low signal voltage on the secondary side of the transformer 210 to be converted into a voltage which leads to the excitation of the phase-changing Wiicklixug 80 of the adjusting motor 54 is sufficient, a magnetic amplifier 214 is provided, and a phase separation is carried out at the entrance of the tube 212. The voltage divider circuit mixes resistors 216 and 218 generates a regulated DC voltage as a bias voltage for the grids of tube 212. When such a grid bias is applied, the Signal voltage from the secondary side of the transformer 210 is the negative control voltage then decrease on the grid of the tube 212 inside when the corresponding anode voltage is positive and a current flow begins or increases in one of the triode systems. When the temperature measured by the thermocouples in the exhaust nozzle, i. H. so the actual machine temperature, exactly that of the manual adjuster The amplifier output corresponds to the selected desired operating temperature equals zero, and tube 212 does not conduct when the applied bias voltage is equal or greater than the reverse voltage of the tube. But if the bias is smaller when the reverse voltage of the tube is chosen (i.e. more positive), both tube systems conduct currents of equal size. In practice, however, there is a natural electrical disturbance of equilibrium in the circuit, which may also remain, and as a counterforce for the spring 68 is used.

Eine Sekundärwicklung 220 des Transformators 116 liefert die Anodenspannung für die Röhre 212 des Phasentrennerkreises. Wenn der Strom in der Sekundärwicklung 220 eine solche Phasenlage hat, daß der obere Triodenteil der Röhre 212 eine positive Anodenspannung erhält in einem Augenblick, wo die Gitterspannung dieses Teils wegen eines >;;bertemperatursignals positiv wird (Istwert der Maschinentemperatur größer als Sollwert), führt der obere Teil einen mittleren Gleichstrom durch die Wicklung 222 des -Magnetverstärkers 214. Bei Untertemperaturbetrieb, d.li. also wenn die Anodenspannung des unteren Triodenteils positiv ist und zur gleichen Zeit auch die. Gitterspannung dieses Teils positiv wird, fließt ein mittlerer Gleichstrom durch die Wicklung 224 des Magnetverstärkers.A secondary winding 220 of the transformer 116 supplies the anode voltage for the tube 212 of the phase separator circuit. When the current in the secondary winding 220 has such a phase position that the upper triode part of the tube 212 has a positive Anode voltage is obtained in a moment where the grid voltage of this part is due of a> ;; overtemperature signal becomes positive (actual value of the machine temperature higher as setpoint), the upper part carries a medium direct current through the winding 222 of the magnetic amplifier 214. In the case of sub-temperature operation, i.e. so if the The anode voltage of the lower part of the triode is positive and at the same time also the. If the grid voltage of this part becomes positive, a medium direct current flows through it the winding 224 of the magnetic amplifier.

Zusätzlich zu den beiden Steuerwicklungen 222 und 224 weist der schematisch dargestellte Magnetverstärker 214 noch zwei Kerne 226 und 228, zwei an das I15-Volt-Netz angeschlossene Primärwicklungen 230 und 232 und zwei Sekundärwicklungen 234 und 236 auf. Die beiden Sekundärwicklungen 234 und 236 sind gegeneinandergeschaltet und an die phasenveränderliche Wicklung 80 des Verstellmotors angeschlossen. Bei Fehlen eines Gleichstromes oder bei gleichen Strömen in den Wicklungen 222 und 224 wird die 115-Volt-Speisespannung gleichmäßig zwischen den Primärwicklungen 230 und 232 aufgeteilt, so daß sich die Sekundärspannungen gegeneinander aufheben. Unter solchen Umständen tritt an der phasenveränderlichen Wicklung 80 keine Spannung auf. Bei Übertemperaturbetrieb der Maschine hat ein mittlerer Gleichstromfluß durch die Steuerwicklung 222 eine Sättigung des Kernes und damit eine Verminderung des Scheinwiderstandes der Primärwicklung des Magnetverstärkers zur Folge. Da die 115-'@'olt-Spei,sespannung an den Primärwicklungen entsprechend dem Verhältnis ihrer Scheinwiderstände aufgeteilt wird, übersteigt die in der Wicklung 236 auftretende Sekundärspannung die Spannung in der Wicklung 234, und es wird die Spannungsdifferenz zwischen beiden Wicklungen der ph asenveränderlichen Motorwicklung 80 zugeleitet. Bei einem Untertemperatu.rhetrieb der Maschine ergibt sich gegenüber dem übertemperaturbetriieb eine um 180° phasenverschobene Steuerspannung. Diese 180'-Phasenverschiebung der Steuerspannung verursacht eine gleiche Rhaisenverschiebung in der Spannung der phasenveränderliehen Motorwicklung 80 und damit ein entgegengesetztes Motordrehmoment.In addition to the two control windings 222 and 224, the schematically illustrated magnetic amplifier 214 also has two cores 226 and 228, two primary windings 230 and 232 connected to the 15 volt network, and two secondary windings 234 and 236. The two secondary windings 234 and 236 are connected to one another and connected to the phase-variable winding 80 of the adjusting motor. If there is no direct current or if the currents in the windings 222 and 224 are the same, the 115 volt supply voltage is divided evenly between the primary windings 230 and 232, so that the secondary voltages cancel each other out. Under such circumstances, the phase change winding 80 will not experience any voltage. When the machine is operating at excess temperature, an average direct current flow through the control winding 222 results in saturation of the core and thus a reduction in the impedance of the primary winding of the magnetic amplifier. Since the 115 - '@' olt supply voltage is divided on the primary windings according to the ratio of their apparent resistances, the secondary voltage occurring in winding 236 exceeds the voltage in winding 234, and it becomes the voltage difference between the two windings of the phase variable motor winding 80 forwarded. When the machine is operated at too low a temperature, the control voltage is 180 ° out of phase with the operating at excess temperature. This 180 'phase shift of the control voltage causes an equal phase shift in the voltage of the phase changing motor winding 80 and thus an opposite motor torque.

Der Temperaturänderungskreis dient zur Erzeugung eines Wec hselstromsignals, dessen Amplitude der Änderungsgeschwindigkeit der Maschinentemperatur proportional ist und der Polarität der Temperaturänderungsrichtung (Zu- oder Abnahme) entspricht. Dieses Signal ist mit der 400-Hz-Speisespannung gleich- oder gegenphasig, je nachdem, ob die Temperatur zu- oder abnimmt.The temperature change circuit is used to generate an alternating current signal, whose amplitude is proportional to the rate of change of the machine temperature and corresponds to the polarity of the direction of temperature change (increase or decrease). This signal is in phase or out of phase with the 400 Hz supply voltage, depending on whether the temperature is increasing or decreasing.

Das Eingangssignal für den Temperaturänderungskreis wird durch Modulation der The,rmoelementgleichspann.ung, welche der tatsächlichen Maschinentemperatur entspricht, gewannen. Die ThermoelementgIeic'hspannu.ng wird durch den Modu lator oder Zechacker 158 in eine pulsierende Gleichspannung umgewandelt, wenn der bewegliche Kontakt 165 den festen Kontakt238 beaufsch.lagt und dadurch eine induzierte Wechselspannung in der Sekundärwicklung 240 des Transformators 242 hervorruft, die dem Gitter des linken Triodenteils der Doppelröhre 194 zugeführt wird. Diese Wechselspannung wird im linken Triodenteil der Röhre 194, zu der die Widerstände 244 und 246 gehören, verstärkt. Ein Blockkondensator 248 führt allein die verstärkte Wechselspannung zum kathodengekoppelten Eingang des linken Teils der 1)oppelrölire 250. Dieser linke Röhrenteil hat den erforderlichen niedrigen Scheinwiderstand zur Speisung de- Gleichrichtersysteins der Doppelröhre250 mit einem Signalpegel, der nahezu dem Signalpegel der Verstärkerstufe großen Scheinwiderstandes mit der Röhre 194 gleich ist. Dabei ist zu beachten, daß Gitter und Anode des rechten Triodenteils der Doppelröhre 250 leitend verbunden und mit der Leitung 252 an die Kathode des linken Teils der Röhre 253 ::iige-1;onpelt @.Mir!. Da: über die Leitung 252 zugeführte t@"e;irelstrum@ignal wird gleichgerichtet und in einem zweistufigen Filter. bestehend aus einem Kondensator 254, einem Widerstand 256, einem Kondensator 258, einem Widerstand 260 und einem Kondensator 262, geglättet.The input signal for the temperature change circuit is through modulation the, rmoelement DC voltage, which the actual machine temperature equivalent, won. The thermocouple equilibrium voltage is determined by the modulator or chopper 158 converted into a pulsating DC voltage when the movable Contact 165 is applied to the fixed contact 238 and thereby an induced alternating voltage in the secondary winding 240 of the transformer 242, which is the grid of the left triode part of the double tube 194 is fed. This alternating voltage is in the left triode part of the tube 194, to which the resistors 244 and 246 belong, reinforced. A block capacitor 248 leads the reinforced one alone AC voltage to the cathode-coupled input of the left part of the 1) oppelrölire 250. This left tube part has the required low impedance for Supply of the rectifier system of the double tube 250 with a signal level that almost the signal level of the amplifier stage with large impedance with the tube 194 is the same. Please note that the grid and anode of the right part of the triode the double tube 250 conductively connected and with the line 252 to the cathode of the left part of tube 253 :: iige-1; onpelt @ .Mir !. There: supplied via line 252 t @ "e; irelstrum @ ignal is rectified and consists of a two-stage filter a capacitor 254, a resistor 256, a capacitor 258, a resistor 260 and a capacitor 262, smoothed.

Die am Widerstand 264 anliegende geglättete Gleichspannung ändert sich unmittelbar proportional zur gemessenen Maschinentemperatur und liefert das Eingangssignal für einen Temperaturänderungskreis mit dem Kondensator 266 und den Widerständen 268 und 270. Der Ausgang dieser Differenzierschaltung, der angenähert proportional der Änderungsgeschwindigkeit der Gleichspannung am Widerstand 264 ist, wird einem Zerhacker oder Modulator 272 zugeführt, der in;-, einer Frequenz von -100 Hz betrieben wird und den Widerstand 270 periodisch über den beweglichen 1,#oiitakt 274 und den festen Kontakt 276 kurz-<cliließt. Dieses modulierte Signal wird auf das Gitter der Röhre 184 und von dort verstärkt auf die @,Viderstände 182 und 186 gegeben, um hier mit dein Teniperaturfehlersignal am Widerstand 182 kombiniert zu werden.The smoothed DC voltage across resistor 264 changes is directly proportional to the measured machine temperature and delivers that Input to a temperature change circuit with capacitor 266 and the Resistors 268 and 270. The output of this differentiating circuit that approximated is proportional to the rate of change of the DC voltage across resistor 264, is fed to a chopper or modulator 272 which is in; -, a frequency of -100 Hz is operated and the resistor 270 periodically via the movable 1, # oiitakt 274 and the fixed contact 276 briefly closes. This modulated signal will onto the grid of the tube 184 and from there reinforced onto the @, Videristors 182 and 186 given here combined with your teniperature error signal at resistor 182 to become.

Der vcm'Motor 54 angetriebene Generator 90 schafft ein korrigierendes Temperaturänderungssignal mit einer Frequenz von 400 Hz, welches im rechten Triodenteil der Doppelröhre 194 mit dem Kathodenwiderstand 278 verstärkt und dann über die Widerstände 192 und 277 in den Verstärker 156 eingespeist und mit dem Temperaturfehler- und TemperaturanderunIssignal kombiniert wird. Die Feldwicklung 280 des Generators 90 wird von der 115-''olt-400-Hz-Speisespannung erregt. Die vom Generator erzeugte Spa?inung ist unmittelbar proportional zur -Motordrehzahl. Während deren Phasenlage in Bezug auf die Erregerspannung eine Funktion der Umlaufrichtung des -Motors ist.The generator 90 driven by the motor 54 provides a corrective Temperature change signal with a frequency of 400 Hz, which is in the right triode part the double tube 194 is reinforced with the cathode resistor 278 and then across the resistors 192 and 277 fed into amplifier 156 and with the temperature error and Temperature change signal is combined. The field winding 280 of the generator 90 is excited by the 115 - '' olt 400 Hz supply voltage. The one generated by the generator Fun is directly proportional to the engine speed. During their phase position in relation to the excitation voltage is a function of the direction of rotation of the motor.

Durch Einführen des korrigierenden Temperaturänderungssignals in den Verstärker 156 wird der von der Steuerung (zti denen der genannte 'Motor gehört) ausgelöste Korrekturvorgang verlangsamt, wenn sich die tatsächliche 'Maschinentemperatur der in der Brückenschaltung ausgewählten llaschineni)etrielistemperatur nähert, so daß zu schnell aufeinanderfolgende Pendelungen beim Korrekturvorgang ausgeschaltet werden. Die Wirkung des korrigierenden Temperaturänderungssignals wirkt :ich auf die Steuerstabilität ähnlich aus wie eine Luftdämpfung od. dgl., als eine Art nachgebende Rückführung; beide stabilisieren dadurch, daß die Korrekturgeschwindigkeit der Steuerung vermindert wird, ohne die Steuerempfindlichkeit oder Steuerkräfte beim Betrieb des Strabltriebwerkes im instabilen Arbeitsbereich zii beeinträchtigen.By introducing the corrective temperature change signal into the Amplifier 156 is that of the control (zti to which the named 'motor belongs) triggered correction process slows down when the actual 'machine temperature approaches the machine temperature selected in the bridge circuit, so that oscillations following one another too quickly are switched off during the correction process will. The effect of the corrective temperature change signal acts: I on the control stability is similar to air damping or the like, as a kind of yielding Return; both stabilize in that the correction speed of the control is reduced without affecting the control sensitivity or control forces in the operation of the Impact power unit in the unstable working area zii.

Ein entsprechend der Drehzahl des Strahltriebwerkes betätigter einpoliger Umschalter 146 besteht im wesentlichen aus einem beweglichen Kontakt 282 und zwei festen Kontakten 284 und 286. Diese beiden festen Kontakte werden wahlweise vom beweglichen Kontakt 282 beaufschlagt, je nachdem die Drehzahl des Strahltriebwerkes größer oder kleiner als ein vorgegebener Wert ist. In Abhängigkeit von der Stellung des Kontaktes 282 wird der Motor 54 auf den Verstärker 156 geschaltet oder unmittelbar an die Speisespannung angeschlossen. Der bewegliche Kontakt 282 wird mit einer Zugfeder 288 gegen den festen Kontakt 284 gedrü,kt, so daß normalerweise der 1@1@1<<romotor 54 auf den Verstärker 156 geschaltet ia. -?in ?nit Anker ve-_ehenES Relais 290 schaltet hei seiner 1:rregu;?ig den Verstärker 156 vom Motor 54 ab iili(1 verbindet den letzteren mit der Spei@@spa@mung. 1)ie 1'rregung des Relais 290 erfolgt über eine v oin schinendrehzahlregler betätigte Schaltvorrichtung 292 mit einem Kontaktpaar. das geschlossen wird, sobald die Drehzahl des Strahltriebwerkes einen vorgegebenen Wert unterschreitet, und sich beim Überschreiten dieses Wertes öffnet. Das Relais 290 wird aus einer Batterie 296 gespeist. Solange die Drehzahl des Strahltriebwerkes größer ist als ein vorgegebener Wert, hält das Kontaktpaar den Erregerkreis des Relais 290 offen, so daß das Relais nicht erregt wird und die Zugfeder 288 den beweglichen Kontakt 282 an den Kontakt 284 drückt.A single-pole changeover switch 146 actuated according to the speed of the jet engine consists essentially of a movable contact 282 and two fixed contacts 284 and 286. These two fixed contacts are optionally acted upon by the movable contact 282, depending on whether the speed of the jet engine is greater or less than a specified one Is worth. Depending on the position of the contact 282 , the motor 54 is switched to the amplifier 156 or connected directly to the supply voltage. The movable contact 282 is pressed by a tension spring 288 against the fixed contact 284, so that normally the 1 @ 1 @ 1 << romotor 54 is connected to the amplifier 156, in general. -? in? nit armature ve-_ehenES relay 290 switches off the amplifier 156 of the motor 54 at its 1: rregu; ig (1 connects the latter with the storage. 1) The excitation of the relay 290 takes place via a switching device 292 which is operated by a machine speed controller and has a pair of contacts. which is closed as soon as the speed of the jet engine falls below a specified value, and opens when this value is exceeded. The relay 290 is fed from a battery 296. As long as the speed of the jet engine is greater than a predetermined value, the pair of contacts keeps the excitation circuit of the relay 290 open so that the relay is not excited and the tension spring 288 presses the movable contact 282 against the contact 284.

Ist das Strahltriebwerk abgestellt oder dessen Energiezufuhr unterbrochen. so hält die am linken Ende des Steuerschiebers 52 vorgesehene Feder 68 den Schieber nach rechts gedrückt, so daß die Rohrleitung 50 und das rechte Ende des Zylinders 40 unter hohem Druck stehen und demgemäß den Kolben 42 und den kegelförmigen Ventilkörper 46 nach links bewegen. Damit wird die Auslaßöffnung der Strahldüse maximal geöffnet. Diese Einstellung entspricht einem L'1>ertein>>eraturbetrieb. Die Wicklungen des Motors 54 sind so geschaltet, daß dieser bei ei?i_;eschalteter Energiezufuhr und bei Anlage dc--, IL:>>itaktes 282 am Kontakt 286 in einer solchen Richtung umläuft, daß der Steuerschieber 52 nach rechts bewegt wird, wie es in Fig. 1 dargestellt ist. Der Motor 54 hält dann seinen Arm 84 gegen den @v;1i,-rtemperaturanschlag 86. Diese Wirkung hält so lange an, wie die Drehzahl des Triebwerkes kleiner als ein vorgegebener Wert ist. Unter diesen Umständen unterstützt der -Motor 54 die Kraft der Feder 68 bei der Verschiebung des Schiebers nach recht. uni Anlassen des Triebwerkes und bei dessen Betrieh unterhalb einer vorgegebenen Drehzahl die Verstellvorrichtung 34 im Sinne einer Einstellung auf inale Austrittsdü.senöffnung zu betätigen. Diese Anordnung stellt eine Sicherung gegen ein Ausbrennen des Triehwerkes dar. Sobald die Triebwerkdrehzalil einen ycrgegelenen Wert ül:crschreitet, wird die Erregung des Relais 290 in der obenerwähnten NVei#e untcrl:rxlien, und die Feder288 verschwenkt den beweglichen Kontakt 282 gegen den Kontakt 284. wodurch der Motor 54 an den Verstärker angescliloaen wird.Has the jet engine been switched off or its energy supply interrupted? the spring 68 provided at the left end of the control slide 52 holds the slide pushed to the right so that the pipe 50 and the right end of the cylinder 40 are under high pressure and accordingly the piston 42 and the conical valve body 46 move left. The outlet opening of the jet nozzle is thus opened to the maximum. This setting corresponds to an L'1> first >> erature operation. The windings of the Motor 54 are switched so that it is switched on when the power supply and with system dc--, IL: >> itaktes 282 at contact 286 rotates in such a direction, that the control slide 52 is moved to the right, as shown in FIG is. The motor 54 then holds its arm 84 against the temperature stop 86. This effect lasts as long as the engine speed is less than one default value is. Under these circumstances, the engine 54 assists the power the spring 68 when the slide is moved to the right. uni starting the engine and when it is operated below a predetermined speed, the adjusting device 34 to be operated in the sense of a setting to inale outlet nozzle opening. These Arrangement represents a safeguard against burning out of the engine. As soon as If the engine speed exceeds a certain value, the excitation becomes of the relay 290 in the above-mentioned figure below, and the spring 288 is pivoted the movable contact 282 against the contact 284. whereby the motor 54 to the amplifier is declared.

Nach Fig. 4 kann die Feder 68 auch am rechten Ende des Steuerschiebers 55 angeordnet sein. so daß das linke Ende des Zylinders 40 bei Versagen der elektrischen Stromversorgung mit der Hochdruckseite des Druckmittels verbunden wird. 1n diesem Falle wird der Ventilkegel 46 auf die kleinste Auslaßdüsenöffnung eingestellt. Wenn also im Falle dieser Ausführung bei Ausfall der elektrischen Energie die Auslaßdüsenöffnung auf ihren kleinsten Betrag eingestellt wird, ergibt sich hierbei ein maximaler Schub für das Strahltriebwerk.According to FIG. 4, the spring 68 can also be at the right end of the control slide 55 be arranged. so that the left end of the cylinder 40 in the event of failure of the electrical Power supply is connected to the high pressure side of the pressure medium. 1n this Case the valve cone 46 is set to the smallest outlet nozzle opening. if so in the case of this embodiment the outlet nozzle opening in the event of a failure of the electrical energy is set to its smallest amount, this results in a maximum thrust for the jet engine.

Die elektronische Steuerung für die verstellbare Schubdüse arbeitet Wie folgt: Wenn der Drosselih.ebel aus seiner Ausschaltstellung i:11 eine Lage zwischen 1 und 30°, z. B. 15°, d.li. in seinen ersten Bereich eingestellt wird, hat die Schubdüsenöffnung ihre größte wirksame Fläche, da die Steuerorgane nach Fig. 1 und 2 so an ihre Energiequelle angeschaltet sind, daß sie die Feder 68 bei der Rechtsbewegung des Steuerschiebers unterstützen und dadurch das rechte Ende des Zylinders 40 an die Hochdruckleitung anschließen.The electronic control for the adjustable thrust nozzle is working As follows: When the throttle lever is out of its off position i: 11 a position between 1 and 30 °, e.g. B. 15 °, d.li. set in its first area is, the thrust nozzle opening has its largest effective area, as the control organs 1 and 2 are connected to their energy source so that they are the spring 68 support the right movement of the control slide and thereby the right Connect the end of the cylinder 40 to the high pressure line.

Bei einer Weiterbewegung des Drosselhebels aus seiner 15°-Stellung wird die Triebwerkdrehzahl stetig weiter vergrößert. Bei etwa 70 oder 8011/o der Nenndrehzahl - je nach der Einstellung der SchaItvorrichtung 292 - wird die Erregung des Relais 290 unterbrochen, so daß der Umschalter 146 den Motor 54 an den Verstärker 156 anschließt und damit eine Wahl der Betriebsdrehzahl und Betriebstemperatur bis zur 30°-Drosselhebelstellung erlaubt, wo dann die maximale Betriebsdrehzahl erreicht wird. Jede neue Drossel'hebelstellung bis zum 30°-Ausschlag wählt eine Temperatur aus, die der optimalen Sc'hubdüsenöffnung für die entsprechende Drehzahl entspricht. Es wird also die Schubdüse nöffnung auf einen maximalen Schub pro Brennstoffgewicht bei der gewählten Betriebsdrehzahl eingestellt.When moving the throttle lever out of its 15 ° position the engine speed is continuously increased. At about 70 or 8011 / o the Rated speed - depending on the setting of the switching device 292 - the excitation of the relay 290 interrupted, so that the changeover switch 146 connects the motor 54 to the amplifier 156 connects and thus a choice of operating speed and operating temperature up to allowed to the 30 ° throttle lever position, where the maximum operating speed is then reached will. Each new throttle lever position up to the 30 ° deflection selects a temperature which corresponds to the optimal nozzle opening for the corresponding speed. So it will open the thrust nozzle to a maximum thrust per fuel weight set at the selected operating speed.

Im zweiten Einstellbereich des Drosselhebels zwischen 31 und 60° wählt der Pilot nur die Sollwerte der Betriebstemperaturen durch Wahl einer Spannung am Potentiometer 108 (Fig. 5) der Brückenschaltung. Jede gewählte Spannung entspricht einem Temperatursollwert. Dieser vorgegebene Teinperatursollwert wird als Spannung in der Brückenschaltung mit dem Istwert verglichen, der sieh als Spannung am Thermoelement ergibt. Der Ausgang dieser Brückenschaltung steuert über den Verstärker 156 den N.fotor 54, so daß der Ventilkörper 46 im Sinne der Beseitigung der Abweichung eingestellt wird. Sobald die Brückenschaltung ins elektrische Gleichge-,vicht kommt (unter Zulassung einer kleinen Gleichgewichtsstörung als Gegenwirkung zur Feder 68). d. h. sobald Ist- und Sollwert der Temperatur gleich sind, decken die kolbenartigen Ansätze des Steuerschiebers die Ringkanäle 74 und 76 ab. Für einen vorgegebenen Sollwert der Temperatur erfaßt die Brückenschaltung die Abweichungen des Istwertes in beiden Richtungen vom Sollwert und leitet ein entsprechendes Differenzsignal in die Steuerung ein, damit die Schubdüsenöffnung im Sinne des gewählten Sollwertes selbsttätig eingestellt wird. Bei der 60°-Drosselstellung arbeitet das Strahltriebwerk mit dem maximalen Sollwert der Temperatur, und es ist die Schubdüsenöffnung für diese Betriebstemperatur auf ein Minimum eingestellt. Infolge der Profilierün.g der Nocken 98 und 100 wirkt der Drosselhebel beim Schwenken zwischen 0 und 60° nur auf die Hauptbrennstoffsteuerung.Select between 31 and 60 ° in the second setting range of the throttle lever the pilot only the setpoints of the operating temperatures by choosing a voltage on the Potentiometer 108 (Fig. 5) of the bridge circuit. Each voltage chosen corresponds to a temperature setpoint. This specified temperature setpoint is called the voltage in the bridge circuit compared with the actual value, which can be seen as the voltage at the thermocouple results. The output of this bridge circuit controls the amplifier 156 N.fotor 54 so that the valve body 46 is adjusted in the sense of eliminating the deviation will. As soon as the bridge circuit comes into electrical equilibrium (under approval a small imbalance as a counteraction to the spring 68). d. H. as soon as If the actual and setpoint of the temperature are the same, the piston-like approaches cover the Control slide the ring channels 74 and 76 from. For a given setpoint the Temperature, the bridge circuit detects the deviations of the actual value in both Directions from the setpoint and sends a corresponding differential signal to the controller so that the nozzle opening is automatically set in accordance with the selected setpoint will. At the 60 ° throttle setting, the jet engine works at maximum Setpoint the temperature, and it's the nozzle opening for that operating temperature set to a minimum. As a result of Profilierün.g the cams 98 and 100 acts the throttle lever when pivoting between 0 and 60 ° only on the main fuel control.

Eine Weiterbewegung des Drosselhebels in seinen dritten Bereich, also oberhalb 60°, bringt die 1Tachbrennersteuerung zur Wirkung. Innerhalb dieser Nachbrennerperiode (61 bis 90° Drosselhebelstellung) beherrscht die Drosselhebelbewegung nur die Brennstoffzuführ.Moving the throttle lever further into its third area, that is above 60 °, the 1-burner control takes effect. Within this afterburner period (61 to 90 ° throttle lever position) the throttle lever movement only controls the fuel supply.

Während dieser Periode wird das Strahltriebwerk- durch selbsttätiges Ändern der SchubdÜsenöffnung auf einer vorgegebenen Tnmperatur gehalten.During this period the jet engine will by itself Changing the nozzle opening is kept at a predetermined temperature.

Obwohl die Erfindung im Zusammenhang mit besonderen Ausführungsbeispielen beschrieben «-orden ist, können die Erfindungsgrundgedanken auch bei zahlreichen anderen Anwendungen gleichermaßen angewendet werden, wie sie sich für den Fachmann ohne weiteres ergeben.Although the invention in connection with particular exemplary embodiments is described «-order, the basic ideas of the invention can also be applied to numerous other applications can be applied equally as appropriate to those skilled in the art without further ado.

Claims

PATENT CLAIMS: 1. System for controlled start-up and operation of a jet engine, which can be operated manually by means of single-lever operation, in which a common hand lever with several setting ranges acts on both an adjusting device for changing the thrust nozzle cross-section and a speed setting device acting on a valve in the main fuel line, characterized in that the thrust nozzle adjustment device (34) has a temperature setpoint generator (108) which can be actuated in a manner known per se by the hand lever (94) and which is in the setting range of the hand lever (94) in which an actuator (98) of the speed setting device (20) is in the main fuel line maintains a previously determined turbine speed, which allows the specification of a sequence of different turbine temperature setpoints, but in a further setting range of the hand lever (94), in which the latter is a control of the kachburner fuel supply (28) member (100) is applied, while maintaining the speed present in the setting range of variable turbine temperatures, it remains at a previously defined turbine temperature setpoint.

2. Plant according to claim 1, characterized in that the temperature setpoint generator (108) so is designed to be in a certain part of the setting range used for start-up of the hand lever (94) selects the turbine temperature so that that thrust nozzle cross-section which results in a maximum thrust per kg of fuel.

3. Appendix after Claim 1 and 2, characterized in that the thrust nozzle adjusting device (34, 52) has a known regulator (140) which is connected to a voltage source. to the temperature setpoint generator (108) and to one of the actual turbine temperature responsive temperature sensor (150) is connected, and that the front temperature setpoint transmitter (108) and signals coming from the temperature sensor (150) are combined to form an error signal are used to actuate a servomotor (54, 78, 80) of the thrust nozzle adjustment device will.

4. System according to claim 3, characterized in that an amplifier (156) is provided between the controller (140) and the servomotor (54, 78, 80).

5. Plant according to claim 3 and 4, characterized in that the servomotor (54, 78. 80) is hot a speed below a predetermined value with one of the speed dependent switch (146, 292) is separated from the controller (140).

6. Plant according to claim 3 and 4, characterized in that an electrical circuit (146, 286) can be connected to the servomotor (54, 78, 80) in order to set the largest cross section of the exhaust nozzle, and that the switch dependent on the turbine speed disconnects the servomotor at a machine speed which is higher than the pre-defined value and connects it to the amplifier (156). 7. Plant according to claim 1 to 3, characterized by a signal generator (150, 250, 184), which generates a signal which is essentially proportional to the rate of change of the machine temperature, the polarity of which depends on the sign of the change in the machine temperature, and this via feeds the amplifier (156) into the controller (140). B. System according to Claims 1 to 6, characterized in that the servomotor (54, 78, 80) is a reversible electric double-phase motor with a phase-fixed winding (78) and a phase-variable winding (80) and that the latter winding is controlled by the output power of the controller (140) or the electrical circuit (146, 286) is energized. 9. Plant according to claim 1 to 8, characterized. that a generator (90) driven by the servomotor (54) is connected to the amplifier (156) in order to supply a voltage. which is proportional to the change in motor speed and has a polarity that depends on the direction of rotation of the motor. 10. Plant according to claim 1 to 9, characterized in that the controller (140) is a known bridge circuit with a manually adjustable resistor (108), a regulated supply voltage source (116, 136) and a thermocouple that detects the actual turbine temperature ( 150), the voltage that can be set at the resistor (108) being connected in the opposite direction to the voltage of the arm element (150). 11. Control according to claim 1, characterized in that the speed setting device in the main fuel supply and the actuator of the \? Achl) fuel supply by the common hand lever (94) have adjustable cams (98, 100) which have such a Uinrißlinie that the turbine speed is kept at a maximum value in the range of the selected temperatures during post-braking operation. 3 considered publications: Swiss patent specifications No. 273 591, 268 941, 268 645, 268 283, 260 010, 250 563: Belgian patent specification No. 493 997: French patent specification No. 966451. 926065-. British Patent Specification No. 643 241, 638-194. 588 502; U.S. Patent No. 2,491,606. Prior Patents Considered: German Patent No. 853,843.