DE102020116522A1

DE102020116522A1 - Planetengetriebe

Info

Publication number: DE102020116522A1
Application number: DE102020116522.6A
Authority: DE
Inventors: Paul GORENZ
Original assignee: Rolls Royce Deutschland Ltd and Co KG
Current assignee: Rolls Royce Deutschland Ltd and Co KG
Priority date: 2020-06-23
Filing date: 2020-06-23
Publication date: 2021-12-23

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Planetengetriebe, das ein Sonnenrad (28), eine Mehrzahl von Planetenrädern (32), ein Hohlrad (38), eine Mehrzahl von Planetenstiften (6) sowie eine axial vordere Trägerplatte (81) und eine axial hintere Trägerplatte (82) aufweist. Es ist vorgesehen, dass der Planetenstift (6) mindestens eine axiale Aussparung (41) aufweist, die dazu ausgebildet und geeignet ist, Öl aufzunehmen, und der Planetenstift (6) mindestens eine radiale Bohrung (5) aufweist, die sich von der axialen Aussparung (41) zur Außenfläche (620) des Planetenstifts (6) erstreckt. Dabei sind die axiale Aussparung (41) und die mindestens eine radiale Bohrung (5) derart angeordnet und ausgebildet, dass bei Rotation der Trägerplatten (81, 82) Öl durch die mindestens eine radiale Bohrung (5) von der axialen Aussparung (41) zur Außenfläche (620) des Planetenstifts transportiert wird.

Description

Die Erfindung betrifft ein Planetengetriebe gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Es ist bekannt, den Fan eines Gasturbinentriebwerks über ein Planetengetriebe mit einer Turbinenwelle zu koppeln, wobei das Planetengetriebe einen Eingang von der Turbinenwelle empfängt und Antrieb für den Fan zum Antreiben des Fans mit einer niedrigeren Drehzahl als die Turbinenwelle abgibt. Das Planetengetriebe umfasst Planetenräder, die von einem Sonnenrad angetrieben werden und die in einem Hohlrad umlaufen. In den Planetenrädern ist jeweils ein Planetenstift angeordnet, wobei die Planetenstifte an ihren axialen Enden an einer axial vorderen und axial hinteren Trägerplatte eines Planetenträgers befestigt ist. Der Planetenträger ist mit einem Antrieb für den Fan gekoppelt. Ein solches Planetengetriebe ist beispielsweise aus der DE 10 2017 127 876 A1 bekannt.
Zur Schmierung des Gleitlagers zwischen einem Planetenstift und einem Planetenrad ist es bekannt, die Planetenstifte als Hohlzylinder auszubilden und Öl über die Innenbohrung des Planetenstifts und in diesem ausgebildete Bohrungen dem Gleitlager zuzuführen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Planetengetriebe bereitzustellen, das eine effektive Schmierung des Lagers zwischen Planetenstift und Planetenrad ermöglicht.
Diese Aufgabe wird durch ein Planetengetriebe mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 gelöst. Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
Danach betrachtet die vorliegende Erfindung ein Planetengetriebe, das ein Sonnenrad aufweist, das um eine Drehachse des Planetengetriebes rotiert und von einer Sonnenwelle antreibbar ist, wobei die Drehachse eine axiale Richtung des Planetengetriebes definiert. Es sind eine Mehrzahl von Planetenrädern vorgesehen, die von dem Sonnenrad angetrieben werden, sowie ein Hohlrad, mit dem die Mehrzahl von Planetenrädern in Eingriff steht. Weiter umfasst das Planetengetriebe eine Mehrzahl von Planetenstiften, wobei jeweils ein Planetenstift in einem Planetenrad angeordnet ist und wobei eine Au ßenfläche des Planetenstifts und eine axiale Bohrung des Planetenrads ein Lager bilden. Der Planetenstift ist an seinem axial vorderen Ende an einer axial vorderen Trägerplatte und an seinem axial hinteren Ende an einer axial hinteren Trägerplatte des Planetengetriebes befestigt.
Es ist vorgesehen, dass der Planetenstift mindestens eine axiale Aussparung aufweist, die dazu ausgebildet und geeignet ist, Öl aufzunehmen. Weiter weist der Planetenstift mindestens eine radiale Bohrung auf, die sich von der axialen Aussparung zur Außenfläche des Planetenstifts erstreckt. Dabei sind die axiale Aussparung und die mindestens eine radiale Bohrung derart angeordnet und ausgebildet, dass bei Rotation der Trägerplatten Öl durch die mindestens eine radiale Bohrung von der axialen Aussparung zur Außenfläche des Planetenstifts zur Schmierung des Lagers transportiert wird.
Die Erfindung beruht auf dem Gedanken, eine Schmierung des Lagers zwischen Planetenstift und Planetenring dadurch bereitzustellen, dass das zur Schmierung des Lagers verwendete Öl in einer Aussparung im Planetenstift an geeigneter Stelle gesammelt und von der Aussparung über radiale Bohrungen direkt dem Lager zur Verfügung gestellt wird, wobei das Lager entsprechend dem sich einstellenden Bedarf an Öl dieses bedarfsgerecht der Aussparung entnimmt. Dabei erfolgt die Bereitstellung des zur Schmierung verwendeten Öls unter Ausnutzung der Zentrifugalkraft, die bei Rotation der Trägerplatten bzw. des Planetenstifts um die Hauptachse des Getriebes auf das Öl wirkt und dieses durch die Bohrungen zum Lager drückt.
Eine Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der Planetenstift einen hohlzylindrischen Hauptkörper, der an seinen axialen Enden mit der vorderen und der hinteren Trägerplatte verbunden ist, sowie einen zum Hauptkörper radial beabstandeten Lagerring ausbildet, der das Lager mit dem Planetenrad bildet. Die Außenseite des Lagerrings bildet dabei die Lauffläche des Planetenstifts. Dabei sind der Hauptkörper und der Lagerring über mindestens einen sich radial erstreckenden Steg miteinander verbunden. Die mindestens eine axiale Aussparung erstreckt sich ausgehend von einer Stirnseite des Planetenstifts zwischen dem Hauptkörper und dem Lagerring bis zu dem mindestens einen Steg.
Bei dem Lager kann es sich um ein Gleitlager oder ein Wälzlager handeln. Sofern das Lager ein Gleitlager ist, ist der Lagerring ein Gleitlagerring.
Dabei können einer oder mehrere Stege vorgesehen sein, die den Hauptkörper und den Lagerring miteinander verbinden. Über die Anzahl und Breite der Stege ist es darüber hinaus möglich, die Steifigkeit des Lagerrings in gewünschter Weise in axialer Richtung einzustellen, um einen Lagerspalt des Lagers möglichst konstant einstellen zu können.
Eine weitere Ausgestaltung sieht vor, dass am Lagerring eine sich radial nach innen erstreckende ersten Wandung ausgebildet ist, durch die in der Aussparung eine Ölwanne bereitgestellt wird, die sich an der Innenseite des Lagerrings zwischen der ersten Wandung und dem mindestens einen Steg erstreckt. Als Ölwanne wird dabei eine Struktur bezeichnet, in der sich das Öl in der Aussparung bei Rotation sammelt. Die Ölwanne wird an ihrem einen axialen Ende durch die erste Wandung und an ihrem anderen axialen Ende durch den Steg oder einen der Stege begrenzt. Die mindestens eine radiale Bohrung streckt sich dabei ausgehend von der Ölwanne zur Außenfläche des Planetenstifts.
Durch die Bereitstellung einer Wandung in der Aussparung folgt eine Strukturierung des durch die Aussparung gebildeten Innenraums im Planetenstift, wodurch das für eine Schmierung vorgesehene Öl gezielt in einem oder mehreren gewünschten Bereichen der Aussparung angesammelt und von diesen über radiale Bohrungen direkt dem Lager zugeführt werden kann.
Dabei sieht eine Ausführungsvariante vor, dass die erste Wandung beabstandet zu den axialen Enden des Lagerrings am Lagerring ausgebildet ist. Die axiale Länge der Ölwanne, die sich zwischen der ersten Wandung und dem Steg erstreckt, ist somit reduziert. Dies ermöglicht es, die Ölwanne in einem begrenzten Gebiet in der Aussparung zu realisieren.
Gemäß einer alternativen Ausführungsvariante ist die erste Wandung an einem der axialen Enden des Lagerrings ausgebildet. Hierdurch wird die axiale Länge der Ölwanne, die sich zwischen der ersten Wandung und dem Steg erstreckt, maximiert. Da das Öl auch eine Kühlfunktion auf den Planetenstift ausübt, wird hierdurch die Kühlung des Planetenstifts verbessert.
Die mindestens eine Bohrung, die sich von der axialen Aussparung zur Außenfläche des Planetenstifts erstreckt, kann eine Mehrzahl von Einzelbohrungen aufweisen. Diese können axial und/oder in Umfangsrichtung beabstandet sein. Beispielsweise kann vorgesehen sein, dass eine Mehrzahl von Bohrungen sich äquidistant in Umfangsrichtung erstrecken. Eine andere Ausgestaltung kann vorsehen, dass mehrere Bohrungen in axialer Richtung hintereinander angeordnet sind. Der Durchmesser der Bohrungen ist dabei derart bemessen, dass bei Rotation das Lager durch die auftretende Fliehkraft in ausreichendem Maße mit Öl versorgt wird.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist an mindestens einem der axialen Enden des Lagerrings eine sich radial nach außen erstreckende zweite Wandung ausgebildet, die gebrauchtes Öl des Lagers radial nach außen ableitet. Diese zweite Wandung dient dazu, eine effektive Trennung zwischen Öl, das vom Lager rückgeführt wird, und frischem Öl sicherzustellen. So wird das rückgeführte Öl, das in axialer Richtung bzw. entgegen der axialen Richtung das Lager verlässt, durch die sich radial nach außen erstreckende zweite Wandung radial nach außen abgelenkt, so dass es nicht in die Ölwanne geschleudert werden kann und eine Mischung mit frischem Öl verhindert wird.
Eine Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der mindestens eine Steg, der den Hauptkörper und den Lagerring verbindet, außermittig angeordnet ist. In alternativen Ausgestaltungen ist dieser Steg dagegen mittig, d. h. in der Mitte zwischen den beiden Trägerplatten des Planetengetriebes angeordnet.
Eine weitere Ausgestaltung sieht vor, dass der Planetenstift zwei axiale Aussparungen aufweist, die sich jeweils von einer der Stirnseiten des Planetenstifts aus erstrecken, wobei mindestens eine der axialen Aussparungen dazu vorgesehen und geeignet ist, Öl aufzunehmen. Entsprechend kann nur eine der Aussparungen dazu ausgebildet sein, Öl aufzunehmen, oder beide Aussparungen können hierzu ausgebildet sein. Weiter können die beiden Aussparungen symmetrisch oder asymmetrisch bezogen auf die axiale Mitte zwischen den beiden Trägerplatten angeordnet sein. Eine asymmetrische Anordnung ist dabei von Vorteil, wenn nur in einer der Aussparungen Öl aufgenommen und zum Lager weitergeleitet wird.
Alternativ kann vorgesehen sein, dass der Planetenstift nur eine axiale Aussparung aufweist. Dabei befindet sich der sich radial erstreckende Steg an einem der Enden des Planetenstiftes in einem axialen Bereich, in dem der Planetenstift in einer der Trägerplatten eingespannt ist.
Gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung ist mindestens ein Ölapplikator vorgesehen, der dazu vorgesehen und ausgebildet ist, Öl in die Aussparung einzubringen, wobei der Ölapplikator einen Öljet direkt in die Aussparung sprüht. Dies erlaubt eine präzise Einbringung von Öl direkt an der gewünschten Stelle in der Aussparung.
Eine Ausführungsvariante hierzu sieht vor, dass der Ölapplikator derart angeordnet ist, dass er den Öljet axial nach hinten oder vorne in die Aussparung einsprüht. Hierzu ist der Ölapplikator beispielsweise in der axial vorderen Trägerplatte oder in der axial hinteren Trägerplatte angeordnet. Aufgrund der Zentrifugalkraft, die das Öl in den radial äußeren Bereich der Aussparung bewegt, kommt es dabei nicht darauf an, ob der Ölapplikator das Öl radial außen oder radial innen in die Aussparung einsprüht. Wenn der Ölapplikator radial innen Öl in die Aussparung einsprüht, kann dies zur zusätzlichen Kühlung des Lagerrings verwendet werden. Das Öl wird dann aufgrund der Zentrifugalkraft von der radial inneren eingefügten Position entlang der inneren Fläche des Lagerrings an die radial äußere Position transportiert, wo es von der mindestens einen Bohrung, die sich von der axialen Aussparung zur Außenfläche des Planetenstifts erstreckt, dem Lager bzw. Lagerspalt zugeführt wird. Dabei kann des Frischöl Wärme aus dem Lagerring entnehmen und trägt so zu dessen Kühlung bei.
Eine weitere Ausführungsvariante sieht vor, dass der Ölapplikator derart angeordnet ist, dass er den Öljet in radialer Richtung oder entgegen der radialen Richtung in die Aussparung einsprüht. Hierzu ist der Ölapplikator beispielsweise im Hauptkörper des Planetenstifts angeordnet.
Die Erfindung betrifft auch ein Gasturbinentriebwerk für ein Luftfahrzeug, das aufweist:

- einen Triebwerkskern, der eine Turbine, einen Verdichter und eine die Turbine mit dem Verdichter verbindende, als Hohlwelle ausgebildete Turbinenwelle umfasst;
- einen Fan, der stromaufwärts des Triebwerkskerns positioniert ist, wobei der Fan mehrere Fanschaufeln umfasst und durch eine Fanwelle angetrieben wird; und
- ein Planetengetriebe gemäß Anspruch 1, dessen Eingang mit der Turbinenwelle und dessen Ausgang mit der Fanwelle verbunden ist.

Eine Ausgestaltung hierzu kann vorsehen, dass

- die Turbine eine erste Turbine ist, der Verdichter ein erster Verdichter ist und die Turbinenwelle eine erste Turbinenwelle ist;
- der Triebwerkskern ferner eine zweite Turbine, einen zweiten Verdichter und eine zweite Turbinenwelle, die die zweite Turbine mit dem zweiten Verdichter verbindet, umfasst; und
- die zweite Turbine, der zweite Verdichter und die zweite Turbinenwelle dahingehend angeordnet sind, sich mit einer höheren Drehzahl als die erste Turbinenwelle zu drehen.

Es wird darauf hingewiesen, dass die vorliegende Erfindung bezogen auf ein zylindrisches Koordinatensystem beschrieben ist, das die Koordinaten x, r und φ aufweist. Dabei gibt x die axiale Richtung, r die radiale Richtung und φ den Winkel in Umfangsrichtung an. Die axiale Richtung ist dabei identisch mit der Maschinenachse des Gasturbinentriebwerks, in dem das Planetengetriebe enthalten ist, wobei die axiale Richtung vom Triebwerkseingang in Richtung des Triebwerksausgangs zeigt. Von der x-Achse ausgehend zeigt die radiale Richtung radial nach außen. Begriffe wie „vor“, „hinter“, „vordere“ und „hintere“ beziehen sich auf die axiale Richtung bzw. die Strömungsrichtung im Triebwerk. Begriffe wie „äußere“ oder „innere“ beziehen sich auf die radiale Richtung.
Wie hier an anderer Stelle angeführt wird, kann sich die vorliegende Offenbarung auf ein Gasturbinentriebwerk beziehen. Solch ein Gasturbinentriebwerk kann einen Triebwerkskern umfassen, der eine Turbine, einen Brennraum, einen Verdichter und eine die Turbine mit dem Verdichter verbindende Kernwelle umfasst. Solch ein Gasturbinentriebwerk kann ein Gebläse (mit Gebläseschaufeln) umfassen, das stromaufwärts des Triebwerkskerns positioniert ist.
Anordnungen der vorliegenden Offenbarung können insbesondere, jedoch nicht ausschließlich, für Gebläse, die über ein Getriebe angetrieben werden, von Vorteil sein. Entsprechend kann das Gasturbinentriebwerk ein Getriebe umfassen, das einen Eingang von der Kernwelle empfängt und Antrieb für das Gebläse zum Antreiben des Gebläses mit einer niedrigeren Drehzahl als die Kernwelle abgibt. Der Eingang für das Getriebe kann direkt von der Kernwelle oder indirekt von der Kernwelle, beispielsweise über eine Stirnwelle und/oder ein Stirnzahnrad, erfolgen. Die Kernwelle kann mit der Turbine und dem Verdichter starr verbunden sein, so dass sich die Turbine und der Verdichter mit derselben Drehzahl drehen (wobei sich das Gebläse mit einer niedrigeren Drehzahl dreht).
Das Gasturbinentriebwerk, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, kann eine beliebige geeignete allgemeine Architektur aufweisen. Beispielsweise kann das Gasturbinentriebwerk eine beliebige gewünschte Anzahl an Wellen, die Turbinen und Verdichter verbinden, beispielsweise eine, zwei oder drei Wellen, aufweisen. Lediglich beispielhaft kann die mit der Kernwelle verbundene Turbine eine erste Turbine sein, der mit der Kernwelle verbundene Verdichter kann ein erster Verdichter sein und die Kernwelle kann eine erste Kernwelle sein. Der Triebwerkskern kann ferner eine zweite Turbine, einen zweiten Verdichter und eine zweite Kernwelle, die die zweite Turbine mit dem zweiten Verdichter verbindet, umfassen. Die zweite Turbine, der zweite Verdichter und die zweite Kernwelle können dahingehend angeordnet sein, sich mit einer höheren Drehzahl als die erste Kernwelle zu drehen.
Bei solch einer Anordnung kann der zweite Verdichter axial stromabwärts des ersten Verdichters positioniert sein. Der zweite Verdichter kann dahingehend angeordnet sein, Strömung von dem ersten Verdichter aufzunehmen (beispielsweise direkt aufzunehmen, beispielsweise über einen allgemein ringförmigen Kanal).
Das Getriebe kann dahingehend angeordnet sein, von der Kernwelle, die dazu konfiguriert ist, sich (beispielsweise im Gebrauch) mit der niedrigsten Drehzahl zu drehen, (beispielsweise die erste Kernwelle in dem obigen Beispiel) angetrieben zu werden. Beispielsweise kann das Getriebe dahingehend angeordnet sein, lediglich von der Kernwelle, die dazu konfiguriert ist, sich (beispielsweise im Gebrauch) mit der niedrigsten Drehzahl zu drehen, (beispielsweise nur von der ersten Kernwelle und nicht der zweiten Kernwelle bei dem obigen Beispiel) angetrieben zu werden. Alternativ dazu kann das Getriebe dahingehend angeordnet sein, von einer oder mehreren Wellen, beispielsweise der ersten und/oder der zweiten Welle in dem obigen Beispiel, angetrieben zu werden.
Bei einem Gasturbinentriebwerk, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, kann ein Brennraum axial stromabwärts des Gebläses und des Verdichters (der Verdichter) vorgesehen sein. Beispielsweise kann der Brennraum direkt stromabwärts des zweiten Verdichters (beispielsweise an dessen Ausgang) liegen, wenn ein zweiter Verdichter vorgesehen ist. Als ein weiteres Beispiel kann die Strömung am Ausgang des Verdichters dem Einlass der zweiten Turbine zugeführt werden, wenn eine zweite Turbine vorgesehen ist. Der Brennraum kann stromaufwärts der Turbine (der Turbinen) vorgesehen sein.
Der oder jeder Verdichter (beispielsweise der erste Verdichter und der zweite Verdichter gemäß obiger Beschreibung) kann eine beliebige Anzahl an Stufen, beispielsweise mehrere Stufen, umfassen. Jede Stufe kann eine Reihe von Rotorschaufeln und eine Reihe von Statorschaufeln, bei denen es sich um variable Statorschaufeln (dahingehend, dass ihr Anstellwinkel variabel sein kann) handeln kann, umfassen. Die Reihe von Rotorschaufeln und die Reihe von Statorschaufeln können axial voneinander versetzt sein.
Die oder jede Turbine (beispielsweise die erste Turbine und die zweite Turbine gemäß obiger Beschreibung) kann eine beliebige Anzahl an Stufen, beispielsweise mehrere Stufen, umfassen. Jede Stufe kann eine Reihe von Rotorschaufeln und eine Reihe von Statorschaufeln umfassen. Die Reihe von Rotorschaufeln und die Reihe von Statorschaufeln können axial voneinander versetzt sein.
Jede Gebläseschaufel kann mit einer radialen Spannweite definiert sein, die sich von einem Fuß (oder einer Nabe) an einer radial innenliegenden von Gas überströmten Stelle oder an einer Position einer Spannbreite von 0 % zu einer Spitze an einer Position einer Spannbreite von 100 % erstreckt. Das Verhältnis des Radius der Gebläseschaufel an der Nabe zu dem Radius der Gebläseschaufel an der Spitze kann weniger als (oder in der Größenordnung von): 0,4, 0,39, 0,38, 0,37, 0,36, 0,35, 0,34, 0,33, 0,32, 0,31, 0,3, 0,29, 0,28, 0,27, 0,26 oder 0,25 liegen. Das Verhältnis des Radius der Gebläseschaufel an der Nabe zu dem Radius der Gebläseschaufel an der Spitze kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden). Diese Verhältnisse können allgemeinhin als das Nabe-Spitze-Verhältnis bezeichnet werden. Der Radius an der Nabe und der Radius an der Spitze können beide an dem vorderen Randteil (oder dem axial am weitesten vorne liegenden Rand) der Schaufel gemessen werden. Das Nabe-Spitze-Verhältnis bezieht sich natürlich auf den von Gas überströmten Abschnitt der Gebläseschaufel, d. h. den Abschnitt, der sich radial außerhalb jeglicher Plattform befindet.
Der Radius des Gebläses kann zwischen der Mittellinie des Triebwerks und der Spitze der Gebläseschaufel an ihrem vorderen Rand gemessen werden. Der Durchmesser des Gebläses (der einfach das Doppelte des Radius des Gebläses sein kann) kann größer als (oder in der Größenordnung von): 250 cm (etwa 100 Inch), 260 cm, 270 cm (etwa 105 Inch), 280 cm (etwa 110 Inch), 290 cm (etwa 115 Inch), 300 cm (etwa 120 Inch), 310 cm, 320 cm (etwa 125 Inch), 330 cm (etwa 130 Inch), 340 cm (etwa 135 Inch), 350 cm, 360 cm (etwa 140 Inch), 370 cm (etwa 145 Inch), 380 cm (etwa 150 Inch) oder 390 cm (etwa 155 Inch) sein (liegen). Der Gebläsedurchmesser kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden).
Die Drehzahl des Gebläses kann im Gebrauch variieren. Allgemein ist die Drehzahl geringer für Gebläse mit einem größeren Durchmesser. Lediglich als ein nicht einschränkendes Beispiel kann die Drehzahl des Gebläses bei Konstantgeschwindigkeitsbedingungen weniger als 2500 U/min, beispielsweise weniger als 2300 U/min, betragen. Lediglich als ein weiteres nicht einschränkendes Beispiel kann auch die Drehzahl des Gebläses bei Konstantgeschwindigkeitsbedingungen für ein Triebwerk mit einem Gebläsedurchmesser im Bereich von 250 cm bis 300 cm (beispielsweise 250 cm bis 280 cm) im Bereich von 1700 U/min bis 2500 U/min, beispielsweise im Bereich von 1800 U/min bis 2300 U/min, beispielsweise im Bereich von 1900 U/min bis 2100 U/min, liegen. Lediglich als ein weiteres nicht einschränkendes Beispiel kann die Drehzahl des Gebläses bei Konstantgeschwindigkeitsbedingungen für ein Triebwerk mit einem Gebläsedurchmesser im Bereich von 320 cm bis 380 cm in dem Bereich von 1200 U/min bis 2000 U/min, beispielsweise in dem Bereich von 1300 U/min bis 1800 U/min, beispielsweise in dem Bereich von 1400 U/min bis 1600 U/min, liegen.
Im Gebrauch des Gasturbinentriebwerks dreht sich das Gebläse (mit zugehörigen Gebläseschaufeln) um eine Drehachse. Diese Drehung führt dazu, dass sich die Spitze der Gebläseschaufel mit einer Geschwindigkeit U_Spitze bewegt. Die von den Gebläseschaufeln an der Strömung verrichtete Arbeit resultiert in einem Anstieg der Enthalpie dH der Strömung. Eine Gebläsespitzenbelastung kann als dH/U_Spitze ² definiert werden, wobei dH der Enthalpieanstieg (beispielsweise der durchschnittliche 1-D-Enthalpieanstieg) über das Gebläse hinweg ist und U_Spitze die (Translations-) Geschwindigkeit der Gebläsespitze, beispielsweise an dem vorderen Rand der Spitze, ist (die als Gebläsespitzenradius am vorderen Rand multipliziert mit der Winkelgeschwindigkeit definiert werden kann). Die Gebläsespitzenbelastung bei Konstantgeschwindigkeitsbedingungen kann mehr als (oder in der Größenordnung von): 0,3, 0,31, 0,32, 0,33, 0,34, 0,35, 0,36, 0,37, 0,38, 0,39 oder 0,4 betragen (liegen) (wobei alle Einheiten in diesem Abschnitt Jkg^-1K^-1/(ms^-1 )² sind). Die Gebläsespitzenbelastung kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden).
Gasturbinentriebwerke gemäß der vorliegenden Offenbarung können ein beliebiges gewünschtes Bypassverhältnis aufweisen, wobei das Bypassverhältnis als das Verhältnis des Massendurchsatzes der Strömung durch den Bypasskanal zu dem Massendurchsatz der Strömung durch den Kern bei Konstantgeschwindigkeitsbedingungen definiert wird. Bei einigen Anordnungen kann das Bypassverhältnis mehr als (in der Größenordnung von): 10, 10,5, 11, 11,5, 12, 12,5, 13, 13,5, 14, 14,5, 15, 15,5, 16, 16,5 oder 17 betragen (liegen). Das Bypassverhältnis kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden). Der Bypasskanal kann im Wesentlichen ringförmig sein. Der Bypasskanal kann sich radial außerhalb des Triebwerkskerns befinden. Die radial äußere Fläche des Bypasskanals kann durch eine Triebwerksgondel und/oder ein Gebläsegehäuse definiert werden.
Das Gesamtdruckverhältnis eines Gasturbinentriebwerks, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, kann als das Verhältnis des Staudrucks stromaufwärts des Gebläses zu dem Staudruck am Ausgang des Höchstdruckverdichters (vor dem Eingang in den Brennraum) definiert werden. Als ein nicht einschränkendes Beispiel kann das Gesamtdruckverhältnis eines Gasturbinentriebwerks, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, bei Konstantgeschwindigkeit mehr als (oder in der Größenordnung von): 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75 betragen (liegen). Das Gesamtdruckverhältnis kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden).
Der spezifische Schub eines Triebwerks kann als der Nettoschub des Triebwerks dividiert durch den Gesamtmassenstrom durch das Triebwerk hindurch definiert werden. Bei Konstantgeschwindigkeitsbedingungen kann der spezifische Schub eines Triebwerks, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, weniger als (oder in der Größenordnung von): 110 Nkg^-1s, 105 Nkg^-1s, 100 Nkg^-1s, 95 Nkg^-1s, 90 Nkg^-1s, 85 Nkg^-1s oder 80 Nkg^-1s betragen (liegen). Der spezifische Schub kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden). Solche Triebwerke können im Vergleich zu herkömmlichen Gasturbinentriebwerken besonders effizient sein.
Ein Gasturbinentriebwerk, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, kann einen beliebigen gewünschten Höchstschub aufweisen. Lediglich als ein nicht einschränkendes Beispiel kann eine Gasturbine, die hier beschrieben und/oder beansprucht wird, zur Erzeugung eines Höchstschubs von mindestens (oder in der Größenordnung von): 160kN, 170kN, 180kN, 190kN, 200kN, 250kN, 300kN, 350kN, 400kN, 450kN, 500kN oder 550kN in der Lage sein. Der Höchstschub kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden). Der Schub, auf den oben Bezug genommen wird, kann der Nettohöchstschub bei standardmäßigen atmosphärischen Bedingungen auf Meereshöhe plus 15 Grad C (Umgebungsdruck 101,3 kPa, Temperatur 30 Grad C) bei statischem Triebwerk sein.
Im Gebrauch kann die Temperatur der Strömung am Eingang der Hochdruckturbine besonders hoch sein. Diese Temperatur, die als TET bezeichnet werden kann, kann an dem Ausgang zum Brennraum, beispielsweise unmittelbar stromaufwärts der ersten Turbinenschaufel, die wiederum als eine Düsenleitschaufel bezeichnet werden kann, gemessen werden. Bei Konstantgeschwindigkeit kann die TET mindestens (oder in der Größenordnung von): 1400K, 1450K, 1500K, 1550K, 1600K oder 1650K betragen (liegen). Die TET bei Konstantgeschwindigkeit kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden). Die maximale TET im Gebrauch des Triebwerks kann beispielsweise mindestens (oder in der Größenordnung von): 1700K, 1750K, 1800K, 1850K, 1900K, 1950K oder 2000K betragen (liegen). Die maximale TET kann in einem einschließenden Bereich liegen, der von zwei der Werte im vorhergehenden Satz begrenzt wird (d. h. die Werte können obere oder untere Grenzen bilden). Die maximale TET kann beispielsweise bei einer Bedingung von hohem Schub, beispielsweise bei einer MTO-Bedingung (MTO - Maximum Take-Off thrust - maximaler Startschub), auftreten.
Eine Gebläseschaufel und/oder ein Blattabschnitt einer Gebläseschaufel, die hier beschrieben und/oder beansprucht wird, kann aus einem beliebigen geeigneten Material oder einer Kombination aus Materialien hergestellt werden. Beispielsweise kann zumindest ein Teil der Gebläseschaufel und/oder des Blatts zumindest zum Teil aus einem Verbundstoff, beispielsweise einem Metallmatrix-Verbundstoff und/oder einem Verbundstoff mit organischer Matrix, wie z. B. Kohlefaser, hergestellt werden. Als ein weiteres Beispiel kann zumindest ein Teil der Gebläseschaufel und/oder des Blatts zumindest zum Teil aus einem Metall, wie z. B. einem auf Titan basierendem Metall oder einem auf Aluminium basierenden Material (wie z. B. einer Aluminium-Lithium-Legierung) oder einem auf Stahl basierenden Material hergestellt werden. Die Gebläseschaufel kann mindestens zwei Bereiche umfassen, die unter Verwendung verschiedener Materialien hergestellt werden. Beispielsweise kann die Gebläseschaufel einen vorderen Schutzrand aufweisen, der unter Verwendung eines Materials hergestellt wird, das dem Aufschlagen (beispielsweise von Vögeln, Eis oder anderem Material) besser widerstehen kann als der Rest der Schaufel. Solch ein vorderer Rand kann beispielsweise unter Verwendung von Titan oder einer auf Titan basierenden Legierung hergestellt werden. Somit kann die Gebläseschaufel lediglich als ein Beispiel einen auf Kohlefaser oder Aluminium basierenden Körper (wie z. B. eine Aluminium-Lithium-Legierung) mit einem vorderen Rand aus Titan aufweisen.
Ein Gebläse, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, kann einen mittleren Abschnitt umfassen, von dem sich die Gebläseschaufeln, beispielsweise in einer radialen Richtung, erstrecken können. Die Gebläseschaufeln können auf beliebige gewünschte Art und Weise an dem mittleren Abschnitt angebracht sein. Beispielsweise kann jede Gebläseschaufel eine Fixierungsvorrichtung umfassen, die mit einem entsprechenden Schlitz in der Nabe (oder Scheibe) in Eingriff gelangen kann. Lediglich als ein Beispiel kann solch eine Fixierungsvorrichtung in Form eines Schwalbenschwanzes vorliegen, der zur Fixierung der Gebläseschaufel an der Nabe/Scheibe in einen entsprechenden Schlitz in der Nabe/Scheibe eingesteckt und/oder damit in Eingriff gebracht werden kann. Als ein weiteres Beispiel können die Gebläseschaufeln integral mit einem mittleren Abschnitt ausgebildet sein. Solch eine Anordnung kann als eine Blisk oder ein Bling bezeichnet werden. Ein beliebiges geeignetes Verfahren kann zur Herstellung solch einer Blisk oder solch eines Bling verwendet werden. Beispielsweise kann zumindest ein Teil der Gebläseschaufeln aus einem Block maschinell herausgearbeitet werden und/oder mindestens ein Teil der Gebläseschaufeln kann durch Schweißen, wie z. B. lineares Reibschweißen, an der Nabe/Scheibe angebracht werden.
Die Gasturbinentriebwerke, die hier beschrieben und/oder beansprucht werden, können oder können nicht mit einer VAN (Variable Area Nozzle - Düse mit variablem Querschnitt) versehen sein. Solch eine Düse mit variablem Querschnitt kann eine Variation des Ausgangsquerschnitts des Bypasskanals im Gebrauch gestatten. Die allgemeinen Prinzipien der vorliegenden Offenbarung können auf Triebwerke mit oder ohne eine VAN zutreffen.
Das Gebläse einer Gasturbine, die hier beschrieben und/oder beansprucht wird, kann eine beliebige gewünschte Anzahl an Gebläseschaufeln, beispielsweise 16, 18, 20 oder 22 Gebläseschaufeln, aufweisen.
Gemäß der hier erfolgenden Verwendung können Konstantgeschwindigkeitsbedingungen eines Luftfahrzeugs, an dem das Gasturbinentriebwerk angebracht ist, bedeuten. Solche Konstantgeschwindigkeitsbedingungen können herkömmlicherweise als die Bedingungen während des mittleren Teils des Flugs definiert werden, beispielsweise die Bedingungen, denen das Luftfahrzeug und/oder das Triebwerk zwischen (hinsichtlich Zeit und/oder Entfernung) dem Ende des Steigflugs und dem Beginn des Sinkflugs ausgesetzt wird bzw. werden.
Lediglich als ein Beispiel kann die Vorwärtsgeschwindigkeit bei der Konstantgeschwindigkeitsbedingung bei einem beliebigen Punkt im Bereich von Mach 0,7 bis 0,9, beispielsweise 0,75 bis 0,85, beispielsweise 0,76 bis 0,84, beispielsweise 0,77 bis 0,83, beispielsweise 0,78 bis 0,82, beispielsweise 0,79 bis 0,81, beispielsweise in der Größenordnung von Mach 0,8, in der Größenordnung von Mach 0,85 oder in dem Bereich von 0,8 bis 0,85 liegen. Eine beliebige Geschwindigkeit innerhalb dieser Bereiche kann die Konstantfahrtbedingung sein. Bei einigen Luftfahrzeugen können die Konstantfahrtbedingungen außerhalb dieser Bereiche, beispielsweise unter Mach 0,7 oder über Mach 0,9, liegen.
Lediglich als ein Beispiel können die Konstantgeschwindigkeitsbedingungen standardmäßigen atmosphärischen Bedingungen bei einer Höhe, die im Bereich von 10.000 m bis 15.000 m, beispielsweise im Bereich von 10.000 m bis 12.000 m, beispielsweise im Bereich von 10.400 m bis 11.600 m (etwa 38.000 Fuß) beispielsweise im Bereich von 10.500 m bis 11.500 m, beispielsweise im Bereich von 10.600 m bis 11.400 m, beispielsweise im Bereich von 10.700 m (etwa 35.000 Fuß) bis 11.300 m, beispielsweise im Bereich von 10.800 m bis 11.200 m, beispielsweise im Bereich von 10.900 m bis 11.100 m, beispielsweise in der Größenordnung von 11.000 m, liegt, entsprechen. Die Konstantgeschwindigkeitsbedingungen können standardmäßigen atmosphärischen Bedingungen bei einer beliebigen gegebenen Höhe in diesen Bereichen entsprechen.
Lediglich als ein Beispiel können die Konstantgeschwindigkeitsbedingungen Folgendem entsprechen: einer Vorwärts-Mach-Zahl von 0,8; einem Druck von 23.000 Pa und einer Temperatur von -55 Grad C.
So wie sie hier durchweg verwendet werden, können „Konstantgeschwindigkeit“ oder „Konstantgeschwindigkeitsbedingungen“ den aerodynamischen Auslegungspunkt bedeuten. Solch ein aerodynamischer Auslegungspunkt (oder ADP - Aerodynamic Design Point) kann den Bedingungen (darunter beispielsweise die Mach-Zahl, Umgebungsbedingungen und Schubanforderung), für die der Gebläsebetrieb ausgelegt ist, entsprechen. Dies kann beispielsweise die Bedingungen, bei denen das Gebläse (oder das Gasturbinentriebwerk) konstruktionsgemäß den optimalen Wirkungsgrad aufweist, bedeuten.
Im Gebrauch kann ein Gasturbinentriebwerk, das hier beschrieben und/oder beansprucht wird, bei den Konstantgeschwindigkeitsbedingungen, die hier an anderer Stelle definiert werden, betrieben werden. Solche Konstantgeschwindigkeitsbedingungen können von den Konstantgeschwindigkeitsbedingungen (beispielsweise den Bedingungen während des mittleren Teils des Fluges) eines Luftfahrzeugs, an dem mindestens ein (beispielsweise 2 oder 4) Gasturbinentriebwerk zur Bereitstellung von Schubkraft befestigt sein kann, bestimmt werden.
Für den Fachmann ist verständlich, dass ein Merkmal oder Parameter, das bzw. der in Bezug auf einen der obigen Aspekte beschrieben wird, bei einem beliebigen anderen Aspekt angewendet werden kann, sofern sie sich nicht gegenseitig ausschließen. Des Weiteren kann ein beliebiges Merkmal oder ein beliebiger Parameter, das bzw. der hier beschrieben wird, bei einem beliebigen Aspekt angewendet werden und/oder mit einem beliebigen anderen Merkmal oder Parameter, das bzw. der hier beschrieben wird, kombiniert werden, sofern sie sich nicht gegenseitig ausschließen.
Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die Figuren der Zeichnung anhand mehrerer Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen:

1 eine Seitenschnittansicht eines Gasturbinentriebwerks;
2 eine Seitenschnittgroßansicht eines stromaufwärtigen Abschnitts eines Gasturbinentriebwerks;
3 eine zum Teil weggeschnitte Ansicht eines Getriebes für ein Gasturbinentriebwerk;
4 ein Ausführungsbeispiel eines Planetengetriebes, das einen Planetenstift umfasst, der eine mit Öl gefüllte stirnseitige Aussparung ausbildet, über die ein Gleitlager zwischen dem Planetenstift und einem Planetenrad mit Öl versorgt wird, wobei ein Ölapplikator, der einen Öljet in die Aussparung sprüht, in einer Trägerplatte des Planetengetriebes angeordnet ist;
5 eine erste Abwandlung des Ausführungsbeispiels der 4, wobei der Ölapplikator radial innen in einer Trägerplatte des Planetengetriebes angeordnet ist;
6 eine zweite Abwandlung des Ausführungsbeispiels der 4, wobei zwei Ölapplikatoren im Planetenstift angeordnet sind und dabei radial nach außen und radial nach innen einen Öljet abgeben;
7 eine dritte Abwandlung des Ausführungsbeispiels der 4, wobei der Planetenstift nur eine axiale Aussparung ausbildet; und
8 eine Abwandlung des Ausführungsbeispiels der 7, wobei der Ölapplikator in den Steg, der sich zwischen dem Hauptkörper des Planetenstifts und dem Gleitlagerring erstreckt, eingebracht ist.

1 stellt ein Gasturbinentriebwerk 10 mit einer Hauptdrehachse 9 dar. Das Triebwerk 10 umfasst einen Lufteinlass 12 und ein Schubgebläse bzw. Fan 23, das zwei Luftströme erzeugt: einen Kernluftstrom A und einen Bypassluftstrom B. Das Gasturbinentriebwerk 10 umfasst einen Kern 11, der den Kernluftstrom A aufnimmt. Der Triebwerkskern 11 umfasst in Axialströmungsreihenfolge einen Niederdruckverdichter 14, einen Hochdruckverdichter 15, eine Verbrennungseinrichtung 16, eine Hochdruckturbine 17, eine Niederdruckturbine 19 und eine Kernschubdüse 20. Eine Triebwerksgondel 21 umgibt das Gasturbinentriebwerk 10 und definiert einen Bypasskanal 22 und eine Bypassschubdüse 18. Der Bypassluftstrom B strömt durch den Bypasskanal 22. Das Gebläse 23 ist über eine Welle 26 und ein Epizykloidengetriebe 30 an der Niederdruckturbine 19 angebracht und wird durch diese angetrieben.
Im Gebrauch wird der Kernluftstrom A durch den Niederdruckverdichter 14 beschleunigt und verdichtet und in den Hochdruckverdichter 15 geleitet, wo eine weitere Verdichtung erfolgt. Die aus dem Hochdruckverdichter 15 ausgestoßene verdichtete Luft wird in die Verbrennungseinrichtung 16 geleitet, wo sie mit Kraftstoff vermischt wird und das Gemisch verbrannt wird. Die resultierenden heißen Verbrennungsprodukte breiten sich dann durch die Hochdruck- und die Niederdruckturbine 17, 19 aus und treiben diese dadurch an, bevor sie zur Bereitstellung einer gewissen Schubkraft durch die Düse 20 ausgestoßen werden. Die Hochdruckturbine 17 treibt den Hochdruckverdichter 15 durch eine geeignete Verbindungswelle 27 an. Das Gebläse 23 stellt allgemein den Hauptteil der Schubkraft bereit. Das Epizykloidengetriebe 30 ist ein Untersetzungsgetriebe.
Eine beispielhafte Anordnung für ein Getriebegebläse-Gasturbinentriebwerk 10 wird in 2 gezeigt. Die Niederdruckturbine 19 (siehe 1) treibt die Welle 26 an, die mit einem Sonnenrad 28 der Epizykloidengetriebeanordnung 30 gekoppelt ist. Mehrere Planetenräder 32, die durch einen Planetenträger 34 miteinander gekoppelt sind, befinden sich von dem Sonnenrad 28 radial außen und kämmen damit. Der Planetenträger 34 beschränkt die Planetenräder 32 darauf, synchron um das Sonnenrad 28 zu kreisen, während er ermöglicht, dass sich jedes Planetenrad 32 um seine eigene Achse drehen kann. Der Planetenträger 34 ist über Gestänge 36 mit dem Gebläse 23 dahingehend gekoppelt, seine Drehung um die Triebwerksachse 9 anzutreiben. Ein Außenrad oder Hohlrad 38, das über Gestänge 40 mit einer stationären Stützstruktur 24 gekoppelt ist, befindet sich von den Planetenrädern 32 radial außen und kämmt damit.
Es wird angemerkt, dass die Begriffe „Niederdruckturbine“ und „Niederdruckverdichter“, so wie sie hier verwendet werden, so aufgefasst werden können, dass sie die Turbinenstufe mit dem niedrigsten Druck bzw. die Verdichterstufe mit dem niedrigsten Druck (d. h. dass sie nicht das Gebläse 23 umfassen) und/oder die Turbinen- und Verdichterstufe, die durch die Verbindungswelle 26 mit der niedrigsten Drehzahl in dem Triebwerk (d. h. dass sie nicht die Getriebeausgangswelle, die das Gebläse 23 antreibt, umfasst) miteinander verbunden sind, bedeuten. In einigen Schriften können die „Niederdruckturbine“ und der „Niederdruckverdichter“, auf die hier Bezug genommen wird, alternativ dazu als die „Mitteldruckturbine“ und „Mitteldruckverdichter“ bekannt sein. Bei der Verwendung derartiger alternativer Nomenklatur kann das Gebläse 23 als eine erste Verdichtungsstufe oder Verdichtungsstufe mit dem niedrigsten Druck bezeichnet werden.
Das Epizykloidengetriebe 30 wird in 3 beispielhaft genauer gezeigt. Das Sonnenrad 28, die Planetenräder 32 und das Hohlrad 38 umfassen jeweils Zähne um ihre Peripherie zum Kämmen mit den anderen Zahnrädern. Jedoch werden der Übersichtlichkeit halber lediglich beispielhafte Abschnitte der Zähne in 3 dargestellt. Obgleich vier Planetenräder 32 dargestellt werden, liegt für den Fachmann auf der Hand, dass innerhalb des Schutzumfangs der beanspruchten Erfindung mehr oder weniger Planetenräder 32 vorgesehen sein können. Praktische Anwendungen eines Epizykloidengetriebes 30 umfassen allgemein mindestens drei Planetenräder 32.
Das in 2 und 3 beispielhaft dargestellte Epizykloidengetriebe 30 ist ein Planetengetriebe, bei dem der Planetenträger 34 über Gestänge 36 mit einer Ausgangswelle gekoppelt ist, wobei das Hohlrad 38 festgelegt ist. Jedoch kann eine beliebige andere geeignete Art von Epizykloidengetriebe 30 verwendet werden. Als ein weiteres Beispiel kann das Epizykloidengetriebe 30 eine Sternanordnung sein, bei der der Planetenträger 34 festgelegt gehalten wird, wobei gestattet wird, dass sich das Hohlrad (oder Außenrad) 38 dreht. Bei solch einer Anordnung wird das Gebläse 23 von dem Hohlrad 38 angetrieben. Als ein weiteres alternatives Beispiel kann das Getriebe 30 ein Differenzialgetriebe sein, bei dem gestattet wird, dass sich sowohl das Hohlrad 38 als auch der Planetenträger 34 drehen.
Es versteht sich, dass die in 2 und 3 gezeigte Anordnung lediglich beispielhaft ist und verschiedene Alternativen in dem Schutzumfang der vorliegenden Offenbarung liegen. Lediglich beispielhaft kann eine beliebige geeignete Anordnung zur Positionierung des Getriebes 30 in dem Triebwerk 10 und/oder zur Verbindung des Getriebes 30 mit dem Triebwerk 10 verwendet werden. Als ein weiteres Beispiel können die Verbindungen (z. B. die Gestänge 36, 40 in dem Beispiel von 2) zwischen dem Getriebe 30 und anderen Teilen des Triebwerks 10 (wie z. B. der Eingangswelle 26, der Ausgangswelle und der festgelegten Struktur 24) einen gewissen Grad an Steifigkeit oder Flexibilität aufweisen. Als ein weiteres Beispiel kann eine beliebige geeignete Anordnung der Lager zwischen rotierenden und stationären Teilen des Triebwerks (beispielsweise zwischen der Eingangs- und der Ausgangswelle des Getriebes und den festgelegten Strukturen, wie z. B. dem Getriebegehäuse) verwendet werden, und die Offenbarung ist nicht auf die beispielhafte Anordnung von 2 beschränkt. Beispielsweise ist für den Fachmann ohne Weiteres erkenntlich, dass sich die Anordnung von Ausgang und Stützgestängen und Lagerpositionierungen bei einer Sternanordnung (oben beschrieben) des Getriebes 30 in der Regel von jenen, die beispielhaft in 2 gezeigt werden, unterscheiden würden.
Entsprechend dehnt sich die vorliegende Offenbarung auf ein Gasturbinentriebwerk mit einer beliebigen Anordnung der Getriebearten (beispielsweise sternförmig oder planetenartig), Stützstrukturen, Eingangs- und Ausgangswellenanordnung und Lagerpositionierungen aus.
Optional kann das Getriebe Neben- und/oder alternative Komponenten (z. B. den Mitteldruckverdichter und/oder einen Nachverdichter) antreiben.
Andere Gasturbinentriebwerke, bei denen die vorliegende Offenbarung Anwendung finden kann, können alternative Konfigurationen aufweisen. Beispielsweise können derartige Triebwerke eine alternative Anzahl an Verdichtern und/oder Turbinen und/oder eine alternative Anzahl an Verbindungswellen aufweisen. Als ein weiteres Beispiel weist das in 1 gezeigte Gasturbinentriebwerk eine Teilungsstromdüse 20, 22 auf, was bedeutet, dass der Strom durch den Bypasskanal 22 seine eigene Düse aufweist, die von der Triebwerkskerndüse 20 separat und davon radial außen ist. Jedoch ist dies nicht einschränkend und ein beliebiger Aspekt der vorliegenden Offenbarung kann auch auf Triebwerke zutreffen, bei denen der Strom durch den Bypasskanal 22 und der Strom durch den Kern 11 vor (oder stromaufwärts) einer einzigen Düse, die als eine Mischstromdüse bezeichnet werden kann, vermischt oder kombiniert werden. Eine oder beide Düsen (ob Misch- oder Teilungsstrom) kann einen festgelegten oder variablen Bereich aufweisen. Obgleich sich das beschriebene Beispiel auf ein Turbogebläsetriebwerk bezieht, kann die Offenbarung beispielsweise bei einer beliebigen Art von Gasturbinentriebwerk, wie z. B. bei einem Open-Rotor- (bei dem die Gebläsestufe nicht von einer Triebwerksgondel umgeben wird) oder einem Turboprop-Triebwerk, angewendet werden. Bei einigen Anordnungen umfasst das Gasturbinentriebwerk 10 möglicherweise kein Getriebe 30.
Die Geometrie des Gasturbinentriebwerks 10 und Komponenten davon wird bzw. werden durch ein herkömmliches Achsensystem definiert, das eine axiale Richtung (die auf die Drehachse 9 ausgerichtet ist), eine radiale Richtung (in der Richtung von unten nach oben in 1) und eine Umfangsrichtung (senkrecht zu der Ansicht in 1) umfasst. Die axiale, die radiale und die Umfangsrichtung verlaufen senkrecht zueinander.
Die 4 zeigt ein Ausführungsbeispiel eines Planetengetriebes eines Gasturbinentriebwerks 10 gemäß der 1 in einer Schnittdarstellung. Dabei wird darauf hingewiesen, dass das beschriebene Planetengetriebe nur beispielhaft in einem Gasturbinentriebwerk eingesetzt wird. Grundsätzlich kann das Planetengetriebe in beliebigem Kontext in der nachfolgend beschriebenen Weise ausgebildet sein.
Das Planetengetriebe 30 umfasst ein Sonnenrad 28, das von einer Antriebswelle bzw. Sonnenwelle (nicht dargestellt) angetrieben wird. Bei der Antriebswelle handelt sich beispielsweise um die Welle 26 der 1 und 2 bzw. allgemein um eine Turbinenwelle. Das Sonnenrad und die Antriebswelle 26 drehen sich dabei um die Drehachse 9. Die Drehachse des Planetengetriebes 30 ist identisch mit der Drehachse 9 bzw. Maschinenachse des Gasturbinentriebwerks 10.
Das Planetengetriebe 30 umfasst des Weiteren eine Mehrzahl von Planetenrädern 32, von denen in der Schnittdarstellung der 4 eines dargestellt ist. Das Sonnenrad 28 treibt die Mehrzahl der Planetenräder 32 an, wobei eine Verzahnung des Sonnenrads 28 mit einer Verzahnung des Planetenrads 32 in Eingriff steht.
Das Planetenrad 32 rotiert - angetrieben durch das Sonnenrad 28 - um eine Drehachse 90, die parallel zur Drehachse 9 verläuft.
Die äußere Mantelfläche des Planetenrads 32 bildet eine Verzahnung aus, die mit der Verzahnung eines Hohlrads 38 in Eingriff steht. Das Hohlrad 38 ist feststehend, d. h. nichtrotierend angeordnet. Die Planetenräder 32 rotieren aufgrund ihrer Kopplung mit dem Sonnenrad 28 und wandern dabei entlang des Umfangs des Hohlrads 38. Die Rotation der Planetenräder 32 entlang des Umfangs des Hohlrads 38 und dabei um die Drehachse 90 ist langsamer als die Rotation der Antriebswelle 26, wodurch eine Untersetzung bereitgestellt wird.
Das Planetenrad 32 weist angrenzend an seine innere Mantelfläche eine zentrierte innere axiale Bohrung oder Öffnung 320 auf. In die Öffnung 320 eingebracht ist ein Planetenstift 6, der auch selbst eine axiale Bohrung 60 aufweist, wobei der Planetenstift 6 und das Planetenrad 32 an ihren einander zugewandten Flächen ein Gleitlager 65 bilden.
Alternativ kann vorgesehen sind, dass der Planetenstift 6 und das Planetenrad 32 statt eines Gleitlagers ein Wälzlager bilden. Das Lager, das der Planetenstift 6 und das Planetenrad 32 bilden, kann somit ein Gleitlager oder ein Wälzlager sein. Sofern die nachfolgende Beschreibung sich auf ein Gleitlager bezieht, ist dies beispielhaft zu verstehen. Bei Ausbildung des Lagers als Wälzlager sind in an sich bekannter Weise Wälzkörper zwischen dem Planetenstift und dem Planetenrad angeordnet. Dabei kann vorgesehen sein, dass an der Außenseite bzw. Lauffläche des Planetenstifts Profilierungen zur Aufnahme der Wälzkörper ausgebildet sind.
Weiter kann alternativ vorgesehen sein, dass der Planetenstift 6 keine axiale Bohrung aufweist und voll ausgeführt ist.
Die 4 zeigt des Weiteren eine vordere Trägerplatte 81 und eine hintere Trägerplatte 82, die einen Planetenträger bilden, vergleiche 2. Der Planetenstift 6 weist einen zylindrischen Hauptkörper 61 auf, der an seinen axialen Enden 611, 612 mit der vorderen Trägerplatte 81 und mit der hinteren Trägerplatte 82 befestigt ist. Hierzu weisen sowohl die vordere Trägerplatte 81 als auch die hintere Trägerplatte 82 eine Befestigungsöffnung 810, 820 auf, in die die axialen Endbereiche 611, 612 des Hauptkörpers 61 in an sich bekannter Weise eingesetzt sind. Dabei kann vorgesehen sein, dass die beiden Befestigungsöffnungen 810, 820 den gleichen oder einen unterschiedlichen Durchmesser aufweisen. Der Durchmesser bzw. der größere der Durchmesser ist dabei derart bemessen, dass der Planetenstift 6 bei der Montage des Planetengetriebes 30 axial durch die Befestigungsöffnung 810, 820 durchgeschoben werden kann.
Die vordere Trägerplatte 81 ist beispielsweise mit einem Drehmomentträger verbunden, der mit einer Fanwelle gekoppelt ist. Die durch das Wandern der Planetenräder 32 im Hohlrad 38 ausgelöste Rotation der Trägerplatte 81 um die Drehachse 9 wird auf die Fanwelle übertragen.
Der Planetenstift 6 weist des Weiteren einen zum Hauptkörper 61 radial beabstandeten Gleitlagerring 62 auf, der das Gleitlager 65 mit dem Planetenrad 32 bildet. Zur Verbindung des Hauptkörpers 61 mit dem Gleitlagerring 62 ist ein sich radial erstreckender Steg 7 vorgesehen. Zwischen der jeweiligen Stirnseite 621, 622 des Gleitlagerrings 62 und dem Steg 7 und dabei zwischen dem Hauptkörper 61 und dem Gleitlagerring 62 erstrecken sich eine axial vordere Aussparung 41 und eine axial hintere Aussparung 42 im Planetenstift 6. Dabei ist vorgesehen, dass der Steg 7 außermittig und dabei gegenüber der axialen Mitte axial nach hinten verschoben angeordnet ist, so dass die axial vordere Aussparung 41 eine größere axiale Länge besitzt als die axial hintere Aussparung 42. Dies ist jedoch nur beispielhaft zu verstehen. In anderen Ausgestaltungen ist vorgesehen, dass die axial vordere Aussparung 41 und die axial hintere Aussparung 42 symmetrisch zur Stiftsmittellinie ausgeführt sind.
Der Hauptkörper 61, der Gleitlagerring 62 und der Steg 7 stellen Bestandteile des einstückig ausgebildeten Planetenstifts 6 dar.
Die axial vordere Aussparung 41 ist dazu vorgesehen und ausgebildet, Öl aufzunehmen, das bei Rotation der Trägerplatten 81, 82 an der Innenseite des Gleitlagerrings 62 zur Anlage kommt. Eine Rotation der Trägerplatten 81, 82 wird dabei verursacht durch eine Antriebswelle, die das Sonnenrad 28 antreibt.
Zur definierten Aufnahme von Öl in der axial vorderen Aussparung 41 ist in der axial vorderen Aussparung 41 eine Ölwanne 410 ausgebildet, die sich zwischen einer sich vom Gleitlagerring 61 radial nach innen erstreckenden ersten Wandung 63 und dem Steg 7 an der Innenseite des Gleitlagerrings 62 erstreckt (wobei die Bezeichnung „radial innen“ sich hier auf die Drehachse 90 bezieht).
Im Planetenstift 6, nämlich im Gleitlagerring 62 des Planetenstifts 6 ist mindestens eine radiale Bohrung 5 ausgebildet, die sich von der axialen Aussparung 41, nämlich der Ölwanne 410 zur Außenfläche 620 des Gleitlagerrings 62, d. h. zur Lauffläche des Planetenstifts 6 erstreckt. Dabei kann vorgesehen sein, dass die Ölzuführbohrungen 5 in einer Ölzuführtasche münden, die in die Außenfläche 620 des Gleitlagerrings 62 eingearbeitet ist.
Der Gleitlagerring 62 weist des Weiteren an seinem axial vorderen Ende 621 eine sich radial nach außen erstreckende zweite Wandung 64 auf (wobei die Bezeichnung „radial außen“ sich wiederum auf die Drehachse 90 bezieht). Die Wandung 64 dient dazu, rückgeführtes Öl, das das Gleitlager 65 verlässt, entsprechend dem Ölpfad S2 radial nach außen abzuleiten und dadurch eine Vermischung mit frischem Öl, das von einem Ölapplikator 85 bereitgestellt wird, zu verhindern.
Der Ölapplikator 85 ist in der axial vorderen Trägerplatte 81 angeordnet und dabei derart positioniert, dass er entsprechend dem Ölpfad S1 einen Öljet axial nach hinten in die Aussparung 41 abgibt und dabei in die Ölwanne 410 hinein sprüht.
Der beschriebene Aufbau bewirkt, dass bei Rotation der Trägerplatten 81, 82 bzw. des Planetenträgers Öl, das über den Ölapplikator 85 in die Ölwanne 410 eingesprüht worden ist, aufgrund der Zentrifugalkraft durch die mindestens eine Bohrung 5 im radial äußeren Bereich der Aussparung 41 in das Gleitlager 65 zwischen dem Gleitlagerring 62 und dem Planetenrad 32 transportiert wird. Dabei können eine oder mehrere Bohrungen 5 vorgesehen sein, die in Umfangsrichtung und/oder axial beabstandet sind. Das Öl tritt somit durch die Bohrungen 5 direkt in das Gleitlager 65 ein.
Der Durchmesser der Bohrungen 5 ist derart bemessen, dass bei Rotation der Trägerplatten 81, 82 im Betrieb des Planetengetriebes das Gleitlager 65 in ausreichendem Maße mit Öl versorgt wird.
Alternativ kann vorgesehen sein, dass sowohl die axial vordere Aussparung 41 als auch die axial hintere Aussparung 42 dazu vorgesehen sind, Öl aufzunehmen, beide Aussparungen 41, 42 jeweils eine Ölwanne enthalten und über radiale Bohrungen Öl in das Gleitlager liefern.
Die 5 zeigt ein Ausführungsbeispiel eines Planetengetriebes 30, das grundsätzlich dem Aufbau der 4 entspricht, so dass auf die diesbezüglichen Ausführungen Bezug genommen wird. Es liegen zwei Unterschiede zum Ausführungsbeispiel der 4 vor. Zum einen ist die erste Wandung 63, die sich vom Gleitlagerring 62 radial nach innen erstreckt, nicht wie bei der 4 beabstandet zum axial vorderen Ende 621 des Gleitlagerrings 62 ausgebildet, sondern am axial vorderen Ende 621 des Gleitlagerrings 62, so dass die erste Wandung 63 zusammen mit der zweiten Wandung 64 eine Art Stirnplatte des Gleitlagerrings 62 bildet. Hierdurch wird erreicht, dass die Ölwanne 410 eine größere axiale Erstreckung besitzt.
Zum anderen liegt eine andere Positionierung des Ölapplikator 85 vor. Dieser ist zwar weiterhin derart angeordnet, dass er einen Öljet S3 axial nach hinten emittiert und hierzu an der vorderen Trägerplatte 81 befestigt ist. Der Ölapplikator 85 ist im Ausführungsbeispiel der 5 jedoch im radial inneren Abschnitt der Trägerplatte angeordnet, der sich radial innen der Bohrung 60 des Planetenstifts 6 erstreckt. Dementsprechend ist der Öljet S3 auf einen radial innen liegenden Bereich 410a der Ölwanne 410 gerichtet. Dies spielt für die Funktion einer Versorgung des Gleitlagers 65 mit Öl aber keine Rolle, da das Öl aufgrund der Zentrifugalkraft von dem radial innen liegenden Bereich 410a zum radial außen liegenden Bereich der Ölwanne 410 transportiert wird, von wo es durch die mindestens eine Bohrung 5 in das Gleitlager 65 eintritt.
Wenn der Ölapplikator 85 radial innen Öl in die Aussparung 41 einsprüht, kann dies zu einer zusätzlichen Kühlung des Gleitlagerrings 62 verwendet werden. Das Öl wird dann aufgrund der Zentrifugalkraft von der radial inneren eingefügten Position entlang der inneren Fläche des Gleitlagerrings 62 an die radial äußere Position transportiert, wo es von der mindestens einen Bohrung 5, die sich von der axialen Aussparung 41 zur Außenfläche 620 des Planetenstifts 6 erstreckt, dem Gleitlagerspalt zugeführt wird. Dabei kann das Frischöl Wärme aus dem Gleitlagerring 6 entnehmen und trägt so zu dessen Kühlung bei.
Die 6 zeigt eine weitere Abwandlung des Planetengetriebes 30 der 4. Es liegen zwei Unterschiede zum Ausführungsbeispiel der 4 vor. Zum einen ist wie auch in der 5 die erste Wandung 63, die sich vom Gleitlagerring 62 radial nach innen erstreckt, am axial vorderen Ende 621 des Gleitlagerrings 62 angeordnet, so dass die Ölwanne 410 eine größere axiale Erstreckung besitzt.
Zum anderen sind beim Ausführungsbeispiel der 6 zwei Ölapplikatoren 85 vorgesehen, die jeweils bezogen auf die Drehachse 90 einen Öljet S4, S5 radial nach außen in die Ölwanne 410, 410a einsprühen. Die Ölapplikatoren 85 sind dabei im Hauptkörper 61 des Planetenstifts 6 angeordnet. Die Ölzufuhr kann über die Bohrung 60 erfolgen. Alternativ kann nur ein Ölapplikator 85 vorgesehen sein. In den innenliegenden Bereich 410a gesprühtes Öl wird aufgrund der Zentrifugalkraft bei Rotation der Trägerplatten 81, 82 zum radial außen liegenden Bereich der Ölwanne 410 transportiert und gelangt von dort über die Bohrung 5 in das Gleitlager 65.
Dabei wird darauf hingewiesen, dass ein auf die Drehachse 90 bezogener radial nach außen gerichteter Ölapplikator/-jet ebenfalls zur gezielten Kühlung des Gleitlagerrings 62 verwendet werden kann. Dabei wird der Ölapplikator 85 so auf dem Umfang positioniert, dass dieser Öl auf eine lokale „Heißstelle“ sprüht. Hierbei ist zu beachten, dass das Temperaturprofil auf der Gleitlagerringaußenfläche in axialer und in Umfangsrichtung nicht gleich ist.
Das applizierte Öl kann somit zu einer Kühlung des Planetenstifts 6 beitragen. Je stärker der Planetenstifts 6 dabei von Öl benetzt wird, desto stärker die Kühlung. Dementsprechend wird bei den Ausführungsbeispielen der 5 und 6 aufgrund der axial vergrößerten Ölwanne 410 eine großflächigere Kühlung des Planetenstifts 6, nämlich dessen Gleitlagerrings 62 bereitgestellt.
Die 7 zeigt eine weitere Abwandlung des Planetengetriebes 30 der 4. Bei dieser Abwandlung ist vorgesehen, dass der Planetenstift 6 nur eine axiale Aussparung 41 aufweist. Dementsprechend ist der Steg 7, der sich zwischen dem Hauptkörper 61 und dem Gleitlagerring 62 erstreckt, an dem einen Ende des Planetenstifts 6 ausgebildet. Der Steg 7 erstreckt sich dabei in einem axialen Bereich, der in die zugehörige Trägerplatte 82 eingespannt ist.
Die 8 stellt eine Abwandlung des Planetengetriebes 30 der 7 dar. Dabei ist vorgesehen, dass der Ölapplikator 85 in den Steg 7 eingebracht ist, um Öl in die Aussparung 41 und Ölwanne 410 einzuspritzen.
Es versteht sich, dass die Erfindung nicht auf die oben beschriebenen Ausführungsformen beschränkt ist und verschiedene Modifikationen und Verbesserungen vorgenommen werden können, ohne von den hier beschriebenen Konzepten abzuweichen. Beispielsweise wird darauf hingewiesen, dass der Steg 7 in den dargestellten Ausführungsbeispielen außermittig angeordnet ist, was damit einher geht, dass die axial vordere Aussparung 41 eine größere axiale Erstreckung besitzt als die axial hintere Aussparung 42. Alternativ kann der Steg 7 mittig im Gleitlagerstift 6 ausgebildet sein, für welchen Fall die beiden axialen Aussparungen 41, 42 die gleiche axiale Erstreckung besitzen. Auch können alternativ mehrere Stege vorgesehen sein, die den Hauptkörper 61 und den Gleitlagerring 62 verbinden.
Es wird hingewiesen, dass beliebige der beschriebenen Merkmale separat oder in Kombination mit beliebigen anderen Merkmalen eingesetzt werden können, sofern sie sich nicht gegenseitig ausschließen. Die Offenbarung dehnt sich auf alle Kombinationen und Unterkombinationen eines oder mehrerer Merkmale aus, die hier beschrieben werden und umfasst diese. Sofern Bereiche definiert sind, so umfassen diese sämtliche Werte innerhalb dieser Bereiche sowie sämtliche Teilbereiche, die in einen Bereich fallen.
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur

DE 102017127876 A1 [0002]

Claims

Planetengetriebe, das aufweist: - ein Sonnenrad (28), das um eine Drehachse (9) des Planetengetriebes (30) rotiert und von einer Sonnenwelle antreibbar ist, wobei die Drehachse (9) eine axiale Richtung des Planetengetriebes (30) definiert, - eine Mehrzahl von Planetenrädern (32), die von dem Sonnenrad (28) angetrieben werden, - ein Hohlrad (38), mit dem die Mehrzahl von Planetenrädern (32) in Eingriff steht, - eine Mehrzahl von Planetenstiften (6), wobei jeweils ein Planetenstift (6) in einem Planetenrad (32) angeordnet ist, wobei eine Au ßenfläche (620) des Planetenstifts (6) und eine axiale Bohrung (320) des Planetenrads (32) ein Lager (65) bilden, - eine axial vordere Trägerplatte (81) und eine axial hintere Trägerplatte (82), wobei der Planetenstift (6) an seinem axial vorderen Ende an der axial vorderen Trägerplatte (81) und an seinem axial hinteren Ende an der axial hinteren Trägerplatte (82) des Planetengetriebes (30) befestigt ist, dadurch gekennzeichnet, dass - der Planetenstift (6) mindestens eine axiale Aussparung (41) aufweist, die dazu ausgebildet und geeignet ist, Öl aufzunehmen, und - der Planetenstift (6) mindestens eine radiale Bohrung (5) aufweist, die sich von der axialen Aussparung (41) zur Außenfläche (620) des Planetenstifts (6) erstreckt, - wobei die axiale Aussparung (41) und die mindestens eine radiale Bohrung (5) derart angeordnet und ausgebildet sind, dass bei Rotation der Trägerplatten (81, 82) Öl durch die mindestens eine radiale Bohrung (5) von der axialen Aussparung (41) zur Au ßenfläche (620) des Planetenstifts (6) zur Schmierung des Lagers (65) transportiert wird.
Planetengetriebe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Planetenstift (6) einen hohlzylindrischen Hauptkörper (61), der an seinen axialen Enden (611, 612) mit der vorderen und der hinteren Trägerplatte (81, 82) verbunden ist, sowie einen zum Hauptkörper (61) radial beabstandeten Lagerring (62) ausbildet, der das Lager (65) mit dem Planetenrad (32) bildet, wobei der Hauptkörper (61) und der Lagerring (62) über mindestens einen sich radial erstreckenden Steg (7) miteinander verbunden sind, und wobei die mindestens eine axiale Aussparung (41) sich zwischen Hauptkörper (61) und Lagerring (62) bis zu dem mindestens einen Steg (7) erstreckt.
Planetengetriebe nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass am Lagerring (62) eine sich radial nach innen erstreckende ersten Wandung (63) ausgebildet ist, durch die in der Aussparung (41) an der Innenseite des Lagerrings (62) eine Ölwanne (410) bereitgestellt wird, die sich axial zwischen der ersten Wandung (63) und dem mindestens einen Steg (7) erstreckt, wobei die mindestens eine radiale Bohrung (5) sich ausgehend von der Ölwanne (410) zur Außenfläche (620) des Planetenstifts (6) erstreckt.
Planetengetriebe nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Wandung (63) beabstandet zu den axialen Enden (621, 622) des Lagerrings (62) am Lagerring (52) ausgebildet ist.
Planetengetriebe nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Wandung (63) an einem der axialen Enden (621, 622) des Lagerrings (62) ausgebildet ist.
Planetengetriebe nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass an mindestens einem der axialen Enden (621, 622) des Lagerrings (62) eine sich radial nach außen erstreckende zweite Wandung (64) ausgebildet ist, die Restöl des Lagers (65) radial nach außen ableitet.
Planetengetriebe nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Steg (7), der den Hauptkörper (61) und den Lagerring (62) verbindet, außermittig angeordnet ist.
Planetengetriebe nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Planetenstift (6) zwei axiale Aussparungen (41, 42) aufweist, die sich jeweils von einer der Stirnseiten (621, 622) des Planetenstifts (6) aus erstrecken, wobei mindestens eine der axialen Aussparungen (41) dazu vorgesehen und geeignet ist, Öl aufzunehmen.
Planetengetriebe nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Aussparungen (41, 42) asymmetrisch bezogen auf die axiale Mitte zwischen vorderer Trägerplatte (81) und hinterer Trägerplatte (82) angeordnet sind.
Planetengetriebe nach einem der Ansprüche 1 bis 7, soweit rückbezogen auf Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Planetenstift (6) nur eine axiale Aussparung (41) aufweist, wobei der sich radial erstreckende Steg (7) an einem der Enden des Planetenstifts (6) angeordnet ist.
Planetengetriebe nach einem der vorangehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch mindestens einen Ölapplikator (85), der dazu vorgesehen und ausgebildet ist, Öl in die Aussparung (41) einzubringen, wobei der Ölapplikator (85) einen Öljet direkt in die Aussparung (41) sprüht.
Planetengetriebe nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Ölapplikator (85) derart angeordnet ist, dass er den Öljet axial nach hinten oder axial nach vorne in die Aussparung (41) einsprüht.
Planetengetriebe nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Ölapplikator (85) in einer der Trägerplatten (81, 82) angeordnet ist.
Planetengetriebe nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Ölapplikator (85) derart angeordnet ist, dass er den Öljet in radialer Richtung oder entgegen der radialen Richtung in die Aussparung (41) einsprüht.
Planetengetriebe nach Anspruch 13, soweit rückbezogen auf Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Ölapplikator (85) im Hauptkörper (61) des Planetenstifts (6) angeordnet ist.
Planetengetriebe nach Anspruch 13, soweit rückbezogen auf Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Ölapplikator (85) im sich radial erstreckenden Steg (7) des Planetenstifts (6) angeordnet ist.
Gasturbinentriebwerk (10) für ein Luftfahrzeug, das aufweist: - einen Triebwerkskern (11), der eine Turbine (19), einen Verdichter (14) und eine die Turbine mit dem Verdichter verbindende, als Hohlwelle ausgebildete Turbinenwelle (26) umfasst; - einen Fan (23), der stromaufwärts des Triebwerkskerns (11) positioniert ist, wobei der Fan (23) mehrere Fanschaufeln umfasst und durch eine Fanwelle angetrieben wird; und - ein Planetengetriebe (30) gemäß Anspruch 1, dessen Eingang mit der Turbinenwelle (26) und dessen Ausgang mit der Fanwelle verbunden ist.