DE102012202341A1 - Radiallager für einen Abgasturbolader - Google Patents
Radiallager für einen Abgasturbolader Download PDFInfo
- Publication number
- DE102012202341A1 DE102012202341A1 DE201210202341 DE102012202341A DE102012202341A1 DE 102012202341 A1 DE102012202341 A1 DE 102012202341A1 DE 201210202341 DE201210202341 DE 201210202341 DE 102012202341 A DE102012202341 A DE 102012202341A DE 102012202341 A1 DE102012202341 A1 DE 102012202341A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- shaft
- grooves
- radial bearing
- lubricating oil
- lubrication gap
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims abstract description 34
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract description 31
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 10
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- BUHVIAUBTBOHAG-FOYDDCNASA-N (2r,3r,4s,5r)-2-[6-[[2-(3,5-dimethoxyphenyl)-2-(2-methylphenyl)ethyl]amino]purin-9-yl]-5-(hydroxymethyl)oxolane-3,4-diol Chemical compound COC1=CC(OC)=CC(C(CNC=2C=3N=CN(C=3N=CN=2)[C@H]2[C@@H]([C@H](O)[C@@H](CO)O2)O)C=2C(=CC=CC=2)C)=C1 BUHVIAUBTBOHAG-FOYDDCNASA-N 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000010705 motor oil Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
- F01D25/166—Sliding contact bearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/18—Lubricating arrangements
- F01D25/183—Sealing means
- F01D25/186—Sealing means for sliding contact bearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/04—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output
- F02C6/10—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output supplying working fluid to a user, e.g. a chemical process, which returns working fluid to a turbine of the plant
- F02C6/12—Turbochargers, i.e. plants for augmenting mechanical power output of internal-combustion piston engines by increase of charge pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
- F16C17/18—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with floating brasses or brushing, rotatable at a reduced speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1065—Grooves on a bearing surface for distributing or collecting the liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/40—Application in turbochargers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2240/00—Components
- F05D2240/50—Bearings
- F05D2240/54—Radial bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/23—Gas turbine engines
- F16C2360/24—Turbochargers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
Die Erfindung betrifft ein Radiallager für einen Abgasturbolader, welches mit einer in einem Gehäuse gelagerten Welle und einer zwischen der Welle und dem Gehäuse vorgesehenen Schwimmbuchse ausgestattet ist. Zwischen der Welle und der Schwimmbuchse ein innerer Schmierspalt vor. Zwischen der Schwimmbuchse und dem Gehäuse liegt ein äußerer Schmierspalt vor. Das Gehäuse ist mit einer zur Schmierölversorgung des äußeren Schmierspaltes vorgesehenen Bohrung versehen. Die Schwimmbuchse weist eine zur Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes vorgesehene Bohrung auf. Die Welle ist zur Verbesserung des Schmierölrücklaufs mit parallel zueinander angeordneten, spiralförmig um den Außenmantel der Welle verlaufenden und sich nicht kreuzenden Nuten versehen. Durch den optimierten Transport des Schmieröls von den inneren Lagerflächen zum Rücklauf ist eine ausreichende Versorgung der Lagerstelle mit frischem Öl gewährleistet. Dadurch wird das Aufheizen des Schmieröls reduziert, wodurch die Abnahme der Viskosität und damit der Tragfähigkeit des Schmierfilms verringert wird.
Description
- Die Erfindung betrifft ein Radiallager für einen Abgasturbolader.
- Abgasturbolader in Kraftfahrzeugen sind üblicherweise mit einem Axiallager und einem Radiallager ausgestattet. Diese Lager sind im Betrieb des Kraftfahrzeugs hohen Belastungen ausgesetzt. Zur Trägheitsreduktion reduzierte Raddurchmesser des Turbinenrades und des Verdichterrades des Abgasturboladers sowie die im Betrieb auftretenden hohen Drehzahlen der Welle des Abgasturboladers sowie zunehmend dünnere Motoröle, welche die Reibleistung des Antriebes und damit Verluste des Antriebes reduzieren, stellen neue Herausforderungen für das Lagersystem eines Abgasturboladers dar.
- Es ist bereits bekannt, die Radiallager von Abgasturboladern als sogenannte öldurchflutete Schwimmbuchsenlager auszuführen. Eine vereinfachte Querschnittsdarstellung eines derartigen Radiallagers ist in der
1 gezeigt. Dort ist zwischen einer rotierenden Welle1 , die sich mit einer Drehzahl nW dreht, und einem Lagergehäuse2 eine ebenfalls rotierende Schwimmbuchse3 , die sich mit einer Drehzahl nB dreht, vorgesehen. Zwischen dem Lagergehäuse2 und der Schwimmbuchse3 ist ein mit Schmieröl gefüllter äußerer Schmierspalt4 vorgesehen. Zwischen der Schwimmbuchse3 und der Welle1 befindet sich ein ebenfalls mit Schmieröl gefüllter innerer Schmierspalt5 . Dem äußeren Schmierspalt4 wird das Schmieröl durch eine im Lagergehäuse2 vorgesehene, nicht gezeichnete Bohrung zugeführt. Des Weiteren ist in der Schwimmbuchse3 ebenfalls eine nicht gezeichnete Bohrung vorgesehen, durch welche der innere Schmierspalt5 aus dem äußeren Schmierspalt4 mit Schmieröl versorgt wird. Diese Schmierölfilme nehmen die im Betrieb des Abgasturboladers auftretenden Radialkräfte, beispielsweise Unwuchtkräfte, etc., auf. - Die rotierende Welle
1 übt in Abhängigkeit von einer Scherspannung Ĩi, die bei gegebener Lagergeometrie von den Ölbedingungen abhängig ist, ein Drehmoment auf die Schwimmbuchse3 aus und treibt diese an. Die Drehbewegung der Schwimmbuchse3 wird wiederum in Abhängigkeit von der Scherspannung Ĩa gebremst. Dies hat zur Folge, dass sich bei gegebener Drehzahl nW der Welle entsprechend der Scherspannungen Ĩi und Ĩa eine Buchsendrehzahl nB einstellt, wobei die Beziehung nW > nB gilt. - Es muss im gesamten Drehzahlbereich des Abgasturboladers bei jeder möglichen Ölkondition, insbesondere bei jeder im Betrieb möglichen Öltemperatur und bei jedem im Betrieb möglichen Öldruck, gewährleistet sein, dass das Radiallager die auftretenden Radialkräfte aufnehmen kann, so dass die Tragfähigkeit des Lagers zu jeder Zeit ausreichend groß ist. Die Tragfähigkeit eines Gleitlagers ist eine Funktion der wirkenden Lagerkräfte, des Lagerspaltes, der Lagerbreite, des Durchmessers, der Drehzahl und der Ölviskosität.
- Bei gegebener Lagergeometrie (Breite und Durchmesser) stellt die Lagerspielhöhe, welche aus fertigungstechnischen Gründen in einem bestimmten Toleranzbereich liegt, eine Möglichkeit zur Beeinflussung der Tragfähigkeit des Lagers über den gesamten Drehzahl- und Ölviskositätsbereich dar. Die Lagerspalte beeinflussen bei gegebenem Öldruck pzu den Ölfluss und damit die Ölversorgung der Lagerstellen signifikant.
- Die
2 stellt schematisch den Ölfluss von der Zuleitung durch eine Bohrung2a des Gehäuses2 zum äußeren Schmierspalt4 und durch eine Bohrung3a der Schwimmbuchse3 zum inneren Schmierspalt5 dar. - Aufgrund einhergehender Fliehkräfte ist die Ölversorgung durch die Bohrung
3a in der Schwimmbuchse3 nach innen besonders sensibel und damit im Betrieb problematisch. Die Ölversorgung des Verbrennungsmotors stellt kennfeldgesteuert einen bestimmten Öldruck am Eintritt des Turboladers zur Verfügung. Je nach Lagerspalten und Betriebszustand des Lagersystems kann im Betrieb die Ölversorgung des inneren Schmierspaltes des Öfteren abbrechen, wodurch es zu einem Totalausfall des Turboladers kommen kann. - Bei gegebenem Öldruck und unter der Randbedingung fertigungstechnischer Toleranzen des Lagersystems stehen Lagerspalte bzw. die Tragfähigkeit der Lagerung und eine optimale Ölversorgung des inneren Schmierspaltes in einem Konflikt.
- Aus der
DE 10 2008 060 369 A1 ist bereits eine hydrodynamische Radialgleitlagerung zum Lagern eines Rotors in einem Stator, insbesondere bei einem Abgasturbolader, bekannt. Diese Radiallagerung weist eine Lagerbuchse auf, die eine Welle des Rotors koaxial umschließt. Die der Welle zugewandte Innenseite der Lagerbuchse und/oder eine der Lagerbuchse zugewandte Außenseite der Welle ist mit einer Riefenstruktur versehen, die als Mikrostruktur ausgebildet ist. Gemäß einer Ausführungsform erstrecken sich die Riefen parallel zur Rotationsache des Rotors. Gemäß einer anderen Ausführungsform sind erste und zweite Riefenzonen vorgesehen, die jeweils mehrere Riefen enthalten, die geneigt zur Rotationsachse des Rotors angeordnet sind und sich kreuzen. Mit Hilfe einer derartigen Riefenstruktur soll die viskose Reibung auf der Lageroberfläche reduziert werden, wodurch der Mitnahmeeffekt für das Schmieröl und auch ein Entstehen von Schwingungen der Welle (Oil Whirl) reduziert werden. Die einzelnen Riefen der Riefenstruktur befinden sich hinsichtlich ihrer Tiefe sowie hinsichtlich ihrer Breite im einoder zweistelligen Mikrometerbereich. Innerhalb der Riefenstruktur bilden sich Mikrowirbel, die bezüglich der Längsrichtung der Riefen rotieren. Dadurch richten sich die Mikrowirbel gegen die Strömungsrichtung des Schmieröls, was zu der bereits genannten Reduzierung des Entstehens von Schwingungen der Welle führt. - Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein mit einer Schwimmbuchse versehenes Radiallager für einen Abgasturbolader anzugeben, bei welchem die Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes verbessert ist.
- Diese Aufgabe wird durch ein Radiallager gelöst, welches eine in einem Gehäuse gelagerte Welle und eine zwischen der Welle und dem Gehäuse vorgesehene Schwimmbuchse aufweist, wobei zwischen der Welle und der Schwimmbuchse ein innerer Schmierspalt und zwischen der Schwimmbuchse und dem Gehäuse ein äußerer Schmierspalt vorliegt, das Gehäuse mit einer zur Schmierölversorgung des äußeren Schmierspaltes vorgesehenen Bohrung versehen ist, die Schwimmbuchse mit einer zur Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes vorgesehenen Bohrung versehen ist, und wobei die Welle zur Verbesserung des Schmieröldurchtritts durch die Bohrung der Schwimmbuchse mit parallel zueinander angeordneten, spiralförmig um den Außenmantel der Welle verlaufenden und sich nicht kreuzenden Nuten versehen ist.
- Die Vorteile der Erfindung bestehen insbesondere darin, dass die Nuten den Schmierölfluss durch den inneren Schmierspalt in Richtung des Schmierölrücklaufes verstärken. Durch Anpassung der Nuten kann eine optimale Versorgung des inneren Schmierspaltes mit frischem Öl realsistiert werden, wodurch dieses sich nicht aufheizen kann, was eine Reduzierung der Ölviskosität und damit eine Abnahme der Tragfähigkeit zur Folge hätte. Dadurch wird ein Einbrechen der Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes verhindert, wodurch die Wahrscheinlichkeit eines Ausfalls des Abgasturboladers verringert wird. Dies gilt insbesondere dann, wenn im Betrieb des Abgasturboladers hohe Buchsendrehzahlen und somit hohe Fliehkräfte auftreten.
- Weitere vorteilhafte Eigenschaften der Erfindung ergeben sich aus deren nachfolgender beispielhafter Erläuterung anhand der
3 . Diese zeigt eine Längsschnittdarstellung zur Veranschaulichung eines Radiallagers gemäß der Erfindung. - Das in der
3 dargestellte Radiallager weist eine Welle1 , ein Lagergehäuse2 und eine zwischen der Welle und dem Lagergehäuse vorgesehene Schwimmbuchse3 auf. Zwischen dem Lagergehäuse2 und der Schwimmbuchse3 befindet sich ein äußerer Schmierspalt4 . Zwischen der Schwimmbuchse3 und der Welle1 ist ein innerer Schmierspalt5 vorgesehen. Der äußere Schmierspalt4 wird durch eine Bohrung2a im Lagergehäuse2 mit Schmieröl versorgt, das mit einem Öldruck pzu bereitgestellt wird. Der Schmierölfluss im äußeren Schmierspalt4 ist mit der Bezugszahl4a bezeichnet. Der innere Schmierspalt5 wird durch eine Bohrung3a der Schwimmbuchse3 aus dem äußeren Schmierspalt4 mit Schmieröl versorgt. Der Schmierölfluss durch den inneren Schmierspalt5 ist mit der Bezugszahl5a bezeichnet. - Die Welle
1 ist mit Nuten1a versehen, die sich in einem Winkel α relativ zur Axialrichtung x der Welle1 erstrecken. Diese Nuten1a sind spiralförmig in den Außenmantel der Welle1 eingebracht, verlaufen parallel zueinander und kreuzen sich nicht. Der Winkel α, den die Nuten1a relativ zur Axialrichtung x der Welle1 einnehmen, ist vorzugsweise ca. 45° und kann als Auslegungsgröße variiert werden. Die Tiefe der Nuten1a liegt vorzugsweise im Bereich zwischen 0,5 mm und 2 mm. Die Breite der Nuten1a liegt vorzugsweise ebenfalls im Bereich zwischen 0,5 mm und 2 mm. Die Nuten1a haben vorzugsweise eine abgerundete Ausbildung, um die Kerbwirkung zu reduzieren. Mit zunehmendem Radius der Nut nehmen Schleppverluste zu, was durch die Tiefe, Breite oder den Winkel α entsprechend dem gewünschten Ölfluss nach innen kompensiert werden muss. - Durch die Anpassung dieser Nuten
1a (Form, Tiefe, Breite, Steigung) an den turboladerspezifischen Öldurchsatz wird eine vergleichsweise große Menge des dem inneren Schmierspalt5 durch die Bohrung3a des Schwimmkörpers3 zugeführten Schmieröls aufgenommen und in Richtung eines nicht gezeichneten Schmierölrücklaufes transportiert. Dadurch wird durch die Bohrung3a angeliefertes Schmieröl optimal aus dem Bereich der Bohrung3a entfernt. Dies fördert insbesondere bei hohen Drehzahlen der Welle und der Schwimmbuchse den Schmieröldurchfluss durch die Bohrung3a der Schwimmbuchse3 und stellt sicher, dass auch bei diesen Betriebsbedingungen stets eine ausreichende Versorgung des inneren Schmierspaltes5 mit frischem Schmieröl gewährleistet ist. - Folglich eröffnet die Erfindung die Möglichkeit, die Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes
5 ohne eine Beeinträchtigung der Tragfähigkeit bzw. der Spalthöhe und der Fertigungsgenauigkeit zu optimieren. Es kann in vorteilhafter Weise ein bestmöglicher Kompromiss zwischen der Tragfähigkeit der Lagerpalte und der Schmierölversorgung des Radiallagers erzielt werden. Insbesondere kann die bei hohen Drehzahlen der Schwimmbuchse aufgrund der damit einhergehenden hohen Fliehkräfte besonders schwierige Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes mittels einer gezielten Bearbeitung der Welle optimiert werden. - Aufgrund der in die Welle eingebrachten Nuten, die wie oben beschrieben ausgestaltet sind, wird der innere Schmierspalt ausreichend mit frischem Öl versorgt. Dadurch heizt es sich nicht zu stark auf, wodurch die Viskosität sinken und damit die Tragfähigkeit sinken würde. Dadurch wird auch bei hohen Buchsendrehzahlen, hohen Fliehkräften und ungünstigen Spalten bei allen Betriebsbedingungen eine ausreichende Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes
5 sichergestellt. - Die Auslegung des Winkels α zwischen den Nuten
1a und der Axialrichtung x der Welle1 hängt von der Nutgeometrie, der Drehzahl der Welle und dem gewünschten Ölvolumenstrom nach innen ab. Weiterhin hängt sie von dem Druckverhältnis zwischen innerem und äußerem Schmierspalt ab. Dieses Druckverhältnis wird bei gegebenem Zuführdruck pzu im Wesentlichen durch die Drehzahl der Buchse und den mittleren Durchmesser der Schwimmbuchse bestimmt. Mit zunehmender Buchsendrehzahl nimmt bei unverändertem mittleren Durchmesser der Schwimmbuchse die Fliehkraftbelastung in der Bohrung der Schwimmbuchse zu. Das Druckverhältnis zwischen dem äußeren und dem inneren Schmierspalt sinkt, wodurch sich die Ölversorgung nach innen verschlechtert. Mit zunehmendem mittleren Durchmesser der Schwimmbuchse nimmt bei unveränderter Drehzahl der Schwimmbuchse die Fliehkraftbelastung in der Bohrung der Schwimmbuchse ebenfalls zu. Folglich verschlechtert sich auch dadurch die Ölversorgung nach innen. - Ein zu großer Winkel α zwischen den Nuten
1a und der Axialrichtung x der Welle führt ebenfalls in unerwünschter Weise zu einer Verschlechterung der Ölversorgung des inneren Schmierspaltes. - Auch die Tiefe der Nuten beeinflusst die transportierte Ölmenge. Bei gegebenem Winkel α kann durch eine geeignete Wahl der Tiefe der Nuten der Öltransport nach innen erhöht werden. Zu tiefe Nuten beeinträchtigen wiederum die Tragfähigkeit des Axiallagers. Vorzugsweise wird deshalb – wie oben ausgeführt – die Tiefe der Nuten im Bereich zwischen 0,5 mm und 2 mm gewählt, um eine Erhöhung des Schmierölflusses nach innen bei Sicherstellung einer ausreichenden Tragfähigkeit des Axiallagers zu erreichen. Um diese gewünschte Wirkung zu erreichen, werden vorzugsweise des Weiteren abgerundete Nuten verwendet, die eine Breite haben, die ebenfalls im Bereich zwischen 0,5 mm und 2 mm liegt. Im Falle einer Verwendung einer derartigen Ausgestaltung der Nuten treten in den Nuten weder Mikrowirbel auf noch kommt es zu einer Reduzierung des Mitnahmeeffektes des Schmieröls durch die Nuten.
- Durch die oben beschriebene Ausgestaltung der Nuten wird in vorteilhafter Weise des Weiteren erreicht, dass die Akustik des Turboladers, die maßgeblich von instationären Effekten im inneren Schmierspalt beeinflusst wird, positiv verändert wird.
- ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
- Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
- Zitierte Patentliteratur
-
- DE 102008060369 A1 [0010]
Claims (5)
- Radiallager für einen Abgasturbolader, mit einer in einem Gehäuse (
2 ) gelagerten Welle (1 ) und einer zwischen der Welle und dem Gehäuse vorgesehenen Schwimmbuchse (3 ), wobei zwischen der Welle und der Schwimmbuchse ein innerer Schmierspalt (5 ) und zwischen der Schwimmbuchse und dem Gehäuse ein äußerer Schmierspalt (4 ) vorliegt, das Gehäuse mit einer zur Schmierölversorgung des äußeren Schmierspaltes vorgesehenen Bohrung (2a ) versehen ist, die Schwimmbuchse mit einer zur Schmierölversorgung des inneren Schmierspaltes vorgesehenen Bohrung (3a ) versehen ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Welle (1 ) zur Verbesserung des Schmieröldurchtritts durch die Bohrung (3a ) der Schwimmbuchse (3 ) mit parallel zueinander angeordneten, spiralförmig um den Außenmantel der Welle verlaufenden und sich nicht kreuzenden Nuten (1a ) versehen ist. - Radiallager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Winkel (α) zwischen den Nuten (
1a ) und der Axialrichtung (x) der Welle (1 ) bei etwa 45° liegt. - Radiallager nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Tiefe der Nuten (
1a ) im Bereich zwischen 0,5 mm und 2 mm liegt. - Radiallager nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Breite der Nuten im Bereich zwischen 0,5 mm und 2 mm liegt.
- Radiallager nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Nuten (
1a ) abgerundet ausgebildet sind, um die Kerbwirkung zu reduzieren.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE201210202341 DE102012202341A1 (de) | 2012-02-16 | 2012-02-16 | Radiallager für einen Abgasturbolader |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE201210202341 DE102012202341A1 (de) | 2012-02-16 | 2012-02-16 | Radiallager für einen Abgasturbolader |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE102012202341A1 true DE102012202341A1 (de) | 2013-08-22 |
Family
ID=48915145
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE201210202341 Ceased DE102012202341A1 (de) | 2012-02-16 | 2012-02-16 | Radiallager für einen Abgasturbolader |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE102012202341A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012207010A1 (de) | 2012-04-27 | 2013-10-31 | Continental Automotive Gmbh | Abgasturbolader mit einem zwei Radiallager aufweisenden Lagergehäuse |
EP2980427A1 (de) | 2014-07-31 | 2016-02-03 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co KG | Gleitlagervorrichtung |
WO2016028501A1 (en) | 2014-08-19 | 2016-02-25 | Borgwarner Inc. | Exhaust-gas turbocharger |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2335713A (en) * | 1998-03-27 | 1999-09-29 | Aisin Seiki | Air bearings and their use in hybrid charger |
DE102008060369A1 (de) | 2008-12-03 | 2010-06-10 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Hydrodynamische Radialgleitlagerung |
WO2011151231A1 (de) * | 2010-06-02 | 2011-12-08 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Abgasturbolader mit gleitlager zur verminderung von fluidwirbeln |
-
2012
- 2012-02-16 DE DE201210202341 patent/DE102012202341A1/de not_active Ceased
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2335713A (en) * | 1998-03-27 | 1999-09-29 | Aisin Seiki | Air bearings and their use in hybrid charger |
DE102008060369A1 (de) | 2008-12-03 | 2010-06-10 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Hydrodynamische Radialgleitlagerung |
WO2011151231A1 (de) * | 2010-06-02 | 2011-12-08 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Abgasturbolader mit gleitlager zur verminderung von fluidwirbeln |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012207010A1 (de) | 2012-04-27 | 2013-10-31 | Continental Automotive Gmbh | Abgasturbolader mit einem zwei Radiallager aufweisenden Lagergehäuse |
EP2980427A1 (de) | 2014-07-31 | 2016-02-03 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co KG | Gleitlagervorrichtung |
DE102014110907A1 (de) | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gleitlagervorrichtung |
US9470265B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-10-18 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Slide bearing device |
WO2016028501A1 (en) | 2014-08-19 | 2016-02-25 | Borgwarner Inc. | Exhaust-gas turbocharger |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE112010001693T5 (de) | Isolierender abstandshalter für kugellagereinsatz | |
DE102011005466B9 (de) | Gleitlagerschale | |
DE112010001779T5 (de) | Verdrehsicherungsverfahren für einen Wälzelementlagereinsatz | |
DE112013001368T5 (de) | Turbolader mit Axiallager zur Bereitstellung von kombinierten Zapfen- und Axiallager-Funktionen | |
DE102008048861B4 (de) | Turbolader mit einer Lageranordnung zum Lagern einer Rotorwelle | |
DE102010054939A1 (de) | Lageranordnung für einen Turbolader und Turbolader | |
EP1998009B1 (de) | Lagereinrichtung | |
EP2576996B1 (de) | Abgasturbolader mit gleitlager zur verminderung von fluidwirbeln | |
DE102014117841A1 (de) | Vorrichtung mit einem drehfesten ersten Bauteil und einem zumindest bereichsweise mit dem ersten Bauteil drehbar verbundenen zweiten Bauteil | |
DE69108523T2 (de) | Lager für Turbolader. | |
EP2470753A1 (de) | Abgasnutzturbine für ein turbo-compound-system | |
DE102016214018A1 (de) | Lageranordnung, insbesondere für eine Strömungsmaschine, und Strömungsmaschine mit einer derartigen Lageranordnung | |
DE102018104685A1 (de) | Antriebsvorrichtung mit einem Elektromotor und einem Getriebe | |
EP3762624B1 (de) | Abgasturbolader mit einem hydrodynamischen gleitlager oder lageranordnung mit einem hydrodynamischen gleitlager | |
DE102016122583A1 (de) | Vorrichtung mit einem drehfesten ersten Bauteil und einem zumindest bereichsweise mit dem ersten Bauteil drehbar verbundenen zweiten Bauteil | |
EP2884054A1 (de) | Verstellbare Leitschaufel mit Kegelstumpf in einer Lageranordnung | |
DE102010052892A1 (de) | Lageranordnung für eine Welle eines Turbinenrades | |
EP3406941A1 (de) | Stirnradanordnung, getriebe und windenergieanlage | |
DE102012202341A1 (de) | Radiallager für einen Abgasturbolader | |
DE102012207010A1 (de) | Abgasturbolader mit einem zwei Radiallager aufweisenden Lagergehäuse | |
DE102018130706A1 (de) | Abgasturbolader mit einem hydrodynamischen Gleitlager oder hydrodynamisches Gleitlager | |
DE102008045229B4 (de) | Axiallager | |
DE102017123043A1 (de) | Schmiermittelversorgung | |
DE102017121419A1 (de) | Lagereinheit | |
DE102016211807B4 (de) | Turbolader für eine Brennkraftmaschine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R012 | Request for examination validly filed | ||
R002 | Refusal decision in examination/registration proceedings | ||
R003 | Refusal decision now final |
Effective date: 20140214 |