DE102012201595A1

DE102012201595A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Beladungsdiagnose eines Filters

Info

Publication number: DE102012201595A1
Application number: DE201210201595
Authority: DE
Inventors: Alexander Schmid; Alexander Fuchs; Rainer Moritz; Lars-Daniel Rinze
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 2012-02-03
Filing date: 2012-02-03
Publication date: 2013-08-08

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Beladungsdiagnose eines Filters, welcher Bestandteil einer Dosieranlage von Reduktionsmitteln zur NOx-Reduktion eines Abgases einer Brennkraftmaschine ist, wobei das Reduktionsmittel aus einem Tank mittels einer Förderpumpe durch den Filter zu einem Dosierventil befördert, mit dem Dosierventil in einen Abgaskanal der Brennkraftmaschine zudosiert und die Förderpumpe sowie das Dosierventil von einer Kontrolleinheit der Dosieranlage angesteuert wird. Erfindungsgemäß ist dabei vorgesehen, dass mittels einer Strommessung eines Pumpenstroms der Förderpumpe auf einen Druckabfall über dem Filter geschlossen und anhand eines Differenzdruckes, welcher abhängig vom geförderten Volumenstrom ist, eine Diagnose des Beladungszustandes des Filters durchgeführt wird. Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens sieht eine entsprechende Diagnoseeinheit vor. Mit dem Verfahren und der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens kann der Aufbau derartiger Dosieranlagen vereinfacht und damit Kosten eingespart werden. Auf einen zusätzlichen Drucksensor kann dabei verzichtet werden. Das Verfahren lässt sich auch auf rücklauflose Dosiersysteme übertragen.

Description

Stand der Technik
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Beladungsdiagnose eines Filters, welcher Bestandteil einer Dosieranlage von Reduktionsmitteln zur NO_x-Reduktion eines Abgases einer Brennkraftmaschine ist, wobei das Reduktionsmittel aus einem Tank mittels einer Förderpumpe durch den Filter zu einem Dosierventil befördert, mit dem Dosierventil in einen Abgaskanal der Brennkraftmaschine zudosiert und die Förderpumpe sowie das Dosierventil von einer Kontrolleinheit der Dosieranlage angesteuert wird.
Die Erfindung betrifft weiterhin eine Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Im Zusammenhang mit künftigen gesetzlichen Vorgaben bezüglich der Stickoxidemission von Kraftfahrzeugen, insbesondere bei Fahrzeugen mit Dieselmotoren, ist eine entsprechende Abgasnachbehandlung erforderlich. Die selektive katalytische Reduktion (SCR) kann zur Verringerung der NO_x-Emission (Entstickung) von Verbrennungsmotoren, insbesondere von Dieselmotoren, mit zeitlich überwiegend magerem, d.h. sauerstoffreichem Abgas eingesetzt werden. Hierbei wird dem Abgas eine definierte Menge eines selektiv wirkenden Reduktionsmittels zugegeben. Dies kann beispielsweise in Form von Ammoniak (NH₃) sein, welches direkt gasförmig zu dosiert wird, oder auch aus einer Vorläufersubstanz in Form von Harnstoff oder aus einer Harnstoff-Wasser-Lösung (HWL) gewonnen wird. Derartige HWL-SCR-Systeme sind erstmalig im Nutzfahrzeugsegment eingesetzt worden.
In der DE 10139142 A1 ist ein Abgasreinigungssystem einer Brennkraftmaschine beschrieben, bei dem zur Verringerung der NO_x-Emission ein SCR-Katalysator eingesetzt ist, der die im Abgas enthaltenen Stickoxide mit dem Reagenzmittel Ammoniak zu Stickstoff reduziert. Das Ammoniak wird in einem stromaufwärts vor dem SCR-Katalysator angeordneten Hydrolyse-Katalysator aus der Harnstoff-Wasser-Lösung (HWL) gewonnen. Der Hydrolyse-Katalysator setzt den in der HWL enthaltenen Harnstoff in Ammoniak und Kohlendioxid um. In einem zweiten Schritt reduziert das Ammoniak die Stickoxide zu Stickstoff, wobei als Nebenprodukt Wasser erzeugt wird. Der genaue Ablauf ist in der Fachliteratur hinreichend beschrieben worden (vgl. WEISSWELLER in CIT (72), Seite 441–449, 2000). Die HWL wird in einem Reagenzmitteltank bereitgestellt.
Dabei wird üblicherweise die Harnstoff-Wasser-Lösung von einem Fördermodul über einen Filter zu einem Dosierventil gefördert, welches die Harnstoff-Wasser-Lösung in das Abgas dosiert. Um diese Dosierung entsprechend durchführen zu können, ist ein gewisser Druck erforderlich, welchen das Fördermodul stets bereitstellen muss. Dieser Druck muss über die gesamte Betriebszeit am Dosierventil anliegen, um jederzeit eine Dosierung vornehmen zu können. Auch wenn längere Zeit nicht dosiert wird, was z.B. bei einem längeren Schubbetrieb bei Bergab-Fahrten der Fall sein kann, muss die Förderpumpe trotzdem weiterfördern, um den Systemdruck aufrecht zu erhalten, da der genaue Zeitpunkt der nächsten Dosierung im allgemeinen nicht bekannt ist. Dazu wird die von der Förderpumpe zur eigenen Kühlung benötigte Fördermenge über eine Rücklaufleitung in den Tank zurück befördert. Ein zwischenzeitlicher Druckabfall zwischen den Dosiervorgängen ist aus folgenden Gründen nicht möglich. Zum einen ist die erforderliche Zeit für einen kurzfristigen Druckaufbau aufgrund der langen, elastischen Schlauchleitung sowie einem am oder im Filter vorhandenen elastischen Eisdruckkompensationselements länger als die zulässige Verzögerung für einen Dosiervorgang. Zum anderen würde ein kurzfristiger Druckaufbau vor jeder Dosierung zu einer sehr hohen Anzahl an Lastwechsel für das System führen und vor allem die Lebensdauer der Schlauchleitung stark reduzieren.
Als Fördermodul wird üblicherweise eine integrierte elektrische Zahnradpumpe (eZP) eingesetzt, wie sie beispielsweise in der DE 10 2006 007 554 A1 beschrieben ist, wobei aus der Schrift DE 10 2010 001 150 A1 ein Verfahren zum Steuern einer Fördermenge einer Förderpumpe, umfassend einen Antriebsteil mit einem Antriebsmotor und einem Hydraulikteil mit einer Ansaugöffnung, einer Abgabeöffnung und einem dazwischen angeordneten Fördermechanismus bekannt ist. Dabei wird eine Soll-Fördermenge vorgegeben und die Förderpumpe basierend auf der Soll-Fördermenge, der Temperatur des Fluids und einem Druckunterschied zwischen der Ansaugöffnung und der Abgabeöffnung des Hydraulikteils der Förderpumpe angesteuert.
Der Filter dient dazu, dass Fremdpartikel nicht zum Dosierventil gelangen können. Das Eisdruckkompensationselement dient zum Schutz des Filters bei niedrigen Umgebungstemperaturen. Ohne diese Schutzmaßnahme kann ansonsten der Filter bei Temperaturen unter ca. –11° C aufgrund eines Einfrierens der Harnstoff-Wasser-Lösung zerstört werden.
Derzeit kann eine Beladung des Filters nur mittels eines zusätzlichen Drucksensors vor dem Filter detektiert werden. Alternativ muss der Filter derart groß ausgelegt werden, dass die maximal zulässige Verschmutzung des Mediums über das Filterwechselintervall aufgenommen werden kann ohne dass sich der Filter zusetzt. Dies ist im Hinblick auf Kosten und Platzbedarf nachteilig.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, den Beladungszustand des Filters ohne den zusätzlichen Drucksensor zu überwachen.
Es ist weiterhin Aufgabe der Erfindung, eine entsprechende Vorrichtung zur Überwachung bereitzustellen.
Offenbarung der Erfindung
Die das Verfahren betreffende Aufgabe wird durch die Merkmale der Ansprüche 1 bis 6 gelöst.
Erfindungsgemäß ist dabei vorgesehen, dass mittels einer Strommessung eines Pumpenstroms der Förderpumpe auf einen Druckabfall über dem Filter geschlossen und anhand eines Differenzdruckes, welcher abhängig vom geförderten Volumenstrom ist, eine Diagnose des Beladungszustandes des Filters durchgeführt wird.
Die die Vorrichtung betreffende Aufgabe wird dadurch gelöst, dass die Kontrolleinheit eine Strommesseinheit zur Bestimmung des Pumpenstroms der Förderpumpe, Einrichtungen, wie Berechnungseinheiten, Speichereinheiten und Komparatoren zur Diagnose eines aus der Strommessung abgeleiteten Druckabfalls über dem Filter gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren mit seinen Verfahrensvarianten sowie Einrichtungen für eine Störungsanzeige aufweist.
Mit dem Verfahren und der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens kann der Aufbau derartiger Dosieranlagen vereinfacht und damit Kosten eingespart werden. Auf einen zusätzlichen Drucksensor zur Überwachung der Filterbeladung kann dabei verzichtet werden. Diese Art der Filterbeladungsdiagnose erhöht die Betriebssicherheit derartiger Dosieranlagen in Abgasreinigungsanlagen. Mittels einer Störungsanzeige können Filterwechsel frühzeitig angezeigt werden, so dass die Funktion der Stickoxidreduktion in derartigen „DENOX-Systemen“ gewährleistet ist.
In bevorzugter Verfahrensvariante ist vorgesehen, dass die Strommessung im Leistungsteil der Ansteuerelektronik der Förderpumpe durchgeführt und unter Berücksichtigung der Temperatur des zu fördernden Reduktionsmittels ein Drehmoment der Förderpumpe und damit ein Gegendruck als Maß für den Differenzdruck über dem Filter bestimmt wird. Üblicherweise wird in der Kontrolleinheit zur Ansteuerung der Förderpumpe eine Stromregelung durchgeführt, so dass die Information über den Pumpenstrom bereits vorhanden ist. Ein funktionaler Zusammenhang zwischen aufgenommenen Pumpenstrom und Drehmoment der Förderpumpe und damit auch dem Gegendruck lässt sich aus der DE 10 2010 001 150 A1 entnehmen, wobei der Pumpenstrom und damit das Drehmoment als proportional zum Gegendruck angenommen werden kann.
Dabei ist vorgesehen, dass bei Überschreiten eines temperaturabhängigen und/ oder applikationsspezifischen Grenzwertes für den bestimmten Differenzdruck auf eine unzulässig hohe Filterbeladung des Filters geschlossen wird. Ein temperaturabhängiger Grenzwert berücksichtigt dabei den Temperatureinfluss auf den funktionalen Zusammenhang zwischen Pumpenstrom und Differenzdruck, der u.a. die temperaturabhängige Viskosität des Reduktionsmittels berücksichtigt.
Besonders gut lässt sich als Differenzdruck ein Druckanstieg beim Wechsel von einem Rücklauf-Volumenstrom, was einer „Null“-Dosierung entspricht, bei dem lediglich ein geringer Rücklauf-Volumenstrom über den Filter strömt, zu einem Dosier-Volumenstrom, bei dem zusätzlich die Dosiermenge in den Abgaskanal durch den Filter strömt, auswerten. Hierbei ergibt sich ein entsprechender Hub bei der Druckdifferenz, welcher umso höher ist, je mehr der Filter zugesetzt ist. Aufgrund eines schnellen Wechsels im Betrieb, kann diese Schwankung mit üblichen elektronischen Mitteln ausgewertet werden. Zudem lassen sich die Messsignale mit dem Ansteuertakt des Dosierventils triggern, sodass Störsignale unterdrückt werden können.
Eine weitere Verfahrensvariante sieht vor, dass als Differenzdruck ein Druckanstieg bei einem Rücklauf-Volumenstrom („Null“-Dosierung) und/ oder einem bestimmten Dosier-Volumenstrom ausgewertet wird.
Als ideale Förderpumpen haben sich in vorteilhafter Weise integrierte elektrische Zahnradpumpen (eZP) erwiesen, die besonders robust und kompakt aufgebaut sind. Hierbei lässt sich besonders gut der Zusammenhang zwischen aufgenommenen Pumpenstrom und Differenzdruck über dem Filter ableiten.
Das Verfahren, wie es zuvor mit seinen Varianten beschrieben wurde, lässt besonders vorteilhaft auch auf rücklauflose Dosiersysteme übertragen. In diesem Fall ist der Differenzdruck bei einer „Null“-Dosierung zwischen neuen und beladenen Filtern Null, so dass lediglich der Druckanstieg beim Dosier-Volumenstrom berücksichtigt werden muss. Übersteigt dieser den Schwellwert, kann von einer unzulässig hohen Filterbeladung ausgegangen werden.
Die Erfindung wird im Folgenden anhand eines in den Figuren dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigt:
1 beispielhaft ein technisches Umfeld für die Erfindung,
2 in vereinfachter Darstellung eine Dosiereinheit zur Einbringung von Reduktionsmitteln in den Abgaskanal,
3 eine Variante der Dosiereinheit und
4 in einer Druck-Volumenstrom-Kennlinie beispielhaft den Differenzdruckverlauf für unterschiedliche Filterbeladungen in Abhängigkeit eines Volumenstroms.
1 zeigt beispielhaft ein technisches Umfeld, in welchem das erfindungsgemäße Verfahren angewendet werden kann. Dabei beschränkt sich die Darstellung auf die für die Erklärung der Erfindung notwendigen Komponenten. Als Aufbau kann ein Fahrzeug mit Standard-Abgassystem und mit einem SCR-Katalysator 70 verwendet werden.
In der 1 ist beispielhaft eine als Dieselmotor ausgebildete Brennkraftmaschine 1, bestehend aus einem Motorblock 10 und einem Abgaskanal 30, in dem ein Abgasstrom 20 geführt ist, dargestellt. Der Abgaskanal 30 weist eine Abgasreinigungsanlage auf, welche im gezeigten Beispiel als katalytisch beschichtete Komponente in Strömungsrichtung des Abgases angeordnet zunächst einen Diesel-Oxidationskatalysator 40 (DOC) aufweist. Daran schließt sich ein SCR-Katalysator 70 an, vor dem zur Reduktion von Stickoxiden im Abgasstrom mittels einer Dosiereinheit 90 ein Reduktionsmittel eingebracht werden kann. Zur Überwachung der Stickoxidkonzentration im Abgas sind in Strömungsrichtung des Abgases jeweils ein als Stickoxid-Sensor ausgebildeter Gas-Sensor 60, 80 vor und hinter dem SCR-Katalysator 70 in den Abgaskanal 30 eingelassen. Als Stickoxid-Sensoren dienen z.B. amperometrische Doppelkammersensoren, wie sie zuvor beschrieben wurden.
Die Gas-Sensoren 60, 80 sind mit einer Diagnoseeinheit 51 verbunden, in der die Signale ausgewertet werden. Die Diagnoseeinheit 51 weist dazu entsprechende Vergleichseinrichtungen (Differenziereinheiten, Komparatoren und dgl.) auf und kann, wie dies in der 1 gezeigt ist, integraler Bestandteil einer übergeordneten Motorsteuerung 50 sein. Die Funktionalität der Diagnoseeinheit 51 kann soft- und/ oder hardwarebasiert in der Motorsteuerung 50 implementiert sein.
2 zeigt in einer möglichen Ausführungsform vereinfacht den Aufbau der Dosiereinheit 90, wie er derzeit dem Stand der Technik entspricht. Als Hauptkomponenten weist die Dosiereinheit 90 einen Tank 91 für das Reduktionsmittel, z.B. eine Harnstoff-Wasser-Lösung, auf, in dem eine Saugleitung 92 hineinragt. Eine als integrierte elektrische Zahnradpumpe (eZP) ausgeführte Förderpumpe 93 fördert das Reduktionsmittel in einer Druckleitung 96 über einen Filter 95 zu einem Dosierventil 97, über das das Reduktionsmittel in den Abgaskanal 30 der Brennkraftmaschine 1 eingespritzt werden kann. Ein Drucksensor 94, in Strömungsrichtung des Reduktionsmittels vor dem Filter 95 angebracht, dient üblicherweise zur Überwachung des Beladungszustandes des Filters 95. Um den Systemdruck aufrecht zu erhalten, da der genaue Zeitpunkt der nächsten Dosierung im allgemeinen nicht bekannt ist, wird die von der Förderpumpe 93 zur eigenen Kühlung benötigte Fördermenge über eine Rücklaufleitung 99 mit einer Rücklaufdrossel 98 in den Tank 91 zurück befördert. Eine Kontrolleinheit 102 steuert den Pumpenstrom 101 der Förderpumpe 93, wertet die Signale des Drucksensors 94 aus und steuert das Dosierventil 97 an.
3 zeigt eine weitere Variante der Dosiereinheit 90, bei der auf eine Rücklaufleitung 99 und die Rücklaufdrossel 98 verzichtet wird. Stattdessen ist hinter der Förderpumpe 93 ein Absperrventil 100 vorgesehen, welches ebenfalls von der Kontrolleinheit 102 angesteuert werden kann.
In beiden Fällen muss die Harnstoff-Wasser-Lösung durch den Filter 95 strömen. In Abhängigkeit eines Volumenstromes 202 durch den Filter 95, sowie der Filterbeladung (Filterverschmutzung) ergibt sich ein Druckabfall über den Filter 95. Die Zusammenhänge zwischen Differenzdruck 201 und Volumenstrom 202 sind in einem Kennliniendiagramm 200 in 4 dargestellt. Dargestellt sind in diesem Diagramm ein Verlauf für einen neuen Filter 203 sowie ein Verlauf für einen bereits belegten Filter 204, wobei der Differenzdruckanstieg bei steigendem Volumenstrom 202 bei einem belegten Filter 95 deutlich steiler verläuft als bei einem neuen Filter 95.
Bei einer „Null“-Dosierung bei einem System mit einer Rücklaufleitung 99, wie dies in 2 dargestellt ist, wird lediglich eine geringe Menge über die Rücklaufdrossel 98 und damit auch über den Filter 95 gefördert, was einem Rücklauf-Volumenstrom 205 entspricht. Der Differenzdruck 201 nimmt bei einem neuen Filter 95 lediglich kleine Werte an. Bei einem belegten Filter 95 ist dieser Differenzdruck 201 bereits deutlich größer. Dieser Unterschied lässt sich in einem Differenzdruck für einen Rücklauf-Volumenstrom 211 (∆p_Null) beschreiben.
Wird zusätzlich ein entsprechender Volumenstrom in den Abgaskanal 30 dosiert, was einem Dosier-Volumenstrom 206 entspricht, wobei die Dosiermenge 207 in den Abgaskanal 30 der Differenz zwischen Rücklauf-Volumenstrom 205 und Dosier-Volumenstrom 206 entspricht, ergibt sich ein deutlich größerer Druckabfall über den Filter 95. Zwischen einem neuen und einem belegten Filter 95 ergibt sich ein Differenzdruck für einen Dosier-Volumenstrom 210 (∆p_Dos). Weiterhin lassen sich der Differenzdruck für neue Filter 208 und der Differenzdruck für belegte Filter 209 aus der Differenz des Druckabfalls über den Filter 95 beim Rücklauf-Volumenstrom 205 und Dosier-Volumenstrom 206 beschreiben.
Für ein rücklaufloses System, wie es in 3 dargestellt ist, nimmt der Rücklauf-Volumenstrom 205 und damit der Differenzdruck für den Rücklauf-Volumenstrom 211 (∆p_Null) den Wert Null an.
Erfindungsgemäß sieht das Diagnoseverfahren vor, dass auf eine Druckmessung mit dem Drucksensor 94 verzichtet wird und der Druckabfall über den Filter 95 aus einem Zusammenhang zwischen Gegendruck und Drehmoment der Förderpumpe 93 bzw. aus dem Drehmoment und dem Pumpenstrom 101 der Förderpumpe 93 bestimmt wird. Diese Förderpumpe 93 ist bevorzugt, wie eingangs erwähnt, als integrierte Zahnradpumpe (eZP) ausgeführt, wobei die o.g. Zusammenhänge entsprechend dem in der DE 10 2100 001 150 A1 beschriebenen Verfahren ausgewertet werden können. Unter Berücksichtigung des Temperatureinflusses über eine Strommessung kann in der Leistungselektronik auf den Druck vor dem Filter 95 rückgeschlossen werden. Da die dosierte Menge sowie der Druck nach dem Filter 95 bekannt ist, kann bei kurz aufeinanderfolgenden Ereignissen „Null“-Dosierung und „Dosierung-X“ unter Berücksichtigung der Temperatur sehr genau auf die Filterbeladung zurückgeschlossen werden. So kann bei Überschreiten eines temperaturabhängigen, applikationsspezifischen Grenzwertes für einen oder mehrere der verschiedenen Differenzdrücke 208, 209, 210 u. 211 (vergleiche 4) eine unzulässige Filterbeladung detektiert werden.
Die Messung des Pumpenstroms 101 und die entsprechende Auswerteeinheit zur Bestimmung der Filterbeladung kann dabei Bestandteil der Kontrolleinheit 102 der Förderpumpe 93 sein und die Funktionalität des Verfahrens in dieser Hardware- bzw. Software-basiert implementiert sein.
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur

DE 10139142 A1 [0004]
DE 102006007554 A1 [0006]
DE 102010001150 A1 [0006, 0015]
DE 102100001150 A1 [0035]

Zitierte Nicht-Patentliteratur

WEISSWELLER in CIT (72), Seite 441–449, 2000 [0004]

Claims

Verfahren zur Beladungsdiagnose eines Filters (95), welcher Bestandteil einer Dosieranlage (90) von Reduktionsmitteln zur NO_x-Reduktion eines Abgases einer Brennkraftmaschine (1) ist, wobei das Reduktionsmittel aus einem Tank (91) mittels einer Förderpumpe (93) durch den Filter (95) zu einem Dosierventil (97) befördert, mit dem Dosierventil (97) in einen Abgaskanal (30) der Brennkraftmaschine (1) zudosiert und die Förderpumpe (93) sowie das Dosierventil (97) von einer Kontrolleinheit (102) der Dosieranlage (90) angesteuert wird, dadurch gekennzeichnet, dass mittels einer Strommessung eines Pumpenstroms (101) der Förderpumpe (93) auf einen Druckabfall über dem Filter (95) geschlossen und anhand eines Differenzdruckes (201), welcher abhängig vom geförderten Volumenstrom (202) ist, eine Diagnose des Beladungszustandes des Filters (95) durchgeführt wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Strommessung im Leistungsteil der Ansteuerelektronik der Förderpumpe (95) durchgeführt und unter Berücksichtigung der Temperatur des zu fördernden Reduktionsmittels ein Drehmoment der Förderpumpe (95) und damit ein Gegendruck als Maß für den Differenzdruck (201) über dem Filter (95) bestimmt wird.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass bei Überschreiten eines temperaturabhängigen und/ oder applikationsspezifischen Grenzwertes für den bestimmten Differenzdruck (201) eine unzulässig hohe Filterbeladung des Filters (95) bestimmt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass als Differenzdruck (201) ein Druckanstieg beim Wechsel von einem Rücklauf-Volumenstrom (205) zu einem Dosier-Volumenstrom (206) ausgewertet wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass als Differenzdruck (201) ein Druckanstieg bei einem Rücklauf-Volumenstrom (205) und/ oder einem bestimmten Dosier-Volumenstrom (206) ausgewertet wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass als Förderpumpe (93) eine integrierte elektrische Zahnradpumpe verwendet wird.
Anwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 6 bei einer Dosiereinheit (90), welche keine Rückführung des Reduktionsmittels in den Tank (91) aufweist.
Vorrichtung zur Beladungsdiagnose eines Filters (95), welcher Bestandteil einer Dosieranlage (90) von Reduktionsmitteln zur NO_x-Reduktion eines Abgases einer Brennkraftmaschine (1) ist, wobei das Reduktionsmittel aus einem Tank (91) mittels einer Förderpumpe (93) durch den Filter (95) zu einem Dosierventil (97) förderbar, mit dem Dosierventil (97) in einen Abgaskanal (30) der Brennkraftmaschine (1) zudosierbar und die Förderpumpe (93) sowie das Dosierventil (97) von einer Kontrolleinheit (102) der Dosieranlage (90) ansteuerbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Kontrolleinheit (102) eine Strommesseinheit zur Bestimmung des Pumpenstroms (101) der Förderpumpe (93), Einrichtungen, wie Berechnungseinheiten, Speichereinheiten und Komparatoren zur Diagnose eines aus der Strommessung abgeleiteten Druckabfalls über dem Filter (95) gemäß den Verfahrensansprüchen 1 bis 6 sowie Einrichtungen für eine Störungsanzeige aufweist.