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Die
Erfindung betrifft ein Verfahren zum Regeln und/oder Steuern der
Abgasrückführung einer Brennkraftmaschine durch
Anpassung des Restgasanteils mit den im Oberbegriff des Anspruchs
1 genannten Merkmalen und eine Steuereinheit zum Regeln und/oder
Steuern der Abgasrückführung durch Anpassung des
Restgasanteils einer Brennkraftmaschine mit den im Oberbegriff des
Anspruchs 10 genannten Merkmalen.
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Es
ist bekannt, dass die Vorschriften für die Abgasemissionen
der Brennkraftmaschinen mit steigender Anzahl der Fahrzeuge ständig
verschärft werden, wie beispielsweise EURO 6 Norm
in Europa oder Tier 2 oder Bin 5 in USA. Manche Hersteller
ziehen es vor, verschiedene Befeuerungsstrategien einzusetzen wie
HCCI (Homogeneus Charge Compression Ignition) oder aktive Nachbehandlungsvorrichtungen
wie NOx-(Stickstoffoxid)-Abscheider oder SCR-(Selective Catalytic
Reduction)-Katalysatoren. Jedoch erfordern diese Technologien einen
erheblichen materiellen Aufwand und Entwicklung, die die Komplexität
der Systeme erhöhen und für den Konsumenten hohe
Folgekosten wie höheren Kraftstoffverbrauch und Technologienachhaltigkeitskosten
bedeuten.
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Eine
der bekannten Strategien, die Emissionen einer Brennkraftmaschine
zu senken, ist es die Abgasreinigung durch Abgasrückführung
zu verbessern. Die Abgase enthalten immer noch relativ viel Sauerstoff
und werden teilweise der Frischluftzufuhr beigemischt, wodurch weniger
Frischluft aus der Atmosphäre entnommen werden muß.
Die Abgase werden hierzu entweder direkt nach dem Auslaßkrümmer
entnommen oder erst durch eine einen Katalysator- oder Partikelfilter
enthaltende Abgasreinigungsanlage gereinigt und dann zum Teil über
eine hierfür vorgesehene Rohrleitung entnommen und der Frischluftzufuhr
am Einlaßkrümmer beigemischt.
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Nach
bekannten Verfahren wird die Luftzubereitungsstruktur derart ausgeführt,
dass ein Komprimierungsdruck, Abgasrückführung
und Luftmassenfluß unter stationären Betriebsbedingungen
ermittelt werden und dann in Abhängigkeit von den Betriebsbedingungen
einer Brennkraftmaschine zugeordnet, wobei die Abgasrückführung
entweder in einem Prozentanteil der rückgeführten
Abgase oder der Restgase im Einlaßkrümmer ausgedrückt
wird. Während eines nichtstationären Betriebes
wird eine dynamische Korrektur der Abgasrückführung
entweder als eine Funktion einer direkten Anfrage eines Fahrzeugführers,
eines gewünschten stationären Einstellwertes der
Abgasrückführung und/oder der Abweichungen des
Komprimierungsdruckes berechnet, wobei es hauptsächlich
für eine variable Anpassung eines Turboladersystems am
Einlaß und des Abgasrückführungssystems
am Austritt herangezogen wird. Außerdem wird bei Abruf
einer vollen Ladung die Masse des eingespritzten Kraftstoffes für ein
gewünschtes Verhältnis von Luftmasse zu Kraftstoffmasse
im Abgas eingeschränkt, um das Entstehen von Rauch in Abgasen
zu verhindern.
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Bekannte
Lösungen beabsichtigen eine variable Anpassung der Abgasrückführung
basierend auf dynamischer Korrektur der Einstellwerte für
den statischen Zustand ohne Berücksichtigung der vorausgehenden
Kenntnis der injizierten Kraftstoffmasse, die ja maßgeblich
für das Entstehen der Abgase in einer gegebenen Zusammensetzung
ist. Ein durch die Zusammensetzung der Abgase erfaßter
Betriebszustand ist ja die Folge unmittelbar vorausgegangener Verbrennungsvorgänge.
Dementsprechend betreffen die Rauchbildungseinschränkungen
durch volle Ladung die für einen gemessenen/ermittelten Luftmassenfluß erforderliche
Kraftstoffmasse, um ein Luftmasse-zu-Kraftstoffmasse-Verhältnis
im Abgas zu erreichen.
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Der
Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Regeln und/oder
Steuern der Abgasrückführung einer Brennkraftmaschine
unter Berücksichtigung oben beschriebener Nachteile anzugeben,
mit dem eine noch effektiver verbesserte Nutzung der rückgeführten
Abgase und eine vollständigere Verbrennung des Kraftstoffes
erreichbar wird.
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Die
Erfindung geht von einem Verfahren zum Regeln und/oder Steuern der
Abgasrückführung einer wenigstens einen Zylinder
und einen Einlaßkrümmer aufweisenden Brennkraftmaschine
durch Anpassung des Restgasanteils aus, die mit einer eine Abgasrückführung
aufweisenden Abgasanlage ausgestattet ist. Das Verfahren weist ferner
Schritte zur Bestimmung und/oder Ermittlung der pro Zylinderfüllvorgang
benötigten Kraftstoffmasse und Luftgasmischungsmasse auf.
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Dadurch,
dass der Restgasmassenanteil im Einlaßkrümmer
derart geregelt und/oder gesteuert wird, dass am Ende eines Brennvorgangs
in jeweiligem Zylinder eine gewünschte vorgegebene und/oder
vorgebbare Restgasmassenrate erreicht wird, wobei die Regelung und/oder
Steuerung eine vorher für einen vorhergehenden Verbrennungsvorgang
eines jeweiligen Zylinders bestimmte und/oder ermittelte injizierte
Kraftstoffmasse berücksichtigt, ist die Aufgabe der vorliegenden
Erfindung verfahrenstechnisch gelöst. Die Kraftstoffmasse
des vorhergehenden Verbrennungsvorgangs ist ausschlaggebend für
die erfaßte Zusammensetzung der Restgase und sie verändert
sich in der Regel bei gleichmäßiger Fahrt nicht
wesentlich zwischen den aufeinanderfolgenden Brennvorgängen.
Die erfindungsgemäße Berücksichtigung
dieser zeitlich unmittelbar vorausgegangenen injizierten Kraftstoffmasse
ermöglicht daher eine steuerbare Kausalitätsbeziehung
zwischen der injizierten Kraftstoffmasse, der Frischluftmasse und
der Restgasmasse der rückgeführten Abgase auszuführen,
die darauf gerichtet ist, den Kraftstoff möglichst vollständig
bis zum Abschluß eines Verbrennungsvorgangs zu verbrennen
und den Anteil der rückgeführten Abgase in dem
Luft-Abgasgemisch zu erhöhen.
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Nach
einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung ist die Aufgabe
der Erfindung durch eine Steuereinheit zum Regeln und/oder Steuern
der Abgasrückführung durch Anpassung des Restgasanteils
einer Brennkraftmaschine gelöst, in der wenigstens ein
Mittel zum Ausführen wenigstens eines Verfahrensschrittes
des erfindungsgemäßen Verfahrens vorgesehen ist.
Das wenigstens eine Mittel ist vorzugsweise wenigstens teilweise
als ein schaltungselektronischer und/oder maschinenlesbarer Programmcode
ausgeführt.
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Weitere
bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den übrigen,
in den Unteransprüchen genannten Merkmalen.
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Die
Erfindung wird von dem Gedanken getragen, den Kreisumlauf der Abgasrückführung
als eine Funktion des angestrebten Restgasanteils am Ende des Verbrennungsvorgangs
in einem jeweiligen Zylinder wie folgt beschrieben zu optimieren.
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Der
Restgasanteil r_FracBrntCyl in einem Zylinder am Ende des Verbrennungsvorgangs
ist durch folgende Gleichung Glng. [I] zu bestimmen: r_FracBrntCyl = (m_GasCyl·r_FracBrntIntk
+ m_FuInj·r_FracBrntFuInj·(1 + r_PhiStoich))/(m_GasCyl
+ m_FuInj), [I]wo
die beteiligten Größen wie folgt aufgeschlüsselt sind:
- m_GasCyl:
- die in den Zylinder
eingeführte Gasmasse (Frischluft und Restgas),
- r_FracBrntIntk:
- Restgasanteil im Einlaßkrümmer,
- m_FuInj:
- injizierte Kraftstoffmasse,
- r_FracBrntFuInj:
- Anteil der im Zylinder
verbrannten injizierten Kraftstoffmasse,
- r_PhiStoich:
- stöchiometrisches
(quantitatives) Verhältnis der Luft- zur Kraftstoffmasse.
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In
gleicher Weise kann eine weitere Gleichung Glng. [II] aufgestellt
werden: r_FracBrntIntk = r_FracBrntCyl·(1
+ m_FuInj/m_GasCyl) – (1 + r_PhiStoich)·r_FracBrntFuInj·m_FuInj/m_GasCyl. [II]
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Die
in den Zylinder eingeführte Gasmasse m_GasCyl aus Frischluft
und Restgas kann wie folgt berechnet werden: m_GasCyl = r_VolEff·(vol_Cyl/r_GasCnst)·(p_Intk/t_Intk) [III]wo die
beteiligten Größen wie folgt aufgeschlüsselt sind:
- r_VolEff:
- Volumeneffizienz,
- vol_Cyl:
- Zylindervolumen,
- r_GasCnst:
- Gaskonstante der Einlaßgasmischung,
- p_Intk:
- Druck im Einlaßkrümmer,
- t_Intk:
- Temperatur der Einlaßgasmischung.
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Mit
der Gleichung [III] kann ein Einstellwert für die rückgeführten
Abgase, r_FracBrntIntk, ausgehend von einem gewünschten
Restgasanteil im Zylinder am Ende des Verbrennungsvorganges, r_FracBrntCyl,
und der gewünschten injizierten Kraftstoffmasse bestimmt
werden, wobei:
die gewünschten Einstellwerte als eine
Funktion der Betriebswerte in einer vorher angelegten Wertetabelle
vorliegen. Die in den Zylinder eingeführte Gasmasse m_GasCyl
wird aus der Volumeneffizienz r_VolEff, dem im Einlaßkrümmer
gemessenen Druck und/oder der im Einlaßkrümmer
gemessenen oder bestimmten Temperatur abgeschätzt.
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Außerdem
wird r_FracBrntFuInj, der Anteil der im Zylinder verbrannten injizierten
Kraftstoffmasse, aus einem vorhergehenden Verbrennungsvorgang unter
Benutzung eines erfaßten oder geschätzten r_FracBrntIntk,
Restgasanteils im Einlaßkrümmer abgeschätzt
oder als eine Funktion des gewünschten Anteils der Restgase
im Einlaßkrümmer und des Betriebszustandes erwartet.
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Außerdem
kann, wenn in der Abgasanlage ein Abgas-Lambda-Sensor vorhanden
ist, der Restgasanteil r_FracBrntCyl in einem Zylinder am Ende des
Verbrennungsvorgangs aus einem erfassten Lambda-Wert r_LamExh berechnet
werden: r_FracBrntCyl = 1 + r_PhiStoich)/(1
+ r_LamExh·r_PhiStoich). [IV]
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In
diesem Fall kann die Glng. [II] zum Abschätzen des r_FracBrntIntk,
Restgasanteils im Einlaßkrümmer herangezogen werden,
wobei die in den jeweiligen Zylinder eingeführte Gasmasse
m_GasCyl mit der Glng. [III] unter Verwendung des erfaßten Lambdasignals
im Abgasstrom berechnet wird.
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Alternativ
hierzu kann die Glng. [II] unter der Annahme, dass der Anteil der
injizierten Kraftstoffmasse m_FuInj 1 ist, wie folgt vereinfacht
zur Glng. [V] umschrieben werden: r_FracBrntIntk
= r_FracBrntCyl + (m_FuInj/m_GasCyl)·(r_FracBrntCyl – (1
+ r_PhiStoich)) [V]
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Ferner
kann der Ausdruck in Klammern (r_FracBrntCyl – (1 + r_PhiStoich)),
weil r_FracBrntCyl kleiner oder gleich 1 ist, annähernd
zu r_PhiStoich gleich gesetzt werden, wodurch eine weiterhin vereinfachte
Glng. [VI] entsteht: r_FracBrntIntk
= r_FracBrntCyl – r_PhiStoich·(m_FuInj/m_GasCyl). [VI]
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Eine
Substitution der in den Zylinder eingeführten Gasmasse
m_GasCyl unter Verwendung der Glng. [III] führt zur folgenden
vereinfachten weiteren Gleichung [VII]: r_FracBrntIntk
= r_FracBrntCyl – r_PhiStoich·m_FuInj/r_VolEff·(r_GasCnst/vol_Cyl)·(t_Intk/p_Intk). [VII]
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Durch
Differenzieren der Glng. [VII] und Eliminieren der zeitlichen Änderung
d(r_FracBrntCyl) = 0 wird eine nächste Gleichung [VIII]
erhalten: d(r_FracBrntIntk) = r_PhiStoich·m_FuInj/r_VolEff·(r_GasCnst/vol_Cyl)·(t_Intk/p_Intk)·(d(p_Intk)/p_Intk – d(t_Intk)/t_Intk), [VIII] die als
Glng [IX] umschrieben werden kann: d(r_FracBrntIntk)
= (r_FracBrntCyl – r_FracBrntIntk)·(d(p_Intk)/p_Intk – d(t_Intk)/t_Intk). [IX]
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Das
bedeutet, dass jeweils eine dynamische Korrektur des gewünschten
Restgasanteils im Einlaßkrümmer d(r_FracBrntIntk)
als eine zum beabsichtigten Einstellwert des stationären
Zustandes und zum gewünschten Restgasanteil r_FracBrntCyl in
einem Zylinder am Ende des Verbrennungsvorgangs und zur Abweichung
des Druckes im Einlaßkrümmer, die durch den gewünschten
Druckwert geteilt ist, sowie zur Abweichung der Temperatur im Einlaßkrümmer,
die durch die gewünschte Temperatur geteilt ist, addierbare
Korrektur berechnet werden kann.
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Die
Erfindung wird nachfolgend in einem Ausführungsbeispiel
anhand der zugehörigen Zeichnung erläutert. Es
zeigen:
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1 ein
Flußdiagram einer bevorzugten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens,
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2 Verlaufsdiagramme
der Druckänderung und Korrektur des gewünschten
Restgasanteils im Einlaßkrümmer als Funktion der
Abweichungen des Einlaßkrümmerdruckes und Temperatur,
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3 Verlaufsdiagramme
der Temperaturänderung und Korrektur des gewünschten
Restgasanteils im Einlaßkrümmer als Funktion der
Abweichungen des Einlaßkrümmerdruckes und Temperatur,
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4 Verlauf
der Abweichungen des Einlaßkrümmerdruckes und
Temperatur infolge der gesamten Korrekturen des gewünschten
Restgasanteils in der Einlaßgasmischung.
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1 zeigt
ein Flußdiagram einer bevorzugten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens.
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In
dem ersten Verfahrensschritt S1 erfolgt vorzugsweise eine Erfassung
der Meßwerte und Bestimmung des Restgasanteils r_FracBrntCyl
in einem Zylinder am Ende des Verbrennungsvorgangs nach der ersten
Gleichung [I]: r_FracBrntCyl = (m_GasCyl·r_FracBrntIntk
+ m_FuInj·r_FracBrntFuInj·(1 + r_PhiStoich))/(m_GasCyl
+ m_FuInj), [I]
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In
dem zweiten Verfahrensschritt S2 erfolgt vorzugsweise eine Bestimmung
des Restgasanteils im Einlaßkrümmer r_FracBrntIntk
nach der zweiten Gleichung [II]: r_FracBrntIntk
= r_FracBrntCyl·(1 + m_FuInj/m_GasCyl) – (1 + r_PhiStoich)·r_FracBrntFuInj·m_FuInj/m_GasCyl. [II]
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In
dem dritten Verfahrensschritt S3 wird die in den Zylinder eingeführte
Gasmasse m_GasCyl aus Frischluft und Restgas durch eine dritte Gleichung
[III] wie folgt berechnet: m_GasCyl
= r_VolEff·(vol_Cyl/r_GasCnst)·(p_Intk/t_Intk) [III]
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Wenn
in der Abgasanlage ein Abgas-Lambda-Sensor vorhanden ist, dann wird
in einem vierten Verfahrensschritt S4 der Restgasanteil r_FracBrntCyl in
einem Zylinder am Ende des Verbrennungsvorgangs aus einem erfaßten
Lambdasignal r_LamExh nach einer vierten Gleichung [IV] berechnet: r_FracBrntCyl = 1 + r_PhiStoich)/(1 + r_LamExh·r_PhiStoich). [IV]wobei die
zweite Gleichung [II] zum Abschätzen des Restgasanteils
r_FracBrntIntk im Einlaßkrümmer herangezogen wird
und die in den jeweiligen Zylinder eingeführte Gasmasse
m_GasCyl mit der dritten Gleichung [III] unter Verwendung des erfassten Lambdasignals
im Abgasstrom berechnet wird.
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Wenn
in der Abgasanlage kein Abgas-Lambda-Sensor vorhanden ist, dann
wird in einem fünften Verfahrensschritt S5 der Restgasanteil
im Einlaßkrümmer r_FracBrntIntk durch eine fünfte
Gleichung [V] bestimmt, die durch Vereinfachung der zweiten Gleichung
[II] unter der Annahme entsteht, dass der Anteil der injizierten
Kraftstoffmasse m_FuInj 1 ist: r_FracBrntIntk
= r_FracBrntCyl + (m_FuInj/m_GasCyl)·(r_FracBrntCyl – (1
+ r_PhiStoich)). [V]
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In
dem sechsten Verfahrensschritt S6 erfolgt vorzugsweise eine Bestimmung
des Restgasanteils im Einlaßkrümmer r_FracBrntIntk
durch eine sechste Gleichung [VI], die durch Vereinfachung der fünften Gleichung
[V] unter der Annahme entsteht, dass der Ausdruck in Klammern (r_FracBrntCyl – (1
+ r_PhiStoich)), weil der Restgasanteil r_FracBrntCyl in einem Zylinder
am Ende des Verbrennungsvorgangs kleiner oder gleich 1 ist, annähernd
gleich dem stöchiometrischen Verhältnis der Luft-
zur Kraftstoffmasse r_PhiStoich gesetzt wird, wodurch eine weiterhin
vereinfachte sechste Gleichung [VI] entsteht: r_FracBrntIntk = r_FracBrntCyl – r_PhiStoich·(m_FuInj/m_GasCyl). [VI]
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In
einem siebten Verfahrensschritt S7 erfolgt vorzugsweise eine alternative
Bestimmung des Restgasanteils im Einlaßkrümmer
r_FracBrntIntk durch eine siebte Gleichung [VII], die durch Vereinfachung der
sechsten Gleichung [VI] unter der Annahme entsteht, dass eine Substitution
der in den jeweiligen Zylinder eingeführten Gasmasse (m_GasCyl)
unter Verwendung der dritten Gleichung [III] zur folgenden vereinfachten
siebten Gleichung [VII] führt: r_FracBrntIntk
= r_FracBrntCyl – r_PhiStoich·m_FuInj/r_VolEff·(r_GasCnst/vol_Cyl)·(t_Intk/p_Intk). [VII]
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In
dem achten Verfahrensschritt S8 erfolgt vorzugsweise eine Bestimmung
und Berücksichtigung der zeitlichen Änderung des
Restgasanteils im Einlaßkrümmer r_FracBrntIntk
durch eine achte Gleichung [VIII], die durch Differenzieren der
siebten Gleichung [VII] und Eliminieren der zeitlichen Änderung
des Restgasanteils r_FracBrntCyl in einem Zylinder am Ende des Verbrennungsvorgangs d(r_FracBrntCyl)
= 0 erhalten wird: d(r_FracBrntIntk)
= r_PhiStoich·m_FuInj/r_VolEff·(r_GasCnst/vol_Cyl)·(t_Intk/p_Intk)·(d(p_Intk)/p_Intk – d(t_Intk)/t_Intk), [VIII]wobei
diese achte Gleichung [VIII] in eine vereinfachte neunte Gleichung
[IX] umschrieben werden kann: d(r_FracBrntIntk)
= (r_FracBrntCyl – r_FracBrntIntk)·(d(p_Intk)/p_Intk – d(t_Intk)/t_Intk). [IX]
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Und
schließlich wird in einem neunten Verfahrensschritt S9
mit den ermittelten Werten eine Korrektur der Regelung und/oder
Steuerung des Restgasmassenanteils r_FracBrntIntk im Einlaßkrümmer
derart ausgeführt, dass am Ende eines Brennvorgangs in
jeweiligem Zylinder eine gewünschte vorgegebene und/oder
vorgebbare Restgasmassenrate r_end erreicht wird, wobei die Regelung
und/oder Steuerung eine vorher für einen vorhergehenden
Verbrennungsvorgang eines jeweiligen Zylinders bestimmte und/oder
ermittelte injizierte Kraftstoffmasse m_FuInj berücksichtigt.
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2 zeigt
Verlaufsdiagramme der Druckänderung und der Korrektur des
gewünschten Restgasanteils im Einlaßkrümmer
als Funktion der Abweichungen des Einlaßkrümmerdruckes
und -Temperatur.
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Auf
der links angeordneten Ordinatenachse ist hierbei der Druck in hPa
aufgezeichnet und auf der rechts angeordneten Ordinatenachse R_FracBrnt, relativer
Restgasanteil entlang der Abgasanlage dargestellt. Auf der Abszissenachse
ist die Zeit in Sekunden aufgetragen, wobei die Zeitzyklen hierbei
lediglich beispielhaft in abgerundeten 10-er Schritten abgebildet
sind. Zum Zeitpunkt t1 erfolgt eine Zündung des Kraftstoffluftgemischs
und zum Zeitpunkt t2 öffnet wenigstens ein Auslaßventil.
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Hierbei
zeigt Bezugskennziffer 1 eine Kurvenlinie von r_FracBrntInCorDes,
dem korrigierten Restgasanteil im Einlaßkrümmer,
Bezugskennziffer 2 eine Kurvenlinie von P_manDes, dem gewünschten Druck
im Einlaßkrümmer, Bezugskennziffer 3 eine Kurvenlinie
von P_manMes, dem gemessenen Druck im Einlaßkrümmer,
Bezugskennziffer 4 eine Kurvenlinie von r_FracBrntCylDes,
des gewünschten Anteils der im Zylinder verbrannten injizierten
Kraftstoffmasse und Bezugskennziffer 5 eine Kurvenlinie
von r_FracBrntInDes, dem gewünschten Restgasanteil im Einlaßkrümmer.
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3 zeigt
Verlaufsdiagramme der Temperaturänderung und der Korrektur
des gewünschten Restgasanteils im Einlaßkrümmer
als Funktion der Abweichungen des Einlaßkrümmerdruckes
und -Temperatur.
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Auf
der links angeordneten Ordinatenachse ist hierbei die Temperatur
der Gase in Grad Celsius aufgezeichnet und auf der rechts angeordneten
Ordinatenachse R_FracBrnt, relativer Restgasanteil entlang der Abgasanlage
dargestellt. Auf der Abszissenachse ist auch hier die Zeit in Sekunden
aufgetragen. Zum Zeitpunkt t1 erfolgt eine Zündung des
Kraftstoffluftgemischs und zum Zeitpunkt t2 öffnet wenigstens
ein Auslaßventil.
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Hier
sind ferner neben den oben beschriebenen Kurvenlinien 1, 4 und 5 mit
der Bezugskennziffer 6 eine Kurvenlinie von T_manDes, der
gewünschten Temperatur im Einlaßkrümmer,
und mit Bezugskennziffer 7 eine Kurvenlinie von T_manMes,
der gemessenen Temperatur im Einlaßkrümmer aufgezeichnet.
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4 zeigt
den Verlauf der Abweichungen des Einlaßkrümmerdruckes
und Temperatur infolge der gesamten Korrekturen des gewünschten
Restgasanteils in der Einlaßgasmischung der Brennkraftmaschine.
Zum Zeitpunkt t1 erfolgt eine Zündung des Kraftstoffluftgemischs
und zum Zeitpunkt t2 öffnet wenigstens ein Auslaßventil.
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Auch
hier sind neben den oben beschriebenen Kurvenlinien 1, 4 und 5 mit
der Bezugskennziffer 8 eine Kurvenlinie von r_FracBrtIn_dTmanCorDes, der
auf Temperatur entfallenden gewünschten Änderung
des Restgasanteils im Einlaßkrümmer und mit Bezugskennziffer 9 eine
Kurvenlinie von r_FracBrtIn_dTmanCorDes, der auf Temperatur entfallenden
gewünschten Änderung des Restgasanteils im Einlaßkrümmer
dargestellt.
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- m_GasCyl
- die
in den Zylinder eingeführte Gasmasse aus Frischluft und
Restgas
- r_FracBrntIntk
- Restgasanteil
im Einlaßkrümmer
- m_FuInj
- injizierte
Kraftstoffmasse
- r_FracBrntFuInj
- Anteil
der im Zylinder verbrannten injizierten Kraftstoffmasse
- r_PhiStoich
- stöchiometrisches (quantitatives)
Verhältnis der Luft- zur Kraftstoffmasse
- r_VolEff
- Volumeneffizienz
- vol_Cyl
- Zylindervolumen
- r_GasCnst
- Gaskonstante
der Einlaßgasmischung
- p_Intk
- Druck
im Einlaßkrümmer
- t_Intk
- Temperatur
der Einlaßgasmischung
- r_end
- Restgasmassenrate
im Zylinder
- P_manDes
- gewünschter
Druck im Einlaßkrümmer
- P_manMes
- gemessener
Druck im Einlaßkrümmer
- r_FracBrntCylDes
- gewünschter
Anteil der im Zylinder verbrannten injizierten Kraftstoffmasse
- r_FracBrntInDes
- gewünschter
Restgasanteil im Einlaßkrümmer
- r_FracBrntInCorDes
- korrigierter
Restgasanteil im Einlaßkrümmer
- T_manDes
- gewünschte
Temperatur im Einlaßkrümmer
- T_manMes
- gemessene
Temperatur im Einlaßkrümmer
- r_FracBrtIn_dPmanCorDes
- auf
Druck entfallende gewünschte Änderung des Restgasanteils
im Einlaßkrümmer
- r_FracBrtIn_dTmanCorDes
- auf
Temperatur entfallende gewünschte Änderung des
Restgasanteils im Einlaßkrümmer
- R_FracBrnt
- Restgasanteil
- S1...S9
- Verfahrensschritte
- [I]...[IX]
- Gleichungen
- 1
- Kurvenlinie
von r_FracBrntInCorDes, korrigiertem Restgasanteil im Einlaßkrümmer
- 2
- Kurvenlinie
von P_manDes, gewünschtem Druck im Einlaßkrümmer
- 3
- Kurvenlinie
von P_manMes, gemessenem Druck im Einlaßkrümmer
- 4
- Kurvenlinie
von r_FracBrntCylDes, gewünschten Anteils der im Zylinder
verbrannten injizierten Kraftstoffmasse
- 5
- Kurvenlinie
von r_FracBrntInDes gewünschter Restgasanteil im Einlaßkrümmer
- 6
- Kurvenlinie
von T_manDes, der gewünschten Temperatur im Einlaßkrümmer
- 7
- Kurvenlinie
von T_manMes, der gemessenen Temperatur im Einlaßkrümmer
- 8
- Kurvenlinie
von r_FracBrtIn_dTmanCorDes, der auf Temperatur entfallenden gewünschten Änderung
des Restgasanteils im Einlaßkrümmer
- 9
- Kurvenlinie
von r_FracBrtIn_dTmanCorDes, der auf Temperatur entfallende gewünschte Änderung
des Restgasanteils im Einlaßkrümmer
- t1
- Start
des Zündvorgangs
- t2
- Öffnung
der Auslaßventile
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ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Nicht-Patentliteratur
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- - EURO 6 Norm
in Europa oder Tier 2 oder Bin 5 in USA [0002]