DE102007015900A1

DE102007015900A1 - Konzept zur Anpassung von optischen Filterwellenlängen

Info

Publication number: DE102007015900A1
Application number: DE200710015900
Authority: DE
Inventors: Norbert Meyers; Norbert Grote
Original assignee: Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Current assignee: Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Priority date: 2007-04-02
Filing date: 2007-04-02
Publication date: 2008-10-09
Also published as: WO2008119557A2; WO2008119557A3

Abstract

Optische Filterwellenlängen zweier hintereinander geschalteter und durch eine Glasfaserleitung verbundener AWGs können aufeinander abgestimmt werden, indem ein Dämpfungsverlauf eines vorbestimmten Wellenlängenkanals eines ersten AWGs über einen vorbestimmten Anschluss des ersten AWGs, die verbindende Glasfaserleitung und einen vorbestimmten Anschluss des zweiten AWGs erfasst wird, wobei der vorbestimmte Anschluss der zweiten AWGs mit einer Messglasfaser abgeschlossen ist. Abhängig von dem erfassten Dämpfungsverlauf kann eine Temperatur des ersten AWGs so eingestellt werden, dass die Filterwellenlängen beider AWGs zumindest näherungsweise zur Deckung kommen.

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Konzept zur Anpassung von optischen Filterwellenlängen zweier Wellenleiter-Gitter (AWG = Arrayed-Waveguide Grating), wie es insbesondere bei optischen Wellenlängenmultiplex-Kommunikationssystemen (WDM = Wavelength Division Multiplexing) eingesetzt werden kann.
Mit einem steigenden Bedarf an Kommunikationsbandbreite gewinnen optische Übertragungssysteme mit ihrer fast unbegrenzten Übertragungskapazität zunehmend an Bedeutung. Derzeit nutzen beispielsweise zwei etablierte Breitbandzugangsnetzwerke, nämlich DSL-(DSL = Digital Subscriber Line) und Kabelfernseh-Netzwerke, in der so genannten letzten Meile noch Kupferkabel zur Kundenanbindung. Wegen des begrenzten Bandbreite-Längenprodukts der verwendeten Telefon- bzw. Koaxial-Kabelfernsehleitungen wird der Kupferweg in die Haushalte zunehmend zugunsten von Glasfaserleitungen verkürzt. Langfristig wird eine flächendeckende Glasfaservernetzung bis in die Haushalte angestrebt. Eine Möglichkeit, optische Zubringersysteme mit hoher Übertragungskapazität zu realisieren, ist der Einsatz von WDM-Netzwerken.
1 zeigt ein herkömmliches WDM-Übertragungssystem für eine optische Übertragung von einer Netzwerkzentrale 10 (CO = Central Office) und einem entfernten Netzknoten 12 (RN = Remote Node). Die Netzwerkzentrale 10 weist ein Wellenleiter-Gitter bzw. AWG 14 auf, welches als optischer Multiplexer für N optische Signale wirkt. Eingangsseitig weist das zentrale AWG 14 also N Eingänge für N optische Signale unterschiedlicher Wellenlänge λ_n (n = 1, ..., N) auf, welche beispielsweise von N Lasersendern 16-1 bis 16-N über N Glasfaserleitungen 18-1 bis 18-N bereitgestellt werden. Ausgangsseitig ist das zentrale AWG 14 über eine Glasfaser 20 mit einem Demultiplexer-AWG 22 in dem entfernten Netzwerkknoten 12 gekoppelt. Das eingangsseitig in das entfernte AWG 22 eingekoppelte Licht wird ausgangsseitig auf mehrere Lichtwellenleiter bzw. Glasfaserleitungen 24-1 bis 24-N aufgeteilt, um wellelängenrichtig zu jeweils angeschlossenen N optischen Empfängern 26-1 bis 26-N zu gelangen.
Das AWG 14 in der Netzwerkzentrale 10 besitzt N wellenlängenselektive optische Anschlüsse bzw. Eingansports. Lasersender 16-1 bis 16-N mit leichtem Wellenlängenversatz senden ihre Datenströme auf diese N optischen Eingansports des AWG 14, der in seiner Funktion als Wellenlängen-Multiplexer diese Wellenlängenkanäle auf die Ausgangsglasfaser 20 zusammenführt. So können über eine Glasfaserleitung im groben Wellenlängenmultiplex (CWDM = Coarse Wavelength Division Multiplex) oder im Dichte-Wellenlängen-Multiplex (DWDM = Dense Wavelength Division Multiplex) viele Datenströme gebündelt zu dem entfernten AWG 22 übertragen werden. Der entfernte AWG 22 arbeitet als Wellenlängen-Demultiplexer und zerlegt das gemeinsam übertragene Wellenlängenspektrum in die einzelnen N Wellenlängenkanäle und stellt jeden wellenlängenselektiven optischen Datenstrom an einem getrennten Ausgangsport wieder zur Verfügung.
Nach dem gleichen Prinzip sind auch bidirektionale WDM-Übertragungssysteme über eine Glasfaser und zwei hintereinander geschaltete AWGs realisierbar. Hierzu benötigt man lediglich zyklische AWGs, deren Filterwellenlängenraster sich zyklisch in verschieden Wellenlängenbereichen wiederholen.
Passive optische Komponenten wie AWGs sind bezüglich ihrer optischen Parameter temperaturempfindlich. Insbesondere ihre Filterkurve verschiebt sich in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur T. Dieses Verhalten ist schematisch in 2 gezeigt.
2 zeigt eine erste Filterkurve 210 eines AWG für eine erste Temperatur T₁ und eine zu der ersten Filterkurve 210 verschobene zweite Filterkurve 220 für eine von der ersten Temperatur T₁ verschiedene zweite Temperatur T₂.
Wie es in 2 schematisch gezeigt ist, besteht für den n-ten (n = 1, ..., N) Wellenlängenkanal ein Wellenlängenunterschied zwischen der ersten und zweiten Filterkurve von Δλ_n = (λ_n' – λ_n), wobei λ_n' die Wellenlänge des n-ten Wellenlängenkanals der zweiten Filterkurve 220 und λ_n den n-ten Wellenlängenkanal der ersten Filterkurve 210 bedeutet.
Einige Hersteller haben die AWGs weiterentwickelt und führen derzeit erste so genannte athermische AWGs in den Markt ein, welche in einem weiten Temperaturbereich betrieben werden können. Diese athermischen AWGs verwenden Materialien, die mit gegenläufigem Ausdehnungsverhalten den Temperaturgang der Filterkurve kompensieren. Nachteilig an diesem Verfahren sind hochpräzise montierte bewegliche Teile, die sich auch bei Außeneinsatz an dicht befahrenen Straßen nicht durch Erschütterungen verstellen dürfen. Daten zur Langzeitstabilität und Erschütterungsempfindlichkeit athermischer AWGs sind in der Literatur derzeit nicht bekannt.
Da in einem WDM-Netzwerk zwei in Serie geschaltete AWGs an unterschiedlichen Orten betrieben werden, ist es erforderlich beide AWGs exakt auf dem gleichen absoluten Wellenlängenraster zu betreiben. Erschwerend kommt hinzu, dass der zentrale AWG 14 oftmals in einem Gebäude und der zweite, entfernte AWG 22 in einem bis zu zehn Kilometer entfernten Außengehäuse bei –40°C bis +70°C betrieben wird. Es gibt nur wenige sehr teure athermische AWGs, die unter den gegeben Randbedingungen die erforderliche absolute Genauigkeit und Langzeitstabilität bezüglich der Wellenlängendeckung realisieren.
Das Verfahren der passiv kompensierten Temperaturdrift ist sehr aufwändig und resultiert in einem hohen Preis. Ein Masseneinsatz der WDM-Technik basierend auf athermischen AWGs nach dem derzeitigen Stand der Technik ist aufgrund des zu hohen Preises und der Zuverlässigkeitsproblematik nicht möglich.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht somit darin, ein preiswertes und zugleich zuverlässiges optisches Übertragungssystem zu realisieren.
Diese Aufgabe wird durch eine Vorrichtung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1, ein Gerät mit den Merkmalen des Patentanspruchs 11, ein Gerät mit den Merkmalen des Patentanspruchs 16, ein Verfahren gemäß Patentanspruch 22, ein Verfahren gemäß Patentanspruch 31 und ein Computer-Programm gemäß Patentanspruch 32 gelöst.
Die Erkenntnis der vorliegenden Erfindung besteht darin, dass Filterwellenlängen zweier hintereinander geschalteter und durch eine Glasfaserleitung verbundener AWGs aufeinander abgestimmt werden können, indem ein Dämpfungsverlauf eines n-ten (n = 1, ..., N) Wellenlängenkanals eines ersten AWGs über den n-ten (n = 1, ..., N) Anschluss des ersten AWGs, die verbindende Glasfaserleitung und den n-ten (n = 1, ..., N) Anschluss des zweiten AWGs erfasst wird, wobei der n-te (n = 1, ..., N) Anschluss des zweiten AWGs beispielsweise eine Messglasfaser umfasst. Abhängig von dem erfassten Dämpfungsverlauf kann eine Temperatur des ersten AWGs so eingestellt werden, dass die Filterwellenlängen beider AWGs zumindest näherungsweise zur Deckung kommen.
Gemäß einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung handelt es sich bei dem zweiten AWG um einen entfernten AWG, d. h. einem AWG in einem Netzwerkknoten. Dieser ist dabei ein rein passives Bauteil ohne passive oder aktive Temperaturkompensation. Der entfernte AWG besitzt somit eine temperaturabhängige Filterkurve, die dem ersten temperaturgeregelten AWG in der Netzwerkzentrale als Referenz dient.
Gemäß einem weiteren Aspekt kann es sich bei dem entfernten AWG um ein Bauteil mit einer passiven Temperaturkompensation handeln, welches eine weitgehend temperaturunabhängige Filterkurve aufweist. Dies ist beispielsweise dann der Fall, wenn im entfernten Netzwerkknoten ein im Vorhergehenden bereits beschriebener athermischer AWG zum Einsatz kommt.
Gemäß einem noch weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung kann es sich bei dem entfernten AWG um ein Bauteil mit aktiver Temperaturkompensation handeln, dessen Filterwellenlängen in Abhängigkeit von einer an dem n-ten Anschluss empfangenen Lichtleistung in einem geschlossenen Regelkreis nachgeregelt werden.
Dazu schaffen Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung eine Vorrichtung zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkenden ersten Geräts zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen an eine temperaturabhängige Filtercharakteristik eines als optischer Demultiplexer/Multiplexer wirkenden zweiten Geräts zur Kommunikation über die Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, wobei das erste Gerät und das zweite Gerät über eine optische Übertragungsstrecke miteinander verbindbar sind, mit einer Einrichtung zum Einspeisen eines Signals in einen vorbestimmten der Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, einer Einrichtung zum Erfassen einer Dämpfung des Signals auf dem vorbestimmten Wellenlängenkanal nach einer Reflexion des Signals, und einer Einrichtung zum Einstellen einer Temperatur des ersten Geräts abhängig von der erfassten Dämpfung.
Weiterhin schaffen Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung ein Gerät zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen mit einem ersten optischen Anschluss für ein WDM-Signal, mit einer Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen für optische Signale unterschiedlicher Wellenlänge, die eine Aufspaltung des WDM-Signals darstellen, wobei das Gerät eine Einrichtung zum Ermitteln einer optischen Signalintensität an einem vorbestimmten, d. h. dem n-ten (n = 1, ..., N), der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen aufweist, und einer Einrichtung zum Einstellen einer Temperatur des Geräts abhängig von der ermittelten Signalintensität, derart, dass sich die ermittelte optische Signalintensität erhöht. Zusätzlich umfasst das Gerät einen externen Koppelanschluss, wobei der externe Koppelanschluss mit den anderen der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen verbunden ist und der vorbestimmte zweite optische Anschluss von dem externen Koppelanschluss getrennt ist. Mit dem Koppelanschluss kann das Gerät mit entfernten Teilnehmerendgeräten verbunden werden. Gemäß Ausführungsbeispielen umfasst das Gerät ein AWG.
Gemäß Ausführungsbeispielen wird zur Messung der Signalintensität also dediziert ein Anschluss des AWGs beispielsweise im entfernten Netzknoten zu Messzwecken bereitgestellt, wobei dieser Anschluss dabei nicht für eine Kommunikation mit einem entferntseitigen Teilnehmergerät zur Verfügung steht.
Gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung ist an dem vorbestimmten (n-ten) Anschluss des entfernten AWGs eine Messglasfaserleitung mit einer definierten Länge und einem definierten Dämpfungsverlauf angebracht, welche den vorbestimmten Anschluss charakteristisch abschließt und damit ein eindeutiges Auffinden des vorbestimmten Anschlusses mittels beispielsweise eines Impulsreflektometers (OTDR = Optical Time Domain Reflectometer) ermöglicht.
Dazu schaffen Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung ein Gerät zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen mit einem ersten optischen Anschluss für ein WDM-Signal, mit einer Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen für optische Signale unterschiedlicher Wellenlängen λ_n (n = 1, ..., N), wobei ein vorbestimmter der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen durch einen Reflektor abgeschlossen ist und die anderen der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen von außen optisch ankoppelbar sind. Auch hier wird explizit einer der N Anschlüsse des entfernten AWGs für eine Messung zur Temperaturkompensation bereitgestellt.
Eine Wellenlänge λ_n (n = 1, ..., N) des zur Bestimmung des Dämpfungsverlaufs in den n-ten Wellenlängenkanal eingespeisten Lichts ist gemäß Ausführungsbeispielen abhängig von der Dämpfung des n-ten Wellenlängenkanals des AWGs in der Netzwerkzentrale nachregelbar.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen sind Gegenstand der Unteransprüche.
Ein Vorteil der vorliegenden Erfindung besteht darin, dass durch einen Einsatz preiswerter AWGs in einem geschlossenen Wellenlängen-Regelkreis ein preiswertes und zuverlässiges WDM-Übertragungssystem realisiert werden kann. Da keine athermischen AWGs benötigt werden, können preiswerte Polymer-AWGs eingesetzt werden, die aufgrund ihrer geringen Produktionskosten für den Masseneinsatz konzipiert sind. Durch einen hohen Brechzahlkontrast können in Polymertechnologien hergestellte AWGs extrem klein gehalten werden, was wiederum den Einsatz von kleineren stromsparenden Peltier-Elementen zur Temperaturregelung der AWGs ermöglicht. Polymer-AWGs ermöglichen neben den geringen Abmessungen und niedrigerem Energieverbrauch auch eine höhere Zuverlässigkeit.
Im Gegensatz zu aktiv temperaturgeregelten AWGs in Netzwerkknoten benötigen Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung keine Stromversorgung im entfernten Netzwerkknoten, da der entfernte AWG rein passiv arbeiten kann. Durch einen Einsatz von Rückstreumesstechnik reicht es aus, von zentraler Seite (Netzwerkzentrale) aus zu messen. Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung benötigen dazu keine kalibrierten Lasersender in der Netzwerkzentrale und/oder optische Messempfänger beim entfernten Netzwerkknoten. Durch integrierte Rückstreumesstechnik wird die gesamte WDM-Übertragungskette fortlaufend überprüft. Veränderungen im optischen Übertragungsverhalten können frühzeitig erkannt und Präventivmaßnahmen noch vor einem Netzwerkausfall ergriffen werden. Bei dem erfindungsgemäßen Konzept wird ein geschlossener Regelkreis verwendet, der zusätzlich Materialalterungen auffängt. Bei Einsatz zweier hintereinander geschalteter athermischer AWGs müssten diese über Jahre mit absoluter Genauigkeit auf einem voreingestellten Wellenlängenraster stabil arbeiten. Zusätzlich dürfte keine Materialalterung ein Temperaturausdehnungsverhalten der verwendeten Materialien einseitig verändern.
Ein weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung besteht darin, dass eine integrierte Impulsreflektometer-Messtechnik nahezu ohne Zusatzaufwand für eine Redundanzumschaltung, d. h. eine Umschaltung auf verschiedene Übertragungsstrecken zwischen Netzwerkzentrale und Netzwerkknoten, genutzt werden kann.
Bevorzugte Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend Bezug nehmend auf die beiliegenden Zeichnungen detailliert erläutert. Es zeigen:
1 eine schematische Darstellung eines herkömmlichen WDM-Netzwerks;
2 eine schematische Darstellung zweier, aufgrund unterschiedlicher Temperaturen, gegeneinander verschobener Filtercharakteristika;
3 ein Flussdiagramm zur Darstellung eines Verfahrens gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung;
4 ein Blockdiagramm einer Vorrichtung zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines optischen Geräts, gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung;
5 eine Darstellung eines Geräts mit einem durch einen Reflektor abgeschlossenen optischen Anschluss, gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung;
6 ein WDM-Netzwerk mit einer erfindungsgemäßen AWG-Filterwellenlängen-Regelung;
7 zwei durch das erfindungsgemäße Konzept zur Deckung gebrachten Filtercharakteristika;
8 ein detailliertes Blockdiagramm einer Vorrichtung zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung;
9 eine Darstellung eines WDM-Ringnetzwerks mit AWG-Filterwellenlängen-Regelung und Redundanzumschaltung gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung;
10 ein Blockdiagramm eines Geräts zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung;
11 ein detailliertes Blockdiagramm eines Geräts zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlän genkanälen gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung; und
12 eine Darstellung eines WDM-Ringnetzwerks mit Filterwellenlängen-Regelung zweier AWGs und Redundanzumschaltung gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung.
Bezüglich der nachfolgenden Beschreibung sollte beachtet werden, dass bei den unterschiedlichen Ausführungsbeispielen gleiche oder gleichwirkende Funktionselemente gleiche Bezugszeichen aufweisen und somit die Beschreibungen dieser Funktionselemente in den verschiedenen, in den nachfolgend dargestellten Ausführungsbeispielen untereinander austauschbar sind.
Auch wenn in der nachfolgenden Beschreibung davon ausgegangen wird, dass ein erstes optisches Gerät in einer Netzwerkzentrale und ein zweites optisches Gerät in einem entfernten Netzknoten angebracht sind, ist ein umgekehrter Sachverhalt, d. h. das erste optische Gerät ist in einem entfernten Netzknoten und das zweite optische Gerät in einer Netzwerkzentrale angebracht, gleichwertig und ebenso denkbar. Welches der beiden optischen Geräte als Multiplexer bzw. Demultiplexer arbeitet, ist unerheblich, da bei einer bidirektionalen Kommunikation im Allgemeinen jeweils beide optischen Geräte sowohl als Multiplexer als auch als Demultiplexer arbeiten.
3 zeigt ein Flussdiagramm eines Verfahrens zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines als optischen Multiplexer oder Demultiplexer wirkenden ersten Geräts zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen an eine temperaturabhängige Filtercharakteristik eines als optischer Demultiplexer oder Multiplexer wirkenden zweiten Geräts zur Kommunikation über die Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, wobei das erste Gerät und das zweite Gerät über eine optische Übertragungsstrecke miteinander verbindbar sind.
In einem ersten Schritt S1 wird ein optisches Signal in einen vorbestimmten der Mehrzahl von Wellenlängenkanälen eingespeist. Das optische Signal wandert von dem ersten Gerät über die optische Übertragungsstrecke zu dem zweiten Gerät, wo es zumindest zum Teil zurück zu dem ersten Gerät reflektiert wird. Auf seinem Ausbreitungsweg erfährt das Signal eine Dämpfung.
In einem zweiten Schritt S2 wird diese Dämpfung des Signals auf dem vorbestimmten Wellenlängenkanal nach der Reflexion des Signals erfasst. Die erfasste Dämpfung ist ein Maß dafür, wie gut die Filtercharakteristika bzw. die Filterwellenlängen des ersten optischen Geräts und des zweiten optischen Geräts aneinander angepasst sind. Bei einer geringen Dämpfung stimmen die Filterwellenlängen der beiden optischen Geräte gut überein, bei einer hohen Dämpfung kann davon ausgegangen werden, dass die Filterwellenlängen der beiden optischen Geräte weniger gut aneinander angepasst sind.
In einem dritten Schritt S3 wird daher eine Temperatur des ersten optischen Geräts abhängig von der erfassten Dämpfung eingestellt, um die Filterwellenlängen des ersten optischen Geräts an die Filterwellenlängen des zweiten optischen Geräts anzupassen.
Bei dem ersten und dem zweiten optischen Gerät handelt es sich gemäß Ausführungsbeispielen um AWGs. AWGs können auf planaren Substraten, meist Silizium-Wafer, hergestellt werden, auf denen eine Schicht aufgebracht ist (beispielsweise Glas, Silizium oder ein Polymer), in der man Wellenleiter realisieren kann.
Eine Vorrichtung 40 zur Durchführung des anhand von 3 beschriebenen Verfahrens ist in 4 dargestellt.
Die Vorrichtung 40 dient zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines als Multiplexer/Demultiplexer wirkenden ersten optischen Geräts 14 zur Kommunikation über eine Mehrzahl von N Wellenlängenkanälen an eine temperaturabhängige Filtercharakteristik eines als Demultiplexer/Multiplexer wirkenden zweiten optischen Geräts (nicht gezeigt) zur Kommunikation über der Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, wobei das erste Gerät 14 und das zweite Gerät über eine optische Übertragungsstrecke 20 miteinander verbindbar sind.
Die Vorrichtung 40 weist einen ersten optischen Anschluss 52 für ein WDM-Signal und eine Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen 54-1 bis 54-N für optische Signale unterschiedlicher Wellenlänge λ_n (n = 1, ..., N), die eine Aufspaltung des WDM-Signals darstellen, auf. Die Vorrichtung 40 umfasst ferner eine Einrichtung 42 zum Einspeisen eines optischen Signals in einen vorbestimmten der Mehrzahl von N Wellenlängenkanälen. Dazu ist die Einrichtung 42 beispielsweise mit einem optischen Splitter 44 gekoppelt, um das optische Signal in eine Faserleitung 18-n für den vorbestimmten n-ten (n = 1, ..., N) Wellenlängenkanal einzuspeisen. Das eingespeiste optische Signal wird zusammen mit den auf den anderen optischen Faserleitungen 18-1 bis 18-N anliegenden optischen Signalen durch den optischen Multiplexer 14 und die Übertragungsstrecke 20 in Richtung des zweiten optischen Geräts bzw. des optischen Demultiplexers übertragen. Dabei wird das eingespeiste optische Signal an dem optischen Demultiplexer reflektiert und gelangt über den optischen Splitter 44 zu einer Einrichtung 46 zum Erfassen einer Dämpfung des optischen Signals auf dem vorbestimmten Wellenlängenkanal n nach der Reflexion des optischen Signals. Zum Anpassen der temperaturabhängigen Filtercharakteristik des optischen Multiplexers 14 an die temperaturabhängige Filtercharakteristik des optischen Demultiplexers ist die Einrichtung 46 mit einer Einrichtung 48 zum Einstellen einer Temperatur des ersten Geräts 14 abhängig von der erfassten Dämpfung gekoppelt.
Da die Filterwellenlängen-Charakteristik des optischen Geräts 14, welches insbesondere ein AWG umfassen kann, temperaturabhängig ist, kann über die aktive Temperaturregelung die Filterwellenlängen-Charakteristik des ersten optischen Geräts 14 an die Filterwellenlängencharakteristik des zweiten optischen Geräts angeglichen werden. Dabei kann davon ausgegangen werden, dass bei Übereinstimmung der Filterwellenlängen-Charakteristik für den vorbestimmten n-ten Wellenlängenkanal auch eine gute Übereinstimmung der Filterwellenlängen-Charakteristika für die verbleibenden (N – 1) Wellenlängenkanäle gegeben ist.
Ein mögliche Ausführungsform des in 4 nicht dargestellten zweiten optischen Geräts ist in 5 gezeigt.
5 zeigt ein Gerät 50 zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen mit einem ersten optischen Anschluss 52 für ein WDM-Signal, einer Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen 54-1 bis 54-N für optische Signale unterschiedlicher Wellenlängen λ₁ bis λ_N, wobei ein vorbestimmter Anschluss 54-n der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen durch einen Reflektor 56 abgeschlossen ist und die anderen der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen von außen optisch ankoppelbar sind. Gemäß einem Ausführungsbeispiel umfasst das Gerät ein auf einem Substrat aufgebrachtes Wellenleiter-Gitter 22.
Gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist der Reflektor 56 eine optische Messleitung mit einer definierten Länge, einer definierten Dämpfung und einem reflektierenden Ende, so dass der n-te Wellenlängenkanal eindeutig identifiziert werden kann.
Der Reflektor 56 könnte ferner ein in das Gerät 50 integriertes Bauteil in PLC-Technik (PLC = Planar Lightwave Circuit) sein, welches einen Zirkulator und einen Dämpfungsring umfasst und den Anschluss 54-n des Geräts charakteristisch abschließt und damit ein eindeutiges Auffinden des Anschlusses 54-n mit beispielsweise einem Impulsreflektometer bzw. OTDR ermöglicht.
Gemäß Ausführungsbeispielen umfasst das erste und/oder zweite optische Gerät jeweils ein auf einem Substrat aufgebrachtes AWG. Dabei ist das AWG vorzugsweise in einer preiswerten Polymertechnologie hergestellt.
Die Einrichtung 46 zum Erfassen der Dämpfung weist gemäß Ausführungsformen einen optischen Empfänger zum Ermitteln einer Lichtintensität auf. Gemäß einem bevorzugten Ausführungsbeispiel werden die Einrichtung 42 zum Einspeisen des Signals und die Einrichtung 46 zum Erfassen der Dämpfung des Signals von einem optischen Impulsreflektometer umfasst.
Die Einrichtung 48 kann gemäß Ausführungsbeispielen ein resistives Heizelement oder eine andere Einrichtung umfassen, um die Temperatur des ersten optischen Geräts bzw. des AWGs 14 zu beeinflussen, wie beispielsweise Heizelemente oder thermoelektrische Kühler, insbesondere Peltier-Elemente.
6 zeigt ein WDM-Netzwerk mit einer AWG-Filterwellenlängen-Regelung in der Netzwerkzentrale, gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung.
Die Netzwerkzentrale 10 umfasst eine Vorrichtung 40 zum Anpassen einer temperaturabhänigen Filtercharakteristik eines optischen Multiplexers bzw. AWGs 14 zur Kommunikation über eine Mehrzahl von N Wellenlängenkanälen an eine temperaturabhängige Filtercharakteristik eines optischen Demultiplexers bzw. AWGs 22 zur Kommunikation über die Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, wobei der optische Multiplexer 14 und der optische Demultiplexer 22 über eine optische Übertragungsstrecke 20 miteinander verbunden sind.
Die Vorrichtung 40 zum Anpassen der temperaturabhängigen Filtercharakteristik weist ein optisches Impulsreflektometer bzw. OTDR 60 auf, welches mit dem n-ten Anschluss des optischen Multiplexers 14 verbunden ist, um ein Signal mit einer Wellenlänge λ_n in den n-ten Wellenlängenkanal einzuspeisen. Ferner ist das OTDR 60 mit einer Kontroll-Schaltung 62 verbunden, um einen thermoelektrischen Kühler 64 anzusteuern. Eine Einrichtung 66 zum Messen der Temperatur des AWGs 14, welche beispielsweise einen Thermistor umfassen kann, ist ebenfalls mit der Kontrollschaltung 62 gekoppelt.
Die übrigen in 6 dargestellten Funktionselemente wurden bereits anhand der im Vorhergehenden beschriebenen Zeichnungen näher erläutert.
Die Funktionsweise der in 6 dargestellten AWG-Filterwellenlängen-Regelung durch die Vorrichtung 40 soll im Nachfolgenden näher beschrieben werden.
Im entfernten Netzwerkknoten 12 wird vornehmlich ein rein passiver AWG 22 ohne jegliche Wellenlängenkompensation eingesetzt. Der AWG 14 in der Netzwerkzentrale 10 umfasst einen integrierten thermoelektrischen Kühler 64 (Peltier-Element) und wird über eine präzise Temperaturregelung so geregelt, dass die beiden AWG-Filterkurven zur Deckung kommen und nicht Wegdriften. Hierzu wird ein kompaktes optisches Impulsreflektometer 60 eingesetzt, welches fortlaufend den Dämpfungsverlauf der optischen Übertragungsstrecke 20 einschließlich beider AWGs 14, 22 misst. Die gemessenen AWG-Dämpfungswerte werden genutzt um die Filterkurve des AWG 14 in der Netzwerkzentrale 10 über gezielte Temperaturänderungen so einzustellen, dass sie möglichst exakt mit der Filterkurve des entfernten AWG 22 zur Deckung kommt und dieser folgt. Die temperaturabhängige Filterkurve des entfernten AWG 22 dient somit als Referenz zur Nachführung der Filterkurve des zentralen AWG 14. Da die beiden AWG-Filterkurven in Abhängigkeit von der Temperatur des entfernten AWG 22 wandern, können in einem prinzipiell in 6 dargestellten WDM-System keine Lasersender mit jeweils fester zentraler Wellenlänge verwendet werden. Vielmehr ist es in dem WDM-System nach 6 der Einsatz von Lasersendern 16-n (n = 1, ..., N) vorteilhaft, welche wellenlängenunabhängig arbeiten und auf den jeweils angeschlossenen Wellenlängenkanal des AWGs 14 einrasten. Dazu werden zwei spektral breitbandige Weißlichtquellen verwendet, welche über die zentrale Glasfaser 20 bidirektional eingespeist werden und damit die beiden AWGs 14 und 22 jeweils an ihrem spektral breitbandigen Anschluss 52 speisen. Die AWGs 14, 22 zerlegen dann das Weißlicht in N spektral schmalbandige Weißlichtquellen, deren Licht über die N zweiten Anschlüsse 54-n (n = 1, ..., N) zu den angeschlossenen Lasersendern 16-n (n = 1, ..., N) gelangen. Als Lasersender 16-n (n = 1, ..., N) bzw. Lichtquellen kommen beispielsweise reflektierende optische Halbleiterverstärker (RSOA = Reflective Semiconductor Optical Amplifier) oder injektionsgelockte Fabry-Perot-Laserdioden (IL-FP = Injection Locked Fabry Perot Laser Diode) zum Einsatz. Diese rasten angeregt durch das spektral schmalbandige Weißlicht auf den jeweiligen Wellenlängenkanal ein und senden automatisch auf der jeweils richtigen Wellenlänge λ_n (n = 1, ..., N) des jeweiligen Wellenlängenkanals.
Die beiden AWGs 14 und 22 sind jeweils in PLC-Technik aufgebaut. Der zentrale AWG 14 umfasst einen mit dem Substrat verbundenen hoch präzisen Thermistor 66, welcher über seinen temperaturabhängigen Widerstand R_th die AWG-Substrattemperatur misst. Das PLC-Substrat ist großflächig mit einem thermoelektrischen Kühler 64 verbunden, welcher beispielsweise über den Peltier-Effekt das Substrat kühlen oder heizen kann. Über die gezielte Temperaturänderung des AWGs 14 kann dessen Filterkurve in beide Richtungen verschoben werden. Das im entfernten Netzkonten 12 installier te AWG 22 ist rein passiv und seine Filterkurve wandert mit der Temperatur zu längeren oder kürzeren Wellenlängen λ_n (n = 1, ..., N).
Das AWG 14 in der Netzwerkzentrale 10 wird zunächst über eine vom OTDR 60 gelieferte Stellspannung U_{Temp_AWG} und die Kontroll-Schaltung 62 auf eine feste Arbeitstemperatur von beispielsweise 25°C eingestellt. Die Kontroll-Schaltung 62 erhält über den Thermistor 66 eine zu einer Ist-Temperatur des AWGs 14 proportionale Spannung U_T. Über die beiden Spannungen U_T und U_{Temp_AWG} kann die Kontroll-Schaltung 62 die Ist-Temperatur mit der Soll-Temperatur vergleichen. Über beispielsweise eine PI-Regelcharakteristik der Kontroll-Schaltung 62 wird die Temperatur des AWGs 14 nachgestellt und unabhängig von einer Außentemperatur auf den Soll-Temperaturwert geregelt.
Das optische Impulsreflektometer 60 misst bei einer Wellenlänge λ_n (n = 1, ..., N) einen Dämpfungsverlauf der optischen Übertragungsstrecke einschließlich der beiden AWGs 14, 22. Geht man zunächst davon aus, dass die OTDR-Sendewellenlänge λ_n (n = 1, ..., N) exakt mit der Wellenlänge des n-ten Wellenlängenkanals des zentralen AWGs 14 übereinstimmt, dann zeigt eine Rückstreukurve eine bekannte Einfügedämpfung dieses AWGs 14 an. Typische Einfügedämpfungen von beispielsweise 40-Kanal-AWGs, d. h. N = 40, liegen bei ca. 3–7 dB (Dezibel), während eine Isolation zu einem Nachbarkanal ca. 25 dB beträgt. Sind die beiden AWG-Filterkurven gegeneinander versetzt, so weist die Rückstreukurve für den entfernten AWG 22 eine höhere Dämpfung als die entsprechende Einfügedämpfung auf, da der verschobene n-te Wellenlängenkanal nur einen Teil des Laser-Lichtspektrums und damit eine geringere Lichtleistung passieren lässt. Werden nun, vom OTDR 60 gesteuert, die OTDR-Sendewellenlänge λ_n (n = 1, ..., N) und die Filterwellenlänge des zentralen AWGs 14 parallel in Richtung geringerer Dämpfungswerte des entfernten AWGs 22 verschoben, dann nähern sich die beiden AWG-Filterkurven immer weiter aneinander an, bis die Einfüge dämpfung des entfernten AWGs 22 als Dämpfungsminimum gemessen wird. Der Regelvorgang ist abgeschlossen, wenn die vorher bekannte AWG-Einfügedämpfung erreicht ist. Neben diesem Regelvorgang gleicht das OTDR 60 nach dem gleichen Muster kontinuierlich seine eigene Sendewellenlänge mit der Wellenlänge des n-ten Wellenlängenkanals des zentralen AWGs 14 ab.
Geht man von einer Temperaturabhängigkeit der Filterwellenlängen des zentralen AWGs 14 von ca. 10 Picometer/°C aus, so kann im Außenbereich (–40°C bis 70°C) eine Wellenlängenverschiebung von bis zu 1,1 nm (Nanometer) auftreten. Liegen die Wellenlängen z. B. im 100-GHz-Raster (0,8 nm), dann überschreitet die temperaturabhängige Wellenlängenverschiebung im Extremfall den Abstand zweier benachbarter Zentralwellenlängen λ_n (n = 1, ..., N). Dies kann dazu führen, dass die Regelschaltung den Wellenlängenkanal n des zentralen AWGs 14 mit dem Wellenlängenkanal n + 1 bzw. n – 1 des teilnehmernahen AWGs 22 zur Deckung bringt. Um dies zu vermeiden wird gemäß Ausführungsbeispielen an den n-ten Anschluss für den n-ten Wellenlängenkanal, welcher als Messkanal fungiert, am entfernten AWG 22 eine Messglasfaser mit einer definierten Länge von beispielsweise 2 bis 5 Metern, einer definierten Dämpfung und einem reflektierendem Ende angespleist. Sollte nach Abschluss des Regelvorgangs diese charakteristische Messglasfaser 56 nicht vom OTDR 60 anhand ihrer festen Länge, Dämpfung und Fresnel-Reflexion identifiziert werden, so kann ein Suchlauf gestartet werden, der durch gezielte Wellenlängenverstimmung des OTDR-Senders 60 und der Filterwellenlänge des zentralen AWGs 14 um einen Rasterabstand von 0,8 nm nach oben oder unten die Messglasfaser 56 sucht und die Regelung auf den richtigen Wellenlängenkanal n einstellt.
Dazu zeigt 7 eine Darstellung von zwei zur Deckung gebrachten Filterwellenlängen-Charakteristika eines zentralen AWGs 14 und eines entfernten AWGs 22 durch das erfindungsgemäße Konzept. Da die Regelung auf dem n-ten Wellen längenkanal basiert werden die Filterwellenlängen λ_n des zentralen AWGs 14 und λ_n' des entfernten AWGs 22 nahezu ideal übereinstimmen. Die restlichen Filterwellenlängen λ₁ bis λ_N werden bei einer gleichen Bauweise der beiden AWGs auch in guter Näherung mit λ₁' bis λ_N' übereinstimmen.
Ein detailliertes Blockdiagramm zur Beschreibung eines Aufbaus eines optischen Impulsreflektometers 60 gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist in 8 gezeigt.
Das optische Impulsreflektometer 60 umfasst ein OTDR-Frontend 70, eine Signal-Mittelungs-Einrichtung 80 und einen Prozessor 90.
Das OTDR-Frontend 70 weist einen optischen Splitter 71 auf, der ausgangsseitig mit dem vorbestimmten n-ten Wellenlängenkanal bzw. dem vorbestimmten n-ten Anschluss 54-n des zentralen AWGs 14 gekoppelt ist. Eingangsseitig ist der optische Splitter 71 mit einem Lasersender 73 verbunden. Der Lasersender 73 weist eine Laserdiode 74, einen Thermistor 75 und einen thermoelektrischen Kühler bzw. Heizer 76 (TEC = Thermo-Electric Cooler) auf. Ferner ist der Lasersender 73 mit einer Kontroll-Schaltung 77 zur Steuerung des thermoelektrischen Kühlers 76 gekoppelt. Des Weiteren ist der Lasersender 76 mit einem Laserpulstreiber 78 gekoppelt.
Der optische Splitter 71 ist eingangsseitig ferner mit einem optischen Empfänger 72 (ORX) gekoppelt, welcher beispielsweise eine Avalanche-Photodiode mit nachgeschalteten Transimpedanzverstärker (TIA) aufweist. Der optische Empfänger 72 ist mit einem Analog-Digital-Wandler (ADC = Analog-Digital-Converter) 79 gekoppelt. Ausgangsseitig ist der ADC 79 mit einem Rückstreukurvenspeicher 81 und einem ersten Register 82 der Signal-Mittelungs-Einrichtung 80 gekoppelt. Das erste Register 82 ist ausgangsseitig mit einer arithmetisch logischen Einheit (ALU = Arithmetic- Logic-Unit) 83 verschaltet, welche wiederum mit einem zweiten Register 84 der Signal-Mittelungs-Einrichtung 80 gekoppelt ist. Die ALU 83 ist mit einem Speicher 91 der Recheneinheit 90 gekoppelt. Ausgangsseitig ist der Speicher 91 mit einem Mikrocontroller 92 verschaltet. Der Mikrocontroller 92 weist eine Ethernet-Schnittstelle 93, eine RS-232/USB-Schnittstelle 94 (USB = Universal Serial Bus) und GPIO's 95 (GPIO = General Purpose Input/Output) auf. Ferner ist der Mikrocontroller mit einem SDRAM-Speicher 96 (SDRAM = Synchronous Dynamic Random Access Memory) und einem Flash-Speicher 97 gekoppelt. Über Digital-Analog-Wandler 98 und 99 (DAC = Digital-Analog-Converter) ist der Mikrocontroller 92 mit der Kontroll-Schaltung 77 und einer Kontroll-Schaltung 62 zum Steuern des thermoelektrischen Kühlers 64 verbunden.
Das OTDR 60 sendet über den Lasersender 73 zyklisch kurze Lichtimpulse über den Splitter 71 in die Glasfaserleitung 18-n. Über das AWG 14 wandert der Lichtimpuls durch die zentrale Glasfaserleitung 20. Während sich der Laserlicht impuls entlang der Glasfasern 18-n, 20 ausbreitet, stoßen fortlaufend Photonen mit Molekülen der Glasfasern 18-n, 20 zusammen und erzeugen sog. Rayleigh-Streulicht, welches zu einem Teil in Gegenrichtung zu dem OTDR zurückstreut. Eine Avalanche-Photodiode mit nachgeschaltetem Transimpedanzverstärker in dem optischen Empfänger 72 führt eine optoelektrische Wandlung der Rückstreukurve durch. Ein schneller ADC 79 digitalisiert die Rückstreukurve, die über einen Datenbus in den Rückstreukurvenspeicher 81 geschrieben wird. Aufgrund der geringen Lichtleistung, die beim Rückstreumessverfahren an den Anfang der Glasfaser und damit zum OTDR Ein-/Ausgang zurückgestreut wird, ist eine Rauschbefreiung der gemessenen Rückstreukurven vorteilhaft. Dies kann beispielsweise durch ein Aufaddieren vieler digitalisierter Rückstreukurven geschehen. Bei einer Mittelwertbildung über J zeitlich nacheinander aufgenommene Rückstreukurven wächst eine Rückstreuspannung proportional zu J und eine Rauschspannung nur mit √J, wobei J hier gleich der Anzahl der aufaddierten Rückstreukurven ist. Mittels der digitalen Signalmittelungsschaltung 80 wird die jeweils aktuell gemessene Rückstreukurve mit den bereits aufsummierten Kurven addiert. Dazu wird beispielsweise Punkt für Punkt die aktuelle Rückstreukurve aus dem Speicher 81 und die Summenrückstreukurve aus dem Speicher 91 in die Register 82 und 84 geschrieben, über die arithmetisch logische Recheneinheit 83 addiert und in den Summenspeicher 91 zurückgeschrieben. Danach startet ein neuer Messzyklus mit dem Senden eines Lichtimpulses und der Speicherung einer neuen Rückstreukurve in Speicher 81. Parallel zur fortlaufenden Rückstreumessung kann die Recheinheit 90 über den zweiten Datenbus des Summenspeichers 91 auf die akkumulierten Rückstreukurven zugreifen. Der Mikrocontroller 92 berechnet aus der exponentiell abfallenden Summen-Rückstreukurve beispielsweise durch punktweise Logarithmierung eine bekannte von Rückstreumessgeräten angezeigte Dämpfungskurve des Messobjekts. Dabei wird auf der Ordinate die Faserdämpfung in dB und auf der Abszisse die Messstrecke in Kilometer angezeigt. Eine Applikationssoftware des 60 wertet fortlaufend die Dämpfungen in dem zentralen AWG 14 und dem entfernten AWG 22 aus und steuert, wie bereits erläutert, über die zwei Peltier-Elemente 76 und 64 die Temperatur des Lasers 73 und des zentralen AWGs 14 automatisch nach.
Die Filterkurve des entfernten AWG 22 wandert proportional mit der Umgebungstemperatur zu längeren bzw. kürzeren Wellenlängen λ_n (n = 1, ..., N). Diese wandernde Filterkurve des entfernten AWGs 22 dient dem zentralen AWG 14 als Referenz auf die dieser AWG 14 seine Filterkurve durch Heizen oder Kühlen nachzieht. Mit heutiger hoch integrierter Schaltungstechnik kann das OTDR 60 mit wenigen Bauteilen kompakt und preiswert aufgebaut werden und in ein WDM-Übertragungssystem integriert werden.
Für einen Netzwerkbetreiber kann sich aus der integrierten OTDR-Messtechnik ein erheblicher Zusatznutzen ergeben. Über die integrierte Fast-Ethernet-Schnittstelle 93 kann die Rückstreukurve abgerufen und weiter verwertet werden. Bis auf die Teilnehmeranschlussleitungen, die am entfernten AWG 22 beginnen, kann die gesamte optische Übertragungsstrecke ohne zusätzliche, teure Messgeräte kontinuierlich überwacht werden. Sollte die Glasfaserleitung 20 zwischen dem zentralen AWG 14 und entfernten AWG 22 beschädigt werden, so kann die Dämpfung und der Fehlerort rasch ermittelt werden und beispielsweise über ein Netzwerkmanagementsystem gemeldet werden. Dies wird bei dem in 9 dargestellten redundanten Ringnetzwerk zur automatischen Umschaltung auf einen optischen Ersatzweg genutzt.
9 zeigt ein Ringnetzwerk, wobei die Netzwerkzentrale 10 und der entfernte Netzwerkknoten 12 im Wesentlichen die im Vorhergehenden beschriebene Funktionsweise aufweisen. Die die Netzwerkzentrale 10 und den entfernten Netzwerkknoten 12 verbindende zentrale Glasfaser 20 ist in 9 durch zwei zentrale Glasfasern 20-1 und 20-2 ersetzt, zwischen denen durch Schalter 100-1 und 100-2 gewählt werden kann. Dabei befindet sich der erste Schalter 100-1 an der Netzwerkzentrale 10 und der zweite Schalter 100-2 an dem entfernten Netzknoten 12. Zusätzlich zu dem bisher Beschriebenen, ist das optische Impulsreflektometer 60 mit dem ersten Schalter 100-1 gekoppelt, um abhängig von einer gemessenen Dämpfung die Schalterstellung zu beeinflussen. Wird die Schalterstellung des ersten Schalters 100-1 geändert, so wird gleichzeitig die Schalterstellung des zweiten Schalters 100-2 entsprechend geändert.
Ein 40-Kanal-WDM-Übertragungssystem kann sehr hohe Übertragungskapazitäten realisieren. Geht man beispielsweise von einem Gigabit pro Sekunde Übertragungsrate pro Wellenlängenkanal aus, dann ist die Übertragungskapazität pro Übertragungsrichtung 40 Gigabit pro Sekunde. Wird, wie bei dem erfindungsgemäßen Konzept, ein dedizierter Wellenlängenkanal für die OTDR-Messtechnik verwendet, dann bleiben 39 Gigabit pro Sekunde übrig. Geht man von einer mittleren Teilnehmerdatenrate von 39 Megabit pro Sekunde aus, dann können sich insgesamt 1.000 Teilnehmer die gesamte Übertragungskapazittät teilen.
In Zukunft nutzen Teilnehmer immer stärker ein so genanntes Triple-Play-Diensteangebot von Service-Providern. Neben High-Speed-Internet nutzen die Teilnehmer die Möglichkeit, Echtzeitdaten, wie beispielsweise Telefonie und IP-Video, über das gleiche Breitbandzugangsnetzwerk zu beziehen. Wenn 1.000 oder mehr Teilnehmer ein WDM-Netzwerk in dieser Weise nutzen, dann ist eine hohe Zuverlässigkeit unerlässlich. Die häufigste Ursache für einen Netzwerkausfall liegt in einer Zerstörung der Übertragungskabel 20 durch Baumaßnahmen oder ähnliches. Das in 9 dargestellte WDM-System in Ringtopologie kann durch redundante Wegeführung der optischen Kabel 20-1 und 20-2 und automatische Redundanzumschaltung auf einen Ersatzweg vor solchen Ausfällen schützen.
Dazu wird ein Glasfaserring aus den Glasfasern 20-1 und 20-2 aufgebaut, der über die beiden optischen Schalter 100-1 und 100-2 auf die beiden AWGs 14, 22 geschaltet wird. Im Normalbetrieb liegen beide optischen Schalter in einer Position A und die Datenübertragung erfolgt über den oberen Glasfaser-Halbring 20-1. Stellt das OTDR 60 beispielsweise aufgrund eines hohen Dämpfungswertes im oberen Ring eine Unterbrechung oder eine zu starke Störung fest, so wird automatisch über einen Logikpegel auf der Leitung 102 der optische Schalter 100-1 angewiesen, in die Schaltposition B zu wechseln. Kurz vorher wird die Wellenlängenregelung deaktiviert. Der optische Schalter 100-2 arbeitet autark und überprüft beispielsweise über einen integrierten optischen Pegelmesser die Lichtleistung an seinen beiden Glasfaserports A und B. Sinkt die erwartete Lichtleistung an Punkt A unter einen definierten Schwellwert, dann gilt der optische Übertragungsweg A als gestört und der Schalter 100-2 geht in die Schalterposition B. Nach einer maximalen Umschaltzeitverzögerung durch die beiden optischen Schalter 100-1 und 100-2 wird die Wellenlängenregelung wieder aktiviert und das Übertragungssystem arbeitet auf dem optischen Ersatzweg 20-2 weiter. Das OTDR 60 setzt beispielsweise über ein integriertes Managementsystem eine Warnmeldung ab. Diese wird über die Fast-Ethernet-Schnittstelle 93 an eine Netzwerkmanagement-Zentrale (nicht gezeigt) gesandt und führt dort zu einer Fehlermeldung.
Im Vorhergehenden wurden WDM-Übertragungssysteme mit einer aktiven Temperaturregelung seitens der Netzwerkzentrale 10 erläutert, wohingegen auf eine aktive Temperaturregelung der AWGs seitens des entfernten Netzwerkknotens 12 verzichtet wurde. Gemäß Ausführungsbeispielen der vorliegenden Erfindung kann aber auch auf Seiten des entfernten Netzwerkknotens 12 eine aktive Temperaturregelung eingesetzt werden, welche im Nachfolgenden näher erläutert wird.
10 zeigt ein Gerät 110 zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen mit einem ersten optischen Anschluss 52 für ein WDM-Signal, einer Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen 54-1 bis 54-N für optische Signale unterschiedlicher Wellenlänge λ_n (n = 1, ..., N), die eine Aufspaltung des WDM-Signals darstellen.
Das Gerät 110 umfasst einen optischen Demultiplexer 22 oder Multiplexer, beispielsweise in Form eines AWGs. Ferner umfasst das Gerät 110 eine Einrichtung 112 zum Ermitteln einer optischen Signalintensität an einem vorbestimmten 54-n der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen 54-1 bis 54-N und eine Einrichtung 114 zum Einstellen einer Temperatur des Geräts 110 bzw. des AWG 22 abhängig von der ermittelten Signalintensität, derart, dass sich die erfasste optische Signalintensität erhöht. Des Weiteren weist das Gerät 110 einen externen Koppelanschluss 116 auf, wobei der externe Koppelanschluss 116 mit den anderen der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen 54-1 bis 54-N verbunden ist, und der vorbestimmte zweite optische Anschluss 54-n von dem externen Koppelanschluss 116 getrennt ist.
Gemäß Ausführungsbeispielen umfasst die Einrichtung 112 zum Ermitteln der optischen Signalintensität einen optischen Empfänger zum Ermitteln der Signalintensität. Dabei kann der optische Empfänger beispielsweise eine Photodiode aufweisen. Die Einrichtung 114 umfasst gemäß Ausführungsbeispielen, ähnlich der Einrichtung 48 einen thermoelektrischen Kühler, insbesondere ein Peltier-Element.
Soll ein WDM-System in einem ITU-T-Wellenlängenraster (ITU-T = International Telecommunication Union, Telecommunications Bureau) zusammen mit Standard-CWDM oder Standard-DWDM-Transceivern betrieben werden, dann kann dies, wie im Vorhergehenden bereits beschrieben wurde, mittels Einsatz von passiven athermischen AWG erfolgen. Ein passiver athermischer AWG ist nahezu unempfindlich gegenüber Temperaturänderungen und seine Kanäle liegen in ITU-Raster. Zudem kann er als Wellenlängenreferenz dienen und über die OTDR-Wellenlängenregelung kann der zentrale AWG 14 ebenfalls auf das ITU-Raster regeln. Nachteilhaft an dieser Variante sind der hohe Preis und die oftmals zu geringe Zuverlässigkeit.
Das in 10 schematisch dargestellte Gerät 110 kann diese Nachteile vermeiden. Im Gegensatz zu dem im Vorhergehenden beschriebenen System (Regelung auf Multiplexer-Seite) ist hier auch der teilnehmernahe AWG 22 mit einer Wellenlängenregelung ausgestattet. Die Funktionsweise der teilnehmernahen aktiven Temperaturregelung wird nachfolgend näher erläutert.
11 zeigt einen entferntseitigen AWG 22, d. h. einen AWG in einem entfernten Netzknoten 12, mit einer elektronischen Wellenlängenregelung gemäß einem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung.
Der Schalter 100-2 koppelt ein WDM-Signal von einer der beiden zentralen Glasfasern 20-1 oder 20-2 auf die zentrale Glasfaser 20 zu dem ersten optischen Anschluss 52 des AWGs 22. Über eine Glasfaser 18-n wird ein vorbestimmter der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen 54-1 bis 54-n auf einen Eingang eines optischen Empfängers 121 eines AWG-Controllers 120 gekoppelt. Der optische Empfänger 121 weist dabei eine Avalanche-Photodiode und einen Transimpedanzverstärker auf und ist ausgangsseitig mit einem Detektor 122 verschaltet. Der Detektor 122 ist mit einem ADC 123 eines Mikrocontrollers 124 gekoppelt. Der Mikrocontroller 124 weist ferner eine RS-232- bzw. USB-Schnittstelle 94 und GPIO's 95 auf. Ferner umfasst der Mikrocontroller natürlich einen Prozessor, einen Speichercontroller und Speicherbausteine. Ein DAC 125 des Mikrocontrollers 124 ist mit einer Kontroll-Schaltung 126 gekoppelt, welche ausgangsseitig mit dem thermoelektrischen Kühler 64 verschaltet ist, um eine Temperatur des AWGs 22 einstellen zu können.
Um sowohl den zentralen AWG 14 als auch den entfernten AWG 22 mit absoluter Genauigkeit auf das ITU-Wellenlängenraster zu regeln, wird eine Wellenlängenreferenz benötigt. Im einfachsten Fall kann die Wellenlänge des OTDR-Lasers bei der Produktion über die Temperatur vermessen und die Arbeitspunkte mehrerer aufeinander folgender ITU-Wellenlängen nicht flüchtig gespeichert werden. Zur Beschreibung der Schaltung nach 11 soll zunächst angenommen werden, dass mittels des zentralen OTDRs 60 der zentrale AWG 14 auf sein ITU-Raster abgeglichen wurde. Der OTDR 60 sendet seine Lichtimpulse auf der Wellenlänge des n-ten ITU-Kanals und der zentrale AWG 14 ist dort über die Temperatur auf minimale Dämpfung eingeregelt. Auch der entfernte AWG 22 ist korrekt auf das ITU-Raster abgeglichen und dämpft die ankommenden OTDR-Lichtimpulse auf der Kanal-N-Wellenlänge minimal.
Das optische Impulsreflektometer 60 in der zentralen AWG-Steuerung sendet in äquidistanten Abständen kurze Lichtimpulse in die Glasfaserleitung 20-1 oder 20-2. Über den optischen Schalter 100-2 gelangen die Lichtimpulse auf den optischen Empfänger 121, der eine optoelektrische Wandlung vornimmt, den elektrischen Impuls verstärkt und diesen zum Detektor 122 weiterleitet. Der Detektor 122 erzeugt mittels eines schnellen Spitzenwertgleichrichters oder einer schnellen Sample-and-Hold-Schaltung eine Gleichspannung proportional zur optischen Eingansleistung des OTDR-Lichtimpulses. Über einen Analog-Digital-Umsetzer 123 wird der Messwert digitalisiert und im Mikrocontroller 124 ausgewertet. Solange die Lichtleistung am Eingang des optischen Empfängers 121 konstant auf dem maximalen Wert verharrt, erhält die Kontroll-Schaltung 126 eine konstante Steuerspannung U_{Temp_AWG} vom Ausgang des Digital-Analog-Wandlers 125. Der Regelkreis befindet sich im eingeschwungenen Zustand und der thermoelektrische Kühler 64 wird über eine konstante Steuerspannung U_TEC auf einer konstanten Temperatur gehalten. Im eingeschwungenen Zustand sind die Wellenlängenraster von dem zentralen AWG 14 und dem entfernten AWG 22 deckungsgleich, wie in 7 schematisch gezeigt wurde. Sendet das OTDR 60 seine Lichtimpulse zusätzlich im n-ten Wellenlängenkanal, dann sind zusätzlich beide AWGs 14, 22 im ITU-Raster.
Verändert sich jetzt einseitig die Temperatur des entfernten AWGs 22, dann ändert sich die Filterkurve des AWGs zu längeren oder kürzeren Wellenlängen. Damit werden die Lichtimpulse des OTDRs 60 stärker gedämpft und über den optischen Empfänger 121, den Detektor 122 und den ADC 123 wird die geringere Lichtleistung dem Mikrocontroller 124 gemeldet. Dieser ändert über den DAC 125 die Steuerspannung an die Kontroll-Schaltung 126, was wiederum zu einer Temperaturänderung des thermoelektrischen Kühlers 64 und damit des entfernten AWGs 22 führt. Die Änderung der DAC-Steuerspannung und damit der AWG-Temperatur erfolgt dabei in feinen Stufen. Über den ADC 123 erfolgt kontinuierlich eine Rückmeldung der empfangenen Lichtleistung. Sollte die Lichtleistung weiter abfallen, dann ist dies ein Indiz dafür, dass die Temperatur in die falsche Richtung korrigiert wird. In diesem Fall muss der DAC-Ausgang in die andere Richtung gesteuert werden, um den Temperaturanstieg im entfernten AWG 22 und damit das Wegdriften der Filterwellenlänge zu kompensieren.
Über eine einfache Detektion der Lichtleistung der empfangenen OTDR-Lichtimpulse kann mittels einer preiswerten Mikrocontrollerschaltung eine Wellenlängenregelung des entfernten AWG 22 realisiert werden, die der zentralen Wellenlängenregelung des zentralen AWG 14 folgt.
12 zeigt ein weiteres Ringnetzwerk, wobei sowohl die Netzwerkzentrale 10 als auch der entfernte Netzwerkknoten 12 eine aktive Temperaturregelung aufweisen, welche im Vorhergehenden erläutert wurden. Der zentrale AWG 14 wird gemäß der anhand der 3 bis 8 beschriebenen Vorgehensweise geregelt, wohingegen der entfernte AWG 22 gemäß der anhand der 10 und 11 beschriebenen Vorgehensweise geregelt wird.
Die die Netzwerkzentrale 10 und den entfernten Netzwerkknoten 12 verbindende zentrale Glasfaser 20 ist in 12 durch zwei zentrale Glasfasern 20-1 und 20-2 ersetzt, zwischen denen durch Schalter 100-1 und 100-2 gewählt werden kann. Dabei befindet sich der erste Schalter 100-1 an der Netzwerkzentrale 10 und der zweite Schalter 100-2 an dem entfernten Netzknoten 12. Zusätzlich zu dem bisher Beschriebenen, ist das optische Impulsreflektometer 60 mit dem ersten Schalter 100-1 gekoppelt, um abhängig von einer gemessenen Dämpfung die Schalterstellung zu beeinflussen. Wird die Schalterstellung des ersten Schalters 100-1 geändert, so wird gleichzeitig die Schalterstellung des zweiten Schalters 100-2 entsprechend geändert, um auf den optischen Ersatzweg umzuschalten.
Zusammenfassen können durch das erfindungsgemäße Konzept also Filterwellenlängen zweier hintereinander geschalteter und durch eine Glasfaserleitung verbundene AWGs aufeinander abgestimmt werden, indem ein Dämpfungsverlauf eines n-ten (n = 1, ..., N) Wellenlängenkanals eines ersten AWGs über den n-ten (n = 1, ..., N) Anschluss des ersten AWGs, die verbindende Glasfaserleitung und den n-ten (n = 1, ..., N) Anschluss des zweiten AWGs erfasst wird, wobei der n-te (n = 1, ..., N) Anschluss des zweiten AWGs beispielsweise eine Messglasfaser umfasst. Abhängig von dem erfassten Dämpfungsverlauf kann eine Temperatur des ersten AWGs so eingestellt werden, dass die Filterwellenlängen beider AWGs zumindest näherungsweise zur Deckung kommen. Dabei kann es sich bei dem zweiten AWG um einen entfernten AWG mit passiver, aktiver oder ohne Temperaturkompensation handeln. Das entfernte AWG besitzt somit eine temperaturabhängige Filterkurve, die dem ersten temperaturgeregelten AWG in der Netzwerkzentrale als Referenz dient. Gemäß einem weiteren Aspekt kann es sich bei dem entfernten AWG um ein Bauteil mit einer passiven Temperaturkompensation handeln, welches eine weitgehend temperaturunabhängige Filterkurve aufweist. Dies ist beispielsweise dann der Fall, wenn im entfernten Netzwerkknoten ein im Vorhergehenden bereits beschriebener athermischer AWG zum Einsatz kommt. Gemäß einem noch weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung kann es sich bei dem entfernten AWG um ein Bauteil mit aktiver Temperaturkompensation handeln, dessen Filterwellenlängen in Abhängigkeit von einer an dem n-ten Anschluss empfangenen Lichtleistung in einem geschlossenen Regelkreis nachgeregelt werden.
Es kann also nur ein AWG temperaturgeregelt sein, während das andere AWG ungeregelt arbeitet. Erfindungsgemäß können aber auch beide AWGs temperaturgeregelt sein. Welches der beiden AWGs dabei als Multiplexer bzw. Demultiplexer arbeitet, ist unerheblich, da bei einer bidirektionalen Kommunikation im Allgemeinen jeweils beide AWGs sowohl als Multiplexer als auch als Demultiplexer arbeiten.
Zusammenfassend ist darauf hinzuweisen, dass die vorliegende Erfindung nicht auf die jeweiligen Bauteile der Vorrichtungen oder die erläuterte Vorgehensweise beschränkt ist, da diese Bauteile und Verfahren variieren können. Die hier verwendeten Begriffe sind lediglich dafür bestimmt, beson dere Ausführungsformen zu beschreiben und werden nicht einschränkend verwendet. Wenn in der Beschreibung und in den Ansprüchen die Einzahl oder unbestimmte Artikel verwendet werden, beziehen sich diese auch auf die Mehrzahl dieser Elemente, solange nicht der Gesamtzusammenhang eindeutig etwas anderes deutlich macht. Dasselbe gilt in umgekehrter Richtung.
Abhängig von den Gegebenheiten können die erfindungsgemäßen Verfahren in Hardware oder in Software implementiert werden. Die Implementierung kann auf einem digitalen Speichermedium, insbesondere einer Diskette oder CD mit elektronisch auslesbaren Steuersignalen erfolgen, die so mit einem programmierbaren Computersystem zusammenwirken können, dass das entsprechende Verfahren ausgeführt wird. Allgemein besteht die Erfindung somit auch in einem Computerprogrammprodukt mit auf einem maschinenlesbaren Träger gespeicherten Programmcode zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens, wenn das Computerprogrammprodukt auf einem Rechner abläuft. In anderen Worten ausgedrückt, ist die vorliegende Erfindung somit auch ein Computerprogramm mit einem Programmcode zur Durchführung des Verfahrens zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik, wenn das Computerprogramm auf einem Computer abläuft.

Claims

Vorrichtung (40) zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkenden ersten Geräts (14) zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen an eine temperaturabhänige Filtercharakteristik eines als optischer Demultiplexer/Multiplexer wirkenden zweiten Geräts (50) zur Kommunikation über die Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, wobei das erste Gerät (14) und das zweite Gerät (50) über eine optische Übertragungsstrecke (20) miteinander verbindbar sind, mit folgenden Merkmalen: einer Einrichtung (42) zum Einspeisen eines Signals in einen vorbestimmten (18-n) der Mehrzahl von Wellenlängenkanälen; einer Einrichtung (46) zum Erfassen einer Dämpfung des Signals auf dem vorbestimmten Wellenlängenkanal nach einer Reflexion des Signals; und einer Einrichtung (48) zum Einstellen einer Temperatur des ersten Geräts (14) abhängig von der erfassten Dämpfung.
Vorrichtung gemäß Anspruch 1, wobei das als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkende erste Gerät (14) ein auf einem Substrat aufgebrachtes Wellenleiter-Gitter (14) umfasst.
Vorrichtung gemäß Anspruch 2, wobei das Wellenleiter-Gitter (14) in einer Polymer-Technologie hergestellt ist.
Vorrichtung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der die Einrichtung (42) zum Einspeisen und/oder die Einrichtung (46) zum Erfassen von einem optischen Impulsreflektometer (60) umfasst sind.
Vorrichtung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der die Einrichtung (46) zum Erfassen der Dämpfung einen optischen Empfänger (72) zum Ermitteln einer Lichtintensität aufweist.
Vorrichtung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkende erste Gerät (14) an seinem breitbandigen Anschluss (52) durch eine spektral breitbandige Weißlichtquelle gespeist wird.
Vorrichtung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei an die jeweils schmalbandigen Anschlüsse (54-n) des als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkenden ersten Geräts (14) reflektierende optische Halbleiterverstärker angeschlossen sind.
Vorrichtung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei an die jeweils schmalbandigen Anschlüsse (54-n) des als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkenden ersten Geräts (14) injektions-gelockte Fabry-Perot-Laserdioden angeschlossen sind.
Vorrichtung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der das als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkenden erste Gerät (14) mit einer Einrichtung (66) zum Messen einer Temperatur des optischen Multiplexers (14) gekoppelt ist.
Vorrichtung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Einrichtung (48) zum Einstellen der Temperatur des optischen Multiplexers/Demultiplexer (14) mit einem thermoelektrischen Kühler (64) gekoppelt ist, um den Multiplexer/Demultiplexer (14) zu kühlen oder zu erhitzen.
Gerät (50) zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen mit einem ersten optischen Anschluss (52) für ein WDM-Signal, einer Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen (54-1, ..., 54-N) für optische Signale unterschiedlicher Wellenlängen, wobei ein vorbestimmter (54-n) der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen durch einen Reflektor (56) abgeschlossen ist und die anderen der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen (54-1, ..., 54-N) von außen optisch ankoppelbar sind.
Gerät gemäß Anspruch 11, wobei das Gerät (50) ein auf einem Substrat aufgebrachtes Wellenleiter-Gitter (22) umfasst.
Gerät gemäß Anspruch 12, wobei das Wellenleiter-Gitter (22) in einer Polymer-Technologie hergestellt ist.
Gerät gemäß einem der Ansprüche 11 bis 13, bei dem der Reflektor (56) eine Messglasfaserleitung mit einer definierten Länge und einem definierten Dämpfungsverlauf aufweist, um ein eindeutiges Auffinden des vorbestimmten der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen (54-1, ..., 54-N) zu ermöglichen.
Gerät gemäß einem der Ansprüche 11 bis 13, bei dem der Reflektor (56) einen Zirkulator und einen Dämpfungsring umfasst, um ein eindeutiges Auffinden des vorbestimmten der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen (54-1, ..., 54-N) zu ermöglichen.
Gerät (110) zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen mit einem ersten optischen Anschluss (52) für ein WDM-Signal, einer Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen (54-1, ..., 54-N) für optische Signale unterschiedlicher Wellenlänge, die eine Aufspaltung des WDM-Signals darstellen, wobei das Gerät folgende Merkmale aufweist: eine Einrichtung (112) zum Ermitteln einer optischen Signalintensität an einem vorbestimmten (54-n) der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen; eine Einrichtung (114) zum Einstellen einer Temperatur des Geräts abhängig von der ermittelten Signalintensität, derart, dass sich die ermittelte optische Signalintensität erhöht; und einen externen Koppelanschluss (116), wobei der externe Koppelanschluss (116) mit den anderen der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen (54-1, ..., 54-N) verbunden ist, und der vorbestimmte zweite optische Anschluss (54-n) von dem externen Koppelanschluss (116) getrennt ist.
Gerät gemäß Anspruch 16, wobei das Gerät (110) ein auf einem Substrat aufgebrachtes Wellenleiter-Gitter (22) umfasst.
Gerät gemäß Anspruch 17, wobei das Wellenleiter-Gitter (22) in einer Polymer-Technologie hergestellt ist.
Gerät gemäß einem der Ansprüche 16 bis 18, bei der die Einrichtung (112) zum Ermitteln der optischen Signalintensität einen optischen Empfänger (121) aufweist.
Gerät gemäß einem der Ansprüche 16 bis 19, bei der das Gerät (110) mit einer Einrichtung (66) zum Messen einer Temperatur des optischen Multiplexers (14) gekoppelt ist.
Gerät gemäß einem der Ansprüche 16 bis 20, wobei die eine Einrichtung (114) zum Einstellen der Temperatur mit einem thermoelektrischen Kühler (64) gekoppelt ist.
Verfahren zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines als optischer Multiplexer/Demultiplexer wirkenden ersten Geräts (14) zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen an eine temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines als optischen Demultiplexer/Multiplexer wirkenden zweiten Geräts (50) zur Kommunikation über die Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, wobei das erste Gerät (14) und das zweite Gerät (50) über eine optische Übertragungsstrecke (20) miteinander verbindbar sind, mit folgenden Schritten: Einspeisen eines Signals in einen vorbestimmten der Mehrzahl von Wellenlängenkanälen; Erfassen einer Dämpfung des Signals an dem vorbestimmten Wellenlängenkanal nach einer Reflexion des Signals; und Einstellen einer Temperatur des ersten Geräts abhängig von der erfassten Dämpfung.
Verfahren gemäß Anspruch 22, bei dem das Einspeisen des Signals und das Erfassen der Dämpfung mit einem optischen Impulsreflektometer (60) durchgeführt wird.
Verfahren gemäß Anspruch 22 oder 23, bei dem aufgrund eines Resultats des Erfassens der Dämpfung eine Stellspannung (U_{Temp AWG}) für das Einstellen der Temperatur geliefert wird.
Verfahren gemäß einem der Ansprüche 22 bis 24, wobei das Einstellen der Temperatur ein Erfassen der Temperatur des ersten optischen Geräts (14) und ein Liefern einer von der erfassten temperaturabhängigen Ist-Spannung (U_T) umfasst.
Verfahren gemäß Anspruch 25, wobei das Erfassen der Temperatur mit einem Thermistor (66) erfolgt.
Verfahren gemäß einem der Ansprüche 22 bis 26, wobei bei dem Einspeisen des Signals eine Sendewellenlänge des Signals an die Filtercharakteristik des ersten optischen Geräts angepasst ist.
Verfahren gemäß einem der Ansprüche 22 bis 27, wobei das Einstellen der Temperatur des ersten optischen Geräts derart erfolgt, dass die erfasste Dämpfung verringert wird.
Verfahren gemäß einem der Ansprüche 22 bis 28, wobei das Erfassen der Dämpfung mit einem Reflektor am Ende der Übertragungsstrecke an dem zweiten optischen Gerät erfolgt, so dass die Übertragungsstrecke eindeutig identifiziert werden kann.
Verfahren gemäß einem der Ansprüche 22 bis 29, bei dem aufgrund eines Resultats des Erfassens der Dämpfung einer Redundanzumschaltung über einen zentralen und entfernten optischen Schalter erfolgt.
Verfahren zum Anpassen einer temperaturabhängigen Filtercharakteristik eines als optischer Demultiplexer oder Multiplexer wirkenden ersten Geräts zur Kommunikation über eine Mehrzahl von Wellenlängenkanälen an eine temperaturabhängige Filtercharakteristik eines als optischer Demultiplexer oder Multiplexer wirkenden zweiten optischen Geräts zur Kommunikation über die Mehrzahl von Wellenlängenkanälen, wobei das erst Gerät und das zweite Gerät über eine optische Übertragungsstrecke miteinander verbindbar sind, mit folgenden Schritten: Ermitteln einer optischen Signalintensität an einer vorbestimmten der Mehrzahl von zweiten optischen Anschlüssen; Einstellen einer Temperatur des zweiten Geräts abhängig von der ermittelten Signalintensität, derart, dass sich die ermittelte optische Signalintensität erhöht.
Computerprogramm mit einem Programmcode zur Durchführung eines Verfahrens gemäß einem der Ansprüche 15 bis 24, wenn das Computerprogramm auf einem Computer und/oder Mikrocontroller abläuft.