DE102005030511A1 - Method for using a reaction heat produced from a reaction of 1,2-dichloroethane from ethylene and chlorine in a direct chlorination reactor, where the reaction heat is used for the drying of sodium hydroxide - Google Patents

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Michael Dr. Benje
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Abstract

Reaction heat produced by a reaction of 1,2-dichloroethane from ethylene and chlorine in a direct chlorination reactor is at least partly used for the evaporation of sodium hydroxide, which is produced during the production of chlorine by electrolysis of sodium chloride. An independent claim is included for a device for the execution of the above method comprising a pipe bundle heat exchanger with two firm tubing plates and a sodium hydroxide sump, which is configured in such a manner that caustic soda solution can be led to the sump through the interior of the piping and 1,2-dichloroethane can be led to the sump over the exterior of the piping and exhibits a mechanism for the delivery and distribution of the caustic soda solution to the interior of the piping.

Description

Die Erfindung richtet sich auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan, im folgenden als EDC bezeichnet, welches überwiegend als Zwischenprodukt der Herstellung von monomerem Vinylchlorid, im folgenden als VCM bezeichnet, dient, woraus letztlich Polyvinylchlorid, PVC, hergestellt wird. Bei der Umsetzung von EDC zu VCM entsteht Chlorwasserstoff HCl. EDC wird daher bevorzugt aus Ethen C2H4 und Chlor Cl2 derart hergestellt, dass hinsichtlich des bei den Umsetzungen erzeugten und verbrauchten Chlorwasserstoffes HCl eine ausgewogene Bilanz entsprechend den folgenden Reaktionsgleichungen erreicht wird: Cl2 + C2H4 → C2H4Cl2 (Rein-EDC) + 218 kJ/Mol (1) C2H4Cl2 (Spalt-EDC) → C2H3Cl (VCM) + HCl – 71 kJ/Mol (2) C2H4 + 2HCl + ½O2 → C2H4Cl2 (Roh-EDC) + H2O + 238 kJ/Mol (3) The invention is directed to a method and an apparatus for the production of 1,2-dichloroethane, hereinafter referred to as EDC, which predominantly serves as an intermediate of the production of monomeric vinyl chloride, hereinafter referred to as VCM, from which ultimately polyvinyl chloride, PVC produced becomes. The conversion of EDC to VCM produces hydrogen chloride HCl. EDC is therefore preferably prepared from ethene C 2 H 4 and chlorine Cl 2 in such a way that a balanced balance is achieved with respect to the hydrogen chloride HCl generated and consumed in the reactions in accordance with the following reaction equations: Cl 2 + C 2 H 4 → C 2 H 4 Cl 2 (pure EDC) + 218 kJ / mol (1) C 2 H 4 Cl 2 (cleavage EDC) → C 2 H 3 Cl (VCM) + HCl - 71 kJ / mol (2) C 2 H 4 + 2HCl + ½O 2 → C 2 H 4 Cl 2 (crude EDC) + H 2 O + 238 kJ / mol (3)

Das Verfahren zur Herstellung von VCM mit ausgewogener HCl-Bilanz, im folgenden kurz "ausgewogenes VCM-Verfahren" genannt, besitzt:

  • • eine Direktchlorierung, in der aus Ethen C2H4 und Chlor Cl2 der eine Teil des benötigten EDC erzeugt wird und als sogenanntes Rein-EDC abgegeben wird; die Verwertung der bei dieser Direktchlorierung erzeugten Reaktionswärme ist zentraler Bestandteil der Erfindung;
  • • eine Oxichlorierung, in der aus Ethen C2H4, Chlorwasserstoff HCl und Sauerstoff O2 der andere Teil des EDC erzeugt wird und als sogenanntes Roh-EDC abgegeben wird;
  • • eine fraktionierende EDC-Reinigung, in der das Roh-EDC zusammen mit dem aus der VCM-Fraktionierung rezirkulierten Rück-EDC von den in der Oxichlorierung und von den in der EDC-Pyrolyse gebildeten Nebenprodukten befreit wird, um ein für den Einsatz in der EDC-Pyrolyse geeignetes, sogenanntes Feed-EDC zu gewinnen; die Nutzung der Reaktionsabwärme der Direktchlorierung in der EDC-Reinigung ist zentraler Bestandteil der Erfindung;
  • • eine EDC-Pyrolyse, in der das Rein-EDC mit dem Feed-EDC zusammengeführt und in der das dann Spalt-EDC genannte Gemisch thermisch gespalten wird; das erhaltene Spaltgas enthält VCM, Chlorwasserstoff HCl und nichtumgesetztes EDC sowie Nebenprodukte;
  • • eine VCM-Fraktionierung, in der das als Produkt gewünschte Rein-VCM aus dem Spaltgas abgetrennt und die anderen wesentlichen Spaltgasbestandteile Chlor wasserstoff HCl und nichtumgesetztes EDC als Wertstoffe gesondert zurückgewonnen und als wiederverwertbarer Einsatz als Rück-HCl bzw. Rück-EDC im ausgewogenen VCM-Verfahren rezirkuliert werden.
The process for producing VCM with balanced HCl balance, hereinafter referred to as "balanced VCM process", has:
  • • a direct chlorination in which from Ethen C 2 H 4 and chlorine Cl 2 of a part of the required EDC is generated and delivered as so-called pure EDC; the utilization of the heat of reaction generated in this direct chlorination is a central component of the invention;
  • An oxychlorination in which the other part of the EDC is produced from ethene C 2 H 4 , hydrogen chloride HCl and oxygen O 2 and is released as so-called crude EDC;
  • • a fractional EDC purification, in which the crude EDC is freed, together with the recycled from the VCM fractionation back EDC of the in the oxychlorination and by the EDC pyrolysis formed by-products to one for use in the EDC pyrolysis to obtain suitable, so-called feed EDC; the use of the reaction waste heat of the direct chlorination in the EDC purification is a central component of the invention;
  • An EDC pyrolysis, in which the pure EDC is combined with the feed EDC and in which the mixture then called gap EDC is thermally cleaved; the resulting cracked gas contains VCM, hydrogen chloride HCl and unreacted EDC, as well as by-products;
  • A VCM fractionation in which the product pure desired VCM is separated from the cracked gas and the other major cracking gas components chlorine hydrogen HCl and unreacted EDC recovered as recyclables separately and as a recyclable use as back-HCl or back EDC in the balanced VCM Procedures are recirculated.

Das in der Direktchlorierung benötigte Chlor Cl2 wird üblicherweise in einer Anlage zur Elektrolyse aus Natriumchlorid NaCl erzeugt. Als Koppelprodukt entsteht hierbei Natronlauge NaOH mit einer Konzentration von ca. 33%. Wegen der hohen Giftigkeit des erzeugten Chlors Cl2 ist man bestrebt, einen weiten Transport möglichst zu vermeiden. Oft wird daher das für die Direktchlorierung benötigte Chlor Cl2 in unmittelbarer Nähe einer Anlage zur Direktchlorierung erzeugt.The chlorine Cl 2 required in the direct chlorination is usually produced in a plant for the electrolysis of sodium chloride NaCl. Sodium hydroxide NaOH with a concentration of approx. 33% is formed as by-product. Because of the high toxicity of the generated chlorine Cl 2 , efforts are made to avoid a long transport as possible. Often, therefore, the chlorine Cl 2 required for the direct chlorination is generated in the immediate vicinity of a plant for direct chlorination.

Die in der EDC-Pyrolyse im Spaltgas entstehenden Begleitstoffe setzen bekanntlich die Produkt-Reinheit des VCM herab. Die Reinigung des VCM durch Entfernung der Begleitstoffe ist dementsprechend aufwendig. Daher wird ein weitestgehend von Verunreinigungen befreites Spalt-EDC in der EDC-Pyrolyse eingesetzt. Aus der großen Zahl von Techniken, wie die entsprechenden und nachteiligen Nebenprodukte und/oder Begleitstoffe vermieden bzw. gegebenenfalls abgereinigt werden können, sei vor allem auf die Schrift WO 01/34542 A2 verwiesen, insbesondere auf den dort gewürdigten Stand der Technik. Hierbei konnte gezeigt werden, dass die Reaktionswärme, die beim Direktchlorierungsverfahren durch Umsetzung von Ethen C2H4 und Chlor Cl2 in flüssigem EDC frei wird, ausreicht, um die Reinigungskolonnen für erzeugtes EDC im ausgewogenen VCM-Verfahren zu betreiben.The by-products formed in the EDC pyrolysis cracking gas are known to reduce the product purity of the VCM. The cleaning of the VCM by removing the accompanying substances is correspondingly expensive. Therefore, a largely free of impurities gap EDC is used in EDC pyrolysis. From the large number of techniques how the corresponding and disadvantageous by-products and / or by-products can be avoided or, if appropriate, purified, reference may be made in particular to the document WO 01/34542 A2, in particular to the prior art acknowledged there. It was shown that the heat of reaction which is released in the direct chlorination process by reacting ethene C 2 H 4 and chlorine Cl 2 in liquid EDC is sufficient to operate the purification columns for generated EDC in the balanced VCM process.

Nachteilig ist bei dem dort vorgestellten Verfahren jedoch, dass die Abwärmenutzung des EDC nur bei relativ hohem Temperaturniveau, d.h. überwiegend oberhalb von ca. 100°C, stattfinden kann. Obwohl der Betrieb der Vorrichtungen zur Reinigung des EDC allein aus Abwärme erreicht werden konnte, muss die weitere Abkühlung des EDC, z.B. für die spätere Verwendung, immer noch mittels Kühlwasser durchgeführt werden, wobei immer noch große Mengen Kühlwasser erforderlich sind.adversely is in the process presented there, however, that the waste heat of the EDC only at a relatively high temperature level, i. mostly above about 100 ° C, can take place. Although the operation of the devices for cleaning of the EDC alone from waste heat could be achieved, the further cooling of the EDC, e.g. for later use, still using cooling water carried out being, being still big Quantities of cooling water required are.

Die Aufgabe der Erfindung ist es daher, die Abwärmenutzung des ausgewogenen VCM-Verfahrens, insbesondere der Direktchlorierung weiter zu optimieren und den Bedarf an Kühlwasser deutlich zu verringern.The The object of the invention is, therefore, the waste heat utilization of the balanced VCM process, in particular the direct chlorination further optimize and the need for cooling water significantly reduce.

Die Erfindung löst die Aufgabe dadurch, dass das im Direktchlorierungsreaktor gebildete EDC zumindest teilweise für die Eindampfung von NaOH, welches bei der NaCl-Elektrolyse bei der Herstellung des für die Direktchlorierung benötigten Chlors als Koppelprodukt erzeugt wird, genutzt wird.The Invention solves the task in that the formed in Direktchlorierungsreaktor EDC at least partially for the evaporation of NaOH, which in the NaCl electrolysis in the Production of for needed the direct chlorination Chlorine is generated as co-product is used.

Insbesondere in entlegenen Gebieten spielen die Transportkosten für den Abtransport der bei der NaCl-Elektrolyse erzeugten Natronlauge NaOH eine wichtige Rolle. Diese Transportkosten können deutlich gesenkt werden, wenn die bei einer Konzentration von ca. 33% erzeugte Lauge auf 50% eingedampft wird. Eine derartige Anlage zur Eindampfung von Natronlauge NaOH kann z.B. unter Vakuum bei einem Absolutdruck von 133 mbar und einer Temperatur von 60°C betrieben werden. Auch für den Fall, dass Direktchlorierung und NaCl-Elektrolyse nicht nebeneinander angeordnet sind, ist es lohnend, die erzeugte, 33-%ige Natronlauge zunächst zur Direktchlorierungsanlage zu transportieren, und dort mittels einer EDC-betriebenen Vakuumeindampfungsanlage eine NaOH-Eindampfung vorzunehmen. Die Eindampfung kann natürlich auch auf andere Konzentrationen als auf 50% erfolgen, je nach Abnehmerwunsch und Abwärmeanfall.Especially In remote areas, the transport costs for the removal play the sodium hydroxide solution NaOH produced during NaCl electrolysis is an important one Role. These transport costs can be significantly reduced if the at a concentration of approx. 33% lye produced is evaporated to 50%. Such a plant for evaporation of caustic soda NaOH can e.g. under vacuum operated at an absolute pressure of 133 mbar and a temperature of 60 ° C. become. Also for the case that direct chlorination and NaCl electrolysis are not side by side are arranged, it is worthwhile, the generated, 33% sodium hydroxide solution first to transport direct chlorination plant, and there by means of an EDC-operated vacuum evaporation system a NaOH evaporation make. The evaporation can of course also to other concentrations as to 50%, depending on the customer's request and waste heat.

In einer Ausgestaltung der Erfindung wird das erzeugte EDC, welches aus dem Reaktor der Direktchlorierung dampfförmig oder flüssig abgezogen wird, zunächst zur indirekten Beheizung von Reinigungskolonnen des ausgewogenen VCM-Verfahrens genutzt und erst nachdem das EDC einen Teil seiner Wärmeenergie auf relativ hohem Temperaturniveau dort abgegeben hat, zur weiteren Energieabgabe in die Natronlaugeeindampfung weitergegeben, wo es Wärmeenergie auf geringerem Temperaturniveau im indirekten Wärmetausch an Natronlauge abgibt.In An embodiment of the invention is the generated EDC, which withdrawn from the reactor of direct chlorination vapor or liquid will, first for the indirect heating of cleaning columns of the balanced VCM method used and only after the EDC a part of his Thermal energy at a relatively high temperature level there has given, for further Energy release passed into the caustic soda evaporation where it Thermal energy At a lower temperature level in indirect heat exchange with caustic soda releases.

Weitere Ausgestaltungen der Erfindung betreffen die zum Einsatz kommenden apparativen Einrichtungen zur Übertragung der Wärmeenergie des EDC an die einzudampfende Natronlauge NaOH. Hierbei kommt hauptsächlich ein stehender Rohrbündelwärmetauscher mit 2 festen Rohrplatten und einem NaOH-Sumpfteil zum Einsatz, bei dem die Natronlauge NaOH rohrinnenseitig von oben nach unten und EDC auf der Außenseite der Rohre geführt wird.Further Embodiments of the invention relate to those used apparatus for transmission the heat energy of the EDC to the sodium hydroxide NaOH to be evaporated. This is mainly a stationary tube bundle heat exchanger with 2 fixed tube plates and a NaOH sump part for use, at the sodium hydroxide NaOH tube inside from top to bottom and EDC on the outside led the pipes becomes.

Sofern dampfförmiges EDC in der Natronlaugeeindampfung zum Einsatz kommt, findet die Wärmeübertragung im Rohrbündel im Gleichstrom statt. Der oben auf das Rohrbündel aufgegebene EDC-Dampf bzw. EDC-Brüden kondensiert dabei und kann unten flüssig abgezogen werden.Provided vaporous EDC is used in the sodium hydroxide evaporation, finds the heat transfer in the tube bundle in DC. The top of the tube bundle abandoned EDC vapor or EDC vapors condenses and can be withdrawn liquid at the bottom.

Sofern flüssiges EDC in der Natronlaugeeindampfung zum Einsatz kommt, kann die Wärmeübertragung sowohl im Rohrbündel, dann aber zweckmäßiger Weise im Gegenstrom, als auch mittels eines eingesteckten Wärmetauschenbündels im Natronlaugesumpf, als auch mittels eines außerhalb des Natronlaugesumpfes gelegenen und im Umlauf betriebenen Wärmetauschers, z.B. vom Kettle-Typ, erfolgen.Provided liquid EDC is used in the sodium hydroxide evaporation, the heat transfer both in the tube bundle, but then appropriately in countercurrent, as well as by means of an inserted heat exchange bundle in Soda lye sump, as well as by means of one outside the sodium hydroxide sump located and circulated heat exchanger, e.g. of the Kettle type, respectively.

Alle oben beschriebenen Methoden sind auch additiv bzw. in Kombination anwendbar. Soll das oben gelegene Rohrbündel sowohl mit EDC-Dampf als auch mit flüssigem EDC betrieben werden, kann das Rohrbündel horizontal geteilt werden.All Methods described above are also additive or in combination applicable. If the above-lying tube bundle with both EDC vapor as also with liquid EDC operated, the tube bundle can be divided horizontally.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand von 5 Skizzen näher erläutert. 1 und 2 zeigen jeweils eine mögliche Verschaltung einer Natronlaugeeindampfung mit einem Direktchlorierungsreaktor und einer Wärmerückgewinnung entsprechend dem ausgewogenen VCM-Verfahren in Anlehnung an die Lehre der WO 01/34542 A2, wobei das erfindungsgemäße Verfahren aber nicht auf diese speziellen Fälle beschränkt ist. Beispielhafte Ausführungsformen der Vorrichtung zeigen die 3 bis 5. Der Reaktor in 1 und 2 ist hierbei vereinfacht dargestellt. Dem Fachmann ist bekannt, dass weitere Vorrichtungen, insbesondere zur Wärmeabfuhr für den Fall, dass keine Wärmerückgewinnung betrieben werden kann bzw. zur Regelung des Reaktors erforderlich sind.The invention will be explained in more detail with reference to 5 sketches. 1 and 2 each show a possible interconnection of a sodium hydroxide evaporation with a Direktchlorierungsreaktor and a heat recovery according to the balanced VCM method based on the teaching of WO 01/34542 A2, but the inventive method is not limited to these specific cases. Exemplary embodiments of the device show the 3 to 5 , The reactor in 1 and 2 is shown here simplified. The skilled worker is aware that further devices, in particular for heat removal in the event that no heat recovery can be operated or are required to control the reactor.

1 und 2 zeigen, wie in der EDC-Reinigung das EDC aus der Oxichlonierung und das nicht umgesetzte EDC aus der EDC-Pyrolyse in einer energieaufwendigen EDC-Destillation gereinigt werden. Das Roh-EDC 1 aus der Oxichlorierung, die hier nicht dargestellt ist, wird in einer Leichtsiederkolonne 2 zunächst von Wasser und Leichtsiedern getrennt, die über die Leichtsiederleitung 3 abgeführt werden. Danach wird das als Sumpfprodukt der Leichtsiederkolonne erhaltene EDC, welches noch Hochsieder enthält, über die Leitung 4 der Hochsiedenkolonne 5 zugeführt. Das nicht umgesetzte EDC aus der EDC-Pyrolyse enthält ebenfalls Hochsieder und wird über Leitung 6 der Hochsiederkolonne 5 zugeführt. 1 and 2 show how in EDC purification the EDC from the oxy-cleavage and the unreacted EDC from the EDC pyrolysis are purified in an energy-consuming EDC distillation. The raw EDC 1 from the oxychlorination, which is not shown here, is in a low-boiling column 2 initially separated from water and low-boiling components, via the low-energy line 3 be dissipated. After that it will be obtained as the bottom product of the low-boiling column EDC, which still contains high boilers, via the line 4 the Hochsiedenkolonne 5 fed. The unreacted EDC from the EDC pyrolysis also contains high boilers and is via line 6 the high boiler column 5 fed.

In der Hochsiederkolonne 5 werden die zugeführten Stoffströme fraktioniert. Gereinigtes EDC wird am Kopf der Hochsiederkolonne 5 über Leitung 7 abgezogen und als reines EDC gewonnen. Im Sumpf der Hochsiederkolonne 5 reichern sich die Hochsieder an. Der Sumpfstrom 8 der Hochsiederkolonne 5 wird in der Vakuumkolonne 9 aufgearbeitet. Am Kopf der Vakuumkolonne 9 wird reines EDC über Lei tung 10 abgezogen. Der Sumpfabzug 11 der Vakuumkolonne 9 besteht aus Hochsiedern und einem kleinen Restanteil EDC.In the high boiler column 5 the feed streams are fractionated. Purified EDC is at the top of the high boiler column 5 via wire 7 withdrawn and recovered as pure EDC. In the swamp of the Hochsiederkolonne 5 the high boilers accumulate. The bottom stream 8th the high boiler column 5 is in the vacuum column 9 worked up. At the top of the vacuum column 9 becomes pure EDC over line 10 deducted. The sump trigger 11 the vacuum column 9 consists of high-boilers and a small residual share EDC.

Die Beheizung der Kolonnen 5 und 9 erfolgt dabei folgendermaßen: Über die Leitung 12 wird ein EDC-Flüssigkeitsstrom aus dem Direktchlorierungsreaktor 13 abgezogen und an den Fallfilmverdampfer 14 der Vakuumkolonne 9 als Heizmedium zu- und abgeführt. Über die Brüdenleitung 15 wird ein EDC-Dampfstrom 28 aus dem Direktchlorierungsreaktor 13 zum Fallfilmverdampfer 16 der Hochsiederkolonne 5 als Heizmedium zugeführt. In den Fallfilmverdampfern 14 und 16 fließt die zu erhitzende Flüssigkeit vom Kopf des Verdampferkörpers als gleichmäßig verteilter, siedender Film auf Grund der Schwerkraft auf der Innenseite der Heizrohre herab und verdampft dabei teilweise.The heating of the columns 5 and 9 takes place as follows: Over the line 12 becomes an EDC liquid stream from the direct chlorination reactor 13 withdrawn and to the falling film evaporator 14 the vacuum column 9 supplied and removed as heating medium. About the Brüdenleitung 15 becomes an EDC vapor stream 28 from the direct chlorination reactor 13 to the falling film evaporator 16 the high boiler column 5 supplied as a heating medium. In the falling film evaporators 14 and 16 The liquid to be heated from the head of the evaporator body flows down as a uniformly distributed, boiling film due to gravity on the inside of the heating tubes and evaporates partially.

Die Reaktion im als Schlaufenreaktor ausgeführten Direktchlorierungsreaktor 13, der aus einer Reaktionsstrecke 17, einem Ausdampfgefäß 18, einem Fallrohr 19, einem Steigrohr 20, einer Ethen-Eindüsungsstelle 21 und Eingabestellen für flüssiges EDC 32 besteht, sowie die Auskopplung der Reaktionswärme werden in folgender Weise vorgenommen: Längs der Reaktionsstrecke 17 reagieren gelöstes Chlor und gelöstes Ethen in flüssiger Phase zu EDC, welches teilweise im Ausdampfbehälter 18 verdampft.The reaction in a direct chlorine reactor designed as a loop reactor 13 that's from a reaction track 17 , a Ausdampfgefäß 18 , a downpipe 19 a riser 20 , an ethene injection site 21 and entry points for liquid EDC 32 consists, as well as the decoupling of the heat of reaction are carried out in the following manner: Along the reaction path 17 Reacted chlorine and dissolved ethene in the liquid phase to EDC, which partially in Ausdampfbehälter 18 evaporated.

Durch die Brüdenleitung 15 wird dampfförmiges EDC 28 dem Fallfilmverdampfer (es könnten auch andere Wärmetauscher, z.B. normale Thermosiphon-Reboiler, verwendet werden) 16 zugeführt, der zur Beheizung der Hochsiederkolonne 5 dient. Hierbei kondensiert der größte Teil des EDC-Dampfes.By the vapor line 15 becomes vaporous EDC 28 the falling film evaporator (other heat exchangers, eg normal thermosiphon reboiler, could be used) 16 supplied to the heating of the high boiler column 5 serves. This condenses most of the EDC vapor.

Der Austrittstrom 22 des Fallfilmverdampfers 16 kann einem optionalen Trimmkondensator 23 zugeführt werden, der zur Regelung des Systems dient. Flüssiges EDC wird im Anschluss daran in der Vorlage 25 von nichtkondensierbaren Anteilen getrennt. Hierbei muss durch geeignete Maßnahmen sichergestellt werden, dass sich während der Kondensation kein explosives Gemisch zwischen Sauerstoff, restlichem Ethen und EDC-Dampf bilden kann. Daher misst beispielsweise ein Sauerstoffmessgerät 24 den Sauerstoffgehalt und eine damit verbundene Regelungseinrichtung regelt die Zulaufmenge an Kühlmedium des Trimmkondensators 23 entsprechend, es können aber auch noch weitere Regelungseinrichtungen auf den Trimmkondensator 23 aufgeschaltet werden. Falls eine Regelmöglichkeit nicht erforderlich ist, kann der Trimmkondensator 23 auch entfallen. Die Bildung eines explosionsfähigen Gasgemischs kann auch durch andere Maßnahmen verhindert werden, die nicht Gegenstand der Erfindung sind.The outlet current 22 of the falling film evaporator 16 Can be an optional trim capacitor 23 fed, which serves to control the system. Liquid EDC will subsequently be in the template 25 separated from non-condensable fractions. It must be ensured by suitable measures that during the condensation no explosive mixture between oxygen, residual ethene and EDC vapor can form. Therefore, for example, measures an oxygen meter 24 the oxygen content and an associated control device regulates the inflow amount of cooling medium of the trim capacitor 23 accordingly, but it can also be further control devices on the trim capacitor 23 be switched on. If a control option is not required, the trim capacitor 23 also omitted. The formation of an explosive gas mixture can also be prevented by other measures that are not the subject of the invention.

Dem jeweiligen Bedarf der Hochsiederkolonne 5 entsprechend kann es auch sein, dass zumindest zeitweise ein Überangebot an EDC-Dampf vorliegt. In diesem Fall kann ein EDC-Dampf-Teilstrom 29 aus der Brüdenleitung 15 abgezweigt und mit den nichtkondensierbaren Anteilen 26 aus der Vorlage 25 zusammengeführt werden. Gemeinsam dient dieser EDC-Dampfstrom 35 der Beheizung des unteren Abschnitts 37 des Rohrbündels der Natronlaugeeindampfung 36, wobei das EDC kondensiert und als EDC-Kondensat 43 abgezogen wird. Die nicht kondensierbaren Anteile werden als Abgas 44 abgezogen und einer weiteren, hier nicht dargestellten Behandlung unterzogen.The particular needs of the high boiler column 5 Accordingly, it may also be that at least temporarily there is an oversupply of EDC vapor. In this case, an EDC vapor substream 29 from the vapor line 15 branched off and with the non-condensable fractions 26 from the template 25 be merged. Together, this EDC vapor stream is used 35 the heating of the lower section 37 of the tube bundle of sodium hydroxide evaporation 36 wherein the EDC condenses and as EDC condensate 43 is deducted. The non-condensable fractions are called exhaust gas 44 subtracted and subjected to another, not shown here treatment.

Aus dem Ausdampfbehälter 18 wird mit der Kreislaufpumpe 33 ein flüssiger EDC-Strom abgezogen und dem Fallfilmverdampfer 14 (auch andere Wärmetauschertypen wären möglich) zur Beheizung der Vakuumkolonne 9 zugeführt. Der nach Abgabe fühlbarer Wärme leicht abgekühlte EDC-Strom 34 wird mit einem Teil des aus der Vorlage 25 mittels der Pumpe 27 abgezogenen Rein-EDC 45 zum Rein-EDC 46 verbunden und der Natronlaugeeindampfung 36 zugeführt. Der andere Teil des aus der Vorlage 25 mittels der Pumpe 27 abgezogenen Rein-EDC 45 dient als Produkt-EDC 53.From the evaporation tank 18 is with the circulation pump 33 withdrawn a liquid EDC stream and the falling film evaporator 14 (Other types of heat exchangers would be possible) for heating the vacuum column 9 fed. The EDC stream slightly cooled after release of sensible heat 34 comes with a part of the template 25 by means of the pump 27 withdrawn pure EDC 45 to the pure EDC 46 connected and the sodium hydroxide evaporation 36 fed. The other part of the template 25 by means of the pump 27 withdrawn pure EDC 45 serves as a product EDC 53 ,

1 zeigt hierbei einen Weg, Produkt-EDC bei höherer Temperatur zu gewinnen. Diesen Weg wird der Fachmann wählen, wenn er das produzierte EDC unmittelbar im nächsten Prozessschritt zu VCM weiterverarbeiten will, weil er sich dann einen Teil der Wiederaufheizung sparen kann. Hierbei wird Produkt-EDC 53 ohne weitere Abwärmenutzung verwendet. Möchte man EDC aber in große, drucklose Vorratstanks fördern, kann der in 2 aufgezeigte Weg genutzt werden: Dort wird das Rein-EDC 53 in einem Einsteckkühler 50, der im Sumpfbereich der Natronlaugeeindampfung 36 angeordnet ist, auf unter 70°C abgekühlt und von dort aus als gekühltes Produkt-EDC 61 zur Bevorratung geleitet. Alternativ wäre auch eine Anordnung des EDC-Kühlers im Umpump der Natronlauge möglich. 1 shows a way to gain product EDC at higher temperature. The expert will choose this route if he wants to process the produced EDC immediately in the next process step to VCM, because he can then save some of the reheating. This is product EDC 53 used without further waste heat recovery. If you want to promote EDC but in large, non-pressurized storage tanks, the in 2 be used there: there is the pure EDC 53 in a plug-in cooler 50 , in the sump area of sodium hydroxide evaporation 36 is arranged, cooled to below 70 ° C and from there as refrigerated product EDC 61 for stocking. Alternatively, an arrangement of the EDC cooler would be possible in Umpump the caustic soda.

1 und 2 zeigen, wie flüssiges EDC in der Natronlaugeeindampfung 36 verwendet werden kann. In 1 wird der EDC-Strom 46 aufgezweigt und zum einen Teil 47 in den oberen Abschnitt 48 des Rohrbündels der Natronlaugeeindampfung 36 und zum anderen Teil 49 in einen Einsteckwärmetauscher 50, der als Sumpfbeheizung dient, geführt. Die auf ca. 65–70°C abgekühlten EDC-Ströme 51 und 52 werden mit dem EDC-Kondensat 43 zusammengeführt und bilden den Rückführstrom 54. In 2 wird der EDC-Strom 46 nicht aufgezweigt, sondern direkt in den oberen Abschnitt 48 des Rohrbündels der Natronlaugeeindampfung 36 gegeben. Alternativ wäre auch eine Anordnung im Umpump der Natronlauge möglich. Der auf ca. 70°C abgekühlte EDC-Strom 51 wird mit dem EDC-Kondensat 43 zusammengeführt und beide bilden den Rückführstrom 54. 1 and 2 show how liquid EDC in the sodium hydroxide evaporation 36 can be used. In 1 becomes the EDC stream 46 branched off and partly 47 in the upper section 48 of the tube bundle of sodium hydroxide evaporation 36 and the other part 49 in a plug-in heat exchanger 50 , which serves as sump heating, led. The cooled to about 65-70 ° C EDC streams 51 and 52 be with the EDC condensate 43 merged and form the recycle stream 54 , In 2 becomes the EDC stream 46 not branched, but directly into the upper section 48 of the tube bundle of sodium hydroxide evaporation 36 given. Alternatively, an arrangement would be possible in Umpump the caustic soda. The cooled to about 70 ° C EDC stream 51 comes with the EDC condensate 43 merged and both form the recycle stream 54 ,

Das Recycle-EDC 54 wird aufgeteilt in die EDC-Teilströme 30 und 31. Der eine EDC-Teilstrom 30 wird in das Fallrohr 19 des Direktchlorierungsreaktors 13 zurückgeführt und kann dort durch seinen Impuls als Freistrahl aus einer Düse 32 und auch durch seine gegenüber dem Steigrohr 20 niedrigere Temperatur den Naturumlauf unterstützen. Der andere EDC-Teilstrom 31 wird für die Auflösung von Chlor verwendet. Der EDC-Teilstrom 31 kann einem optionalen EDC-Kühler 39 zugeführt werden, wo eine weitere Abkühlung des EDC stattfindet, darauf folgend wird in einem Injektor 40 die leichter lösliche Gaskomponente Chlor 41 angesaugt und aufgelöst. Der mit Chlor beladene EDC-Strom 42 wird dann der Reaktionsstrecke 17 zugeführt.The recycle EDC 54 is split into the EDC substreams 30 and 31 , The one EDC partial flow 30 gets into the downpipe 19 of the direct chlorination reactor 13 returned there and can there by its impulse as a free jet from a nozzle 32 and also by its opposite the riser 20 lower temperature to support the natural cycle. The other EDC substream 31 is used for the dissolution of chlorine. The EDC substream 31 Can be an optional EDC cooler 39 are fed, where a further cooling of the EDC takes place, the following is in an injector 40 the more easily soluble chlorine gas component 41 sucked and dissolved. The chlorine-loaded EDC stream 42 then becomes the reaction path 17 fed.

Auf diese Weise lässt sich 33-%ige Natronlauge 55 auf 50-%ige Natronlauge 56 aufkonzentrieren. Die Natronlauge wird hierzu dem Sumpf der Natronlaugeeindampfung 36 abgezogen, und von der Umwälzpumpe 57 zum Kopfverteiler 58 gefördert und der verdampfte Wasserdampf 59 von der Vakuumpumpe 60 abgezogen.In this way, can be 33% sodium hydroxide solution 55 to 50% sodium hydroxide solution 56 concentrate. The caustic soda is the bottom of the caustic soda evaporation 36 subtracted, and from the circulation pump 57 to the head distributor 58 promoted and the evaporated water vapor 59 from the vacuum pump 60 deducted.

Zur Veranschaulichung dient das folgende Zahlenbeispiel auf der Basis einer Simulationsrechnung: Zugrunde gelegt wird dabei eine Anlage mit einer Kapazität von 250 000 Jahrestonnen EDC. Bei einer Anlage dieser Größe beträgt die Reaktionsenthalpie ca. 19,1 MW (218 kJ/mol EDC). Davon können zurückgewonnen werden: Durch Kolonnenbeheizung mit EDC-Brüden: 7900 kW Durch Kolonnenbeheizung mit Flüssig-EDC: 2050 kW Durch Feedvorwärmung mit Flüssig-EDC: 1310 kW Summe: 11260 kW Dies sind ca. 60% der gesamten Reaktionswärme.By way of illustration, the following numerical example is based on a simulation calculation: A system with a capacity of 250,000 tonnes per annum EDC is used. In a plant of this size, the reaction enthalpy is about 19.1 MW (218 kJ / mol EDC). From it can be recovered: By column heating with EDC vapors: 7900 kW By column heating with liquid EDC: 2050 kW Through feed preheating with liquid EDC: 1310 kW Total: 11260 kW This is about 60% of the total heat of reaction.

Einer Kapazität von 250 000 Jahrestonnen EDC entspricht ein Chlorbedarf von 22,5 t/h, was wiederum einer Natronlaugeproduktion (als 100%ig gerechnet) von ca. 25,4 t/h entspricht. Die Natronlauge fällt mit einer Konzentration von 33% bei einer Temperatur von ca. 80°C an und wird durch Vakuumeindampfung auf 50% aufkon zentriert. Dies entspricht einer zu verdampfenden Wassermenge von ca. 26,2 t/h bzw. einer Wärmeleistung von 14,6 MW. Hiervon können durch Abkühlung des Kreislauf-EDC-Stroms von 100°C auf 70°C in einem Natronlauge-Verdampfer zusätzlich ca. 4,2 MW zurückgewonnen werden. Der Grad der Reaktionswärmeausnutzung verbessert sich damit von 60% auf 80%. Die restliche abzuführende Reaktionswärme wird durch Wärmetauscher in der Direktchlorierungsanlage abgeführt.one capacity of 250 000 tonnes per annum EDC corresponds to a chlorine demand of 22.5 t / h, which again a caustic soda production (as 100% calculated) of about 25.4 t / h corresponds. The caustic soda drops with a concentration of 33% at a temperature of about 80 ° C and is by vacuum evaporation centered at 50%. This corresponds to one to be evaporated Water volume of about 26.2 t / h or a heat output of 14.6 MW. Of these, can by cooling of the circulatory EDC flow from 100 ° C to 70 ° C in a caustic soda evaporator additionally recovered about 4.2 MW become. The degree of reaction heat utilization improves from 60% to 80%. The remaining dissipated heat of reaction is through heat exchangers discharged in the direct chlorination plant.

Die 3 und 4 zeigen beispielhafte Ausführungsformen der Vorrichtung, wobei 3 einen Fallfilmverdampfer ohne horizontale Teilung darstellt. Das gasförmige EDC 35 tritt oben in den Mantelraum des Fallfilmverdampfers ein und wird im Gleichstrom mit der auf der Rohrseite strömenden einzudampfenden Natronlauge geführt. Kondensiertes oder kondensiertes und unterkühltes Rein-EDC 43 wird am unteren Ende des Fallfilmverdampfers abgezogen. Gleichzeitig kann der Sumpfteil mittels eines weiteren Wärmetauschers 50, hier als eingestecktes U-Rohrbündel dargestellt, mittels flüssigem EDC 49 bzw. 53 aus der Abwärmenutzung beheizt werden. Die in 3 dargestellte Anordnung ist selbstverständlich auch ohne die zusätzliche Beheizung des Sumpfteils realisierbar.The 3 and 4 show exemplary embodiments of the device, wherein 3 represents a falling film evaporator without horizontal division. The gaseous EDC 35 enters the top of the shell space of the falling film evaporator and is conducted in cocurrent with the sodium hydroxide solution to be evaporated on the tube side. Condensed or condensed and supercooled pure EDC 43 is withdrawn at the bottom of the falling film evaporator. At the same time, the sump part by means of another heat exchanger 50 , shown here as an inserted U-tube bundle, by means of liquid EDC 49 respectively. 53 be heated from the waste heat. In the 3 shown arrangement is of course also feasible without the additional heating of the sump part.

4 zeigt eine Variante, bei der der Sumpfraum mit einem außenliegenden Wärmetauscher 62, hier vom Kettle-Typ, beheizt wird. 4 shows a variant in which the sump space with an external heat exchanger 62 , here of the Kettle type, is heated.

Claims (8)

Verfahren zur Nutzung der Reaktionswärme bei der Herstellung von 1,2-Dichlorethan aus Ethen und Chlor in einem Direktchlorierungsreaktor, wobei das Chlor in einer Natriumchlorid-Elektrolyse erzeugt wird, dadurch gekennzeichnet, dass die Reaktionswärme der Bildung von 1,2-Dichlorethan zumindest teilweise für die Eindampfung von NaOH, welches bei der NaCl-Elektrolyse bei der Herstellung des für die Direktchlorierung benötigten Chlors als Koppelprodukt erzeugt wird, genutzt wird.A process for utilizing the heat of reaction in the production of 1,2-dichloroethane from ethene and chlorine in a direct chlorination reactor, wherein the chlorine is produced in a sodium chloride electrolysis, characterized in that the heat of reaction of the formation of 1,2-dichloroethane at least partially the evaporation of NaOH, which is produced in the NaCl electrolysis in the preparation of the chlorine required for the direct chlorination as by-product, is used. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das erzeugte 1,2-Dichlorethan, welches aus dem Reaktor der Direktchlorierung dampfförmig oder flüssig abgezogen wird, zunächst zur indirekten Beheizung von Reinigungskolonnen genutzt und erst nachdem es einen Teil seiner Wärmeenergie auf relativ hohem Temperaturniveau dort abgegeben hat, zur weiteren Energieabgabe in die Natronlaugeeindampfung weitergegeben wird, wo es Wärmeenergie auf geringerem Temperaturniveau im indirekten Wärmetausch an Natronlauge abgibt.Method according to claim 1, characterized in that that the produced 1,2-dichloroethane, which from the reactor of the Direct chlorination in vapor form or liquid is deducted, first used for indirect heating of cleaning columns and only after getting some of its heat energy at a relatively high temperature level there has given, for further Energy release is passed into the sodium hydroxide evaporation, where there is heat energy At a lower temperature level in indirect heat exchange with caustic soda releases. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder 2, bestehend aus einem Rohrbündelwärmetauscher mit 2 festen Rohrplatten und einem NaOH-Sumpfteil, der so ausgeprägt ist, dass Natronlauge rohrinnenseitig und 1,2-Dichlorethan auf der Außenseite der Rohre zu führen ist sowie ferner Einrichtungen, Natronlauge auf das Rohrinnere aufzugeben und aufzuteilen.Apparatus for carrying out the method according to claim 1 or 2, consisting of a tube bundle heat exchanger with 2 fixed tube plates and a NaOH bottoms part, the so pronounced is that caustic soda tube inside and 1,2-dichloroethane on the outside to guide the pipes and also facilities, sodium hydroxide to give up the interior of the tube and split up. Vorrichtung nach Anspruch 3, aufweisend ein Rohrbündel mit Einrichtungen, die auf der Rohraußenseite die Kondensation von 1,2-Dichlorethan ermöglichen und ferner die Zuführung von dampfförmigem 1,2-Dichlorethan sowie die Ableitung von Inertgas und die Ableitung von 1,2-Dichlorethan-Kondensat.Apparatus according to claim 3, comprising a tube bundle with Facilities, on the outside of the pipe, the condensation of Allow 1,2-dichloroethane and further the feeder of vaporous 1,2-dichloroethane and the derivation of inert gas and the derivative of 1,2-dichloroethane condensate. Vorrichtung nach Anspruch 3, aufweisend ein Rohrbündel mit Einrichtungen, die die Zuführung von flüssigem 1,2-Dichlorethan sowie dessen Ableitung ermöglichen.Apparatus according to claim 3, comprising a tube bundle with Facilities that the feeder from liquid Allow 1,2-dichloroethane and its derivative. Vorrichtung nach den Ansprüchen 3, 4 und 5, aufweisend ein geteiltes Rohrbündel, dessen einer Teil entsprechend Anspruch 4 und dessen anderer Teil entsprechend Anspruch 5 ausgebildet ist.Device according to claims 3, 4 and 5, comprising a split tube bundle, one part according to claim 4 and the other part is designed according to claim 5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, aufweisend einen Einsteckwärmetauscher für den Betrieb mit flüssigem 1,2-Dichlorethan als Heizmedium im Sumpfteil des Rohrbündelwärmetauschers.Device according to one of claims 3 to 6, comprising a Einsteckwärmetauscher for the Operation with liquid 1,2-dichloroethane as the heating medium in the bottom part of the tube bundle heat exchanger. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, aufweisend einen externen Umlaufverdampfer für den Betrieb mit flüssigem 1,2-Dichlorethan als Heizmedium im Sumpfteil des Rohrbündelwärmetauschers.Device according to one of claims 3 to 6, comprising a external circulation evaporator for the operation with liquid 1,2-dichloroethane as the heating medium in the bottom part of the tube bundle heat exchanger.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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DE102011108211A1 (en) 2011-07-21 2013-01-24 Thyssenkrupp Uhde Gmbh A process for concentrating aqueous liquor and apparatus therefor
CN113350823A (en) * 2021-06-18 2021-09-07 安徽苏乐医药材料有限公司 Process and equipment for preparing iso-bromopropane

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001034542A2 (en) * 1999-11-09 2001-05-17 Krupp Uhde Gmbh Method and device for exploiting heat resulting from the production of 1,2-dichloroethane

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001034542A2 (en) * 1999-11-09 2001-05-17 Krupp Uhde Gmbh Method and device for exploiting heat resulting from the production of 1,2-dichloroethane

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011108211A1 (en) 2011-07-21 2013-01-24 Thyssenkrupp Uhde Gmbh A process for concentrating aqueous liquor and apparatus therefor
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US9849400B2 (en) 2011-07-21 2017-12-26 Thyssenkrupp Uhde Gmbh Method for concentrating aqueous lye and apparatus suitable therefor
CN113350823A (en) * 2021-06-18 2021-09-07 安徽苏乐医药材料有限公司 Process and equipment for preparing iso-bromopropane
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