DE10164107C1 - Mikrowellen-Messeinrichtung zur Bestimmung der Beladung einer Zweiphasenströmung - Google Patents

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Mikrowellen-Messeinrichtung zur Bestimmung der Beladung einer Zweiphasenströmung mit gasförmigem Trägermedium mit kleinen und kleinsten Feststoff- und/oder Flüssigkeitspartikeln sowie zur Bestimmung des in einer Flüssigkeitsströmung enthaltenen Gases, bevorzugt mittels Hohlleiter-Grundwelle. Ein bevorzugtes Anwendungsgebiet der Erfindung ist die Bestimmung der Beladung eines Gasstromes mit Feststoffpartikeln in großvolumigen pneumatischen Feststofftransportsystemen, wie sie beispielsweise bei Kohlestaubfeuerungsanlagen in Kohlekraftwerken Anwendung finden. DOLLAR A Die erfindungsgemäße Mikrowellen-Messeinrichtung ist dadurch charakterisiert, dass vor und nach einer von einer Sende- und einer Empfangsantenne für Mikrowellen gebildeten Messstrecke in das Innere der Förderleitung ragende Feldstäbe angeordnet sind, die in Wirkverbindung mit der aus elektrisch leitfähigem Material bestehenden Förderleitung als Resonator für über die Sendeantenne in die Förderleitung eingekoppelte Mikrowellen wirken. Dadurch wird erreicht, dass durch Beugung, Überlagerung und/oder Reflexion außerhalb der Messstrecke in ihrer Polarisationsebene und/oder Phase gegenüber den eingekoppelten Mikrowellen veränderte Mikrowellen weitgehend kurzgeschlossen werden und so eine Beeinträchtigung der Messergebnisse vermieden wird. DOLLAR A Der besondere Vorzug der erfindungsgemäßen Lösung besteht in einem einfachen Aufbau der Messeinrichtung und ihrem problemlosen Einbau auch bei ...

Description

Die Erfindung betrifft eine Mikrowellen-Messeinrichtung zur Bestimmung der Beladung einer Zweiphasenströmung mit gasförmigem Trägermedium mit kleinen und kleinsten Feststoff und/oder Flüssigkeitspartikeln sowie zur Bestimmung des in einer Flüssigkeits­ strömung enthaltenen Gases. Ein bevorzugtes Anwendungsgebiet der Erfindung ist die Bestimmung der Beladung eines Gasstromes mit Feststoffpartikeln in großvolumigen pneumatischen Feststofftransportsystemen, wie sie beispielsweise bei Kohlestaubfeue­ rungsanlagen in Kohlekraftwerken Anwendung finden.

Es ist bekannt, die Partikelbeladung von Zweiphasenströmungen mit gasförmigem Trägermedium sowie den in Flüssigkeitsströmen enthaltenen Gasanteil mittels Mikrowel­ len zu bestimmen. Dazu werden bei einem erheblichen Teil der bekannten Lösungen Mikrowellen einer bestimmten Frequenz in einen als Messstrecke präparierten Förder­ leitungsabschnitt eingekoppelt und am Ende der Messstrecke die Veränderung der Mikrowelle in Amplitude und Phase registriert. Bevorzugt wird hierbei mit der Hohllei­ ter-Grundwelle gearbeitet, um die Auswertung nicht unnötig zu verkomplizieren bzw. Störungen zu vermeiden.

Der physikalische Hintergrund des Messprinzips ist die Tatsache, dass eine Änderung der Beladung des Trägergases mit Feststoff und/oder Flüssigkeit bzw eine Änderung des Gasanteils in einem Flüssigkeitsstrom zur Veränderung der komplexen Dielektrizitäts­ konstante innerhalb der Förderleitung führt und Mikrowellen in Abhängigkeit von dieser Dielektrizitätskonstante eine Dämpfung und Phasenverschiebung erfahren. So wird in der DE 44 26 280 A1 eine Lösung zur Ermittlung der Beladung eines Gasstromes mit Feststoffteilchen, insbesondere zur Regelung der Feuerung eines Kessels mit Kohlen­ staub in einem Kohlekraftwerk, beschrieben, bei der aus der Dämpfung von elektro­ magnetischen Wellen entlang einer den beladenen Gasstrom führenden Messstrecke auf die Feststoffbeladung des Gasstromes geschlossen wird. In analoger Weise wird, wie in der DE 33 17 215 C1 beschrieben, anhand der Dämpfung von Mikrowellen beim Durchgang durch partikelbeladenes Abgas auf die Menge der Partikelbeladung des Abga­ ses geschlossen. In der WO 91/05243 wird eine Lösung beschrieben, bei der durch Auswertung von Dämpfung und Phasenverschiebung von Mikrowellen entlang einer Messstrecke der Gehalt an Öl bzw Wasser eines Öl-Wasser-Gemisches sowie dessen Geschwindigkeit bestimmt wird.

Die vorstehend beschriebenen Lösungen sind aufgrund von Störeinflüssen durch reflek­ tierte Mikrowellen bzw infolge geometrischer Veränderungen des Förderleitungs­ systems mit erheblichen Problemen behaftet. Insbesondere bei kleinen Beladungen ist die Mikrowellendämpfung so gering, dass Mikrowellen im Förderleitungssystem wie in einem Hohlleiter über weite Strecken geleitet und an Einengungen, Verzweigungen, Krümmungen oder Enden reflektiert und/oder gebeugt werden. Es kommt zur Überla­ gerung von hin- und rücklaufenden Wellen und damit zu kaum auswertbaren Messer­ gebnissen bzw bei Auswertung zu erheblichen Verfälschungen.

Zur Vermeidung derartiger Störeinflüsse wurden Lösungen, bei denen geometrisch bestimmte Mikrowellenresonatoren Anwendung finden, entwickelt. So wird Beispiels­ weise in der EP 0 669 522 A2 eine entsprechende Einrichtung beschrieben, mittels derer ein Pulver-Massenstrom in einem Pulver-Gas-Gemisch während der Förderung durch eine Förderleitung gemessen wird. Der Mikrowellenresonator ist bei dieser Lösung von außen an die Förderleitung angebracht bzw umgibt die Förderleitung als Hohlraumreso­ nator. Im Falle des von außen an die Förderleitung angebrachten Hohlraumresonators erfolgt die Messung lediglich in einem Teilstrom des Pulver-Gas-Gemisches. Wenn, wie bei großvolumigen Förderleitungen meist anzutreffen, über den Querschnitt der Förder­ leitung unterschiedliche Partikelbeladungen des Pulver-Gas-Gemisches auftreten, teil­ weise auch mit Strähnen erhöhter Partikelkonzentration gerechnet werden muß, können die mittels eines von außen an die Förderleitung angebrachten Hohlraumreso­ nators erzielten Messergebnisse stark fehlerbehaftet sein. Bei einem die Förderleitung umschließenden Hohlraumresonator werden derartige Messfehler ausgeschlossen. Allerdings sind entsprechende Resonatoren mit erheblichem baulichem Aufwand, der auch einen Eingriff in die Messleitung selbst einschließen kann, verbunden und bei großvolumigen Förderleitungen in der Praxis meist schon aus Platzgründen nicht reali­ sierbar. Die beschriebene Lösung ist deshalb auch auf Anwendungsgebiete, bei denen nur vergleichsweise geringe Föderquerschnitte auftreten, wie beispielsweise bei Pulver­ beschichtungsgeräten, beschränkt.

Als Weiterentwicklung der in der EP 0 669 522 A2 beschriebenen Lösung wird in der DE 196 50 112 C1 ein Mikrowellenresonator beschrieben, der sich durch einen vergleichsweise geringen baulichen Aufwand auszeichnet. Der Resonator besteht im Prinzip aus einer einen nichtleitenden Förderleitungsabschnitt umschließenden zylindri­ schen Spule, die nach außen durch einen elektrisch leitfähigen Zylinder abgeschirmt ist (Helixresonator). Die Spule wird durch eine hochfrequente Wechselspannung (im Mikrowellenbereich) zur Resonanz gebracht. Durch Auswertung der Verschiebung der Resonanzfrequenz in bekannter Weise wird der Pulvermassenstrom bestimmt. Auch diese Lösung ist für großvolumige Förderleitungen, die in aller Regel aus einem elektrisch leitfähigen Material (Metall) bestehen, nicht anwendbar oder mit erheblichem baulichen Aufwand verbunden, weil ein Abschnitt der Förderleitung aus nichtleitendem Material ausgeführt werden muß und bei den entsprechenden Baugrößen und der damit verbundenen geringeren Resonanzfrequenz auch der aus Spule und elektrisch leitfähi­ ger Abschirmung bestehende Helixresonator eine erhebliche Baugröße aufweist. Zur Bestimmung der Anteile von in Transportrohrleitungen geförderten Gas-Öl-Wasser- Gesmischen wird in der US 5,351,521 A eine Lösung beschrieben, die es ermöglicht, große Änderungen der komplexen Dielektrizitätskonstante zu messen. Dazu werden innerhalb der Transportrohrleitung gestuft hintereinander ineinander übergehend Rohr­ abschnitte mit sich verringerndem Durchmesser angeordnet. In den Rohrabschnitten sind Messelektroden angeordnet, mittels denen entsprechend des sich verringernden Durchmessers der Rohrabschnitte unterschiedliche Grenzfrequenzen und damit unter­ schiedliche Frequenzbereiche der eingekoppelten Mikrowelle messtechnisch ausge­ wertet werden können. Die Rohrabschnitte werden durch elektrisch leitfähige Stäbe gehalten, die strahlenförmig von der äußeren Wand jedes Rohrabschnittes zur inneren Wandung der Transportrohrleitung verlaufen. Durch die beschriebene Anordnung der elektrisch leitfähigen Stäbe wird erreicht, dass die eingekoppelten Mikrowellen den Raum zwischen der inneren Wandung der Transportrohrleitung und der äußeren Wandung der Rorabschnitte nicht passieren können. Die Lösung zeichnet sich durch einen verglichsweise großen Meßbereich aus. Die erreichbare Meßgenauigkeit ist aber für das bevorzugte Anwendungsgebiet der Bestimmung der Beladung eines Gasstro­ mes mit Feststoffpartikeln in großvolumigen pneumatischen Feststofftransportsystemen, wie sie beispielsweise bei Kohlestaubfeuerungsanlagen in Kohlekraftwerken Anwendung finden, nicht ausreichend. Hinzu kommt, dass die notwendigen Einbauten der Rohrab­ schnitte in die Transportrohrleitung aufwendig sind und die Strömungsverhältnisse inner­ halb der Transportrohrleitung erheblich beeinflussen.

Ziel der Erfindung ist es, eine Mikrowellen-Messeinrichtung zur Bestimmung der Bela­ dung einer Zweiphasenströmung mit gasförmigem Trägermedium mit kleinen und klein­ sten Feststoff und/oder Flüssigkeitspartikeln sowie zur Bestimmung des in einer Flüssig­ keitsströmung enthaltenen Gases zu schaffen, die bei hoher Messgenauigkeit kosten­ günstig zu realisieren ist, ein breites Anwendungsgebiet besitzt und insbesondere auch für eine Anwendung in großvolumigen Förderleitungen bei geringen Beladungen bzw geringen Beladungsunterschieden geeignet ist. Dazu besteht die Aufgabe, eine Mikro­ wellen-Messeinrichtung zu entwickeln, die einen vergleichsweise einfachen Aufbau aufweist, einfach in bestehende Förderleitungen oder Förderleitungssysteme integrier­ bar ist und mit der stets der gesamte Strömungsquerschnitt der Förderleitung in die Messung einbezogen wird.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß für eine Mikrowellen-Messeinrichtung zur Bestim­ mung der Beladung einer Zweiphasenströmung mit gasförmigem Trägermedium mit kleinen und kleinsten Feststoff und/oder Flüssigkeitspartikeln sowie zur Bestimmung des in einer Flüssigkeitsströmung enthaltenen Gases dadurch gelöst, dass in einen aus elektrisch leitfähigem Material bestehenden Förderleitungsabschnitt in dessen Längs­ richtung vor und nach der Messstrecke, die in bekannter Weise von einer Sendeantenne zur Einkopplung von Mikrowellen in die Förderleitung und einer Empfangsantenne zum Empfang von in Frequenz, Amplitude und/oder Phase entlang der Messstrecke veränder­ ten Mikrowellen gebildet wird, je ein elektrisch leitfähiger Stab (nachfolgend Feldstab genannt) so eingebracht wird, dass der durch die Feldstäbe eingegrenzte Förderleitungs­ abschnitt in Verbindung mit den Feldstäben für eingekoppelte Mikrowellen als Resonator wirkt. Der Abstand der Feldstäbe und damit der durch die Feldstäbe eingegrenzte Föderleitungsabschnitt bestimmt die Resonanzfrequenz des Resonators.

Die Feldstäbe sind annähernd in der Polarisationsebene der eingekoppelten Mikrowel­ len liegend und annähernd innerhalb der jeweiligen Querschnittsfläche des elektrisch leitfähigen Förderleitungsabschnittes liegend entweder gleich oder entgegengesetzt gerichtet anzuordnen. Sie sollten dabei so angeordnet sein, dass sie annähernd radial zum Mittelpunk der Querschnittsfläche weisen bzw diesen kreuzen. In ihrer Länge sind die Feldstäbe so zu bemessen, dass sie mindestens bis zum Mittelpunkt der Quer­ schnittsfläche reichen, günstigerweise die Querschnittsfläche zu mehr als 2/3 durch­ spannen.

Es ist für die Funktion der Erfindung nicht notwendig, dass der in Verbindung mit den Feldstäben als Mikrowellenresonator wirkende Förderleitungsabschnitt einen kreisför­ migen Querschnitt aufweist. Die Querschnittsfläche des Förderleitungsabschnittes kann ebensogut oval, quadratisch, rechteckig oder vieleckig sein. Unter der Bezeichnung mitt­ lerer Durchmessersoll hier vielmehr der gemittelte Abstand zweier gegenüberliegen­ der Wandflächenelemente der Förderleitung verstanden werden.

Bevorzugt in Bezug auf die Eindeutigkeit der Messergebnisse sowie die erreichbare Messgenauigkeit sollten die eingekoppelten Mikrowellen in ihrer Frequenz der Hohllei­ ter-Grundwelle entsprechen.

Ausgehend von der bevorzugten Verwendung der Hohlleiter-Grundwelle zur Bestim­ mung der Veränderung der Dielektrizitätskonstante und damit zur Ermittlung der Bela­ dung sollte die zwischen Sende- und Empfangsantenne liegende Messstrecke in ihrer Länge so bemessen sein, dass sie dem 0,8 bis 3fachen, bevorzugt dem 1,5fachen des mittleren Durchmessers des Förderleitungsabschnittes entspricht. Die Feldstäbe sind dann in Längsrichtung der Förderleitung jeweils in einem annähernd dem mittleren Durchmesser des Förderleitungsabschnittes entsprechenden Abstand vor der Sende- und nach der Empfangsantenne, fluchtend zu diesen, anzuordnen. Das aus Feldstäben und elektrisch leitfähigem Förderleitungsabschnitt gebildete elektrische System wirkt dann für die Hohlleiter-Grundwelle als Resonator.

Durch Reflexion, Beugung und Überlagerung außerhalb der Messstrecke, innerhalb der Förderleitung in ihrer Polarisationsebene und/oder Phasenlage veränderte Mikrowellen, die Verfälschungen der Messergebnisse bewirken können, werden durch die Feldstäbe weitgehend kurzgeschlossen.

Ausgenommen von dieser Wirkung der Feldstäbe sind Mikrowellen, deren elektrische Feldstärke am Ort der Feldstäbe null ist. Um zu verhindern, dass diese Mikrowellen in den für eingekoppelte Mikrowellen als Resonator wirkenden, die Messstrecke enthal­ tenden Abschnitt der Förderleitung eindringen und Verfälschungen der Messergebnisse bewirken, ist es zweckmäßig, vor und nach dem durch die Feldstäbe eingegrenzten Förderleitungsabschnitt Hilfsfeldstäbe anzuordnen. Die Hilfsfeldstäbe sind gleich oder entgegengestzt gerichtet zu den Feldstäben, d. h. ebenfalls in der Polarisationsebene der eingekoppelten Mikrowellen liegend, anzuordnen. Ihr Abstand zu den Feldstäben und damit zum durch Feldstäbe und Förderleitungsabschnitt gebildeten elektrischen Reso­ nator für eingekoppelte Mikrowellen ist so zu bemessen, dass Mikrowellen, deren elek­ trische Feldstärke am Ort der Feldstäbe null ist, außerhalb des Resonators kurzge­ schlossen werden. Zweckmäßig ist daher ein Abstand, der ca. 1/8 der Wellenlänge der Resonanzfrequenz des Resonators entspricht, weil damit Mikrowellen mit der 2 bzw 3fachen Frequenz der Resonanzfrequenz des Resonators weitgehend kurzgeschlossen werden. Die Länge der Hilfsfeldstäbe sollte der der Feldstäbe entsprechen.

Bei bevorzugter Verwendung der Hohlleiter-Grundwelle zur Bestimmung der Beladung sollten die Hilfsfeldstäbe in einem Abstand von ca. 7/8 des mittleren Durchmessers des Förderleitungsabschnittes zu den Feldstäben angeordnet sein.

Weiterhin ist es günstig, insbesondere bei symmetrischen Querschnitten der Förderlei­ tung (Kreis, Quadrat, Sechseck), einen um ca. 90° innerhalb der Querschnittsfläche gegenüber den Feldstäben und damit der Polarisationsebene der eingekoppelten Mikrowellen verdrehten Hilfsfeldstab etwa mittig innerhalb der Messstrecke anzuordnen. Dadurch werden die Hohlleitereigenschaften der Messstrecke senkrecht zur Polari­ sationsebene der eingekoppelten Mikrowellen gezielt so verändert, dass bei in der Polarisationsebene um 90° gegenüber den eingekoppelten Mikrowellen verdrehten Mikrowellen im Bereich der Resonanzfrequenz des Resonators keine Resonanzeffekte auftreten.

Es ist für die Funktion der Erfindung nicht notwendig, dass der Förderleitungsabschnitt bezüglich seiner Längsachse gerade verläuft. Die Funktion der erfindungsgemäßen Mikrowellen-Messeinrichtung ist auch gegeben, wenn der Förderleitungsabschnitt bezüglich seiner Längsachse Bögen oder Krümmungen aufweist.

Denkbar ist es auch, und dies gehört mit zur Erfindung, dass insbesondere bei sehr großen Förderleitungsquerschnitten mehrere innerhalb der jeweiligen Querschnitts­ fläche liegende Feldstäbe, ggf auch gitterförmig zueinander liegend, angeordnet sind. Bei der Anordnung mehrerer Feldstäbe innerhalb einer Querschnittsfläche ist es nicht notwendig, dass diese radial zum Mittelpunkt der Querschnittsfläche weisen bzw den Mittelpunkt kreuzen. Die Feldstäbe sollte aber auch in diesem Fall annähernd in der Pola­ risationsebene der eingekoppelten Mikrowellen liegen.

Ein besonderer Vorteil der erfindungsgemäßen Messeinrichtung besteht in ihrem vergleichsweise einfachen und damit kostengünstigen Aufbau, der es ermöglicht, die Messeinrichtung an nahezu bliebige Größen von Föderleitungen anzupassen. Außer­ dem ist die erfindungsgemäße Messeinrichtung auch bei komplizierten Raumverhältnis­ sen problemlos in bestehende Föderleitungssysteme zu integrieren. Die mit der erfin­ dungsgemäßen Messeinrichtung bei Anwendung konventioneller Mikrowellen-Messver­ fahren erzielten Messergebnisse sind von, auch für den Anmelder, überraschend hoher Präzision.

Die erfindungsgemäße Mikrowellen-Messeinrichtung soll nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispieles näher erläutert werden. Die zugehörige Zeichnung zeigt sche­ matisch einen Abschnitt einer Förderleitung mit einer erfindungsgemäßen Mikrowellen- Messeinrichtung.

In der Zeichnung ist ein Abschnitt einer Förderleitung 1 zum pneumatischen Transport von Kohlenstaub, wie sie in Kohlenstaubfeuerungsanlagen von Kohlekraftwerken ange­ wendet werden, im Teilschnitt dargestellt. Die Förderleitung 1 besteht aus korosionsbe­ ständigem Stahl. Sie besitzt eine annähernd runde Querschnittsfläche mit einem Durch­ messer D = 200 mm. Von außen, in das Innere der Förderleitung 1 ragend, sind in Längs­ richtung der Förderleitung 1 hintereinander in einem Abstand von 300 mm, eine Mess­ strecke S bildend, eine Sendeantenne 2 und eine Empfangsantenne 3 angebracht. Über die Sendeantenne 2 werden Mikrowellen mit Frequenzen zwischen 840 und 860 MHz eingekoppelt. Diese Mikrowellen entsprechen der Hohlleiter-Grundwelle der Förderlei­ tung 1. In Längsrichtung der Förderleitung 1 vor der Sendeantenne 2 bzw nach der Empfangsantenne 3 sind radial in das Innere der Förderleitung 1 ragend in der Polarisati­ onsebene der eingekoppelten Mikrowellen liegende Feldstäbe 4 und 5 angeordnet. Die Feldstäbe 4, 5 weisen zueinander einen Abstand F_a von 700 mm bzw jeweils zur Sende­ antenne 2 bzw Empfangsantenne 3 einen Abstand A, B von 200 mm auf. Sie sind zur Sende- und Empfangsantenne 2, 3 in Längsrichtung der Förderleitung 1 fluchtend ange­ ordnet. Sie besitzen eine Länge von 140 mm. Die Feldstäbe 4, 5 bestehen aus abrasions­ beständigem Rundstahl mit einem Durchmesser von 4 mm. Das durch die vorstehend beschriebene Anordnung der Feldstäbe 4, 5 im Abschnitt der Förderleitung 1 entstehen­ de System wirkt für Mikrowellen der Hohlleiter-Grundwelle als Resonator. Dadurch wird erreicht, dass von der Sendeantenne 2 in die Förderleitung eingekoppelte Mikrowellen, die außerhalb der Messstrecke S durch Beugung, Reflexion und/oder Überlagerung in ihrer Polarisationsebene und/oder Phasenlage Veränderungen erfahren haben, kurzge­ schlossen werden, d. h. nicht zur Empfangsantenne 3 gelangen und das Messergebniss beeinflussen können. Reflektierte bzw überlagerte Mikrowellen, deren elektrische Feld­ stärke am Ort der Feldstäbe null ist, werden jedoch durch die vorstehend beschriebene Messanordnung nicht kurzgeschlossen und können so zu einer Verfälschung des Messergebnisses führen.

Um dies zu vermeiden, sind vor und nach dem durch die Feldstäbe 4, 5 eingegrenzten Förderleitungsabschnitt 1 ebenfalls radial in das Innere der Förderleitung ragende Hilfs­ feldstäbe 6, 7 angeordnet. Die Hilfsfeldstäbe 6, 7 liegen ebenfalls in der Polarisationsebe­ ne der eingekoppelten Mikrowellen. Die Hilfsfeldstäbe 6, 7 sind in Längsrichtung der Förderleitung 1 in einem Abstand F_b, F_c von 175 mm zu den Feldstäben 4, 5 angeordnet. Ihre Länge beträgt wie die der Feldstäbe 4, 5 140 mm.

Des Weiteren ist in Längsrichtung etwa mittig innerhalb der Messstrecke S ein um ca. 90° innerhalb der Querschnittsfläche gegenüber den Feldstäben und damit der Pola­ risationsebene der eingekoppelten Mikrowellen verdrehter Hilfsfeldstab 8 angeordnet. Dieser Hilfsfeldstab 8 soll Resonanzeffekte von in der Polarisationsebene gegenüber den eingekoppelten Mikrowellen um 90° verdrehten reflektierten Mikrowellen inner­ halb des von den Feldstäben 4, 5 und dem Förderleitungsabschnitt 1 gebildeten Resona­ tors verhindern.

Claims (13)

1. Mikrowellen-Messeinrichtung zur Bestimmung der Beladung einer Zweiphasenströ­ mung mit gasförmigem Trägermedium mit kleinen und kleinsten Feststoff und/oder Flüssigkeitspartikeln sowie zur Bestimmung des in einer Flüssigkeitsströmung enthal­ tenen Gases, eine Sende- und eine Empfangsantenne aufweisend, die in Längsrich­ tung eines das Zweiphasengemisch führenden Förderleitungsabschnittes aus elek­ trisch leitfähigem Material, beabstandet zueinander, eine Messstrecke bildend ange­ ordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass in Längsrichtung vor und nach der zwischen Sende- und Empfangsantenne (2, 3) liegenden Messstrecke (S), fluchtend zu dieser, in das Innere der Förderleitung (1) aus elektrisch leitfähigem Material ragende Feldstäbe (4, 5) so angeordnet sind, dass die Feldstäbe (4, 5) und der in Längsrichtung der Förderleitung (1) zwischen diesen liegende Förderleitungsabschnitt (F_a) aus elektrisch leitfähigem Material als Resonator für eingekoppelte Mikrowellen wirken.

2. Mikrowellen-Messeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Feldstäbe (4, 5) annähernd innerhalb der Querschnittsfläche des Förderlei­ tungsabschnittes (F_a) liegen und gleich oder entgegengesetzt gerichtet sind.

3. Mikrowellen-Messeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Feldstäbe (4, 5) etwa radial zum Mittelpunkt der Querschnittsfläche des Förderleitungsabschnittes (F_a) weisend bzw diesen kreuzend angeordnet sind.

4. Mikrowellen-Messeinrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die in das Innere der Förderleitung (1) ragenden Feldstäbe (4, 5) die Quer­ schnittsfläche des Förderleitungsabschnittes (F_a) mindestens zur Hälfte, bevorzugt zu mehr als zwei Dritteln, durchspannen.

5. Mikrowellen-Messeinrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass vor und nach dem durch die Feldstäbe (4, 5) eingegrenzten Förderleitungsab­ schnitt (F_a) Hilfsfeldstäbe (6, 7) angeordnet sind.

6. Mikrowellen-Messeinrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Hilfsfeldstäbe (6, 7) parallel zu den Feldstäben(4, 5) in Richtung der Feldstä­ be (4, 5) oder entgegengestzt gerichtet angeordnet sind.

7. Mikrowellen-Messeinrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Hilfsfeldstäbe (6, 7) zu den Feldstäben (4, 5) in einem Abstand (F_b, F_c) von ca. einem Achtel der Wellenlänge der Resonanzfrequenz des von den Feldstäben (4, 5) und dem Förderleitungsabschnitt (F_a) gebildeten Resonators angeordnet sind.

8. Mikrowellen-Messeinrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge der Hilfsfeldstäbe (6, 7) der Länge der Feldstäbe (4, 5) entspricht.

9. Mikrowellen-Messeinrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass etwa mittig zwischen Sende- und Empfangsantenne (2, 3) um ca. 90° innerhalb der Querschnittsfläche des Förderleitungsabschnittes (1), gegenüber den Feldstä­ ben (4, 5) verdreht, ein Hilfsfeldstab (8) angeordnet ist.

10. Mikrowellen-Messeinrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass anstelle eines Feldstabes (4, 5) innerhalb der jeweiligen Querschnittsfläche des Förderleitungsabschnittes (F_a) zwei oder mehrere Feldstäbe parallel zueinander angeordnet sind.

11. Mikrowellen-Messeinrichtung nach Anspruch 1 zur Bestimmung der Beladung mittels Hohlleiter-Grundwelle, dadurch gekennzeichnet, dass die zwischen Sende- und Empfangsantenne (2, 3) liegende Messstrecke (S) dem 0,8 bis 3fachen, bevorzugt dem 1,5fachen des mittleren Durchmessers (D) des Förderleitungsabschnittes (F_a) entspricht.

12. Mikrowellen-Messeinrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der jeweilige Abstand (A, B) zwischen Feldstab (4) und Sendeantenne (2) bzw. Empfangsantenne (3) und Feldstab (5) ca. dem mittleren Durchmesser (D) des Förderleitungsabschnittes (F_a) entspricht.

13. Mikrowellen-Messeinrichtung nach Anspruch 5 und 11 oder 12 zur Bestimmung der Beladung mittels Hohlleiter-Grundwelle, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand (F_b, F_c) zwischen den Hilfsfeldstäben (6, 7) und den Feldstä­ ben (4, 5) ca. 7/8 des mittleren Durchmessers (D) des Förderleitungsabschnittes (F_a) entspricht.