DE10152647A1

DE10152647A1 - drain valve

Info

Publication number: DE10152647A1
Application number: DE2001152647
Authority: DE
Inventors: Hideki Tsuchiya; Maoying Guo
Original assignee: Kayaba Industry Co Ltd
Current assignee: KYB Corp
Priority date: 2000-10-20
Filing date: 2001-10-16
Publication date: 2002-07-18
Anticipated expiration: 2021-10-17
Also published as: JP3534691B2; DE10152647B4; JP2002130500A

Abstract

Es wird ein Ablassventil vorgeschlagen, das verbesserte Übersteuerungscharakteristika hat, das Oszillatoren unterdrückt, und bei dem Quervibrationen beweglicher Teile effektiv verhindert sind. In einem Ventilsitz (6) eines Ablassventils ist ein Führungsglied (14) installiert. In Gleitkontakt mit einer inneren Umfangsfläche (14A) des Führungsglieds (14) wird eine Kugel (5) geführt, welche eine Sitzbohrung (6B) öffnet und schließt. An der Seitenfläche des Führungsglieds (14) sind mehrere Drosselöffnungen (17) geformt. Die Bewegung des Kugelsupportglieds (14) wird stabilisiert durch die dämpfende Aktion der Drosselbohrungen (17). Die Übersteuerungscharakteristika des Ablassventils werden verbessert durch Einstellen des Drucks in einer Kammer (16) vor den Drosselöffnungen (17) (Fig. 5).A drain valve is proposed that has improved clipping characteristics, that suppresses oscillators, and that effectively prevents cross vibrations of moving parts. A guide member (14) is installed in a valve seat (6) of a drain valve. A ball (5) is guided in sliding contact with an inner circumferential surface (14A) of the guide member (14) and opens and closes a seat bore (6B). A plurality of throttle openings (17) are formed on the side surface of the guide member (14). The movement of the ball support member (14) is stabilized by the damping action of the throttle bores (17). The override characteristics of the drain valve are improved by adjusting the pressure in a chamber (16) in front of the throttle openings (17) (Fig. 5).

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Ablassventil gemäß Oberbegriff des An spruchs 1.The present invention relates to a drain valve according to the preamble of the An saying 1.

JP-H-8-42513, veröffentlicht 1996, offenbart ein Ablassventil, das in einem Steuerventil für die Strömungsrate in einer Servolenkvorrichtung installiert ist. Das Steuerventil für die Strömungsrate ist ein sogenannter vorgesteuerter Typ. Das darin eingesetzte Ab lassventil funktioniert als Vorsteuerventil, falls in dem Steuerventil für die Strömungsrate eine Drucksteuerung ausgeführt wird.JP-H-8-42513, published in 1996, discloses a drain valve which is in a control valve for the flow rate is installed in a power steering device. The control valve for the flow rate is a so-called pilot-controlled type. The Ab used in it Inlet valve functions as a pilot valve, if in the flow rate control valve a pressure control is carried out.

Bei dem bekannten Ablassventil gibt es zwischen dem Innenumfang einer Ventilbohrung und einem Kugelsupport zum Abstützen einer den Ventilkörper darstellenden Kugel ei nen großen Zwischenspalt. Sobald das Ablassventil geöffnet ist, wird als Folge der Schrägstellung der die Kugel beaufschlagenden Feder oder als Folge einer Querkraft der Strömung ein Effekt hervorgerufen, bei dem bewegliche Teile, d. h. die Kugel und die Kugelstützglieder, zum Vibrieren in einer Querrichtung (Radialrichtung) tendieren.In the known drain valve, there is a valve bore between the inner circumference and a ball support for supporting a ball representing the valve body a big gap. As soon as the drain valve is opened, the Inclination of the spring acting on the ball or as a result of a transverse force the flow caused an effect in which moving parts, i. H. the ball and the Ball support links, tend to vibrate in a transverse (radial) direction.

In einem solchen Ablassventil wird in einem Übergangsstatus, bei welchem die beweg ten Teile in Öffnungsrichtung geschoben werden, als Folge der Vibration ein Geräusch produziert, wobei in dieser geräuscherzeugenden Phase die beweglichen Teile auch instabil sind.In such a drain valve is in a transition status, in which the moving parts are pushed in the opening direction as a result of the vibration produced, with the moving parts also in this noise-generating phase are unstable.

Um diese Vibration zu unterdrücken, kann zwar die Öffnung des Sitzdurchmessers redu ziert werden. Dadurch entstehen aber unerwünschte Übersteuerungscharakteristika, die die Differenz zwischen dem Steuerdruck des Ablassventils und einem Aufsprengdruck repräsentieren und hauptsächlich auf einer Zunahme des Druckverlustes resultieren.To suppress this vibration, the opening of the seat diameter can be reduced be decorated. This creates undesirable overdrive characteristics, however the difference between the control pressure of the drain valve and an inflation pressure represent and mainly result in an increase in pressure loss.

Es ist deshalb ein Ziel dieser Erfindung, in einem Ablassventil Quervibrationen (Radial vibrationen) beweglicher Teile wirksam zu unterdrücken, und trotz des Verhinderns von Vibrationen die Übersteuerungscharakteristika zu verbessern.It is therefore an object of this invention to prevent transverse vibrations (radial to effectively suppress vibrations) of moving parts, and despite preventing Vibrations to improve the overdrive characteristics.

Um die vorerwähnten Ziele zu erreichen, wird gemäß der Erfindung ein Ablassventil vor geschlagen, mit einem Ventilsitz und wenigstens einem beweglichen Glied, welches eine sich in den Ventilsitz öffnende Sitzöffnung öffnet und verschließt. Das Ablassventil umfasst ein zylindrisches Führungsglied, das in dem Ventilsitz geformt ist und das be wegliche Glied entlang seiner inneren Umfangsfläche führt, und eine Blendenöffnung, durch welche Druckfluid aus der Sitzöffnung nach außen strömt, sowie eine Kammer, die innerhalb des Führungsglieds in einer Position geformt ist, welche zwischen der Drosselöffnung und der Sitzöffnung liegt.In order to achieve the aforementioned goals, a drain valve is provided according to the invention beaten, with a valve seat and at least one movable member, which a seat opening that opens into the valve seat opens and closes. The drain valve includes a cylindrical guide member formed in the valve seat and the be leads movable member along its inner peripheral surface, and an aperture, through which pressure fluid flows out of the seat opening, as well as a chamber, which is formed within the guide member in a position which is between the Throttle opening and the seat opening is.

Ausführungsdetails sowie andere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung der Zeichnungen. Es zeigen:Implementation details as well as other features and advantages of the invention result from the following description of the drawings. Show it:

Fig. 1 eine Querschnittsansicht einer Flügelpumpe gemäß der Erfindung, Fig. 1 is a cross sectional view of a vane pump according to the invention,

Fig. 2 eine Querschnittsansicht in der Ebene A-A in Fig. 1, Fig. 2 is a cross-sectional view in the plane AA in Fig. 1,

Fig. 3 eine Schnittansicht eines Mengensteuerventils und eines Ablassventils gemäß der ersten Ausführungsform der Erfindung, Fig. 3 is a sectional view of a quantity control valve and a discharge valve according to the first embodiment of the invention,

Fig. 4 eine Schnittansicht des Ablassventils gemäß der ersten Ausführungs form der Erfindung, Fig. 4 is a sectional view of the drain valve according to the first execution of the invention,

Fig. 5 eine vergrößerte Schnittansicht eines Ventilsitzes und einer Kugel ge mäß der ersten Ausführungsform der Erfindung, Fig. 5 is an enlarged sectional view of a valve seat and a ball accelerator as the first embodiment of the invention,

Fig. 6 eine Schnittansicht eines Ablassventils entsprechend einer zweiten Ausführungsform der Erfindung, Fig. 6 is a sectional view of a discharge valve according to a second embodiment of the invention,

Fig. 7 eine vergrößerte Schnittansicht eines Ventilsitzes und eines Kugelsup portglieds gemäß der zweiten Ausführungsform dieser Erfindung, Fig. 7 is an enlarged sectional view of a valve seat and a Kugelsup port member according to the second embodiment of this invention,

Fig. 8 eine Schnittansicht eines Ablassventils gemäß einer dritten Ausfüh rungsform der Erfindung, Fig. 8 is a sectional view of a discharge valve according to a third exporting approximately of the invention,

Fig. 9A und 9B eine Querschnittsansicht eines Supportglieds gemäß der dritten Aus führungsform der Erfindung und eine Stirnansicht des Kugelsupport glieds. FIG. 9A and 9B is a cross sectional view of a support member according to the third imple mentation of the invention and a front view of the ball support member.

In den gezeigten Ausführungsformen wird ein erfindungsgemäßes Ablassventil in ein Steuerventil für die Strömungsrate eingebaut zum Steuern der zugeführten Druckölzu fuhrmenge in einer Servolenkvorrichtung eines Automobils.In the embodiments shown, a drain valve according to the invention is inserted into a Control valve for the flow rate installed to control the pressure oil supplied Driving quantity in a power steering device of an automobile.

Gemäß Fig. 1 und Fig. 2 umfasst eine Flügelpumpe 20 einen Körper 21, eine Abde ckung 22, eine Welle 23, einen Rotor 24, einen Nockenring 25 und eine Seitenplatte 26.According to Fig. 1 and Fig. 2 includes a vane pump 20 includes a body 21, a Cover B ckung 22, a shaft 23, a rotor 24, a cam ring 25 and a side plate 26.

Die Welle 23 ist eine Antriebswelle des Rotors 24, der im Körper 21 vorgesehen ist, wo bei die Welle im Körper 21 drehbar abgestützt ist. Die Welle 23 ist mit einem Motor des Automobils (nicht gezeigt) verbunden und rotiert bei laufendem Motor.The shaft 23 is a drive shaft of the rotor 24 , which is provided in the body 21 , where the shaft in the body 21 is rotatably supported. The shaft 23 is connected to an engine of the automobile (not shown) and rotates with the engine running.

Der Rotor 24 ist an der Innenseite des Nockenrings 25 angeordnet, welches eine ellipti sche Innenwand besitzt. Der Rotor 24 ist eingeschlossen zwischen der Abdeckung 22 und der Seitenplatte 26 und ist deshalb von seinen vorderen und hinteren Seiten abge schlossen.The rotor 24 is arranged on the inside of the cam ring 25 , which has an elliptical inner wall. The rotor 24 is enclosed between the cover 22 and the side plate 26 and is therefore closed abge from its front and rear sides.

Am Außenumfang des Rotors 24 ist eine Vielzahl radialer Flügel 27 eingebaut, die in Radialrichtung verschiebbar sind. Diese Flügel 27 können sich frei aus dem Rotor 27 hinausschieben und in diesen zurückziehen. Sobald der Rotor 24 rotiert, erstrecken sich die Enden der Flügel 27 zur inneren Umfangsfläche des Nockenrings 25, und zwar als Folge der Zentrifugalkraft. Daraus ergibt sich, dass zwischen den Flügeln 27 Pumpen kammern geformt werden und sich diese Kammern mit der Rotation des Rotors 24 ver größern und verkleinern.A large number of radial vanes 27 are installed on the outer circumference of the rotor 24 and can be displaced in the radial direction. These wings 27 can slide freely out of the rotor 27 and retract into the latter. As the rotor 24 rotates, the ends of the vanes 27 extend toward the inner peripheral surface of the cam ring 25 as a result of the centrifugal force. It follows that 27 pump chambers are formed between the vanes and these chambers enlarge and reduce ver with the rotation of the rotor 24 .

Im Vergrößerungshub saugen die Pumpenkammer Drucköl von einer Niederdruckpas sage 28 an, welche mit einem Tank (nicht gezeigt) kommuniziert. Umgekehrt wird wäh rend jedes Kontraktionshubs Drucköl in eine Hochdruckpassage 29 gefördert. Die Hoch druckpassage 29 kommuniziert mit einer nicht gezeigten Servolenkvorrichtung, und zwar über ein Steuerventil 30 für die Strömungsrate. In the enlargement stroke, the pump chamber suck in pressure oil from a low-pressure passage 28 , which communicates with a tank (not shown). Conversely, each contraction stroke is currencies conveyed pressurized oil into a high pressure passage 29 rend. The high pressure passage 29 communicates with a power steering device, not shown, via a control valve 30 for the flow rate.

Fig. 3 verdeutlicht eine erste Ausführungsform der Ausbildung des Strömungsraten- Steuerventils 30 und eines in das Strömungsraten-Steuerventil 30 eingebauten Ablass ventils 1. Fig. 3 illustrates a first embodiment of the formation of the flow rate control valve 30 and a drain valve 1 installed in the flow rate control valve 30th

In der Servolenkvorrichtung muss ab niedriger Drehzahl des Motors die der Servolenk vorrichtung zugefügte Ölmenge mit einer Zunahme der Motordrehzahl zunehmen. Ande rerseits muss ab höherer Motordrehzahl die der Servolenkvorrichtung zugeführte Öl menge begrenzt werden, so dass sie über keinen Grenzwert hinausgeht, auch falls die Motordrehzahl weiter zunehmen sollte. Das Strömungsraten-Steuerventil 30 ist vorgese hen, um die vorerwähnte Strömungsratensteuerung durchzuführen. Das Steuerventil 30 funktioniert so, dass es Öl ablässt, falls die vorbestimmte Menge des zugeführten Öls bei rotierendem Motor bzw. zunehmender Drehzahl der Flügelpumpe 20 überschritten würde.In the power steering device, the amount of oil added to the power steering device must increase with an increase in the engine speed from a low engine speed. On the other hand, from a higher engine speed, the amount of oil supplied to the power steering device must be limited so that it does not exceed a limit value, even if the engine speed should continue to increase. The flow rate control valve 30 is provided to perform the aforementioned flow rate control. The control valve 30 functions in such a way that it drains oil if the predetermined amount of the supplied oil would be exceeded with the motor rotating or the vane pump 20 increasing in speed.

Gemäß Fig. 3 umfasst das Strömungsraten-Steuerventil 30 einen Schieberkolben 40, der in einer Schieberbohrung 31 im Körper 21 der Flügelpumpe 20 verschiebbar ist. In das offene Ende der Schieberbohrung 31 ist ein Konnektor 32 eingepresst. Ein hohler Abschnitt des Konnektors 32 bildet einen Ölzufuhranschluss 32A zu der nicht gezeigten Servolenkvorrichtung.Referring to FIG. 3, the flow rate control valve 30 comprises a spool 40 which is slidable in a slide bore 31 in the body 21 of the vane pump 20. A connector 32 is pressed into the open end of the slide bore 31 . A hollow portion of the connector 32 forms an oil supply port 32 A to the power steering device, not shown.

An der Basis des Konnektors 32 ist eine Büchse 33 befestigt, in der eine Öffnung ge formt ist. Ein Endteil 41 des Schieberkolbens geht durch diese Öffnung hindurch. Der Teil zwischen dem Außenumfang des Endteils 41 und dem inneren Umfang der Öffnung formt eine erste Drossel- oder Blendenöffnung 33A.At the base of the connector 32 , a sleeve 33 is fixed, in which an opening is formed ge. An end portion 41 of the spool passes through this opening. The part between the outer circumference of the end part 41 and the inner circumference of the opening forms a first throttle or orifice opening 33 A.

Der Endteil 41 des Schieberkolbens 40 besitzt einen großdurchmessrigen Teil 41A an der Endseite und einen kleindurchmessrigen Teil 41 B an der rechten Seite des groß durchmessrigen Teils 41A. Die Öffnungs-Querschnittsfläche der ersten Drosselöffnung 33A hängt davon ab, ob gerade der großdurchmessrige Teil 41A oder der kleindurch messrige Teil 41 B im Inneren der Öffnung steht.The end part 41 of the slide piston 40 has a large-diameter part 41 A on the end side and a small-diameter part 41 B on the right side of the large-diameter part 41 A. The opening cross-sectional area of the first throttle opening 33 A depends on whether the large-diameter part in particular 41 A or the small-diameter part 41 B is inside the opening.

Bei dieser Ausführungsform ist die Öffnungs-Querschnittsfläche der ersten Drosselöff nung 33A wie oben beschrieben mittels des Endteils 41 des Schieberkolbens 40 varia bel. Es kann jedoch alternativ ein Glied vorgesehen sein, das den Öffnungsquerschnitt der ersten Drosselöffnung 33A variiert. Dieses Glied kann separat vom Strömungsraten- Steuerventil 30 vorgesehen und beispielsweise durch einen Magneten angetrieben sein. Im letztgenannten Fall könnte die Öffnungs-Querschnittsfläche der ersten Drosselöff nung 33A präziser gesteuert bzw. variiert werden.In this embodiment, the opening cross-sectional area of the first Drosselöff opening 33 A as described above by means of the end portion 41 of the spool 40 varia bel. However, a link can alternatively be provided which varies the opening cross section of the first throttle opening 33 A. This link can be provided separately from the flow rate control valve 30 and can be driven, for example, by a magnet. In the latter case, the opening cross-sectional area of the first throttle opening 33 A could be controlled or varied more precisely.

Der Ölzufuhranschluss 32A (stromab der ersten Drosselöffnung 33A) kommuniziert mit einer Kammer 35 über eine Verbindungspassage 37. In der Kammer 35 ist eine Steuer feder 36 für die Strömungsrate untergebracht. Zwischen der Verbindungspassage 37 und dem Ölzufuhranschluss 32A ist eine zweite Drosselöffnung 38 vorgesehen. Zwi schen der Verbindungspassage 37 und der Kammer 35 für die Strömungsraten-Steuer feder ist eine dritte Drosselöffnung 39 vorgesehen.The oil supply connection 32 A (downstream of the first throttle opening 33 A) communicates with a chamber 35 via a connecting passage 37 . In the chamber 35 , a control spring 36 is housed for the flow rate. A second throttle opening 38 is provided between the connecting passage 37 and the oil supply connection 32 A. Between the connecting passage 37 and the chamber 35 for the flow rate control spring, a third throttle opening 39 is provided.

Am Basisende des Endteils 41 (kleindurchmessriger Teil 41 B) des Schieberkolbens 40 ist ein Kontaktteil 42 geformt. Der Kontaktteil 42 hat einen größeren Außendurchmesser als die Öffnung in der Buchse 33. Wenn sich also der Schieberkolben 40 in Fig. 3 nach links bewegt, kommt eine Endfläche 42A des Kontaktteils 42 in Kontakt mit der Büchse 33, bis der Kontaktteil 42 die erste Drosselöffnung 33A verschließt.A contact part 42 is formed at the base end of the end part 41 (small-diameter part 41 B) of the slide piston 40 . The contact part 42 has a larger outer diameter than the opening in the socket 33 . Thus, when the spool 40 moves to the left in FIG. 3, an end surface 42 A of the contact part 42 comes into contact with the sleeve 33 until the contact part 42 closes the first throttle opening 33 A.

Beim Basisende des Kontaktteils 42 des Schieberkolbens 40 ist ein Schiebeteil 43 ge formt. Der Schiebeteil 43 gleitet an der Innenumfangswand der Schieberbohrung 31. Die Innenseite der Schieberbohrung 31 wird durch den Schiebeteil 43 in eine Zuführkammer 34 (stromauf der ersten Drosselöffnung 33A) am vorderen Ende des Schieberkolbens 40 (linke Seite in Fig. 3) und die Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 unterteilt, die sich am Basisende des Schieberkolbens 40 befindet (am rechten Ende in Fig. 3).At the base end of the contact part 42 of the spool 40 , a sliding part 43 is formed GE. The sliding part 43 slides on the inner peripheral wall of the slide hole 31 . The inside of the slide hole 31 is divided by the slide part 43 into a supply chamber 34 (upstream of the first throttle opening 33 A) at the front end of the slide piston 40 (left side in Fig. 3) and the flow rate control spring chamber 35 , which is located at the base end the slide piston 40 is located (at the right end in Fig. 3).

Das Basisende des Schieberkolbens 40 ist als ein zylinderförmiger Basisteil 44 ausge bildet, der einen kleineren Außendurchmesser besitzt als der Schiebeteil 43. Die Steu erfeder 36 für die Strömungsrate ist über den Außenumfang dieses Basisteils 44 ge stülpt. Das andere Ende der Strömungsraten-Steuerfeder 36 stützt sich am Grund der Schieberbohrung 31 ab und beaufschlagt deshalb den Schieberkolben 40 konstant in Fig. 3 nach links.The base end of the slide piston 40 is formed as a cylindrical base part 44 , which has a smaller outer diameter than the slide part 43 . The control erfeder 36 for the flow rate is ge over the outer circumference of this base part 44 . The other end of the flow rate control spring 36 is supported on the bottom of the slide bore 31 and therefore constantly acts on the slide piston 40 to the left in FIG. 3.

In die Schieberbohrung 31 münden ein Pumpenanschluss P, der mit der Hochdruckpas sage 29 der Flügelpumpe 20 kommuniziert, und ein Tankanschluss T, der mit einem Tank kommuniziert. Der Pumpenanschluss P ist in der Nachbarschaft des offenen En des der Schieberbohrung 31 angeordnet und in konstanter Strömungsverbindung mit der Zuführkammer 34. Der Tankanschluss T ist in Fig. 3 weiter rechts angeordnet als der Pumpenanschluss P. Die Versetzbewegung des Schieberkolbens 40 aus der in Fig. 3 gezeigten Position und gegen die Kraft der Feder 36 verbindet die Zuführkammer 34 mit dem Tankanschluss T, bzw. sperrt diese Verbindung, und stellt auch die Größe der Querschnittsfläche der Kommunikation ein, falls diese Kommunikation zwischen dem Pumpenanschluss P und dem Tankanschluss T offen ist.In the slide bore 31 open a pump port P, which communicates with the high-pressure passage 29 of the vane pump 20 , and a tank port T, which communicates with a tank. The pump connection P is arranged in the vicinity of the open end of the slide bore 31 and is in constant flow connection with the supply chamber 34 . The tank connection T is arranged further to the right in FIG. 3 than the pump connection P. The displacement movement of the slide piston 40 from the position shown in FIG. 3 and against the force of the spring 36 connects the feed chamber 34 to the tank connection T, or blocks this connection , and also adjusts the size of the cross-sectional area of the communication if this communication between the pump port P and the tank port T is open.

Das Ablassventil 1 ist in den Schieberkolben 40 eingebaut und funktioniert als ein Pilot- oder Vorsteuerventil, wenn das Strömungsraten-Steuerventil 30 die Drucksteuerung ausführt. Falls, insbesondere, eine große Last auf die Servolenkvorrichtung aufgebracht wird und der Druck im Ölzufuhranschluss 33A abrupt ansteigt, dann funktioniert das Strömungsraten-Steuerventil 30 auch als Drucksteuerventil (Sicherheitsventil), das den Zuführdruck von der Flügelpumpe 20 vermindert. Das Ablassventil 1 ist in den Schieber kolben 40 des Strömungsraten-Steuerventils 30 eingebaut, um das Strömungsraten- Steuerventil 30 umzuschalten, wenn der Druck im Ölzufuhranschluss 32A auf bestimmte Weise ansteigt.The drain valve 1 is built into the spool 40 and functions as a pilot or pilot valve when the flow rate control valve 30 performs pressure control. If, in particular, a large load is applied to the power steering device and the pressure in the oil supply connection 33 A increases abruptly, then the flow rate control valve 30 also functions as a pressure control valve (safety valve) which reduces the supply pressure from the vane pump 20 . The drain valve 1 is installed in the spool piston 40 of the flow rate control valve 30 to switch the flow rate control valve 30 when the pressure in the oil supply port 32 A increases in a certain way.

Das in Fig. 3 gezeigte Ablassventil ist in Fig. 4 vergrößert dargestellt. Das Ablassventil 1 enthält eine Ventilbohrung 2, die zum Basisende des Schieberkolbens hin offen ist. Fer ner sind eine Vorsteuerfeder 3 vorgesehen, ein Kugelsupportglied 4, eine Kugel 5, ein Ventilsitz 6 und ein Hülsenglied 7.The drain valve shown in FIG. 3 is shown enlarged in FIG. 4. The drain valve 1 contains a valve bore 2 which is open towards the base end of the slide piston. Fer ner a pilot spring 3 are provided, a ball support member 4 , a ball 5 , a valve seat 6 and a sleeve member. 7

Das Hülsenglied 7 ist am Innenumfang und am offenen Ende der Ventilbohrung 2 fixiert. Der Ventilsitz 6 ist an einer inneren Umfangsfläche des Hülsenglieds 7 installiert. Am offenen Ende (stromauf einer Sitz-Drosselöffnung 6A) der Ventilbohrung 2 ist ein Filter 8 eingesetzt.The sleeve member 7 is fixed on the inner circumference and on the open end of the valve bore 2 . The valve seat 6 is installed on an inner peripheral surface of the sleeve member 7 . A filter 8 is inserted at the open end (upstream of a seat throttle opening 6 A) of the valve bore 2 .

Die Sitzdrosselöffnung 6A ist koaxial mit dem Ventilsitz 6 geformt. Das stromabliegende Ende der Sitzdrosselöffnung 6A formt eine Sitzbohrung 6B. Die Kugel 5 ist so positio niert, dass sie diese Sitzbohrung 6B verschließen kann. The seat throttle opening 6 A is coaxially shaped with the valve seat 6 . The downstream end of the seat throttle opening 6 A forms a seat bore 6 B. The ball 5 is positioned so that it can close this seat bore 6 B.

Die Kugel 5 und das Kugelsupportglied 4 sind bewegliche Glieder des Ablassventils 1. An der zur Ventilbohrung 2 weisenden Seite des Ventilsitzes 6 ist ein zylindrisches Füh rungsglied 14 geformt. Die Kugel 5 passt in dieses Führungsglied 14 und kann sich in axialer Richtung entlang einer Innenumfangsfläche 14A des Führungsglieds 14 frei be wegen. Auf diese Weise wird die Kugel 5, die in das Führungsglied 14 passt, an ihrer Peripherie abgestützt, derart, dass ihre Bewegung in einer Querrichtung (Radialrichtung) limitiert oder vermieden wird. Daraus ergibt sich, dass ein Betriebsgeräusch als Folge einer Quervibration (Radialvibration) der Kugel 5 und des Kugelsupportglieds 4 unter drückt wird.The ball 5 and the ball support member 4 are movable members of the drain valve 1 . On the side facing the valve bore 2 of the valve seat 6 , a cylindrical guide member 14 is formed. The ball 5 fits into this guide member 14 and can freely be in the axial direction along an inner peripheral surface 14 A of the guide member 14 . In this way, the ball 5 , which fits into the guide member 14 , is supported on its periphery in such a way that its movement in a transverse direction (radial direction) is limited or avoided. It follows that an operating noise as a result of a transverse vibration (radial vibration) of the ball 5 and the ball support member 4 is suppressed.

Die Kugel 5 passt in eine Ansenkbohrung oder Eindrückung 4B (Fig. 4) im Stirnende eines Kragens 4A des Kugelsupportglieds 4. Dadurch wird die Kugel 5 an der dem Ven tilsitz 6 gegenüberliegenden Seite abgestützt und gegebenenfalls zentriert. Der Außen umfang des Kugelsupportglieds 4 wird von der Vorsteuerfeder 3 umgeben. Die Vorsteu erfeder 3 wird zwischen dem Kragen 4A des Kugelsupportglieds 4 und der Grundfläche der Ventilbohrung 2 abgestützt. Sie beaufschlagt das Kugelsupportglied 4 konstant in Richtung zum Ventilsitz 6.The ball 5 fits into a counterbore or indentation 4 B ( FIG. 4) in the front end of a collar 4 A of the ball support member 4 . Characterized the ball 5 is supported on the Ven tilsitz 6 opposite side and optionally centered. The outer circumference of the ball support member 4 is surrounded by the pilot spring 3 . The pilot spring 3 is supported between the collar 4 A of the ball support member 4 and the base of the valve bore 2 . It constantly acts on the ball support member 4 in the direction of the valve seat 6 .

Durch die Federkraft der Vorsteuerfeder 3 wird die Kugel 5 gegen die Sitzbohrung 6B des Ventilsitzes gepresst, um die Sitzbohrung 6B zu schließen. Sobald die aus dem Fluiddruck in der Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 des Strömungsraten-Steuer ventils 30 resultierende Kraft die Federkraft der Vorsteuerfeder 3 überwindet, wird die Kugel 5 in Öffnungsrichtung gegen das Kugelsupportglied 4 gedrückt. Von der Drossel öffnung 6A in die Sitzbohrung 6B eingedrungenes Öl geht durch eine vierte Drosselöff nung 15, eine Kammer 16 und mehrere fünfte Drosselöffnungen 17 und strömt schließ lich nach außen zu einer Drucksteuer-Federkammer 10.Due to the spring force of the pilot spring 3 , the ball 5 is pressed against the seat bore 6 B of the valve seat in order to close the seat bore 6 B. As soon as the force resulting from the fluid pressure in the flow rate control spring chamber 35 of the flow rate control valve 30 overcomes the spring force of the pilot spring 3 , the ball 5 is pressed in the opening direction against the ball support member 4 . From the throttle opening 6 A in the seat bore 6 B oil penetrates through a fourth Drosselöff opening 15 , a chamber 16 and a plurality of fifth throttle openings 17 and flows finally Lich outwards to a pressure control spring chamber 10th

Die Kammer 16 ist als ein Raum geformt, der sich zwischen der Innenumfangsfläche 14A des Führungsglieds 14 und der Kugel 5 befindet. Ein kommunizierender Teil zwi schen dieser Kammer 16 und der Sitzbohrung 6B formt die fünfte Drosselöffnung 15, deren Durchgangsfläche bei Versetzungen der Kugel 5 variiert. The chamber 16 is shaped as a space located between the inner peripheral surface 14 A of the guide member 14 and the ball 5 . A communicating part between this chamber 16 and the seat bore 6 B forms the fifth throttle opening 15 , the passage area varies when the ball 5 is displaced.

Die mehreren fünften Drosselöffnungen 17 sind an der Seitenfläche des Führungsglieds 14 geformt. Sie können von beliebiger Form sein, z. B. Bohrungen oder nutenförmige Vertiefungen.The plurality of fifth throttle openings 17 are formed on the side surface of the guide member 14 . They can be of any shape, e.g. B. holes or groove-shaped depressions.

Die vierten und fünften Drosselöffnungen 15, 17 sind stromab der Sitzbohrung 6B ange ordnet. Falls der Druck in der Sitzbohrung 6B einem Wert von P1 entspricht, ist der Druck in der Kammer 16 bei einem Wert P2 und ist der Druck stromab der fünften Dros selöffnungen 17 bei einem Wert P3, so dass Gegendruck P2-P3 in dem Drucköl als Fol ge der fünften Drosselöffnungen 17 erzeugt wird. Daraus ergibt sich, dass die Übersteu erungscharakteristika des Ablassventils 1 verbessert, und die Bewegungs-Funktionen der Kugel 5 und des Supportglieds 4 stabilisiert sind.The fourth and fifth throttle openings 15 , 17 are arranged downstream of the seat bore 6 B. If the pressure in the seat bore 6 B corresponds to a value of P1, the pressure in the chamber 16 is at a value P2 and the pressure downstream of the fifth throttle orifices 17 is at a value P3, so that back pressure P2-P3 in the pressure oil as Fol ge of the fifth throttle openings 17 is generated. As a result, the oversteer characteristics of the drain valve 1 are improved, and the movement functions of the ball 5 and the support member 4 are stabilized.

Die Federkammer 10 kommuniziert mit dem Tankanschluss T über mehrere Ölpassagen 12 und eine äußere Umfangsnut 13. Die äußere Umfangsnut 13 ist eine ringförmige Nut, die im Schiebeteil 43 des Schieberkolbens 44 in dessen Außenumfang eingeformt ist.The spring chamber 10 communicates with the tank connection T via a plurality of oil passages 12 and an outer circumferential groove 13 . The outer circumferential groove 13 is an annular groove which is formed in the sliding part 43 of the slide piston 44 in the outer circumference thereof.

Fig. 5 ist eine Schnittansicht, die den Ventilsitz 6 und die Kugel 5 dieser Ausführungs form besser zeigt. Fig. 5 is a sectional view better showing the valve seat 6 and the ball 5 of this embodiment.

Bei dieser Ausführungsform ist die Durchmesserdifferenz D1-d2 zwischen dem Innen durchmesser D1 des Führungsglieds 14 und dem Außendurchmesser d2 der Kugel 5 kleiner als 1/25 des Außendurchmessers d2 der Kugel 5. Spezifisch gilt die Gleichung:
In this embodiment, the diameter difference D1-d2 between the inner diameter D1 of the guide member 14 and the outer diameter d2 of the ball 5 is less than 1/25 of the outer diameter d2 of the ball 5 . Specifically, the equation applies:

D1 - d2 ≦ d2 × 1/25 (1).D1 - d2 ≦ d2 × 1/25 (1).

Die totale Öffnungs-Querschnittsfläche AO der fünften Drosselbohrung 17 ist kleiner als 1/2 der inneren Querschnittsfläche (= π(D1/2)²) des Führungsglieds 14. Spezifisch gilt die Gleichung:
The total opening cross-sectional area AO of the fifth throttle bore 17 is smaller than 1/2 of the inner cross-sectional area (= π (D1 / 2) ² ) of the guide member 14 . Specifically, the equation applies:

AO ≦ π (D1/2)² × 1/2 (2).AO ≦ π (D1 / 2) ² × 1/2 (2).

Es ließ sich durch die Erfinder experimentell bestätigen, dass durch Einstellen der Durchmesserdifferenz D1 - d2 und die Größe der Totalöffnungs-Querschnittsfläche AO der fünften Drosselöffnung 17 wie oben beschrieben der Wert des Drucks P2 der Kam mer 16 optimal eingestellt werden kann zur Reduktion des Übersteuerns des Ablass ventils 1 und zum Unterdrücken von Vibrationen.It could be experimentally confirmed by the inventors that by adjusting the diameter difference D1-d2 and the size of the total opening cross-sectional area AO of the fifth throttle opening 17 as described above, the value of the pressure P2 of the chamber 16 can be optimally adjusted to reduce the oversteer of the Drain valve 1 and to suppress vibrations.

Als nächstes wird der Effekt des Ablassventils bei der ersten Ausführungsform beschrie ben.Next, the effect of the drain valve in the first embodiment will be described ben.

Sobald der Automobil-Motor aus dem Stillstand gestartet wird, rotiert die Flügelpumpe 20 synchron mit der Motordrehzahl. Vom Pumpenanschluss P wird Drucköl in die Zu führkammer 34 des Strömungsraten-Steuerventils 30 eingeführt. Das Öl strömt über die erste Drosselöffnung 33A in den Ölzufuhranschluss 32A und wird der Servolenkvorrich tung zugeführt. Solange die Pumpenrotationsdrehzahl niedrig und auch die der Servo lenkvorrichtung zugeführte Ölmenge gering sind, wird die Menge des zugeführten Öls in direkter Proportion mit der Motorrotationsdrehzahl gesteigert.As soon as the automobile engine is started from standstill, the vane pump 20 rotates synchronously with the engine speed. From the pump port P, pressure oil is introduced into the guide chamber 34 of the flow rate control valve 30 . The oil flows through the first throttle opening 33 A in the oil supply port 32 A and is supplied to the Servolenkvorrich device. As long as the pump rotation speed is low and the amount of oil supplied to the power steering device is small, the amount of oil supplied is increased in direct proportion to the motor rotation speed.

In diesem Fall wird die Druckdifferenz zwischen der Zuführkammer 34 (stromauf der ersten Drosselöffnung 33A) und dem Ölzuführanschluss 32A (stromab der ersten Dros selöffnung 33A) bestimmt durch die Öffnungs-Querschnittsfläche der ersten Drosselöff nung 33A und die Strömungsrate, die durch die erste Drosselöffnung 33A hindurchgeht. Die Druckdifferenz wächst, wenn die Rotationsdrehzahl der Flügelpumpe 20 steigt. Dann nimmt auch die Strömungsrate zu, die durch die erste Drosselöffnung 33A hin durchgeht.In this case, the pressure difference between the supply chamber 34 (upstream of the first throttle opening 33 A) and the oil supply connection 32 A (downstream of the first throttle opening 33 A) is determined by the opening cross-sectional area of the first throttle opening 33 A and the flow rate through the first throttle opening 33 A passes through. The pressure difference increases as the rotational speed of the vane pump 20 increases. Then the flow rate that passes through the first throttle opening 33 A also increases.

Der Öldruck im Ölzufuhranschluss 32A wird über die zweite Drosselöffnung 38, die Ver bindungspassage 37 und die dritte Drosselöffnung 39 in die Drucksteuer-Federkammer 35 gebracht. Wenn deshalb die Rotationsdrehzahl der Flügelpumpe 20 steigt und auch die Druckdifferenz zwischen den Stromauf- und Stromabseiten der ersten Drosselöff nung 33A zunimmt, dann wird der Schieberkolben 40 gegen die Strömungsraten-Steuer feder 36 in Richtung zu seinem Basisende verschoben (in Fig. 3 nach rechts). In ande ren Worten nimmt die durch die erste Drosselöffnung 33A durchgehende Strömungsrate zu und entsteht eine Verschiebekraft, die dazu tendiert, den Schieberkolben 40 in Rich tung zur Basis zu bewegen, gegen eine Reaktionskraft, die dazu tendiert, den Schieber kolben 40 nach vorne (in Fig. 3 nach links) zu verschieben, so dass sich der Schieber kolben 40 in Richtung nach rechts (zum Basisende) zurückzieht. The oil pressure in the oil supply connection 32 A is brought via the second throttle opening 38 , the Ver connection passage 37 and the third throttle opening 39 into the pressure control spring chamber 35 . Therefore, if the rotational speed of the vane pump 20 increases and also the pressure difference between the upstream and downstream sides of the first throttle opening 33 A increases, then the spool 40 is moved against the flow rate control spring 36 towards its base end (in Fig. 3 after right). In other words, the flow rate passing through the first throttle opening 33 A increases and a shifting force tends to move the spool 40 toward the base against a reaction force tending to push the spool 40 forward ( to shift in Fig. 3 to the left), so that the slider butt 40 in the right direction (to retract toward the base end).

Hierbei ist die Verschiebekraft, die dazu tendiert, den Schieberkolben 40 zur Basisseite zu verschieben, gleich einem Produkt Px × A1 eines Drucks Px in der Zuführkammer 34 und einer Druckaufnahmefläche A1 des Schieberkolbens 40 an der Seite der Zuführ kammer 34. Die Reaktionskraft, die tendiert, den Schieberkolben 40 zum vorderen Ende (in Fig. 3 nach links) zu verschieben, ist gleich einer Summe F + (Py × A1) aus der Feder kraft F der Strömungsraten-Steuerfeder 36 und einem Produkt Py × A1 des Drucks Py in der Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 und einer Druckaufnahmefläche A1.Here, the shifting force tending to shift the spool 40 toward the base side is equal to a product Px × A1 of a pressure Px in the supply chamber 34 and a pressure receiving surface A1 of the spool 40 on the side of the supply chamber 34 . The reaction force, which tends to shift the spool 40 toward the front end (to the left in FIG. 3), is equal to a sum F + (Py × A1) from the spring force F of the flow rate control spring 36 and a product Py × A1 of the pressure Py in the flow rate control spring chamber 35 and a pressure receiving area A1.

Weil sich der Schieberkolben 40 zurückzieht, kommuniziert nun die Zuführkammer 34 mit dem Tankanschluss T. Da demzufolge ein Teil des über den Pumpenanschluss P zugeführten Öls zum Tankanschluss T abströmt, wird selbst bei Zunahme der Pumpen rotationsdrehzahl eine Zunahme der Zuführölmenge zur Servolenkvorrichtung unter drückt. Ferner wird dann, wenn der großdurchmessrige Teil 41A des Schieberkolbens 40 in die erste Drosselöffnung 33A eintritt, die Durchgangsfläche der ersten Drosselöff nung 33A enger und wird die Menge der Ölzufuhr zur Servolenkvorrichtung weiter be grenzt. Auf diese Weise wird die Menge des der Servolenkvorrichtung zugeführten Öls in Abstimmung auf die Pumpenrotationsdrehzahl gesteuert.Because the slide piston 40 retracts, the supply chamber 34 now communicates with the tank connection T. Since, consequently, part of the oil supplied via the pump connection P flows out to the tank connection T, an increase in the supply oil quantity to the power steering device is suppressed even when the pump rotation speed increases. Furthermore, when the large-diameter part 41 A of the spool 40 enters the first throttle opening 33 A, the passage area of the first throttle opening 33 A becomes narrower and the amount of the oil supply to the power steering apparatus is further limited. In this way, the amount of oil supplied to the power steering device is controlled in accordance with the pump rotation speed.

Der Druck in der Zuführkammer 34 wird wie folgt gesteuert. Wenn beispielsweise der Druck im Ölzufuhranschluss 32A als Folge eines Rückschlags bzw. Bruchstoßes von der Servolenkvorrichtung scharf ansteigt, wird dieser Druckanstieg über die zweite Drosselöffnung 38, die Verbindungspassage 37 und die dritte Drosselöffnung 39 in die Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 übertragen. Dadurch nimmt der Druck in der Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 zu. Sobald dieser Druck den eingestellten Druck des Ablassventils 1 übersteigt, wird das Ablassventil 1 aufgedrückt und kommuni ziert die Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 mit dem Tankanschluss T. Spezifisch werden die Kugel 5 und das Kugelsupportglied 4 gegen die Federkraft der Vorsteuerfe der 3 verschoben, so dass der Öldruck aus der Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 über den Filter 8, die Sitzdrosselöffnung 6A, die Sitzbohrung 6B, die vierte Drossel öffnung 15, die Kammer 16, die fünften Drosselöffnungen 17, die Druck-Steuerfeder- Kammer 10, die Ölpassage 12 und die äußere Umfangsnut 13 zum Tankanschluss T abgebaut oder reduziert wird (Schockventilfunktion). The pressure in the feed chamber 34 is controlled as follows. For example, if the pressure in the oil supply port 32 A rises sharply as a result of a kickback or breakage shock from the power steering device, this pressure increase is transmitted via the second throttle opening 38 , the connecting passage 37 and the third throttle opening 39 into the flow rate control spring chamber 35 . As a result, the pressure in the flow rate control spring chamber 35 increases. As soon as this pressure exceeds the set pressure of the drain valve 1 , the drain valve 1 is pushed open and communicates the flow rate control spring chamber 35 with the tank connection T. Specifically, the ball 5 and the ball support member 4 are moved against the spring force of the pilot valve of FIG. 3 , so that the oil pressure from the flow rate control spring chamber 35 via the filter 8 , the seat throttle opening 6 A, the seat bore 6 B, the fourth throttle opening 15 , the chamber 16 , the fifth throttle openings 17 , the pressure control spring chamber 10 , the Oil passage 12 and the outer circumferential groove 13 to the tank connection T is reduced or reduced (shock valve function).

Daraus ergibt sich, dass der Druck in der Strömungsraten-Steuerfeder-Kammer 35 ab nimmt und der Steuerkolben 40 in Fig. 3 weit nach rechts verschoben wird, d. h., in der Richtung, in der die Strömungsraten-Steuerfeder 36 zusammengedrückt wird. Deshalb strömt exzessiver Ölzustrom aus der Zuführkammer 34 zum Tankanschluss T und wird der Zuführdruck nicht exzessiv. Da ferner durch den großmessrigen Teil 41A die Durch gangsfläche in der ersten Drosselöffnung 43A enger gemacht worden ist, wird die in die Servolenkvorrichtung einströmende Strömungsrate auf klein limitiert.As a result, the pressure in the flow rate control spring chamber 35 decreases and the control piston 40 is shifted far to the right in FIG. 3, that is, in the direction in which the flow rate control spring 36 is compressed. Therefore, excessive oil flow flows from the supply chamber 34 to the tank port T and the supply pressure does not become excessive. Furthermore, since the passage area in the first throttle opening 43 A has been made narrower by the large-diameter part 41 A, the flow rate flowing into the power steering device is limited to small.

Das Ablassventil 1 funktioniert bei einer Drucksteuerung wie oben beschrieben. In die sem Fall wird die Kugel 5 durch das Führungsglied 14 abgestützt und seine Bewegung ist beschränkt, ausgenommen in der axialen Richtung, so dass das Entstehen von Lärm als Folge einer Quervibration (Radialvibration) der Kugel 5 wirksam verhindert wird.The drain valve 1 functions in a pressure control as described above. In this case, the ball 5 is supported by the guide member 14 and its movement is restricted except in the axial direction, so that the generation of noise as a result of transverse vibration (radial vibration) of the ball 5 is effectively prevented.

Die vierte Drosselöffnung 15 und die fünfte Drosselöffnung 17 sind im Fluiddurchgang geformt. Als Folge des Dämpfeffekts der Drosselöffnung 6A und einer Dämpfung, die aus dem Viskositätswiderstand resultiert, wenn das Öl durch diese Drosselöffnung in 17 hindurchgeht, wird auch die Aktion des Kugelsupportglieds 4 stabilisiert, und somit des sen Vibrationsneigung unterdrückt. Spezifisch wird die Vibration des Kugelsupportglieds 4 sowohl in axialer Richtung als auch in Querrichtung (Radialrichtung) unterdrückt, so dass das Entstehen von Lärm als Folge solcher Vibrationen verhindert wird. Ferner kann der Wert des Drucks P2 durch die Öffnungsfläche der fünften Drosselöffnung 17 und durch den Unterschied zwischen dem Außendurchmesser der Kugel 5 und den Innen durchmesser des Führungsglieds 14 eingestellt werden. Auf diese Weise können die Übersteuerungscharakteristika des Ablassventils 1 verbessert werden, d. h., die Cha rakteristika des Unterschieds zwischen dem Steuerdruck und dem Aufbrechdruck des Ablassventils 1.The fourth throttle opening 15 and the fifth throttle opening 17 are shaped in the fluid passage. As a result of the damping effect of the throttle opening 6 A and a damping which results from the viscosity resistance when the oil passes through this throttle opening in FIG. 17 , the action of the ball support member 4 is also stabilized, and thus its tendency to vibrate is suppressed. Specifically, the vibration of the ball support member 4 is suppressed both in the axial direction and in the transverse direction (radial direction), so that the generation of noise as a result of such vibrations is prevented. Furthermore, the value of the pressure P2 can be set by the opening area of the fifth throttle opening 17 and by the difference between the outer diameter of the ball 5 and the inner diameter of the guide member 14 . In this way, the override characteristics of the relief valve 1 can be improved, that is, the characteristics of the difference between the control pressure and the break-open pressure of the relief valve 1 .

Anhand Fig. 6 wird nachstehend ein Ablassventil 61 gemäß eine zweiten Ausführungs form dieser Erfindung beschrieben.A drain valve 61 according to a second embodiment of this invention is described below with reference to FIG. 6.

Das Ablassventil 61 dieser zweiten Ausführungsform unterscheidet sich vom Ablass ventil 1 der ersten Ausführungsform nur dadurch, dass am Kugelsupportglied 4 ein Schiebeteil 4C geformt ist. Dieser Schiebeteil 4C gleitet entlang der Innenumfangsfläche 14A des Führungsglieds 14. Die verbleibenden Merkmale der Ausbildung des Ablass ventils 61 stimmen mit denen des Ablassventils 1 der ersten Ausführungsform überein. In den Zeichnungen sind gleiche Teile mit identischen Bezugszeichen versehen.The drain valve 61 of this second embodiment differs from the drain valve 1 of the first embodiment only in that a sliding part 4 C is formed on the ball support member 4 . This sliding part 4 C slides along the inner peripheral surface 14 A of the guide member 14 . The remaining features of the formation of the drain valve 61 correspond to those of the drain valve 1 of the first embodiment. In the drawings, identical parts are provided with identical reference symbols.

Der Schiebeteil 4C hat kreisförmigen Querschnitt und erstreckt sich vom Kragen 4A des Kugelsupportglieds 4 koaxial nach vorne. Der Schiebeteil 4C ist eingesetzt in das offene Ende des Führungsglieds 14 und passt in dieses, derart, dass er mit der Umfangsfläche 14A des Führungsglieds 14 Schiebekontakt ist (Schiebepassung). Das Kugelsupport glied 4 bewegt sich in einer axialen Richtung entlang der Innenumfangsfläche 14A des Führungsglieds 14. Die in einer Vertiefung 4B an dem Ende des Schiebeteils 4C abge stützte Kugel ist hier nicht im gleitenden Kontakt mit der Innenumfangsfläche 14A. Zwi schen der Außenseite der Kugel 5, dem Schiebeteil 4C und der Innenumfangsfläche 14A wird eine Kammer 18 definiert.The sliding part 4 C has a circular cross section and extends from the collar 4 A of the ball support member 4 coaxially to the front. The sliding part 4 C is inserted into the open end of the guide member 14 and fits into it in such a way that it is sliding contact with the peripheral surface 14 A of the guide member 14 (sliding fit). The ball support member 4 moves in an axial direction along the inner peripheral surface 14 A of the guide member 14 . The supported in a recess 4 B at the end of the sliding part 4 C ball is not in sliding contact with the inner peripheral surface 14 A. Between the outside of the ball 5 , the sliding part 4 C and the inner peripheral surface 14 A, a chamber 18 is defined ,

Bei dieser Ausbildung bewegt sich das Kugelsupportglied 14 in axialer Richtung unter Führung durch das Führungsglied 14. Da die Kugel durch das Kugelsupportglied 4 selbst behindert bzw. positioniert wird, wird die Bildung von Geräuschen aufgrund einer Quervibration (Radialvibration) der Kugel 5 unterdrückt. Weiterhin wird als Folge des Dämpfungseffektes der Drosselöffnung 6A und einer abdämpfenden Wirkung der fünf ten Drosselbohrung 17, die in dem Führungsglied 14 geformt ist, die axiale Bewegung des Kugelsupportglieds 4 stabilisiert, und werden durch Einstellen des Drucks in der Kammer 18 die Übersteuerungscharakteristika des Ablassventils 1 verbessert.In this embodiment, the ball support member 14 moves in the axial direction under the guidance of the guide member 14 . Since the ball is itself obstructed or positioned by the ball support member 4 , the formation of noise due to a transverse vibration (radial vibration) of the ball 5 is suppressed. Furthermore, as a result of the damping effect of the throttle opening 6 A and a damping effect of the five th throttle bore 17 , which is formed in the guide member 14 , the axial movement of the ball support member 4 is stabilized, and by adjusting the pressure in the chamber 18, the override characteristics of the relief valve 1 improved.

Wie Fig. 7 zeigt, ist ein Spalt D3-d4 zwischen dem Innendurchmesser D3 des Führungs glieds 14 und dem Außendurchmesser d4 des Schiebeteils 4C auf weniger eingestellt als 1/20 des Außendurchmessers d4. In anderen Worten gilt die Gleichung:
As shown in FIG. 7, a gap D3-D4 of the guide member 14 and the outer diameter d4 of the sliding part 4 C set between the inner diameter D3 to less than 1/20 of the outer diameter d4. In other words, the equation applies:

D3 - d4 ≦ d4 × 1/10 (3).D3 - d4 ≦ d4 × 1/10 (3).

Weiterhin ist die totale Öffnungs-Querschnittsfläche AO der fünften Drosselbohrung 17 eingestellt auf weniger als 1/2 der inneren Querschnittsfläche des Führungsglieds 14 ( = π (D3/2)²). In anderen Worten gilt die Gleichung:
Furthermore, the total opening cross-sectional area AO of the fifth throttle bore 17 is set to less than 1/2 of the inner cross-sectional area of the guide member 14 (= π (D3 / 2) ² ). In other words, the equation applies:

AO ≦ (D3/2)² × 1/2 (4).AO ≦ (D3 / 2) ² × 1/2 (4).

Durch die Erfinder durchgeführte Experimente haben bestätigt, dass durch Einstellen des Durchmesserspalts D3-d4 und der Größe der totalen Öffnungs-Querschnittsfläche AO der fünften Drosselöffnung 17 auf obengenannte Weise das Übersteuern des Ab lassventils 61 reduziert wird, und dass der Druck in der Kammer 18 zum Unterdrücken von Vibrationen eingestellt werden kann.Experiments carried out by the inventors have confirmed that by adjusting the diameter gap D3-d4 and the size of the total opening cross-sectional area AO of the fifth throttle opening 17 in the above-mentioned manner, the overflow of the exhaust valve 61 is reduced, and that the pressure in the chamber 18 increases Suppression of vibrations can be set.

Eine dritte Ausführungsform der Erfindung wird nachstehend anhand von Fig. 8 be schrieben.A third embodiment of the invention will be described below with reference to FIG. 8.

Bei dem Ablassventil 71 der dritten Ausführungsform ist am Schiebeteil 4C des Kugel supportglieds 4 eine sechste Drosselöffnung 19 geformt, und zwar anstelle der fünften Drosselöffnung 17 an der Seitenfläche des Führungsglieds 14 des Ablassventils 61 bei der zweiten Ausführungsform. Durch die sechste Drosselöffnung 19 strömt Fluid aus der Kammer 18 zu der Druck-Steuerfeder-Kammer 10. Auch bei dieser Ausbildung wird ein identischer Effekt erzielt, wie er bei den vorerwähnten ersten und zweiten Ausführungs formen vorlag. Die sechste Drosselöffnung 19 kann jede beliebige Form haben. Sie kann beispielsweise eine Bohrung oder eine nutartige Vertiefung sein.In the drain valve 71 of the third embodiment, a sixth throttle opening 19 is formed on the sliding part 4 C of the ball support member 4 , namely in place of the fifth throttle opening 17 on the side surface of the guide member 14 of the drain valve 61 in the second embodiment. Fluid flows from the chamber 18 to the pressure control spring chamber 10 through the sixth throttle opening 19 . Also in this training, an identical effect is achieved as it was in the aforementioned first and second embodiment. The sixth throttle opening 19 can have any shape. For example, it can be a bore or a groove-like depression.

Die im Schiebeteil 4C des Kugelsupportglieds 4 geformte, sechste Drosselöffnung 19 in Fig. 9 umfasst eine Drosselöffnung 19A mit einer Querschnittsfläche A1 und eine Dros selöffnung 19B mit einer Querschnittsfläche A2. In Fig. 9B sind die Querschnittsflächen A1, A2 durch schraffierte Teile angedeutet.The sixth throttle opening 19 in FIG. 9 formed in the sliding part 4 C of the ball support member 4 comprises a throttle opening 19 A with a cross-sectional area A1 and a throttle opening 19 B with a cross-sectional area A2. The cross-sectional areas A1, A2 are indicated by hatched parts in FIG. 9B.

Bei dieser Ausführungsform ist die totale Öffnungsfläche A1+A2 der sechsten Drossel öffnung 19 eingestellt auf weniger als 1/2 der Querschnittsfläche des Innendurchmes sers des Führungsglieds 14 (= π (D5/2)²). In anderen Worten gilt die Gleichung:
In this embodiment, the total opening area A1 + A2 of the sixth throttle opening 19 is set to less than 1/2 of the cross-sectional area of the inner diameter of the guide member 14 (= π (D5 / 2) ² ). In other words, the equation applies:

A1 + A2 ≦ π (D5/2)² × 1/2 (5).A1 + A2 ≦ π (D5 / 2) ² × 1/2 (5).

D5 ist der Innendurchmesser des Führungsglieds 14 bei dieser Ausführungsform.D5 is the inner diameter of the guide member 14 in this embodiment.

Mit von den Erfindern durchgeführten Experimenten wurde bestätigt, dass durch Ein stellen der Größe der totalen Öffnungsfläche A1 + A2 der sechsten Drosselöffnung 19 auf die oben bezeichnete Weise das Übersteuern des Ablassventils 71 reduziert ist, und dass der Druck in der Kammer 18 zum Unterdrücken von Vibrationen eingestellt werden kann.Experiments carried out by the inventors confirmed that by setting the size of the total opening area A1 + A2 of the sixth throttle opening 19 in the above-mentioned manner, the oversteer of the relief valve 71 is reduced, and that the pressure in the chamber 18 to suppress vibrations can be adjusted.

Bei den vorerwähnten Ausführungsformen wird das erfindungsgemäße Ablassventil ein gesetzt bei einem Strömungsraten-Steuerventil einer Flügelpumpe, die zum Zuführen von Öldruck zu einer Servolenkvorrichtung dient. Jedoch ist die Erfindung nicht auf die sen Anwendungsfall beschränkt, sondern die Erfindung bezieht sich allgemein auf ein Ablassventil, das für irgendwelche Zwecke eingesetzt wird.In the aforementioned embodiments, the drain valve according to the invention is turned on set at a flow rate control valve of a vane pump to be fed from oil pressure to a power steering device. However, the invention is not limited to that limited application, but the invention relates generally to Drain valve that is used for any purpose.

Durch Rückbeziehen ist hiermit der Gesamtinhalt der JP-Patentanmeldung P2000-321294 (angemeldet am 20.10.2000) inkorporiert.By reference is hereby the entire content of the JP patent application P2000-321294 (registered on 10/20/2000) incorporated.

Obwohl die Erfindung unter Bezugnahme auf bestimmte erfindungsgemäße Ausfüh rungsformen beschrieben worden ist, soll die Erfindung nicht auf diese Ausführungsfor men beschränkt sein. Für Fachleute auf diesem Gebiet sind im Lichte der oben angege benen Lehren Modifikationen und Variationen der beschriebenen Ausführungsformen durchaus möglich. Der Schutzumfang der Erfindung wird durch die nachfolgenden An sprüche bestimmt.Although the invention has been described with reference to certain embodiments of the invention tion forms has been described, the invention is not intended for this embodiment be limited. For professionals in the field, the above are in light teach teachings modifications and variations of the described embodiments quite possible. The scope of the invention is illustrated by the following sayings.

Claims

1. Drain valve with a valve seat ( 6 ) and at least one movable member ( 4 , 5 ) which opens and closes a seat bore ( 6 B), which opens in the valve seat ( 6 ), characterized by :
a cylindrical, in the valve seat ( 6 ) formed guide member ( 14 ) with an inner peripheral surface ( 14 A) for axially guiding the movable member ( 4 , 5 ),
a throttle opening ( 17 , 19 ) through which fluid flows out of the seat bore ( 6 B), and
a chamber ( 16 , 18 ) formed inside the guide member ( 14 ) at a position between the throttle opening ( 17 , 19 ) and the seat bore ( 6 B).

2. Drain valve according to claim 1, characterized in that the throttle opening ( 17 ) is formed in the guide member ( 14 ).

3. Drain valve according to claim 1 or 2, characterized in that the throttle opening ( 19 ) in the movable member ( 4 , 5 ) is formed.

4. Drain valve according to any one of claims 1 to 3, characterized by a throttle opening ( 6 B) upstream of the seat bore ( 6 B).

5. Drain valve according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the total opening area of the throttle opening ( 17 , 19 ) is set to less than 1/2 of the cross-sectional area defined by the inner diameter of the guide member ( 14 ).

6. Drain valve according to any one of claims 1 to 5, characterized in that
that the movable member ( 4 , 5 ) has a ball ( 5 ) and the guide member ( 14 ) guides the ball ( 5 ), and
that the difference between the inner diameter of the guide member ( 14 ) and the outer diameter of the ball ( 5 ) is set to less than 1/25 of the outer diameter of the ball ( 5 ).

7. Drain valve according to any one of claims 1 to 5, characterized in that
that the movable member ( 4 , 5 ) has a ball ( 5 ) and a ball support member ( 4 ),
that the ball ( 5 ) is supported on a sliding part ( 4 C) of the ball support member ( 4 ),
that the sliding part ( 4 ) has a circular cross section and is guided by the guide member ( 14 ) and
that the difference between the inner diameter of the guide member ( 14 ) and the outer diameter of the sliding part ( 4 C) is set to less than 1/20 of the outer diameter of the slide ( 4 C).