DD297791A5

DD297791A5 - DEVICE FOR INFLUENCING THE ENERGETIC BEHAVIOR OF DRIVES IN FORMING MACHINES

Info

Publication number: DD297791A5
Application number: DD33677689A
Authority: DD
Inventors: Wieland Petter
Original assignee: Umformtechnik Erfurt Gmbh,De
Priority date: 1989-12-29
Filing date: 1989-12-29
Publication date: 1992-01-23
Also published as: DE4042185A1

Abstract

Diese kostenguenstige und geraeuscharme Einrichtung verbessert das energetische Verhalten von Antrieben. Die Aufgabe liegt in der Schaffung einer funktions- und arbeitsschutzsicheren Einrichtung, die den Brems- und Beschleunigungsprozesz hochgradig realisiert. Erfindungsgemaesz wird das dadurch erreicht, dasz am Kurbeltrieb des Sekundaergetriebes ein zusaetzlicher Stoeszel angeordnet ist, der als abgestufter und steuerbarer Druckkolben ausgebildet ist und als Energiespeicher wirkt. Der Kurbeltrieb ist als ein zusaetzlicher auch an einer der rotierenden Wellen des Sekundaergetriebes anordenbar. Dabei besteht der Kurbeltrieb aus der Kurbelwelle, der Pleuelstange und dem im Druckuebersetzer gelagerten Druckkolben. Fig. 1This cost-effective and low-noise device improves the energetic behavior of drives. The object is to provide a functional and occupational safety device that realizes the braking and acceleration process highly. According to the invention this is achieved by an additional Stoeszel is arranged on the crank mechanism of the secondary transmission, which is designed as a graduated and controllable pressure piston and acts as an energy storage. The crank mechanism can be arranged as an additional one on one of the rotating shafts of the secondary transmission. Here, the crank mechanism consists of the crankshaft, the connecting rod and the pressure piston mounted in the pressure piston. Fig. 1

Description

Hierzu 4 Seiten ZeichnungenFor this 4 pages drawings

Anwendungsgebiet der ErfindungField of application of the invention

Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zur Beeinflussung des energetischen Verhaltens von Antrieben in Umformmaschinen, die auf den Anlauf- und Bremsvorgang wirkt.The invention relates to a device for influencing the energetic behavior of drives in forming machines, which acts on the start-up and braking process.

Characteristic of the known state of the art

Die Anfahr- und Bremsvorgänge von im aussetzenden Betrieb arbeitenden Umformmaschinen werden bevorzugt mit asynchron schaltbaren Reibungskupplungen und -bremsen realisiert. Dabei entsteht an den Reibflächen des Angleichvorganges in Kupplung und Bremse aufgrund des unelastischen Drehstoßes als physikalisches Wirkprinzip unerwünscht ein irreversibler Energieverlust durch Wärmeentwicklung, begleitet von einem ständigen Verschleißvorgang. Die begrenzte Wärmebelastbarkcit der Reibwerkstoffe einerseits und die ständige Erhöhung ihrer Standzeit bei wesentlich gesteigerten Dauerhub und Schaltzahlen haben u.a. zu erheblichen Material- und Fertigungsaufwendungen beim Herstelle - geführt.The starting and braking operations of working in intermittent operation forming machines are preferably realized with asynchronously switchable friction clutches and brakes. This creates undesirable irreversible energy loss due to heat generation at the friction surfaces of the adjustment process in clutch and brake due to the inelastic torsional shock as a physical action principle, accompanied by a constant wear process. The limited Wärmebelastbarkcit the friction materials on the one hand and the constant increase in their service life at significantly increased duration and stroke numbers have u.a. significant material and manufacturing costs incurred in the manufacture.

Zur Reduzierung der Wärmebelastung und des Verschleißes in Kupplung und Brer se wurde eine Vorrichtung nach dem DD-WP 100 063 vorgeschlagen, bei der ein ungesteuerter Arbeitszylinder einerseits, η Maschinenkörper und andererseits seine Kolbenstange an der Kurbelwelle exzentrisch so angeordnet ist, daß er im oberen Totpunkt ein Beschleunigungsmoment erzeugen kann. Dieses äußere Moment im oberen Totpunkt wirkt gegen das Haltemoment der Bremse, wodurch bei ihrem Versagen der Stößel ungewollt beschleunigt wird. Darüber hinaus verbleibt Energie in Form von Restwärme in der Bremse und der Kupplung, abhängig vom Überlaufwinkel aus gestreckter Lage des Arbeitszylinders. Je größer der Überlaufwinkel ist, um so geringer ist der Energierückgewinnungsgrad. Schließlich sind zur Realisierung dieser Lösung zusätzliche Material- und Fertigungsaufwendungen erforderlich. Nach diesem DD-WP wird weiter der Einsatz eines separaten hydraulischen Servoantriebes, bestehend aus einer als Pumpe und Motor arbeitenden Verdrängereinheit, einem steuerbaren Wegeventil und einem Hydrospeicher vorgeschlagen. Die hohe Beschleunigungs- bzw. Bremsarbeit einerseits und die kurze Beschleunigungsbzw. Bremszeit andererseits sowie der zeitvariante Leistungsbedarf mit seinem Maximum erfordern bei der Geräteauswahl (Verdrängereinheit, Ventile und Hydrospeicher) beachtliche Baugrößen und große Nennweiten im Rohrleitungssystem. Auch bei diesem Vorschlag sind erhebliche Material- und Fertigungsaufwendungen beim Hersteller und darüber hinaus Aufwendungen für Werkzeug und Instandhaltung beim Betreiber erforderlich. Schließlich sind Servoantriebe mit stoßartigem Zuschalten der Hydrospeicher durch ein Wegeventil außerordentlich schwingungserregend, begleitet durch einen hohen Lärmpegel.To reduce the heat load and the wear in clutch and Brer se an apparatus according to DD-WP 100 063 was proposed in which an uncontrolled working cylinder on the one hand, η machine body and on the other hand, its piston rod is arranged eccentrically on the crankshaft so that it is at top dead center can generate an acceleration torque. This external moment at top dead center acts against the holding torque of the brake, which is accelerated unintentionally in their failure of the plunger. In addition, energy remains in the form of residual heat in the brake and the clutch, depending on the overflow angle from the extended position of the working cylinder. The larger the overflow angle, the lower the energy recovery rate. Finally, additional material and manufacturing costs are required to implement this solution. After this DD-WP further the use of a separate hydraulic servo drive, consisting of a working as a pump and motor displacer unit, a controllable directional control valve and a hydraulic accumulator is proposed. The high acceleration or braking work on the one hand and the short Beschleunigungsbzw. On the other hand, braking time and the time-variant power requirement with its maximum require considerable sizes and large nominal diameters in the piping system when selecting the device (displacer unit, valves and hydraulic accumulator). This proposal also requires considerable material and production costs for the manufacturer and, in addition, expenses for tools and maintenance at the operator. Finally, servo drives with impulsive connection of the hydraulic accumulator by a directional control valve are extraordinarily vibration-inducing, accompanied by a high noise level.

Bei einer anderen bekannten Lösung nach der SU-EB 643683 wird der Einsatz von Federn in einem zwischen Kupplungsweile und Sekundärgetriebe angeordneten Planetengetriebe, das mit dem Reibklotzträger der Bremse gekoppelt ist, vorgeschlagen. Auch dieser Vorschlag ist nur mit hohen Aufwendungen, u. a. für das zusätzliche Planetenradgetriebe, realisierbar. Darüber hinaus bestehen bei dieser Lösung auch arbeitsschutztechnische Bedenken wegen des gegen die Bremse wirkenden Vorspannmomentes im Stillstand. Der Energierückgewinnungsgrad ist unbefriedigend. Darüber hinaus verursachen Stoßbelastungen im Anlauivorgang dynamische Momente und Schwingungen, die zu erhöhtem Lärm und Verschleiß führen.In another known solution according to the SU-EB 643683 the use of springs in a arranged between Kupplungsweile and secondary transmission planetary gear, which is coupled to the friction pad carrier of the brake proposed. This proposal is only with high expenses, u. a. for the additional planetary gear, feasible. In addition, there are also health and safety concerns about the biasing torque acting against the brake at standstill in this solution. The energy recovery rate is unsatisfactory. In addition, impact loads in the Anlauivivgang dynamic moments and vibrations, which lead to increased noise and wear.

Object of the invention

Das Ziel der Erfindung ist es, durch eine kostengünstige sowie geräuscharme Einrichtung das energetische Verhalten von Antrieben zu verbessern.The aim of the invention is to improve the energy performance of drives by a low-cost and low-noise device.

Explanation of the essence of the invention

Die Aufgabe der Erfindung liegt in der Schaffung einer funktions- und arbeitsschutzsicheren Einrichtung, die den Brems- und Beschleunigungsprozeß hochgradig realisiert.The object of the invention is to provide a functional and occupational safety device that realizes the braking and acceleration process highly.

Erfindungsgemäß wird das dadurch erreicht, daß am Kurbeltrieb des Sekundärgetriebes ein zusätzlicher Stößel angeordnet ist, der als abgestufter und steuerbarer Druckkolben ausgebildet ist und als Energiespeicher wirkt. Der Kurbeltrieb ist zusätzlich an einer der rotierenden Wellen des Sekundärgetriebes angeordnet. Der Kurbeltrieb besteht aus der Kurbelwelle, der Pleuelstange und dem im Druckübersetzer gelagerten Druckkolben.According to the invention this is achieved in that the crank mechanism of the secondary gear, an additional plunger is arranged, which is designed as a stepped and controllable pressure piston and acts as an energy storage. The crank mechanism is additionally arranged on one of the rotating shafts of the secondary transmission. The crank mechanism consists of the crankshaft, the connecting rod and the pressure piston mounted in the pressure booster.

Die Pleuelstange kann auch an der Exzenter- oder Kurbelwelle oder am Pleuel angeordnet sein.The connecting rod can also be arranged on the eccentric or crankshaft or on the connecting rod.

Weiterhin ist dii Wirkverbindung zwischen der Pleuelstange und dem Druckkolben starr ausgebildet. Die Wirkverbindung zwischen der Pk' lelstange und dem Druckkolben kann auch längenveränderbar ausgebildet werden. Der Druck im Druckausgleichsbohälter ist durch ein Druckminderventil einstellbar. Das niedrige Beschleunigungsmoment leitet den Anlaufvorgang ein. Gleichzeitig erfolgt die Zuschaltung des zusätzlichen Kurbeltriebes. Abhängig vom erreichten Kurbelwinkel entsteht mit dem Niedergang des Oberwerkzeugträgers aus dem Bereich des oberen Totpunktes eine Forcierung des Beschleunigungsvorganges durch den abgestuften Druckkolben auf die Pleuelstange, die die Kurbelwelle und damit die Welle des Sekundärgetriebes antreibt. Ca. 75° nach dem oberen Totpunkt wird der zusätzliche Kurbeltrieb abgeschaltet. Gleichzeitig erfolgt der Aufbau des Nennmomentes in der Kupplung.Furthermore, the operative connection between the connecting rod and the pressure piston is rigid. The operative connection between the Pk 'lelstange and the pressure piston can also be made variable in length. The pressure in the pressure equalization tank is adjustable by a pressure reducing valve. The low acceleration torque initiates the startup process. At the same time the connection of the additional crank mechanism takes place. Depending on the achieved crank angle arises with the decline of the upper tool carrier from the top dead center a forcing of the acceleration process by the stepped pressure piston on the connecting rod, which drives the crankshaft and thus the shaft of the secondary gear. Approximately 75 ° after top dead center, the additional crank mechanism is switched off. At the same time, the nominal torque is built up in the coupling.

Nach der Durchführung des Arbeitsverfahrens wird bei ca. 90" vor dem oberen Totpunkt der Kurbeltrieb wieder zugeschaltet, wodurch eine bremsende Wirkung durch den Druckübersetzer entsteht. Zeitversetzt wird die Kupplung vom Sekundärgetriebe getrennt, so daß das Sekundärgetriebe im oberen Totpunkt zum Stillstand kommt. Hier wirkt die Bremse nur als Haltebren ise.After carrying out the working procedure, the crank drive is switched on again at about 90 "before top dead center, whereby a braking effect is created by the pressure booster.The clutch is displaced from the secondary transmission with a time delay, so that the secondary gear comes to a standstill at top dead center the brake only as Haltebren ise.

Gleichzeitig wird der zusätzliche Kurbeltrieb wieder abgeschaltet.At the same time, the additional crank drive is switched off again.

embodiment

Die Erfindung soll nachstehend anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert werden. Die zugehörigen Zeichnungen zeigenThe invention will be explained below with reference to an embodiment. The accompanying drawings show

Fig. 1.: Steuerschema eines energiearmen Kupplungs- und Bremsvorganges mittels Servotechnik Fig. 2.: Steuerschema einer Energiespeicherung mittels pneumatischen Speicher.Fig. 1 .: Control scheme of a low-energy clutch and brake operation by means of servo technology Fig. 2 .: control scheme of energy storage by means of pneumatic storage.

Der Antrieb, dessen energetisches Verhalten gesteurt werden soll, uasteht aus dem Schwungrad 1, der Kupplung 2, der Bremse 4 mit dem Betätigungselement 5 und den als Drehmasse 3 dargestellten, zu beschleunigenden und zu bremsenden Teilen des Sekundärgetriebes. Die Exzenter- bzw. Kurbelweile 6 ist über die Pleuel 7 in bekannter Weise mit dem Oberwerkzeugträger 8 verbunden. An der Kurbelwelle 6 oder an einer der Vorgelegewellen des Sekundärgetriebes ist ein zusätzlicher Kurbeltrieb angeordnet, der aus der Kurbelwelle 9, der Pleuelstange 10 und dem abgestuften Druckkolben 11, der im Druckübersetzer 12 lagert, besteht.The drive whose energetic behavior is to be gestured, uasteht from the flywheel 1, the clutch 2, the brake 4 with the actuator 5 and the rotating mass 3 shown to be accelerated and to be braked parts of the secondary transmission. The eccentric or Kurbelweile 6 is connected via the connecting rod 7 in a known manner with the upper tool carrier 8. On the crankshaft 6 or on one of the countershafts of the secondary gear, an additional crank mechanism is arranged, which consists of the crankshaft 9, the connecting rod 10 and the stepped pressure piston 11 which supports the pressure booster 12.

Der Druckübersetzer 12 dient als Energiespeicher. An der oberen Fläche des abgestuften Druckkolbens 11 wirkt der durch das Druckminderventil 13 veränderbare Druck, während die untere Fläche hydraulisch beaufschlagbar ist. Der Druckübersetzer 12 ist pendelnd am Maschinenkörper 14 angelenkt. Ein Druckausgleichsbehälter 15 ist im dargestellten Ausführungsbeispiel integraler Bestandteil des Druckübersetzers 12, während der Zwischenraum 16 des abgestuften Kolbens 11 als druckloser Ölbehälter genutzt wird. Der untere ölraum 17 kann über ein entsperrbares Rückschlagventil 18, welches mittels Wgeventil 19 steuerbar ist, verbunden werden. Schließlich ist die Kurbelwelle 9 koppelbar. Die Bremse 21 blockt die Kurbelwelle 9 gegenüber dem Maschinengestell.The pressure booster 12 serves as an energy store. On the upper surface of the graduated plunger 11 of the variable pressure by the pressure reducing valve 13 acts, while the lower surface is hydraulically acted upon. The pressure booster 12 is articulated hinged to the machine body 14. A pressure compensation tank 15 is in the illustrated embodiment an integral part of the pressure booster 12, while the intermediate space 16 of the stepped piston 11 is used as a non-pressurized oil reservoir. The lower oil chamber 17 can be connected via a pilot-operated check valve 18, which can be controlled by means of a check valve 19. Finally, the crankshaft 9 can be coupled. The brake 21 blocks the crankshaft 9 relative to the machine frame.

Zur Steuerung der Kupplung 2 und der Bremse 4 sind mindestens der Druckregler 22, der Druckmittelspeicher 23 und die Pressensicherheitsventile 24 und 25 erforderlich.To control the clutch 2 and the brake 4, at least the pressure regulator 22, the accumulator 23 and the press safety valves 24 and 25 are required.

An dem Ausgang des Pressensicherheitsventils 25 ist das lagekontrollierte Wegeventil 26 mit einem Schalldämpfer angeschlossen. Der Druckmittelspeicher 23 steht durch eine Leitung über einen Druckregier 27 und einen Druckmittolspeicher 28 sowie einem Wegeventil 29 und einem Pressensicherheitsventil 24 mit dem Betätigungselement der Kupplung 2 in Wirkverbindung. Vom zweiten Zugang des Wegeventils 29 aus ist zu dem Druckregler 27 und dem Druckmittelspeicher 28 zusätzlich eine Leitung parallel angeordnet.At the output of the press safety valve 25, the position-controlled directional control valve 26 is connected to a silencer. The accumulator 23 is connected by a line via a pressure regulator 27 and a pressure fluid reservoir 28 and a directional control valve 29 and a press safety valve 24 with the actuating element of the clutch 2 in operative connection. From the second access of the directional control valve 29, a line is additionally arranged in parallel to the pressure regulator 27 and the accumulator 28.

Nach dem Einschalten des Pressensicherheitsventils 25 wird das Betätigungselement 5 der Bremse 4 zügig gelüftet und die Kupplung 2 durch das Pressensicherheitsventil 24 und dom Druckmittelspeicher 28 überschneidungsfrei, wie bekannt, in Schließstellung gebracht. In der Kupplung 2 wirkt ein durch den Druckregler 27 deutlich reduziertes Beschleunigungsmoment, das maximal den doppelten Betrag des im Sekundärgetriebe wirkenden Reibmomentes, z. B. in den Lagerungen, annimmt. Dieses niedriege Beschleunigungsmoment leitet den Anlaufvorgang ein. Gleichzeitig erfolgt die Zuschaltung der Kupplung 20 und das Lösen der Bremse 14 sowie die Entsperrung dos Rückschlagventils 18 durch das Wegeventil 19. Abhängig vom erreichten Kurbelwinkel entsteht mit dem Niedergang des Oberwerkzeugträgers 8 aus dem Bereich des oberen Totpunktes eine Forcierung des Besrhleunigungsvorganges durch den abgestuften Druckkolben 11 auf die Pleuelstange 1C, die die Kurbelwelle 9 und damit die Kurbelwelle 6 antreibt. Ca. 75° nach dem oberen Totpunkt wird das Rückschlagventil 18 und die Kupplung 20 abgeschaltet. Gleichzeitig erfolgt durch Zuschalten des Wegeventils 29 der Aufbau des Nennmomentos in der Kupplung 2. Nach der Durchführung des Arbeitsverfahrens wird zunächst ca. 90° vor dem oberen Totpunkt die Kupplung 20 erneut zugeschaltet, wodurch eine bremsende Wirkung durch den angekoppelten Druckübersetzer 12 entsteht. Zeitversetzt wird dieAfter switching on the press safety valve 25, the actuator 5 of the brake 4 is released quickly and the clutch 2 by the press safety valve 24 and dom accumulator 28 without overlap, as is known, brought into the closed position. In the clutch 2 acts through the pressure regulator 27 significantly reduced acceleration torque, the maximum of twice the amount of friction torque acting in the secondary gear, z. B. in the bearings, assumes. This low acceleration torque initiates the startup process. At the same time, the connection of the clutch 20 and the release of the brake 14 and the unlocking dos check valve 18 through the directional control valve 19. Depending on the achieved crank angle is formed with the decline of the upper tool carrier 8 from the top dead center forcing the Besrh acceleration process through the stepped pressure piston eleventh on the connecting rod 1C, which drives the crankshaft 9 and thus the crankshaft 6. Approximately 75 ° after top dead center, the check valve 18 and the clutch 20 is turned off. At the same time done by connecting the directional control valve 29, the structure of the Nennmomentos in the clutch 2. After performing the procedure is initially about 90 ° before top dead center, the clutch 20 is switched on again, creating a braking effect by the coupled pressure booster 12. The time delay is the

Kupplung 2 vom Sekundärgetriebe getrennt, so daß das Sekundärgetriebe im oberen Totpunkt zum Stillstand kommt. Die Bremse 4 wird erst im Stillstand eingelegt und wirkt nur noch als Haltebremse. Darüber hinaus wird die Kupplung 20 abgeschaltet und die Bremse 21 eingelegt. Schließlich wird das Wegeventil 19 abgeschaltet, so daß der untere Ölraum 17 durch das Rückschlagventil abgesperrt ist.Clutch 2 separated from the secondary gear, so that the secondary gear comes to a stop at top dead center. The brake 4 is engaged only at a standstill and only acts as a holding brake. In addition, the clutch 20 is turned off and the brake 21 is inserted. Finally, the directional control valve 19 is turned off, so that the lower oil chamber 17 is shut off by the check valve.

In Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Lösung nach Figur 2 ist die Kurbelwelle 6 mit der Kurbelwelle 9 durch eine nichtschaltbare Kupplung verbunden. Darüber hinaus ist die Pleuelstange 10 im abgestuften Druckkolben 1ϊ axial verschiebbar und mit einem Anschlag 30 versehen. Ein weiterer Anschlag 31 im unteren Druckraum 17 begrenzt den Hub des abgestuften Druckkolbens 11. Nach dem Einschalten des Pressensicherheitsventils 25 wird das Betätigungselement 5 der Bremse 4 zügig gelüftet und die Kupplung 2 durch das Pressensicherheitsventil 24 und dem Druckmittelspeicher 28 überscheidungsfrei, wie bekannt, in Schließstellung gebracht. In der Kupplung 2 wirkt ein durch den Druckregler 27 deutlich reduziertes Beschleunigungsmoment, das maximal den doppelten Betrag des im Sekundärgetriebe wirkenden Reibmomentes, z. B. in den Lagerungen, annimmt. Dieses niedrige Beschleunigungsmoment leitet den Anlaufvorgang ein. Gleichzeitig » . Jgt die Entsperrung des Rückschlagventils 18 durch das Wegeventil 19. Abhängig vom erreichten Kurbelwinkel entsteht mit dem Niedergang des Oberwerkzeugträgers 8 aus dem Bereich des oberen Totpunktes eine Forderung desBeschleunigungsvorganges durch den abgestuften Druckkolben 11 auf die Pleuelstange 10, die die Kurbelwelle 9 und damit die Kurbellwelle β antreibt. Ca. 75° nach dem oberen Totpunkt ist der Beschleunigungsvorgang abgeschlossen und der Druckkolben 11 hat den Anschlag 31 erreicht, wodurch er zum Stillstand kommt. Die Pleuelstange lObowegtsich nunmehraxial aus dem Druckkolben 11 und der Anschlag 30 wird frei. Gleichzeitig erfolgt das Zuschalten des Wegeventils 29, wodurch sich das Nennmoment in der Kupplung 2 schnell aufbauen kann. Nach der Durchführung des Arbeitsverfahrens erreicht ca. 75° vor dem oberen Totpunkt der Anschlag 30 der Druckkolben 11. Die Kupplung 2 wird abgeschaltet und vom Sekundärgetriebe getrennt. Durch die Wandlung der kinetischen Energie in potentielle Energie erzwingt der Druckkolben 11 den Stillstand des Sekundärgetriebes.In an embodiment of the solution according to the invention according to Figure 2, the crankshaft 6 is connected to the crankshaft 9 by a non-switchable coupling. In addition, the connecting rod 10 in the stepped pressure piston 1ϊ axially displaceable and provided with a stop 30. A further stop 31 in the lower pressure chamber 17 limits the stroke of the stepped pressure piston 11. After switching on the press safety valve 25, the actuator 5 of the brake 4 is released quickly and the clutch 2 by the press safety valve 24 and the accumulator 28 without overdistention, as is known, in the closed position brought. In the clutch 2 acts through the pressure regulator 27 significantly reduced acceleration torque, the maximum of twice the amount of friction torque acting in the secondary gear, z. B. in the bearings, assumes. This low acceleration torque initiates the startup process. At the same time ». Depending on the crank angle achieved with the decline of the upper tool carrier 8 from the region of top dead center, a demand of the acceleration process by the stepped pressure piston 11 on the connecting rod 10, the crankshaft 9 and thus the crankshaft β drives. Approximately 75 ° after top dead center, the acceleration process is completed and the pressure piston 11 has reached the stop 31, whereby it comes to a standstill. The connecting rod lObowegtsich nunmehraxial from the plunger 11 and the stopper 30 is released. At the same time, the switching-on of the directional control valve 29 takes place, as a result of which the nominal torque in the clutch 2 can build up quickly. After carrying out the work procedure reaches about 75 ° before top dead center of the stop 30 of the plunger 11. The clutch 2 is turned off and disconnected from the secondary gear. The conversion of the kinetic energy into potential energy forces the pressure piston 11 to stop the secondary transmission.

Claims

1. Device for influencing the energetic behavior of drives in forming machines during the acceleration and braking process, the drive consists of flywheel, clutch and brake and secondary transmission and the motion is transmitted to the upper tool carrier of the eccentric or crankshaft by means of connecting rods, characterized characterized in that an additional plunger is arranged on the crank mechanism of the secondary gear, which is designed as a graduated and controllable pressure piston (11) and acts as an energy storage.

Second means for influencing the energetic behavior of drives according to claim 1, characterized in that the crank mechanism is additionally arranged on one of the rotating shafts of the secondary transmission.

3. Device for influencing the energetic behavior of drives according to claims 1 and 2, characterized in that the crank mechanism consists of the crankshaft (9), the connecting rod (10) and in the pressure booster (12} mounted pressure piston (11).

4. Device for influencing the energetic behavior of drives according to claims 1 to 3, characterized in that the active connection between the connecting rod (10) and the pressure piston (11) is rigidly formed.

5. Device for influencing the energetic behavior of drives according to claims 1 to 3, characterized in that the operative connection between the connecting rod (10) and the pressure piston (11) is formed variable in length.

6. Device for influencing the energetic behavior of drives according to claims 1 and 2, characterized in that the pressure in the surge tank (15) by a pressure reducing valve (13) is adjustable.