DD280779A1 - HIGH-PERFORMANCE COOL DISTRIBUTORS FOR FIXED BED PRESSURE GASERS - Google Patents
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Abstract
Die Erfindung beinhaltet einen Hochleistungskohleverteiler fuer Festbettdruckvergaser. Sie bezieht sich auf das Gebiet der Festbettdruckvergasung vorwiegend fester fossiler Brennstoffe mit unterschiedlichen Wassergehalten und Korngroessen. Das Wesen der Erfindung liegt darin, dass unter Beibehaltung der Geometrie des bekannten Festbettdruckvergasers und Einsatz eines axial im Oberteil des Vergasers befindlichen Kohleverteilers der Kegelmantel dieses Kohleverteilers von mindestens 4 gleichmaessig ueber den Umfang verteilten Fuellrohren, die unter einem Winkel von 50 zur Waagerechten nach unten geneigt im abgeschraegten Kegelmantel angeordnet sind und in den Gassammelraum hineinreichen, durchbrochen ist. Damit wird erfindungsgemaess der Ausbildung einer trichterfoermigen Schuettgutmulde unterhalb des Gassammelraumes entgegengewirkt und die Schuettgutbewegung ueber den gesamten Schachtquerschnitt des Vergasers vergleichmaessigt. Das aufstroemende Gas tritt somit auch mit annaehernd gleicher Geschwindigkeit aus der Oberflaeche der Brennstoffschuettung aus.The invention includes a high performance coal distributor for fixed bed pressure carburetors. It relates to the field of fixed bed pressure gasification predominantly solid fossil fuels with different water contents and grain sizes. The essence of the invention is that, while maintaining the geometry of the known Festbettdruckvergasers and using an axially located in the upper part of the carburetor coal shroud of coal distributor of at least 4 evenly distributed over the circumference of filling tubes inclined at an angle of 50 to the horizontal downwards are arranged in the tapered conical shell and extend into the gas collection chamber, is broken through. Thus, according to the invention, the formation of a funnel-shaped Schuettgutmulde counteracted below the gas collection chamber and the Schuettgutbewegung over the entire shaft cross-section of the carburetor compares comparatively. The gas flowing up thus also emerges from the surface of the fuel tank at almost the same speed.
Description
Hierzu 1 Seite ZeichnungenFor this 1 page drawings
Anwendungsgebiet der ErfindungField of application of the invention
Die Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der Festbettdruckvergasung von nicht- oder schwachbackender Braun- oder Steinkohle, insbesondere unter den Bedingungen hoher Schachtbelastungen und Kohlen mit unterschiedlichen Wassergehalten und unterschiedlichen Korngrößen, sowie auch bei Zumischung von flüssigen Kohlewertstoffen zur Herstellung eines Brenngases mit einem hohen Heizwert.The invention relates to the field of fixed-bed pressure gasification of non- or low baking brown or hard coal, especially under the conditions of high shaft loads and coal with different water contents and different grain sizes, as well as in admixture of liquid carbon values for producing a fuel gas with a high calorific value.
Charakteristik des bekannten Standes der TechnikCharacteristic of the known state of the art
Die Stabilität des Prozesses der Vergasung im Festbett bei hohen spezifischen Schachtbelastungen, vor allem solcher über 4000m3 i.N. Rohgas/m2h wird bekannterweise entscheidend durch die Eigenschaften des eingesetzten Brennstoffes, sowie dessen Bewegung im Strom des aufsteigenden Rohgas-Dampf-Gemisches beeinflußt. Instabilitäten dieses Prozesses zeigen sich vor allem in Schwankungen der Prozeßtemperaturen sowie von Menge und Qualität des erzeugton Rohgases. Die Folge davon sind erhöhter Staubaustrag mit dem Rohgas, Verschlackung dor Generatorinnenwand und Leistungseinschränkungen. Es gibt eine Vielzahl von Vorschlägen sowie auch technisch erprobte Vergasungsverfaruen ;ur Herstellung von methanreichem Brenngas aus festen Brennstoffen, die aber im höheren Leistungsbereich nicht die gewünschte Stabilität bewirken. So sind in den WP 66243,110297,113769,119814,121796,132980,133817,135211,136505,138505,145402,168641,148642 und 150906 Vorrichtungen und Verfahren beschrieben, d'o die Gestaltung von Einbauten im Ober- und Mittelteil des Generators mit Mischgasabzug oder getrennter Abführung von Klar- und Schwelgas vorschlagen, welche die Kohleschutzhöhe Im Generator mit oder ohne Kohleverteiler zwangsläufig oder automatisch steuern. Praktische Versuche haben aber immer wieder gezeigt, daß es zu instabilen Strömungsverhältnissen, zu erhöhtem Staubaustrag, zu hohen Rohgastemperaturen und dadurch bedingt zu Loistungseinsenkungen kam.The stability of the process of gasification in a fixed bed at high specific shaft loads, especially those over 4000m 3 iN raw gas / m 2 h is known to be decisively influenced by the properties of the fuel used, as well as its movement in the stream of rising raw gas-vapor mixture. Instabilities of this process are particularly evident in fluctuations in the process temperatures and in the quantity and quality of the produced raw gas. The consequence of this is increased dust discharge with the raw gas, slagging of the generator inner wall and performance restrictions. There are a variety of proposals as well as technically proven Vergasungsverfaruen for the production of methane-rich fuel gas from solid fuels, but do not cause the desired stability in the higher power range. Thus, in the WP 66243,110297,113769,119814,121796,132980,133817,135211,136505,138505,145402,168641,148642 and 150,906 devices and methods are described, d'o the design of installations in the upper and middle part of the Suggest generators with mixed gas extraction or separate discharge of clear and carbonized gas, which control the carbon protection height in the generator with or without coal distributor inevitably or automatically. However, practical experiments have repeatedly shown that it came to unstable flow conditions, increased dust discharge, high raw gas temperatures and consequent to Loistungseindenkungen.
Die im DD-WP 236031 beschriebene Lösung geht von zwei übereinanderliegenden, durch den Rohgasabzug (Gassammeiraum) voneinander getrennton Prozeßräumen aus, in denen Aufheizung, Trocknung, Vorentgasung einerseits sowie Teilentgasung und Vergasung andererseits ablaufen. Dieses technisch erprobte Verfahren hat jedoch einen entscheidenden Nachteil, der bei höheren Schachtbelastungen zu Instabilität im Prozeßablauf führt. Die trichterförmige Gasaustrittsfläche unter dem Kohleverteiler führt zu einer bevorzugten Durchströmung der tiefliegenden Trichterspitze, wodurch erhöhte Rohgastemperaturen und hohe örtliche Gasgeschwindigkeiten mit zwangsläufig erhöhtem Staubgehalt im Gasstrom unvermeidlich sind. Diese Wirkungen verhindern aus sicherheitstechnischen Gründen eine weitere Leistungssteigerung des Verfahrens. Außerdem wird damit der Mechanismus der Rohgasaufteilung aus dem unteren Raum auf Ringraum und Gassammeiraum unterbrochen. Ein weiterer Nachteil der beschriebenen Vorrichtung ist deren geometrische Gestaltung. Bei Einsatz von inhomogenen Brennstoffen, insbesondere bei der Mischkohlefahrweise von Braunkohlenbriketts und Rohbraunkohleknorpel, treten beim Auffüllen des Vergasers Entmischungen auf, die unregelmäßige Strömunos- und Reaktionsbedingungen innerhalb der Brennstoffschüttung hervorrufen.The solution described in DD-WP 236031 is based on two superimposed, by the Rohgasabzug (Gassammeiraum) separated from each other process spaces in which run off heating, drying, Vorentgasung on the one hand and Teilentgasung and gasification on the other hand. However, this technically proven method has a decisive disadvantage that leads to instability in the process flow at higher shaft loads. The funnel-shaped gas exit surface below the coal distributor leads to a preferred flow through the low-lying funnel tip, whereby unavoidable increased raw gas temperatures and high local gas velocities with inevitably increased dust content in the gas stream. For safety reasons, these effects prevent a further increase in the performance of the method. In addition, the mechanism of the raw gas distribution from the lower space to annulus and gas collection chamber is interrupted. Another disadvantage of the device described is its geometric design. When using inhomogeneous fuels, especially in the Mischkohlefahrweise of brown coal briquettes and lignite brown cartilage occur when filling the carburetor segregations that cause irregular Strömuno s and reaction conditions within the fuel bed.
Die im DD-WP 19960 beschriebene Lösung ähnelt der im DD-WP 236031 genannten, schlägt aber vor, die vorher aufgeführten Mängel dor unterschiedlichen Brennstoffschütthöhen durch ein zentral angeordnetes Füllrohr zu beseitigen. Der Nachteil dieser Lösung ist, daß bei hohen Schachtbelastungen durch die hochliegende Einfüllöffnung die Brennstoffzufuhr zum Füllrohr nicht ständig gewährleistet ist.The solution described in DD-WP 19960 is similar to that mentioned in DD-WP 236031, but proposes to eliminate the previously listed defects dor different fuel storage heights by a centrally arranged filling tube. The disadvantage of this solution is that at high shaft loads through the high-level filler opening, the fuel supply to the filling pipe is not constantly guaranteed.
Ziel der ErfindungObject of the invention
Ziel der Erfindung ist eine Lösung, mit der eine Erhöhung der spezifischen Schachtbelastung des Festbettdruckvergasers bei verringertem spezifischen Verbrauch der Einsatzstoffe, auch bei Verwendung von Mischbrennstoffen, beispielsweise bestehend aus Braunkohlenbriketts und Rohbraunkohlenknorpeln denen wahlweise flüssige Brennstoffe zugemischt werden können, erreicht wird.The aim of the invention is a solution with which an increase in the specific shaft load of Festbettdruckvergasers with reduced specific consumption of starting materials, even when using mixed fuels, for example, consisting of lignite briquettes and Rohbraunkohlenknorpeln which optionally liquid fuels can be added, is achieved.
Darlegung des Wesens der ErfindungExplanation of the essence of the invention
Die Erfindung hat die Aufgabe, durch Verändei ungen in der Gestaltung und in den Abmessungen einer im Querschnittsprofil bekannten Kohlsverteiierbauform mit geringem AuiSvand neue, die Betriebseigenschaften des Druckvergasers verbessernde Wirkungen zu erreichen und damit Voraussetzungen für eine weitere Steigerung der Vergaserleistung zu schaffen. Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß ein Kuhleverteiler in der Gestalt eines rotaticnssymmetrischen kegelförmigen Daches mittig im Oberteil des Druckvergasers angeordnet wurde, dessen Kegelschale von mindestens 4 am Umfang gleichmäßig oder annähernd gleichmäßig verteilten Füllrohren durchbrochen ist. Die Mittelachse der Füllrohre ist unter einem Winkel von 50 bis 60" bezogen auf die Wagenreste im Gassammelraum schräg nach unten geneigt und ist in der Draufsicht radial gerichtet. Die in den Gassammelraum hineinragende Länge der Füllrohre und die Abschrägung ihrer Auslaufmündung sind so festgelegt, daß durch die Brennstoffschüttung eine hinreichend eingeebnete Gasaustrittsfläche gebildet wird. Der Querschnitt der Füllrohre kann kreisrund oder oval sein. Bei runden Füllrohren ist deren lichter Durchmesser mindestens gleich dom 5,5fachen maximalen Korndurchmesser des Brennstoffes, jedoch nicht kleiner als 450mm. Bei ovalen Füllrohren ist der kleine Durchmesser mindestens 450mm und in der senkrechten Achse anzuordnen. Der große Durchmesser des ovalen Querschnittes (waagerechte lichte Weite) beträgt mindestens 550mm, ist jedoch nicht kleiner als der 5,5fache maximale Korndurchmesser dos Brennstoffes auszuführen.The invention has the object by Verändei ments in the design and in the dimensions of a known in cross-sectional profile Kohlsverteiierbauform with low AuiSvand new, the operating characteristics of the pressure carburetor to improve effects and thus create conditions for a further increase in the carburetor. According to the invention the object is achieved in that a Kuhleverteiler was arranged centrally in the upper part of the pressure carburetor in the shape of a rotaticnssymmetrischen conical roof, the cone shell of at least 4 circumferentially evenly or approximately uniformly distributed filling tubes is broken. The center axis of the filling tubes is inclined obliquely downwards at an angle of 50 to 60 "with respect to the wagon residues in the gas collecting space and is directed radially in plan view The cross-section of the filling tubes may be circular or oval For round filling tubes the diameter of the latter is at least 5.5 times the maximum grain diameter of the fuel, but not less than 450 mm For oval filling tubes, the small diameter is The large diameter of the oval cross-section (horizontal clear width) must be at least 550mm, but not less than 5.5 times the maximum grain diameter of the fuel.
Der senkrechte 'Vbstand zwischen dem tiefsten Punkt der Füllrohröffnung in der Kegelschale und dem unteren äußeren Rand des Kohleverteilers beträgt 400 bis 550mm. Der radiale Abstand zwischen dem äußeren Rand des Kohleverteilers und dem Innendurchmesser des Druckvergasers beträgt mindestens 500mm.The vertical distance between the lowest point of the filling tube opening in the cone shell and the lower outer edge of the coal distributor is 400 to 550 mm. The radial distance between the outer edge of the coal distributor and the inner diameter of the pressure carburetor is at least 500mm.
In Abhängigkeit von der vorgesehenen größtmöglichen Vergaserleistung ist die Höhenlage des Kohleverteilers im Druckvergaser so festzulegen, daß bei geschlossenem Kegelverschluß zur Kohleschleuse und noch vollständig gefülltem Druckvorgaser die Brennstoffmenge bis zum oberen Grenzfüllstand an den Füllrohron so groß ist, daß sie für mindestens einen BekohlungszyV.lus ausreicht.Depending on the intended maximum possible carburetor performance, the altitude of the coal distributor in the pressure carburetor is to be set so that with closed conical closure for coal lock and fully filled Druckvorgaser the fuel quantity to the upper limit level to the Füllrohron is so large that it is sufficient for at least one BekohlungszyV.lus ,
Erfindungsgemäß ist außerdem der mittlere senkrechte Abstand zwischen der Ebene der Gasaustrittsfläche im Gassammelraum (Hohlraum) unter dem Kohleverteiler und der Unterkante des lichten Durchmussers des Rohgasabzuges mindestens 1000mm. Weiterhin entspricht der lichte Durchmesser des Kohleverteilers in Höhe des Rohgasabzuges mindestens dem 2fachen Durchmesser des Rohgasabzuges. Und der senkrechte Abstand zwischen der obersten Ebene der Ausströmöffnungen des Vergasungsmittels am Drehrost und den tiefsten Bereichen der Gasaustrittsfläche am Kohleverteiler entspricht mindestens dem 0,7fachen Innendurchmesser des Druckvergasers.According to the invention, moreover, the average vertical distance between the plane of the gas outlet surface in the gas collecting space (cavity) below the coal distributor and the lower edge of the clear Durchmussers the Rohgasabzuges at least 1000mm. Furthermore, the clear diameter of the coal distributor in the amount of Rohgasabzuges corresponds to at least twice the diameter of the Rohgasabzuges. And the vertical distance between the uppermost level of the outflow openings of the gasification agent on the rotary grate and the lowest areas of the gas outlet surface on the coal manifold corresponds to at least 0.7 times the inner diameter of the pressure carburetor.
Mit den dargestellten erfindungsgemäßen geometrischen Forderungen zur Gestaltung des Kohleverteilers und seiner Anordnung im Druckvergaser werden folgende Wirkungen erreicht:With the illustrated geometric requirements according to the invention for the design of the coal distributor and its arrangement in the pressure carburetor, the following effects are achieved:
- Durch dia Verwendung einos Kohleverteilers mit Füllrohren wird erreicht, daß die sich bei bekannten Kohlevorteilerbauformon darunter ausbildende trichterförmige Schüttgutmulde soweit aufgefüllt wird, daß die Brennstoffschüttung in Vergasermitte nicht unter dem Stand der Schüttung am äußeren Ringspalt zwischen Kohleverteiler und Vergaserinnendurchmesser absinkt. Die Gasaustrittsfläche verläuft annähernd in einer Ebene. Der tiefste Bereich ist nunmehr eine kreisförmige Rinne, die sich durch die Schüttungsböschungen zwischen der Unterkante des Kohlaverteilers und den Mündungen der in den Gassammelraum hineinragenden Fiillrohre bildet. Weiterhin wird durch die Anordnung dor Füllrohre erreicht, daß der Feinkornantei! in der Brennstoffschüttung ebenso wie das Grobkorn gleichmäßig über den gesamten Querschnitt des Vergasers verteilt werden. Damit wird eine unerwünschte „Mittengängigkeit" beim Vergasungsprozeß, ein bevorzugter Reaktionsablauf in der Vergasermitte, vermieden. Die Brennstoffschüttung sinkt bei der Vergasung gleichmäßig über dem gesamten Querschnitt ab. Die Durchströmbarkeit der Brennstoffschüttung bleibt durch die Homogenisierung annähernd gleichmäßig, so daß das aufsteigende Brenngas mit annähernd gleicher Geschwindigkeit aus der Schüttung (Gasaustrittsfläche) in den Gassammelraum strömt.- By dia use einos coal distributor with filling tubes ensures that the well-known in known coal precursor mold forming funnel-shaped bulk well is filled up so that the fuel bed in gas center does not drop below the level of the bed at the outer annular gap between the coal manifold and carburetor inner diameter. The gas outlet surface runs approximately in one plane. The deepest area is now a circular groove which forms through the bedding embankments between the lower edge of Kohlohlerteilers and the mouths of the projecting into the gas collecting Fiillrohre. Furthermore, it is achieved by the arrangement dor filling tubes that Feinkornantei! in the fuel bed as well as the coarse grain are distributed evenly over the entire cross section of the carburetor. This avoids undesirable "centering" in the gasification process, a preferred course of reaction in the center of the gasifier. <br/> <br/> The gas flow rate drops uniformly over the entire cross section during the gasification same velocity from the bed (gas outlet surface) flows into the gas collection chamber.
Mit den Festlegungen zum Querschnitt der Füllrohre soll ein Verstopfen während des Vergaserbetriebes mit hoher Sicherheit vermieden werden. Durch die Festlegungen zum Mindestdurchmesser werden Brückenbildungen und durch den eckenfreien Querschnitt Anbackungen verhindert, da der Selbstreinigungseffekt durch den Schüttgutdurchfluß im gerundeten Querschnitt über den gesamten Umfang des Füllrohres gleichmäßig wirkt.With the specifications for the cross section of the filling pipes clogging during the carburetor operation is to be avoided with high certainty. By laying down the minimum diameter bridging and by the corner-free cross-section caking is prevented, since the self-cleaning effect by the bulk flow in the rounded cross-section over the entire circumference of the filling tube acts evenly.
Die Forderung von mindestens 1000mm senkrechtem Abstand zwischen Rohgasabzug und Gasaustrittsfläche gewährleistet in Verbindung mit Ebenheit und Größe der Gasaustrittsfläche einen vergleichsweise geringen Staubaustrag. Der geforderte Mindestdurchmesser des Kohlfverteilers in Höhe des Rohgasabzuges soll eine annähernd gleichmäßige Einströmung des Gases in die Mündung des Rohgasabzuges ergeben, um asymmetrischen Verschleiß oder Anbackungen im Rohgasabzugsrohr zu vermeiden.The requirement of at least 1000mm vertical distance between the raw gas outlet and gas outlet surface ensures in conjunction with flatness and size of the gas outlet surface a comparatively low dust discharge. The required minimum diameter of the Kohlfverteilers in the amount of Rohgasabzuges should give an approximately uniform inflow of gas into the mouth of the crude gas exhaust to avoid asymmetric wear or caking in Rohgasabzugsrohr.
Die festgelegte Mindesthöhe dor Reaktionszone zwischen Drehrost und Gasaustrittsfläche geht von einer Aschebetthöhe aus, die eine maximale Schichthöhe von 1000mm über der obersten Ebene der Ausströmöffnungen des Vergasungsmittels an Drehrost erreichen darf, wobei ein Innendurchmesser des Druckvergasers von mindestens 2500mm zugrunde gelegt wurde. Unter diosen Voraussetzungen ist bei Anwendung des erfindungsgemäßen Hochleistiingskohleverteilers eine Mindesthöhe der Reaktionszone, die dem 0,7fachen Vergaserinnendurchmesser entspricht, für sehr hohe Vergasungsleistungen ausreichend.The specified minimum height of the reaction zone between the rotary grate and the gas outlet surface is based on an ash bed height, which may reach a maximum layer height of 1000 mm above the top level of the outflow openings of the gasification agent to rotary grate, based on an internal diameter of the pressure carburetor of at least 2500mm. Under diosen conditions is when using the Hochleistiingskohleverteilers invention a minimum height of the reaction zone, which corresponds to 0.7 times the internal diameter of the carburetor, sufficient for very high gasification performance.
Ausführungsbeispielembodiment
Die Erfindungsgomäße Lösung soll im folgenden an einem Ausführungsbeispiel näher erläutert werden. Die zugehörige Zeichnung zeigt inThe solution according to the invention will be explained in more detail below using an exemplary embodiment. The accompanying drawing shows in
Fig. 1: eine schematische Darstellung der erfindungsgemäßen Lösung im Längsschnitt des Druckvergasers und in Fig. 2: einen Schnitt in der Draufsicht.Fig. 1: a schematic representation of the solution according to the invention in a longitudinal section of the pressure carburetor and in Fig. 2: a section in plan view.
Der Kohloverteiler 2 ist im Schacht des festbettdruckvergasers 1 axial angeordnet. Die Höhenlage ist so gewählt, daß die Brennstoffschüttung 6 bei voll ausgefülltem Vergaser und maximaler Leistung innerhalb der Zeitdauer eines Bekohiungszyklusses nicht unter den oberen Grenzfüllstand 8 absinkt.The Kohloverteiler 2 is arranged axially in the shaft of festbettdruckvergasers 1. The altitude is selected so that the fuel bed 6 does not fall below the upper limit level 8 with fully filled carburetor and maximum power within the period of a Bekohiungszyklusses.
Die Kegelschale des Kohleverteilers 2 ist unter einem Winkel von 50° zur Waagerechten abgeschrägt, ihr unterer Rand ist mit einem Durchmesser von 2250 mm ausgeführt. Die Kegfelschale ist von 5 gleichmäßig am Umfang verteilten runden Füllrohren 5 durchbrochen, die ebenfalls unter einem Neigungswinkel von 50° ausgehend von der Waagerechten schräg nach unten gerichtet sind. Der Innendurchmesser der Füllrohre 5 ist 580mm, der senkrechte Abstand zwischen dem tiefsten Punkt der Füllrohröffnung in der Kegelschale und dem unteren äußeren Rand des Kohleverteilers beträgt 400mm. Die Schüttungshöhe im Gassammeiraum 4 wird durch die in den Gassammalraum 4 hineinragende Länge der Fülirohre 5 und die Abschrägung ihrer Auslaufmündung festgelegt. Im Ausführungsbeispiel sind die obere Mantellinie der Füllrohre 5600mm und die untere Mantellinie 400mrr. lang. Der Kohleverteiler 2 umschließt den Gassammeiraum 4, an dem der Rohgasabzug 3 angeschlossen ist. Der Rohgasabzug 3 hat eine Nennweite von 350mm, der Kohleverteiler 2 hat in Höhe des Rohgasabzuges 3 einen lichten Durchmesser von 800mm. Durch die Geometrie des Kohleverteilers 2 mit den Füllrohren 5 und den sich darunter ausbildenden Schüttungsböschungen werden der Gassammeiraum 4 und die Gasaustrittsfläche 7 gebildet. Ihr tiefster Bereich ist eine großflächige, kreisförmige Rinne mit annähernd gleichem Höhenniveau, in die das gebildete Rohgas bevorzugt einströmt. Da damit auch bereits die bevorzugte Strömungsrichtung des aus dom Drehrost 11 austretenden Vergasungsmittels festgelegt wird, führt diese Gestaltung der Gasaustrittsfläche 7 zu einer wesentlichen Homogenisierung der Vergasungsreaktionen über den Querschnitt des Festbettdruckvergasers 1.The cone shell of the coal distributor 2 is chamfered at an angle of 50 ° to the horizontal, its lower edge is designed with a diameter of 2250 mm. The Kegfelschale is broken by 5 evenly distributed around the circumference round filling tubes 5, which are also directed at an angle of inclination of 50 °, starting from the horizontal obliquely downwards. The inner diameter of the filling tubes 5 is 580mm, the vertical distance between the lowest point of the filling tube opening in the cone shell and the lower outer edge of the coal distributor is 400mm. The bed height in the gas collection chamber 4 is determined by the projecting into the gas collection chamber 4 length of the filling tube 5 and the chamfer of its outlet mouth. In the embodiment, the upper generatrix of the filling tubes are 5600mm and the lower generatrix 400mrr. long. The coal distributor 2 encloses the gas collection chamber 4, to which the raw gas discharge 3 is connected. The crude gas outlet 3 has a nominal diameter of 350mm, the coal distributor 2 has in the amount of raw gas discharge 3 a clear diameter of 800mm. Due to the geometry of the coal distributor 2 with the filling tubes 5 and the bed formations forming therebelow, the gas collection chamber 4 and the gas outlet surface 7 are formed. Their deepest area is a large, circular channel with approximately the same height level, in which the crude gas formed preferably flows. Since the preferred direction of flow of the gasification agent emerging from the inside of the rotary grate 11 is thus already established, this design of the gas outlet surface 7 leads to a substantial homogenization of the gasification reactions over the cross section of the fixed bed pressure gasifier 1.
Die Brennstoffzuführung über die Füllrohre 5 bewirkt, daß die Brennstoffschüttung 6 in der Mitte des Festbettdruckvergasers 1 bei störungsfreiem Betrieb nicht unter den Stand der Schüttung im äußeren Ringspalt 10 absinken kann. Damit wird unabhängig von der jeweiligen Vergaserleistung über den gesamten Querschnitt des Festbettdruckvergasers 1 zwischen der obersten Ebene der Vergasungsmittel-Ausströmöffnungen am Drehrost 11 und der Ebene der Gasaustrittsfläche 7 ein Abstand von etwa 3000mm gesichert. Bei einem Vergaserinnendurchmesser von 3600mm werden damit die erfindungsgemäß dafür vorgegebenen Proportionen eingehalten. Bei der erfindungsgemäßen Lösung bleibt der bekannte „Thermikeffekt", der auf einer Zirkulationsströmung eines Teilstroms des heißen Vergasungsgases im brennstoffgefüllten Vergaseioberteil beruht und dort eine Teilentgasung und Aufheizung der Brennstoffschüttung 6 bewirkt, voll wirksam.The fuel supply via the filling tubes 5 causes the fuel bed 6 in the middle of the Festbettdruckvergasers 1 can not fall below the level of the bed in the outer annular gap 10 in trouble-free operation. Thus, regardless of the respective carburetor over the entire cross section of the fixed bed pressure carburetor 1 between the top level of the gasification agent outflow on the rotary grate 11 and the plane of the gas outlet surface 7 a distance of about 3000mm secured. With a carburetor inner diameter of 3600 mm, the proportions prescribed according to the invention are thus maintained. In the solution according to the invention, the known "thermal effect", which is based on a circulation flow of a partial flow of the hot gasification gas in the gas-filled Vergaseioberteil and there causes a partial deaeration and heating of the fuel bed 6, fully effective.
Beim Absinken der Brennstoffschüttung 6 im Obeneil werden vor Erreichen des oberen Grenzfüllstandes 8 zunächst die Füllrohre 5 nicht mehr vollständig gefüllt, so daß heißes Bronngas aus dem Gassammeiraum unmittelbar über die Füllrohre in den Freiraum über dem Kohleverteiler 2 strömen kann und dort zu einem meßbaren Temperaturanstieg führt. Damit wird das Erreichen des oberen Grenzfüllstandes 8 sicher angezeigt.When lowering the fuel bed 6 in the upper part, the filling tubes 5 are not completely filled before reaching the upper limit level 8, so that hot Bronn gas from the gas collection chamber can flow directly through the filling tubes in the space above the coal manifold 2 and there leads to a measurable increase in temperature , Thus, the achievement of the upper limit level 8 is displayed safely.
Der äußere Ringspalt 10 zwischen dem Kohleverteiler 2 und der Innenwand des Festbettdruckvergasers 1 ist mit 675mm so oimensioniert, daß boi gestörter Brennstoffzufuhr die Schüttung bis zum unteren Grenzfüllstand 9 absinken kann, ohne daß Gefährdungen für den Vergasungsprozeß auftreten.The outer annular gap 10 between the coal manifold 2 and the inner wall of the Festbettdruckvergasers 1 is dimensioned with 675mm so that boi disturbed fuel supply, the bed can drop to the lower limit level 9 without hazards to the gasification process occur.
Claims (7)
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| DD32697289A DD280779A1 (en) | 1989-03-29 | 1989-03-29 | HIGH-PERFORMANCE COOL DISTRIBUTORS FOR FIXED BED PRESSURE GASERS |
Applications Claiming Priority (1)
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| DD32697289A DD280779A1 (en) | 1989-03-29 | 1989-03-29 | HIGH-PERFORMANCE COOL DISTRIBUTORS FOR FIXED BED PRESSURE GASERS |
Publications (1)
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| DD280779A1 true DD280779A1 (en) | 1990-07-18 |
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ID=5607992
Family Applications (1)
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| DD32697289A DD280779A1 (en) | 1989-03-29 | 1989-03-29 | HIGH-PERFORMANCE COOL DISTRIBUTORS FOR FIXED BED PRESSURE GASERS |
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