DD280507A1

DD280507A1 - BRAKE PRESSURE VALVE FOR REGULATING THE HYDRAULIC BRAKE PRESSURE

Info

Publication number: DD280507A1
Application number: DD32664089A
Authority: DD
Inventors: Manfred Mueller; Winfried Richter; Wolfgang Fandrich; Hans-Klaus Wolff
Original assignee: Ifa Automobilwerke Veb
Priority date: 1989-03-16
Filing date: 1989-03-16
Publication date: 1990-07-11
Also published as: HUT53323A; HU901574D0

Abstract

Die Erfindung beinhaltet ein Bremsdruckregelventil zur Regelung des hydraulischen Bremsdruckes. Das Anwendungsgebiet der Erfindung ist die Kraftfahrzeugtechnik. Objekte der Anwendung sind Einrichtungen zur Regelung des Bremsdruckes vorzugsweise an Vorderachsen von Kraftfahrzeugen. Eine optimale Dosierbarkeit sowohl beim Betaetigen als auch beim Loesen wird durch den ueber einen Zusatzhub bei geschlossenem Dichtsitz in Verbindung mit am Kolben angreifenden Druckfedern exakt definierten Hystereseverlauf beim Loesen realisiert. Gleichzeitig wird ueber die am Kolben angreifenden Druckfedern ein Schaltpunkt von 2,0 MPa zur Gewaehrleistung der Restbremswirkung bei Kreisausfall im Bereich des Steuerdruckes realisiert, wobei Steuerkolben und Stufenkolben eine getrennte Einheit bilden und die Entlueftung der Kammer zwischen den Bremskreisen durch ein Rueckschlagventil vor Eindringen von Schmutz geschuetzt ist. Fig. 1The invention includes a brake pressure control valve for controlling the hydraulic brake pressure. The field of application of the invention is the automotive technology. Objects of the application are devices for controlling the brake pressure, preferably on front axles of motor vehicles. Optimum metering both when Acting and Loesen is realized by the over an additional stroke with closed sealing seat in conjunction with pressure acting on the piston springs precisely defined hysteresis during Loesen. At the same time a switching point of 2.0 MPa to ensure the residual braking effect in case of circuit failure in the range of the control pressure is realized via the pressure springs acting on the piston, with control piston and stepped piston form a separate unit and the venting of the chamber between the brake circuits by a check valve against the ingress of dirt is protected. Fig. 1

Description

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Field of application of the invention

Das Anwendungsgebeit der Erfindung ist die Kraftfahrzeugtechnik.The application of the invention is the automotive technology.

Objekt der Anwendung ist ein Bremsdruckregelventil zur Regelung des hydraulischen Bremsdruckes in Fahrzeugen.Object of the application is a brake pressure control valve for controlling the hydraulic brake pressure in vehicles.

Characteristic of the known technical solutions

Es sind unterschiedliche Lösungen für die Regelung des hydraulischen Bremsdruckes an der Vorderachse von Kraftfahrzeugen bekannt.There are different solutions for the regulation of the hydraulic brake pressure on the front axle of motor vehicles known.

Das Bremsdruckminderventil nach DE-OS 2550674 ist charakteristisch für den bekannten Stand der Technik. Dieses Ventil stellt den Bremsdruck der Vorderachse in Abhängigkeit vom ausgesteuerten Bremsdruck im Hauptzylinder der Vorderachse und dem lastabhängig geregelten hydraulischen Bremsdruck der Hinterachse ein, wobei dor mit dem Ventilglied zusammenwirkende Ventilsitz ortsfest im Gehäuse und das einteilige Ventilg'iea beweglich im mehrfach gestuften Gehäuse angeordnet sind. Die Rückströmung der Flüssigkeit beim Lösen der Bremse erfolgt über eine Sackbohrung mit Radialkanälen und einen als Rückschlagventil arbeitenden O-Ring.The brake pressure reducing valve according to DE-OS 2550674 is characteristic of the known prior art. This valve adjusts the brake pressure of the front axle as a function of the controlled brake pressure in the master cylinder of the front axle and the load-dependent controlled hydraulic brake pressure of the rear axle, wherein the valve seat cooperating with the valve member stationary in the housing and the one-piece Ventilg'iea are movably arranged in multi-stepped housing. The backflow of the liquid when releasing the brake via a blind bore with radial channels and working as a check valve O-ring.

Die Kreistrennung ist über je einen im Gehäuse und im Ventilglied angeordneten Dichtring in Verbindung mit einer Auskammerung im Gehäuse mit Entlastungsanschluß in die Athmcsphäre realisiert.The Kreistrennung is realized via a respective arranged in the housing and the valve member sealing ring in conjunction with a Auskammerung in the housing with discharge connection in the Athmcsphäre.

Die zwischen beweglichem Ventilglied und dem Gehäuse angeordnete Druckfeder dient dazu, den Ventilsitz bei gelöster Bremse geöffnet zu halten und damit das Verbleiben eines Restdruckes am Ventilausga.ig zu vermeiden.The pressure spring arranged between the movable valve member and the housing serves to keep the valve seat open when the brake is released, thus avoiding the residual pressure remaining on the valve outlet.

Derartige Ventile sind sehr material- und fertigiingsaufwendig und haben den Nachteil einer extrem großen Hysterese beim Lösen der Bremse, weil der Eingangsdruck Pi erst auf das Niveau des geminderten Druckes p₂ abgesenkt werden muß, bevor eine Rückströmung über Sackbohrung und Radialkanäle erfolgen kann. Bei Kreisausfall der Hinterachse steht nur der durch das Flächenverhältnis am als Stufenkolben ausgeführten Ventilglied bestimmte geminderte Bremsdruck zur Verfügung, der bei voll beladenem Fahrzeug nicht für die gesetzlich geforderte Hilfsbrems- bzw. Rostbremswirkung bei Kieisausfall ausreicht.Such valves are very material and fertigiingsaufwendig and have the disadvantage of an extremely large hysteresis when releasing the brake, because the input pressure Pi must first be lowered to the level of reduced pressure p ₂ , before a return flow through blind bore and radial channels can be done. In the event of a circular failure of the rear axle, only the reduced brake pressure, which is determined by the area ratio on the valve piston as a stepped piston, is available which, when the vehicle is fully laden, will not be sufficient for the legally required auxiliary brake or rust braking effect in the event of a runaway.

Bei bekannten pneumatischen Druckverhältnisventilen mit Entlüftung des ausgesteuerten Bremsdrucks in die Athmosphäre führt die extrem kleine Hysterese in Löstrichtung dazu, daß spezielle Rückhalteventile erforderlich werden, um dio Reduzierung des VA-Bremsdrucks aufgrund dynam. Achslastverlagerung beim Bremsvorgang in Grenzen zu halten (DE-OS 321384). Für das Erreichen der Restbremswirkung bei Kreisausfall werden sowohl bei hydraulischen als auch bei pneumatischen Regelventilen zusätzliche Öurchsteuereinrichtungen eingesetzt (DE-OS 3003627, DE-OS 2849762).In known pneumatic pressure ratio valves with venting of the controlled brake pressure in the atmosphere, the extremely small hysteresis in the extinguishing direction causes special retention valves are required in order to reduce the VA brake pressure due to dynam. Axle load shift during braking to be kept within limits (DE-OS 321384). To achieve the residual braking effect in case of circuit failure additional Öurchsteuereinrichtungen be used both in hydraulic and in pneumatic control valves (DE-OS 3003627, DE-OS 2849762).

Derartige Zusatzeinrichtungen beinhalten die Nachteile des komplizierten Aufbaus und technisch hohen Aufwandes.Such additional equipment includes the disadvantages of the complicated structure and high technical complexity.

Darlegung des Wesens der ErfindungExplanation of the essence of the invention

Die technische Aufgabe der Erfindung ist die Entwicklung eines Bremsdruckregelventils zur Regelung des hydraulischen Bremsdruckes r»¹'» Sicherung einer guten Dosierbarkeit und optimaler Abstimmung der Bremskräfte über den gesamten Regelbereich so· vte üurchsteuerung des für die Hills- bzw. Restbremswirkung erforderlichen Bremsdruckes bei Kreisausfall des geregelten Ansteuerdruckes unter Vermeidung der aufgezeigten Nachteile bekannter Lösungen.The technical object of the invention is the development of a brake pressure control valve for regulating the hydraulic brake pressure r » ¹ '» ensuring good metering and optimum coordination of the braking forces over the entire control range so üurch control of the required for the Hills- or residual braking effect brake pressure in case of circuit failure regulated control pressure while avoiding the disadvantages of known solutions.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß in einem Stufenkolben in an sich bekannter Weise ein Ventilsitz und ein Ventilschließglied angeordnet sind und das Öffnen bzw. Schließen des Ventils über einen gehäusefesten Anschlag in Abhängigkeit vom Hub des Stufenkolbens erfolgt.According to the invention the object is achieved in that in a stepped piston in a conventional manner, a valve seat and a valve closing member are arranged and the opening or closing of the valve via a housing-fixed stop in response to the stroke of the stepped piston.

An der kleineren Ringfläche des Stufenkolbens am Eingang steht der vom Hauptzylinder erzeugte Bromsdruck, der in Öffnungsrichtung wirkt, und an dar größeren Ringfläche dm Ausgang des Ve.ftils der am Radzylinder wirksame Bremsdruck an.At the smaller annular surface of the stepped piston at the entrance of the master cylinder generated Bromsdruck which acts in the opening direction, and on dar larger annular surface dm output of Ve.ftils the effective brake cylinder pressure on the wheel cylinder.

An der Unterseite des Stufenkolbens greift in Öffnungsrichtung eine andere Rückstellkraft an, die sich aus einem durch Druckfedern aufgebrachten konstanten Anteil und einem vom aufgebrachten Steuerdruck abhängigen variablen Anteil zusammensetzt.On the underside of the stepped piston engages in the opening direction another restoring force, which is composed of a force applied by springs constant proportion and a dependent of the applied control pressure variable portion.

Nach dem Schließen dos Dichtsitzes des im Stufenkolben angeordneten Ventils ist ein weiterer definierter Hub des Stufenkolbens bis zum Erreichen eines ortsfesten Gehäuseanschlags möglich, so daß bei Störung des Gleichgewichtszustandes durch Druckabsenkung an einem der Eingänge der Ausgangsdruck um einen äquivalenten Betrag gesenkt werden kann. Damit ist über einen gewünschten Bereich durch Vergrößerung des Volumens auf der Kjdzylinderseite eine proportionale Absenkung des Bremsdruckes in Verhältnis zu Eingangs- und Steuerdruck möglich. Die Grölie ues Hubes ist so zu wäh'en, daß unter Beachtung der im speziellen Fall nachgeschalteten Elastizitäten eine Absenkung des Druckes von min. 1,0 und max. 2,5MPa bis zum Erreichen des ortsfesten Gehäuseanschlags und damit des Einsatzes der Ventilhysterese möglich ist.After closing the sealing seat of the valve arranged in the stepped piston, a further defined stroke of the stepped piston is possible until a stationary housing stop is reached, so that in the event of a disturbance of the equilibrium state by lowering the pressure at one of the outlets, the outlet pressure can be reduced by an equivalent amount. Thus, over a desired range by increasing the volume on the Kjdzylinderseite a proportional reduction of the brake pressure in relation to input and control pressure possible. The size of the stroke should be selected in such a way that, taking into account the elasticities downstream of the special case, a reduction in the pressure of min. 1.0 and max. 2.5MPa is possible until reaching the stationary housing stop and thus the use of the valve hysteresis.

Eine weitere Druckabsenkung am Ausgang kann erst dann erfolgen, wenn der unterhalb des Ver.ulsitzes anstehende Eingangsdruck kleiner als der Ausgangsdruck wird. Eine Variation des unterhalb des Stufenkolbens anstehenden Steuerdruckes hat damit keinen Einfluß auf die Höhe des Ausgangsdruckes mehr.A further reduction in pressure at the outlet can only take place when the inlet pressure below the Ver.ulsitzes is less than the outlet pressure. A variation of the pending below the stepped piston control pressure thus has no effect on the height of the output pressure more.

Die Kroistrennung von Eingangsdruck und Steuerdruck erfolgt in bekannter Weise über am geteilten Stufenkolben angeordnete Dichtelemente, wobei die sich aus der mechanischen Bearbeitung ergebenden Fasen am geteilten Stufenkolben in Verbindung mit dem Spiel der Kolben einen Ringraum bilden, der zur exakten Trt inung der Kreise in bekannter Weise mit der Athmosphäre in Verbindung steht. Der Schutz vor dom Eindringen von Feuchtigkeit bzw. Schmutz erfolgt durch einan am Abgang in die Athmosphäre angeordneten als Rückschlagventil wirkenden Rechteck- bzw. O-Ring. Die zwischen Stufenkolben und Gehäuse angreifende Feder hst die Aufgabe einerseits den Dichtsilz der Ventileinheit bei gelöster Bremse ständig geöffnet zu haiton und andererseits einen Kraftüborschuß in Öffnungsrichtung über einen gewünschten Druckbereich zu gewährleisten.The Kroistrennung of input pressure and control pressure is carried out in a known manner via arranged on the stepped piston graduated sealing elements, wherein the resulting machining of the chamfers on the divided stepped piston in conjunction with the play of the piston form an annular space, the exact Trt inung the circles in a known manner communicating with the atmosphere. The protection against dome penetration of moisture or dirt is carried out by einan at the departure arranged in the atmosphere acting as a check valve Rectangular or O-ring. The attacking between stepped piston and housing spring hst the task on the one hand the sealing felt of the valve unit with the brake released constantly to haiton and on the other hand to ensure a Kraftüborschuß in the opening direction over a desired pressure range.

Die zwischen Steuerkolben und Gehäuse angreifende Feder bewirkt die ständige kraftschlüssige Verbindung von Stufenkolben und Steuerkolben sowie eine weitere Vergrößerung des Kraftüberschusses in Öffoungsrichtung.The acting between the control piston and the housing spring causes the constant frictional connection of stepped piston and control piston and a further increase in the excess force in the Öffoungsrichtung.

Über die Kombination beider Federn kann damit dor Arbeitspunkt dos im Stufenkolben angeordneten Ventils unter Boachtung dar geforderten Drücke für das Erreichen der Hilfshrems· bzw. Restbremswirkung bei Kreisausfall der Ansteuerung im Bereich 1,0 bis 2,0MPa Eingangsdruck eingestellt werden.The combination of the two springs can thus be used to set the operating point of the valve arranged in the stepped piston below the required pressures for reaching the auxiliary valves or residual brake effect in the event of circuit failure of the control in the range from 1.0 to 2.0 MPa inlet pressure.

Durch die geteilte Ausführung von Stufenkolben und Steuerkolben werden negative Auswirkungen von Fertigungstoleranzen auf die Gerätefunktion vermieden. Die Entlüftung des Steueranschlussas erfolgt in bekannter Weise mittels einer seitlichen Abgangs- und Entlüfterschraube.The split design of stepped piston and spool avoids negative effects of manufacturing tolerances on the device function. The venting of Steueranschlussas in a known manner by means of a side outlet and bleeder screw.

Ausführungsbeispielembodiment

Die Erfindung soll nachstehend anhand eines Ausfijhrungsbeispiels erläutert werden. Dabei zeigen dieThe invention will be explained below with reference to a Ausfijhrungsbeispiels. The show

Fig. 1: eine schematische Darstellung des BremsdruckregelventilsFig. 1: a schematic representation of the brake pressure control valve

Fig. 2: eine schematische Darstellung der Ventilkennlinie beim Betätigen und beim Lösen der ButriebsbremseFig. 2 is a schematic representation of the valve characteristic when operating and when releasing the Butriebsbremse

Der Eingang (1) ist mit dem Ausgang vom Hauptzylinder und Ausgang (2) mit den Radbreniszy lindern der Vorderachse verbunden. Am Steueranschluß (3) steht bei Betätigung der Betriebsbremse der lastabhängig goregelte Bremsdruck der Hinterachse an. Bei Betätigung der Bairiebsbremse erfolgt bis zum Erreichen des Punktes (G) ein gleichmäßiger Druckaufbau am Eingang (1) und Ausgang (2) unabhängig vom Druck am Steueranschluß (3). Für das Erreichen der Restbremswirkung bei Ausfall des Druckes am Steueranschluß (3) wird der Punkt (S) und damit der Arbeitsp jnkt des Ventilsitzes (5) mit Ventilglied (6) auf 2,0MPa über die Federn (11) und (16) festgelegt. Nach Erreichen des Punktes (S) wird das Kräftegleichgewicht so gestört, daß am Stufenkolben (7) durch Realisierung des Hubes (h 1) das Ventilglied (6) den Ventilsitz (5) schließt. Über die Druckfeder (8) wird dabei die Ventileinheit geschlossen. In der Kennlinie (A) ist der weitere Druckaufbau am Ausgang (2) im Verhältnis zum Druckaufbau am Eingang (1) dargestellt. Der Druckaufbau erfolgt in bekannter Weise durch Schaltspiele des Ventilgliedes (6). Über den O-Ring (9) im Stufenkolben (7) sind Eingang (1) und Ausgang (2) voneinander getrennt. Das Druckmedium strömt dabei vom Eingang (1) über Radial- und Axialkanäle (10) im Stufenkolben (7) und Ventilsitz (5) mit Ventilglied (6) zum Ausgang (2). Findet im Steueranschluß (3) kein Druckaufbau statt, stellt sich dabei der Druckveriauf (A) gemäß Fig. 2 ein. Das Druckniveau am Ausgang (2) wird dabei von den Flächenverhältnissen am Stufenkolben (7) und dem Schaltpunkt (S) bestimmt. Unterhalb des Stufenkolbens (7) ist der Steuerkolben (15) angeordnet und wird über Druckfeder (16) in ständiger Verbindung mit dem Stufenkolben (?\ gehalten. Die Trennung von Eingang (1) und Steueranschluß (3) wird über die Manschetten (12) und (14) gewährleistet. Die Fasen (13) an Stufenkolben (7) und Stf>uerkolhen (15) bilden in Verbindung mit dem Luftspalt zwischen Kolben (7) bzw. (15) und Gehäuse (4) einen Ringraum, der über Bohrung (18) und als Rückschlagventil wirkenden Rechteckring (17) mit der Athmosphäre in Verbindung steht, so daß bei Defekt der Manschette (12) oder (14) der Austritt des Druckmediums ins Freie erfolgen kann und weiterhin bei der Montage zwischen Stufenkolben (7) und Steuerkolben (15) kein Luftpolster verbleibt. Das Rückschlagventil (17) vermeidet den Eintritt von Schmutzpartikeln in die Entlüftungsöffnung (18). Bei gleichzeitigem Druckaufbau am Eingang (1) und, lastabhängig geregelt, am Ausgang (2) wird bis zum Erreichen des Punktos (S) wieder der Eingangsdruck durchgesteuert. Nach dem Überschreiten dieses Druckes ergibt sich der weitere Druckanstieg in bekannter Weise gemäß Kennlinie B, wobei der Anstieg zwischen Kennlinie (A) und Kennlinie (C) durch Variation des lastabhängig geregelten Druckes am Steueranschluß (3) bestimmt wird.The input (1) is connected to the output from the master cylinder and output (2) with the Radbreniszy relieve the front axle. At the control terminal (3) is the load-dependent goregelelte brake pressure of the rear axle on actuation of the service brake. When the Bairiebsbremse is actuated, until the point (G) is reached, a uniform pressure build-up at the inlet (1) and outlet (2) takes place independently of the pressure at the control connection (3). For the achievement of the residual braking effect in case of failure of the pressure at the control terminal (3), the point (S) and thus the working time of the valve seat (5) with valve member (6) is set to 2.0 MPa via the springs (11) and (16) , After reaching the point (S), the equilibrium of forces is disturbed so that the valve member (6) closes the valve seat (5) on the stepped piston (7) by realizing the stroke (h 1). About the compression spring (8) while the valve unit is closed. In the characteristic (A) of the further pressure build-up at the output (2) in relation to the pressure build-up at the input (1) is shown. The pressure builds up in a known manner by switching the valve member (6). The input (1) and output (2) are separated from each other via the O-ring (9) in the stepped piston (7). The pressure medium flows from the inlet (1) via radial and axial channels (10) in the stepped piston (7) and valve seat (5) with valve member (6) to the output (2). If no pressure buildup takes place in the control connection (3), the pressure curve (A) according to FIG. 2 is established. The pressure level at the outlet (2) is determined by the area ratios on the stepped piston (7) and the switching point (S). Below the stepped piston (7), the control piston (15) is arranged and held by compression spring (16) in constant communication with the stepped piston (?). The separation of input (1) and control connection (3) is via the sleeves (12). and (14) The chamfers (13) on the stepped piston (7) and the connecting rods (15), in conjunction with the air gap between the pistons (7) and (15) and the housing (4), form an annular space via a bore (18) and acting as a check valve rectangular ring (17) communicates with the atmosphere, so that in case of failure of the sleeve (12) or (14) the discharge of the pressure medium can be released to the outside and continue during assembly between the stepped piston (7) and The check valve (17) avoids the entry of dirt particles into the vent opening (18) With simultaneous pressure build-up at the input (1) and, regulated load-dependent, at the output (2) until the point ( S) again d he controlled input pressure. After exceeding this pressure, the further increase in pressure results in a known manner according to characteristic B, wherein the increase between characteristic (A) and characteristic (C) by varying the load-dependent regulated pressure at the control terminal (3) is determined.

Wird nach Erreichen des maximalen Druckes am Ausgang (2) der Druck am Eingang (1J oder am Steueranschluß (3) gesenkt, folgt der Druck am Ausgang (2) zunächst der Kennlinie B1. Bei Druckabsenkung von über 1,0 MPa wird über einen gewünschten, vom Zusatzhub (h2) festgelegten, Bereich der Druck am Ausgang (2) proportional zum Eingangsdruck (1) analog Kennlinie (B 2) abgesenkt. Bei Erroichen einer Druckabsenkung von max. 2,5MPa am Ausgang (2) folgt der Ausgangsdruck demIf, after reaching the maximum pressure at the outlet (2), the pressure at the inlet (1J or at the control connection (3) is lowered, the pressure at the outlet (2) follows first the characteristic curve B1 , the range of the pressure at the outlet (2), determined by the additional stroke (h2), is reduced proportionally to the inlet pressure (1) in accordance with the characteristic curve (B 2) When the maximum pressure drop is 2.5MPa at the outlet (2), the outlet pressure follows

Kennlinienabschnitt (B3), das heißt eine weitere Druckabsenkung am Ausgang (2) kann erst erfolgen, wenn der Druck am Eingang (1) kleiner als der Druck am Ausgang (2) wird. Der Kennlinienabschnitt (B 1) wird durch die Federn (11) und (16) sowie die Reibungsverhältnisse an Stufenkolben (7) und Steuarkolben (15) bestimmt. Der Kennlinienabschnitt (B2) und damit der Einsatzpunkt der Hysterese des Ventilsitzes (5) in Verbindung mit Ventilglied (6) gemäß Kennlinienabschnilt (B3) ergibt sich aus dem möglichen Hub (h2) des Stufenkolbens (7).Characteristic section (B3), that is, a further pressure reduction at the output (2) can be made only when the pressure at the input (1) is less than the pressure at the output (2). The characteristic curve section (B 1) is determined by the springs (11) and (16) and the friction conditions on the stepped piston (7) and the control piston (15). The characteristic section (B2) and thus the starting point of the hysteresis of the valve seat (5) in conjunction with valve member (6) according to characteristic sections (B3) results from the possible stroke (h2) of the stepped piston (7).

Bei Erreichen der Kennlinie (C), das heißt Durchsteuerung des Druckes vom Eingang (1) auf Ausgang (2), erfolgt eine Drucksenkung am Ausgang (2) infolge einer Drucksenkung erst nach Aufbrauchen des sich aus den Federn (11) und (16) ergebenden Kraftüberschusses in Öffnungsrichtung. Am Steueranschluß (3) wird dagegen der Druck ar ι Eingang (1) bei konstantem Druck am Steueranschluß (3) abgesonkt, erfolgt die Druckabsenkung am Ausgang (2) im Bereich der Kennlinie (C) hysteresefrei aufgrund des durch die Druckfedern (11) und (16) realisierten Kraftüberschusses in Öffnungsrichtung für Ventilsitz (5). Damit kann erreicht werden, daß sich aus der Rücknahme dor Bedienkraft ergebende Drucksenkungen am Eingang (1) zur feinfühligen Dosierung der Estriebsbremse einerseits entsprechend Kennlinienabschnitt (B 1) und (B 2) am Ausgang (2) in Richtung Drucksenkung und damit Absenkung der Bremskraft auswirken, andererseits aber durch den Einfluß der Federn (11) und (16), entsprechend Kennlinienabschnitt (B 1) sowie Begrenzung des Hubes (h 2), entsprechend Begrenzung des Kennlinienabschnittes (B2), sich eine Senkung des Druckes am Steueranschluß (3) nur in engen Grenzen auf den Ausgangsdruck am Anschluß (2) auswirken kann.Upon reaching the characteristic curve (C), that is to say control of the pressure from the inlet (1) to the outlet (2), a pressure reduction takes place at the outlet (2) as a result of a pressure reduction only after use of the springs (11) and (16). resulting excess force in the opening direction. At the control terminal (3), however, the pressure ar ι input (1) at constant pressure at the control terminal (3) abgekonkt, the pressure drop at the output (2) in the region of the characteristic (C) is hysteresis-free due to the by the compression springs (11) and (16) realized excess force in the opening direction for valve seat (5). This can be achieved that from the withdrawal dor operating force resulting pressure drops at the input (1) for sensitive dosage of Estriebsbremse on the one hand according to characteristic section (B 1) and (B 2) at the output (2) in the direction of pressure reduction and thus lowering the braking force on the other hand, however, by the influence of the springs (11) and (16), according to characteristic section (B 1) and limiting the stroke (h 2), according to limitation of the characteristic section (B2), a reduction in the pressure at the control terminal (3) only within narrow limits on the outlet pressure at port (2) can affect.

Durch die Federn (11) und (16) wird also einerseits in Verbindung mit dem Hub (h 2) ein definierter Hystereseverlauf, wie in den Kenniinienabschnitten (B 1), (B 2) und (B3) ersichtlich, und andererseits über die Einstellung des Schaltpunktes (S) ein ausreichender Druck für die Rest- bzw. Hilfsbremswirkung bei Kreisausfall des Steueranschlusses (3) entsprechend Kennlinie (A) realisiert.By the springs (11) and (16) so on the one hand in conjunction with the stroke (h 2) a defined hysteresis, as in the Kenniinienabschnitten (B 1), (B 2) and (B3) can be seen, and on the other hand on the setting the switching point (S) a sufficient pressure for the residual or auxiliary braking effect in case of circuit failure of the control terminal (3) realized according to characteristic (A).

Claims

1. brake pressure control valve for controlling the hydraulic brake pressure, characterized in that on the springs (11) and (16) until reaching the switching pressure (S) of a maximum of 2.0 MPa, a force excess in the opening direction and after closing the valve seat (5) Valve member (6) at the stroke (h 1) of the control piston (7) yet another stroke (h2) until reaching the housing stop, the pressure drop at the terminal (2) of max. 2.5MPa depending on the pressure at the input (1) or control terminal (3) corresponds, is realized, wherein a pressure reduction at the output (2) at pressure reduction at the input (1) or control terminal (3) can only be made when the by the at the input (1) arranged compression spring (11) and the control terminal (3) arranged compression spring (16) realized, acting in the opening direction excess force is overcome.

2. Brake pressure control valve according to claim 1, characterized in that the sealed in a known manner valve piston in eir jn stepped piston (7) and a control piston (15) is divided, wherein a relief space is formed by the chamfers (13) on both piston parts.

3. Brake pressure control valve according to claim 1, characterized in that the arranged in a known manner vent hole (18) with oinem designed as a check valve sealing ring (17) is sealed against the Athmosphäre.