CZ99096A3 - Process for producing steels for rolling-contact bearings - Google Patents
Process for producing steels for rolling-contact bearings Download PDFInfo
- Publication number
- CZ99096A3 CZ99096A3 CZ96990A CZ99096A CZ99096A3 CZ 99096 A3 CZ99096 A3 CZ 99096A3 CZ 96990 A CZ96990 A CZ 96990A CZ 99096 A CZ99096 A CZ 99096A CZ 99096 A3 CZ99096 A3 CZ 99096A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- bath
- content
- steel
- refining
- aluminum
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
x-púsob výroby oceri pro valivá ISžxská ·«.Oblast techniky vynález se týká výroby ocelí pro valivá ložiska jejich tavením v elektrické obloukové peci a mimopecní vakuovou rafinací v zásaditých pánvích.» zejména, výroby těchto ocelí na malých výrobních agregátech.FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to the production of steel for rolling bearings by melting them in an electric arc furnace and by means of off-furnace vacuum refining in basic ladles. In particular, the production of these steels on small production units.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Dosavadní způsoby výroby ocelí pro valívá ložiska jsou dány zcela specifickými požadavky na tyto oceli, a to vedle řady dalších parametrů, jako co největší tvrdost a odolnost proti opotřebení, vysoká pevnost v tlaku, zejména mimořádné vysokými nároky na stupeň a charakter jejich míkročístotv, neboť na množství., druhu., tvaru velikosti a rozložení vměstkú i na jejích fyzikálních vlastnostech poté závisí í životnost z těchto ocelí vyrobených ložisek. Jedná se obvykle o naaeutektoíaní chromové ocelí se základním obsahem uhlíku okolo 1 % hmotnostních, s obsahem chrómu nejčastějí kolem 1.5 % hmotnostních a s obsahy manganu dle značek okolo 0,35 či 1,10 % hmotnostních. Příkladem takovéto oceli pro valivá ložiska je ocel., obsahující v hmotnostním množství 0,90 až 1,10 % uhlíku, 0,30 až 0,50 % manganů, 0715~až ó735”^“křémíku 7l73O”až’” ’’Ϊ765=Τ: crfřómuT max. 0.30 % niklu, max. 0,25 % mědí, max. 0,027 % fosforu a max. 0,030 % síry., zbytek železo a ostatní doprovodné prvky.Existing methods for the production of steel for rolling bearings are given by quite specific requirements for these steels, besides a number of other parameters, such as the greatest hardness and wear resistance, high compressive strength, especially extraordinary high demands on the degree and character of their micro-positions. The amount, type, size, distribution and inclusions of the inclusions, as well as its physical properties, then depend on the service life of the bearings produced by these steels. These are usually naaeutecto chromium steels with a basic carbon content of about 1% by weight, with a chromium content of about 1.5% by weight and with a manganese content of about 0.35 or 1.10% by weight, respectively. An example of such a steel for rolling bearings is steel containing from 0.90 to 1.10% by weight of carbon, 0.30 to 0.50% by weight of manganese, 0715 ~ to 35735 ”^“ silicon 7l73O ”to ”765 Ϊ765 = Τ : chromium T max. 0.30% nickel, max. 0.25% copper, max. 0.027% phosphorus and max. 0.030% sulfur., The rest iron and other accompanying elements.
Soudobá ocelářská metalurgie výroby těchto ocelí je charakterizována kombinovanými pochody. Prvou fázi tvoří pochod, prováděný v elektrické obloukové pecí. zaměřený na výrobu poloproduktu, který je obvykle z hlediska hmotnostního obsahu uhlíku, fosforu, manganu a chrómu blízký požadovanému složení oceli, a druhá fáze je poté realizována některým ze vhodných pochodů mimopecni rafinace, například vakuováním v zásadité pánvi, a má pak rafinační úkoly, to jest zejména snížit obsah vodíku, odsířit, dezoxídovat a minimalizovat stupeň znečištění lázně nekovovými vměstky, homogenizovat lázeň a provést konečnou úpravu složení i teploty. Závěrečná dezoxidace i úprava obsahu hliníku v oceli se provádí zpravidla srážecí dezoxidací s možností odstranění podstatné části vměstků v údobí tak zvaného čeření tavby.Contemporary steel metallurgy of production of these steels is characterized by combined processes. The first stage consists of a process carried out in an electric arc furnace. focused on the production of a semi-product which is usually close to the desired steel composition in terms of mass content of carbon, phosphorus, manganese and chromium, and the second phase is then carried out by some suitable off-refining processes, for example vacuum in a basic ladle. in particular, reduce the hydrogen content, desulfurize, deoxidize and minimize the degree of contamination of the bath with non-metallic inclusions, homogenize the bath and make final composition and temperature adjustments. The final deoxidation as well as the adjustment of the aluminum content in the steel is usually carried out by precipitation deoxidation with the possibility of removing a substantial part of the inclusions during the so-called melting fineness.
Nevýhodou tohoto kombinovaného pochodu je zatím jeho omezení v tepelné bilanci ve fázi mimopecni rafinace, což sí dosud vynucuje provádět nadměrné v elektrické obloukové pecí v závěrečné zejména u menších výrobních agregátů přehřívání ocelí fázi tavby, a to až na odpichovou teplotu ocelí v obloukové pecí kolem 1690 až 1700 °C, Tato vysoká odpichová teplota znamená jednak značné tepelné ztráty jíž v průběhu odpichu ocelí, jednak negativním způsobem ovlivňuje spotřebu energie a zároveň má značně nepříznivý vliv na celý pecní agregát, zejména na vyzdívku pece a její životnost, včetně možnosti zvýšení obsahu exogenních vměstků v oceli. S ohledem na stav této vyzdívky nutnost nadměrného přehřívání oceli zároveň omezuje možnost výroby těchto ocelí pouze na začátek kampaně pece. Současně je snížena provozní jistota dodržení předepsaných délek údobí vakuování a následného čeření lázně argonem, a to zejména při obsahu rafinačních pánví do 20 t, kde se tepelné ztráty projevují ve zvýšené míře.The disadvantage of this combined process is so far its limitation in heat balance in the off-refining phase, which still forces the electric arc furnace to be over-heated in the final stage, especially for smaller production aggregates, overheating the steels. up to 1700 ° C, This high tapping temperature means a significant heat loss during tapping of steels, it negatively affects the energy consumption and at the same time it has a significant adverse effect on the whole furnace aggregate, especially on the furnace lining and its service life, inclusions in steel. In view of the condition of this lining, the need for excessive heating of the steel also limits the possibility of producing these steels to the start of the furnace campaign. At the same time, the operational reliability of adherence to the prescribed lengths of the vacuum and subsequent argon clarification of the bath is reduced, especially with the content of refining basins up to 20 t, where the heat losses are manifested to an increased extent.
Pro výrobu oceli na valivá ložiska je možno použít i dalších kombinovaných pochodů, v případě menších agregátů pak zejména kombinovaného pochodu elektrická oblouková pec - pánvová pec, kde rafinační pochod v pánvové pecí má nezávislý zdroj tepla. Tímto agregátem však není každá ocelárna vybavena.Other combined processes can be used for the production of steel for rolling bearings, in the case of smaller aggregates, in particular the combined process of electric arc furnace - ladle furnace, where the refining process in the ladle furnace has an independent heat source. However, not every steel plant is equipped with this aggregate.
Pro výrobu ocelí pro valivá ložiska jsou dále známé i přetavbové pochody, například pod struskou, ve vakuu či elektronovým paprskem. Takto vyrobené oceli mají nižší obsah a zejména příznivější morfologií nekovových vměstků. výhodnější rozdělení karbídické fáze i nižší obsah rozpuštěných plynů než ocelí nepřetavené, nicméně všechny tyto přetavbové pochody jsou ale značně nákladné a náročné na potřebná zařízení a jsou proto využívány pouze pro výrobu oceli na speciální vvsokoobrátková nebo extrémně zatížená či zvlášť přesná ložiska.Remodeling processes, for example under slag, vacuum or electron beam, are also known for the production of rolling bearing steels. The steels thus produced have a lower content and, in particular, a more favorable morphology of non-metallic inclusions. more advantageous distribution of the carbide phase and lower content of dissolved gases than non-remelted steel, however, all these remodeling processes are very expensive and demanding on the necessary equipment and are therefore used only for the production of steel for special high-turnover or extremely loaded or particularly precise bearings.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Tyto nevýhody jsou do značné míry odstraněny způsobem výroby ocelí pro valivá ložiska jejich tavením v elektrické obloukové peci s oxidační rafinaci, dezoxidací, legováním a úpravou struskv před odpichem a dále mimopecní rafinaci vytavené oceli jejím vakuováním a následným čeřením lázně v pánvi dmýcháním plynného argonu, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom. že před zahájením vakuování se v pánvi provádí chemický ohřev oceli oxidací dodatečné přísady hliníku či hliníku a křemíku plynným kyslíkem na teplotu dostatečnou pro průběh následné mimopecní rafinace, při níž se současně působením slabě oxidační struskv. převáděné v průběhu čeření lázně na strusku redukční, provádí paralelní rafinace hliníku z lázně až do dosažení jeho požadovaného obsahu ve vyráběné oceli. Chemický ohřev a mimopecní rafinace se přitom provádí při zvýšených celkových obsazích hliníku v lázni, a to současně tak, že obsah hliníku bude i v závěru chemického ohřevu vyšší než Ó7Ó6O až 0,080 % hmotnostních a v průběhu následné mimopecní rafinace vakuováním a čeřením bude vyšší než spodní hodnota předepsaného rozmezí jeho obsahu ve vyráběné oceli, případně vyšší než 0,020 % hmotnostních.These drawbacks are largely eliminated by the method of producing rolling bearing steels by melting them in an electric arc furnace with oxidative refining, deoxidation, alloying and slag treatment prior to tapping, as well as off-furnace refining of molten steel by vacuum evacuation and subsequent clarification of argon gas bath. of the invention, the essence of which is. According to the invention, the chemical heating of the steel is carried out in the ladle by oxidation of an additional additive of aluminum or aluminum and silicon with oxygen gas to a temperature sufficient for the subsequent off-furnace refining to be carried out simultaneously with weakly oxidizing slag. converted into reducing slag during the clarification of the bath, performs parallel refining of the aluminum from the bath until its desired content in the steel being produced. At the same time, the chemical heating and out-of-furnace refining are carried out at an increased total aluminum content in the bath, so that the aluminum content is higher than 7O6O up to 0.080% by weight even at the end of the chemical heating. a value of the prescribed range of its content in the steel to be produced, possibly higher than 0,020% by weight.
Chemický ohřev se provádí za atmosférického, případně sníženého, tlaku, přičemž obsahy hliníku po jeho přísadě před zahájením chemického ohřevu vytvářejí předpoklady pro dosažení optimální teploty lázně a optimálního obsahu hliníku. Optimální teplota poté vytváří podmínky pro splnění metalurgických funkcí následné redukce etrusky, vakuování a čeření lázně, a to s dostatečnou provozní jistotou. Optimální obsah hliníku v závěru chemického ohřevu pak chrání kovovou lázeň před přeoxidováním a současně umožňuje dosáhnout předepsaného výsledného obsahu hliníku v tavbě jeho pozvolnou oxidací z lázně na rozhraní se slabě oxidační struskou v údobí vakuování čeřeni vyloučit závěrečnou srážecí dezoxidaci hliníkem, doprovázenou vznikem nežádoucích endogenních oxidických vměstků.The chemical heating is carried out under atmospheric or possibly reduced pressure, the aluminum contents after its addition before starting the chemical heating create conditions for achieving the optimum bath temperature and the optimum aluminum content. The optimum temperature then creates the conditions for fulfilling the metallurgical functions of subsequent reduction of the etruscan, vacuuming and clarifying the bath, with sufficient operational reliability. The optimum aluminum content at the end of the chemical heating protects the metal bath from overoxidation and at the same time allows to achieve the prescribed final aluminum content by melting it from the bath at the interface with the weakly oxidizing slag during vacuuming. .
Hliník se do lázně přisazuje například ve dvou fázích, a to v první fázi při odpichu oceli do předehřáté zásadité pánve v množství zhruba 0,3 až 1,5 kg hliníku na l t oceli. Touto přísadou se řídí obsah hliníku v lázní tak, aby se tento rovnal přibližně obsahu hliníku, který je požadován v závěru dmýchání kyslíku, tedy při vstupu do údobí redukce strusky a vakuováni. Tento obsah je dán předepsaným obsahem hliníku ve vyrobené oceli, dále obsahem hliníku, který se zoxiduje během vakuování a čeření lázně, případně i nárůstem obsahu hliníku v průběhu redukce strusky před vakuováním.For example, aluminum is added to the bath in two phases, namely in the first stage, when the steel is tapped into a preheated basic ladle in an amount of about 0.3 to 1.5 kg of aluminum per ton of steel. This additive controls the aluminum content of the bath so that it is approximately equal to the aluminum content that is required at the end of the oxygen blowing, i.e., when entering the slag reduction and vacuuming periods. This content is given by the prescribed aluminum content in the steel produced, the content of aluminum which is oxidized during the vacuum and the clarification of the bath, and possibly also by the increase in the aluminum content during the slag reduction prior to the vacuum.
Další přísada hliníku, případně hliníku a křemíku, prováděná před zahájením dmýchání kyslíku, je stanovena tak, aby byl zajištěn ohřev lázně v pánvi na stanovenou teplotu, například 1 600 °C při současném krytí tepelných ztrát lázně. Vliv těchto ztrát na potřebnou přísadu hliníku roste s klesající velikostí pánve a je specifický pro každé zařízení, stav pánve při dané tavbě a podobně. Pro šťánóvěňí potřebné přísady hliníku k uskutečnění chemického ohřevu jsou odvozeny vztahy umožňující počítačovou podporu řízení procesu. V případě, že provozní jednotka není vybavena počítačem, lze, i když s menší přesností, stanovit velikost přísady hliníku pomocí vztahů odvozených z dosahovaných provozních výsledků.Another additive of aluminum, optionally aluminum and silicon, carried out prior to the start of oxygen blowing, is determined to ensure that the bath in the ladle is heated to a specified temperature, for example 1600 ° C, while covering the heat loss of the bath. The effect of these losses on the required aluminum additive increases with decreasing ladle size and is specific to each device, ladle condition at the given melting and the like. For the addition of the necessary aluminum additives to effect the chemical heating, the relationships allowing computer-assisted process control are derived. If the process unit is not equipped with a computer, the size of the aluminum additive can be determined, albeit to a lesser degree, by means of relations derived from the operating results achieved.
Výhodou způsobu výroby podle vynálezu je možnost výrazného snížení prozatím nutných vysokých odpichových teplot z elektrické obloukové pece, a to zhruba o 100 °C, a v souvislosti s tím i snížení rozpustnosti plynů, zejména kyslíku v lázni, a snížení namáhání vyzdívky pece včetně snížení nebezpečí přechodu exogenních vměstků z vyzdívky do oceli. Snížením odpichové teploty je zamezeno značným tepelným ztrátám v průběhu odpichu, z hlediska tepelných rezerv je celý proces výroby stabilnější. V důsledku všech těchto skutečností je pak možno zařazovat výrobu ocelí pro valivá ložiska i na menší rafinační jednotky s vyššími tepelnými ztrátami, a to po větší část délky trvání kampaně pece. Další výhodou vynálezu je standartní dosahováni velmi nízkých obsahů kyslíku ve vyrobené oceli a též její vysoké mikročistoty.The advantage of the process according to the invention is that it is possible to significantly reduce the high tapping temperatures required so far from the electric arc furnace by about 100 ° C, and consequently to reduce the solubility of gases, especially oxygen in the bath, transition of exogenous inclusions from linings to steel. By reducing the tapping temperature, considerable heat losses during tapping are avoided, and the whole production process is more stable in terms of thermal reserves. As a result of this, it is possible to include the production of rolling bearing steels even in smaller refining units with higher heat losses, for the greater part of the duration of the furnace campaign. Another advantage of the invention is the standard achievement of very low oxygen contents in the produced steel and also its high micro-purity.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynález bude dále blíže osvětlen pomocí výkresů, kde na obr. l je nejprve pro porovnání graficky znázorněn průběh teplot ocelové lázně během dosavadního způsobu výroby ocelí pro valivá ložiska a na obr. 2 je graficky znázorněn průběh teplot ocelové lázně v jednotlivých fázích způsobu výroby podle vynálezu včetně průběhu obsahu hliníku a křemíku.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will now be illustrated in more detail with reference to the drawings, in which Fig. 1 first illustrates graphically the temperature profile of a steel bath during the prior art rolling steel production process; including the course of aluminum and silicon content.
Příklad provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Podle obr. 2 příkladného provedení způsobu výroby oceli pro valivá ložíska“podle vynálezu se na 10-ti tunové elektrické obloukové peci v závěru tavby po dosažení teploty lázně garantující, že v průběhu odpichu a do zahájení chemického ohřevu neklesne teplota lázně pod hranici zhruba 50 C nad teplotou likvidu, je stažením části strusky optimalizováno její relativní množství, proveden odpich do předehřáté zásadité pánve za přísady 0,5 kg hliníku na 1 t oceli, odebrán vzorek oceli a změřena teplota lázně, načež je pánev s ocelí umístěna v zařízení pro vakuovou rafinaci s možností rafinace plynným kyslíkem. Po ustavení keramického víka a promíchání lázně argonem je provedeno opět měření teploty lázně, nastaven objemový průtok argonu a uzavřeno rafinační zařízení. Za stálého odsávání plynných zplodin z prostoru pánve je poté přisazován na hladinu lázně hliník a zahájeno dmýchání kyslíku tryskou ústící nad lázní. Na základě měřeni času jěiicn namerenvcn noanot ie přibližně predikován vliv tepelných ztrát na změnu teploty oceli v pánvi a pomocí systému tepelně bilančních rovnic nebo zjednodušených závislostí určena hmotnost přísady hliníku, objemového průtoku kyslíku a délky dmýchání. Po ukončení dmýchání je provedeno měření teploty lázně, odebrán vzorek, upraveno složení strusky přísadou páleného vápna a použitím redukční směsi, sestávající z ferosilicia a hliníkové krupice, a následně provedena vakuová rafinace s případnou korekcí složení a závěrečné čeření oceli v pánvi s dosažením předepsané závěrečné teploty před odléváním.According to Fig. 2 of an exemplary rolling bearing steel production method according to the invention, a 10 ton electric arc furnace at the end of the melting process after reaching the bath temperature guarantees that the bath temperature does not fall below about 50 ° C during tapping and chemical heating. above the liquidus temperature, the relative amount is optimized by the withdrawal of a part of the slag, tapped into a preheated alkaline ladle with 0.5 kg of aluminum per 1 ton of steel, a steel sample is taken and the bath temperature is measured, then the ladle is placed in a vacuum refining plant with the possibility of oxygen gas refining. After the ceramic lid is set and the argon bath is mixed, the bath temperature is again measured, the argon volumetric flow is set and the refining plant closed. With the constant exhaust of gaseous fumes from the pan, aluminum is then added to the bath surface and oxygen is blown through the nozzle opening over the bath. On the basis of the time measurement of the noaneous measurement, the effect of heat loss on the temperature change of the steel in the ladle is approximately predicted, and the weight of the aluminum additive, the oxygen flow rate and the blowing time are determined using a system of heat balance equations or simplified dependencies. After the blowing is finished, the bath temperature is measured, a sample is taken, the slag composition is adjusted by the addition of quicklime and using a reducing mixture consisting of ferro-silicon and aluminum grits, followed by vacuum refining with possible correction of composition and fining of the steel in the ladle. before casting.
Jak je naznačeno na obr. 2, kde je postup podle vynálezu označován jako EAF-OVD (Electric Are Furnace - Oxygen Vacuum Degasing), je odpich z elektrické obloukové pece proveden při teplotě lázně před odpichem 1 625 °C, přičemž ocel v pánvi po odpichu obsahuje v hmotnostním množství ze základních sledovaných prvků 1,01 % uhlíku, 0,94 % manganu, 0,43 % křemíku, 0,011 % fosforu, 0,010 % síry, 1,50 % chrómu a 0,089 % hliníku při teplotě 1 594 “C. Dmýchání kyslíku je poté zahajováno při teplotě lázně^ 1 555 °ě, přičemž pro chemický ohřev oceli v pánvi je stanovena přísada 2,0 kg hliníku na 1 t oceli, objemový průtok dmýchaného kyslíku 350 m3/hod. a doba dmýchání 5,0 minuty. Po takto provedeném ohřevu činí teplota lázně 1 613 ~C a obsah hliníku v lázni 0,07č % hmotnostních a aktivita kyslíku v lázni 3,1 ppm. Poté se pomocí hliníku provádí redukce strusky a korekce obsahu křemíku, načež následuje vakuování při tlaku 0,15 kPa po dobu 20 minut s poklesem teploty lázně na 1 524 °C a obsahu hliníku naAs indicated in Fig. 2, where the process of the invention is referred to as EAF-OVD (Electric Are Furnace - Oxygen Vacuum Degasing), tapping from an electric arc furnace is performed at a bath temperature before tapping 1,625 ° C, the steel in the ladle tapping contains 1.01% carbon, 0.94% manganese, 0.43% silicon, 0.011% phosphorus, 0.010% sulfur, 1.50% chromium, and 0.089% aluminum at 1,594 ° C by weight of the principal elements of interest . Oxygen blowing is then initiated at a bath temperature of < 1555 ° C, with 2.0 kg of aluminum per 1 t of steel being added for chemical heating of the steel in the ladle, and a blowing oxygen flow rate of 350 m 3 / h. and a blowing time of 5.0 minutes. After heating, the bath temperature was 1613 ° C and the aluminum content in the bath was 0.07% by weight and the oxygen activity in the bath was 3.1 ppm. Slag reduction and silicon correction are then carried out with aluminum, followed by evacuation at 0.15 kPa for 20 minutes, with the temperature of the bath decreasing to 1524 ° C and the aluminum content decreasing.
0,038 % hmotnostních a poté čeření po dobu 20 minut, přičemž na závěr čeření dosahuje teplota lázně 1 420 ~C a obsah hliníku v lázni 0,027 % hmotnostních. Tato paralelní rafinace hliníku z lázně v průběhu vakuování a čeření se provádí působením na lázeň slabě oxidační struskv (cca 1,5 % oxidu železnátého) a v závěru čeření slabě redukční struskv, a to až do dosažení požadovaného obsahu hliníku ve vyráběné oceli. Rychlost oxidace hliníku v údobí vakuování činí přitom 0,003 % hmotnostních hliníku za minutu a v údobí čeření 0,0005 % hmotnostních hliníku za minutu.0.038% by weight, followed by clarification for 20 minutes, at the end of which the bath temperature was 1420 ° C and the aluminum content in the bath was 0.027%. This parallel refining of the aluminum from the bath during vacuum and fining is carried out by treating the bath with a weakly oxidizing slag (about 1.5% ferrous oxide) and at the end of the fining with a weakly reducing slag until the desired aluminum content in the steel being produced. The rate of oxidation of the aluminum during the vacuum period is 0.003% by weight of aluminum per minute and in the refining period 0.0005% by weight of aluminum per minute.
Další doprovodné kroky způsobu výroby oceli pro valívá ložiska v tomto jeho konkrétním příkladě provedení jsou na obr. 2 označeny vztahovými značkami,' kde značíFurther accompanying steps of the method of manufacturing steel for rolling bearings in this particular exemplary embodiment are indicated by the reference numerals in FIG.
- měření teploty po odpichu z obloukové pece a odběr předzkoušky z pánve- measuring the temperature after tapping from the arc furnace and taking the pan test
- měření teploty v pánvi před zahájením chemického ohřevu- measuring the temperature in the ladle before starting the chemical heating
- přísada hliníku pro chemický ohřev- Addition of aluminum for chemical heating
- měření teploty po chemickém ohřevu, odběr předzkouškv- temperature measurement after chemical heating, pre-test sampling
- přísada redukční směsi na strusku- Addition of reducing mixture to slag
- měření teploty po vakuování a odběr předzkouškv- Measurement of temperature after vacuum and pre-testing
- korekce chemického složení- correction of chemical composition
- měření teploty před litím- temperature measurement before casting
V případě, že v důsledku nízké entalpie pánve poklesne teplota oceli před zahájením chemického ohřevu na nižší hodnotu, například na teplotu 1 520 °c, zvýší se přísada ’hTihíkú'“rpro=chěmičký’ ohřev v tomto případě na 4,0 kg/t oceli, přičemž při stejném objemovém průtoku kyslíku se provádí jeho dmýchání po dobu 8 minut.In the event that, due to the low enthalpy of the ladle, the steel temperature drops to a lower value, for example 1520 ° C, before the chemical heating starts, the additive "hhihihú" r for = chimney heating increases to 4.0 kg / t of steel, while at the same volumetric oxygen flow, it is blown for 8 minutes.
Značné snížení potřebné odpichové teploty oceli u způsobu podle vynálezu je patrné z porovnání obr. 1 a obr. 2, kde na obr. 1 je stávající způsob výroby označen EAF-VD (Electric Are Furnace - Vacuum Degassing).A significant reduction in the necessary tapping temperature of the steel of the method according to the invention is apparent from a comparison of Figures 1 and 2, where in Figure 1 the current production method is designated EAF-VD (Electric Are Furnace - Vacuum Degassing).
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Způsob výroby podle vynálezu je možno široce využít při výrobě v podstatě všech oceli pro valivá ložiska, a to zejména tam, kde nejsou k dispozici pánvové pece a ocelárna je vybavena vakuovacím zařízením s možností dmýchání kyslíku.The process according to the invention can be widely used in the production of substantially all steel for rolling bearings, especially where ladle furnaces are not available and the steel plant is equipped with an oxygen blowing vacuum device.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ96990A CZ283552B6 (en) | 1996-04-04 | 1996-04-04 | process for producing steels for rolling-contact bearings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ96990A CZ283552B6 (en) | 1996-04-04 | 1996-04-04 | process for producing steels for rolling-contact bearings |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ99096A3 true CZ99096A3 (en) | 1997-10-15 |
| CZ283552B6 CZ283552B6 (en) | 1998-04-15 |
Family
ID=5462574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ96990A CZ283552B6 (en) | 1996-04-04 | 1996-04-04 | process for producing steels for rolling-contact bearings |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ283552B6 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ297122B6 (en) * | 2005-07-26 | 2006-09-13 | TRINECKÉ ZELEZÁRNY, a. s. | Process for producing extremely pure steels |
-
1996
- 1996-04-04 CZ CZ96990A patent/CZ283552B6/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ283552B6 (en) | 1998-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2765475C1 (en) | Method for production of acid-resistant high purity pipeline steel | |
| KR101152676B1 (en) | Production of stainless steel of aisi 4xx grade ferritic steel in an aod converter | |
| CN111411300A (en) | Method for producing nickel-based steel by using high-phosphorus molten iron | |
| CN113802045A (en) | Refining process of ultra-low carbon low aluminum steel | |
| CN113584250A (en) | Novel low-phosphorus low-sulfur steel smelting process | |
| CN112251561B (en) | Method for smelting low-titanium steel in electric furnace under high molten iron ratio condition | |
| CZ297122B6 (en) | Process for producing extremely pure steels | |
| CN103627972A (en) | ZG25MnSY3 casting material and preparation method thereof | |
| Lee et al. | Effect of hot metal on decarburization in the EAF and dissolved sulfur, phosphorous, and nitrogen content in the steel | |
| CN111705269A (en) | Low-silicon steel 27NiCrMoV15-6 and smelting continuous casting production process thereof | |
| CN114351035B (en) | Argon station pre-refining method for improving purity of bearing steel | |
| CZ99096A3 (en) | Process for producing steels for rolling-contact bearings | |
| JP2001181727A (en) | Method for monitoring condition in electric furnace | |
| JP4686917B2 (en) | Melting method of molten steel in vacuum degassing equipment | |
| RU2285050C1 (en) | Method and production line for steel-making process | |
| JP2011038125A (en) | Method for smelting clean steel | |
| JPH11279631A (en) | Method for refining molten stainless steel | |
| CN115491465B (en) | Method for producing low alloy series steel grade by electric furnace-VD process | |
| JP3918695B2 (en) | Method for producing ultra-low sulfur steel | |
| RU2285051C2 (en) | Method of making corrosion-resistant steel | |
| RU2094482C1 (en) | Method of out-of-furnace treating steel in 100-t ladle | |
| JP3902446B2 (en) | Converter blowing method | |
| JP3465801B2 (en) | Method for refining molten Fe-Ni alloy | |
| JP2001152238A (en) | Method of melting high cleanliness low carbon steel | |
| CN117385132A (en) | Semi-molten steel smelting control method for Ds-type inclusions in bearing steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20160404 |