CZ91594A3 - Method of cooling a fixture used for glass melt forming - Google Patents
Method of cooling a fixture used for glass melt forming Download PDFInfo
- Publication number
- CZ91594A3 CZ91594A3 CZ94915A CZ91594A CZ91594A3 CZ 91594 A3 CZ91594 A3 CZ 91594A3 CZ 94915 A CZ94915 A CZ 94915A CZ 91594 A CZ91594 A CZ 91594A CZ 91594 A3 CZ91594 A3 CZ 91594A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- kpa
- molding
- cavity
- pressure
- liquid metal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Glass Compositions (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Description
vini, se nanese vrstva žáruvzdorného porézního materiálu, dále se dutina (1) zahřeje na teplotu 400 0 C, potom se dutina (1) přípravku odčerpá a plní se tekutým kovem, který se při tvarování skloviny vypařuje a tvoří nasycené páry a tlak nasycených par kovu se udržuje jejich kondenzací tak, aby na povrchu přípravku směrem ke sklovině byla zajištěna teplota 400 až 650 0 C. Dutina (1) tvarovacího přípravku se před zahříváním profukuje inertním plynem, potom se dutina (1) vakuuje do 1,35.10-5 Pa při pokojové teplotě, a zahřívá se rychlostí 0,3 až 0,6 stupňů za minutu, při dodržování uvedeného vakua do teploty 650 0 C, před plněním tekutým kovem se dutina (1) přípravku ochlazuje do 250 0 C a naplní se inertním plynem při přetlaku 0,1.105 Pa, a plnění tekutého kovu se provádí do prostředí inertního plynu, jehož přetlak se zvyšuje na 0,3 až 0,5.105 Pa, zatímco po ochlazení tvarovacího přípravku na teplotu blízkou pokojové teplotě se jeho dutina (1) vakuuje na tlak 6,65.10-3 Pa a udržuje teplotu tvarovacího povrchu regulací tlaku par slitiny K-Na v rozmezí od 0,49 do 78 kPa. Jako tekutý kov se užívá entektická slitina K-Na o poměru v % hmotnosti (78 až 88) % : (22 až 12) % a jako inertní plyn se užívá argon.the cavity (1) is heated to a temperature of 400 ° C, then the cavity (1) of the preparation is pumped off and filled with liquid metal, which vaporizes during the forming of the glass to form saturated vapors and saturated vapor pressure metal is maintained to condense so that the surface of the molten glass toward the guarantee temperature of 400-650 0 C. cavity (1) of the molding composition prior to heating purged with an inert gas, and the cavity (1) evacuated to 1,35.10 -5 Pa at room temperature, and heated at a rate of 0.3 to 0.6 degrees per minute, while maintaining the vacuum to 650 ° C, before filling with liquid metal, the cavity (1) of the formulation is cooled to 250 ° C and filled with inert gas at pressure of 0,1.10 5 Pa, and the discharge of liquid metal is effected in an inert gas atmosphere whose pressure is increased to 0.3 to 0,5.10 5 Pa, whereas the forming product after cooling to a temperature near room temperature, its cavity (1) is evacuated to a pressure of 6.65.10 -3 Pa and maintains the molding surface temperature by controlling the vapor pressure of the K-Na alloy in the range of 0.49 to 78 kPa. The liquid metal used is an entectic K-Na alloy having a weight ratio of (78 to 88)%: (22 to 12)%, and argon is used as the inert gas.
tkí, t^- v cl, S<7I7t1, t ^ - in cl, S <7I7
Způsob chlazení přípravku pro tvarování sklovinyMethod of cooling a glass forming composition
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká způsobu chlazení přípravku pro tvarování skloviny a je zaměřený na získání vysocekvalitních výrobků ze skla.The invention relates to a method for cooling a glass forming composition and is directed to obtaining high quality glass products.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Rostoucí potřeby řady průmyslových odvětví, jako je výroba automobilů, elektrotechnika, kosmická technika atd., nezajistují při výrobě výrobků konstrukční optiky z tepelně odolných skel tradičními způsoby tepelnou regulaci přípravků na tvarování skla z důvodů krajně neobvyklých podmínek tepelného zatížení při vzájemném působení tvarovacích povrchů a skloviny.The growing needs of a number of industries, such as automobile manufacturing, electrical engineering, aerospace engineering, etc., do not provide thermal regulation of glass forming products in traditional glass optics because of the extremely unusual thermal load conditions of the forming surfaces and the glass .
Pravidlem je, že stupeň tvrzení skloviny exponenciálně závisí na teplotě a je velmi citlivý na teplotu pracovních povrchů tvarovacích přípravků. Tvarování výrobků ze skla se obyčejně provádí v teplotním intervalu tvarovacích povrchů 400 aa 600 °C. Nízká tepelná vodivost žáruvzdorných ocelí způsobuje značně nerovnoměrné rozdělení teploty a tepelných toků, které probíhají po obvodě tvarovacích přípravků. Rychlý nárůst viskozity skloviny a značně nerovnoměrné rozložení teploty na tvarovacím povrchu vedou k vytvoření různých vad na výrobcích.As a rule, the degree of enamel hardening is exponentially dependent on temperature and is very sensitive to the temperature of the working surfaces of the molding compositions. Molding of glass products is generally carried out at a temperature range of molding surfaces of 400 and 600 ° C. The low thermal conductivity of the heat-resisting steels causes a considerably uneven distribution of temperature and heat fluxes along the periphery of the molding jigs. The rapid increase in the viscosity of the glass and the highly uneven temperature distribution on the forming surface lead to the formation of various defects on the products.
Při práci s tvarovacím přípravkem při dolní teplotní hranici okolo 400 °C vznikají na povrchu výrobku takové vady jako soustředné vrásnění, vlnitost, nestejnoměrná tloušťka stěny praskliny a jiné vady. Při práci při horní teplotní hranici cca 600 °C vzniká nebezpečí nalepování skloviny na tvarovací povrchy zařízení. Jestliže se dále vezme v úvahu, že nerovnoměrnost rozložení teploty tvarovacích povrchů je srovnatelná s hodnotou teplotního intervalu tvarování, je pochopitelná nutnost řízení tepelného stavu tvarovacího přípravku takovým způsobem, aby byly zajištěny podmínky tvarování blízké izotermickým.When working with the molding agent at a lower temperature of about 400 ° C, defects such as concentric wrinkling, waviness, uneven crack wall thickness and other defects occur on the product surface. When working at an upper temperature limit of approx. 600 ° C, there is a risk of the glass sticking to the forming surfaces of the device. Taking further into account that the unevenness of the temperature distribution of the molding surfaces is comparable to the value of the molding temperature interval, it is understandable to control the thermal condition of the molding composition in such a way as to ensure near-isothermal molding conditions.
Současně s tím je nutné provádět intenzivní odvod tepla z tvarovacích povrchů a odvod sumárního tepla předaného formě sklovinou. Při lisování skleněných výrobků na automatizovaných linkách je nejvíce tepelně zatížen pracovní povrch razníku, kdy hustota tepelných toků se měří na stovky Wattů na čtvereční centimetr plochy.At the same time, it is necessary to carry out intensive heat dissipation from the forming surfaces and to dissipate the total heat transferred to the mold by glass. When pressing glass products on automated lines, the working surface of the punch is most heavily loaded, where the heat flow density is measured to hundreds of watts per square centimeter of area.
Snahy o zvýšení výkonnosti procesu lisování skleněných výrobků a o zvýšení jejich kvality vedly k vyvinutí systému chlazení tvarovacího přípravku pomocí kondenzace nasycených par rtuti ( patent USA č. 3 285 728).Efforts to improve the performance of the glass molding process and to improve their quality have led to the development of a mold cooling system by condensation of saturated mercury vapors (U.S. Pat. No. 3,285,728).
Za základ daného způsobu byl položen fyzikální proces odnímání tepla z tvarovacího povrchu prostřednictvím varu teplonosné látky, tekutého kovu - rtuti ve velkém objemu . Teplo odebrané tvořícími se parami, se přenáší ke chladicímu hadu, umístěnému uvnitř dutiny tvarovacího přípravku a zde páry kondenzují.The basis of the method was the physical process of removing heat from the forming surface by boiling the heat transfer medium, the liquid metal - mercury in a large volume. The heat collected by the forming vapors is transferred to a cooling coil located within the cavity of the molding composition and here the vapors condense.
V souladu s tímto vynálezem se vnitřní povrch dutiny tvarovacího přípravku pečlivě očistí od olejových nečistot, dutina se naplní rtutí do úrovně převyšující vrchní okraj skleněného výrobku, a prostor dutiny nad hladinou tekutého kovu se zaplní inertním plynem nebo dusíkem. Smáčivost vnitřního povrchu dutiny se zabezpečuje přidáním titanu a hořčíku do rtuti. Tlakem inertního plynu v dutině je určena teplota varu rtuti. Vařící se rtuťová hmota při tom odvádí teplo z tvarovacího povrchu zařízení a zároveň udržuje na tvarovacím povrchu potřebnou teplotu regulovatelnou procesem kondenzace par změnou průtočného množství chladicí látky v chladicím hadu.In accordance with the present invention, the interior surface of the molding cavity is thoroughly cleaned of oil contaminants, the cavity is filled with mercury to a level above the top edge of the glass article, and the cavity space above the liquid metal level is filled with inert gas or nitrogen. The wettability of the inner surface of the cavity is ensured by the addition of titanium and magnesium to the mercury. The pressure of the inert gas in the cavity determines the boiling point of mercury. The brewing mercury mass dissipates heat from the shaping surface of the device and at the same time maintains the necessary temperature on the shaping surface by a controlled process of vapor condensation by changing the flow rate of the coolant in the cooling coil.
Při realizaci výše popsaného způsobu chlazení tvarovacího přípravku, značné množství tekutého kovu (rtuti), způsobuje vysokou tepelnou setrvačnost zařízení jako celku. Další nepříznivou okolností je přítomnost inertního plynu nebo dusíku v dutině, bránící postupu nasycených par k povrchu kondenzátoru. V této souvislosti je operativní řízení tepelného stavu tvarovacího přípravku velmi problematické .In implementing the above-described method of cooling the molding composition, a considerable amount of liquid metal (mercury) causes high thermal inertia of the device as a whole. Another unfavorable circumstance is the presence of an inert gas or nitrogen in the cavity, preventing the passage of saturated vapors to the surface of the condenser. In this context, the operational control of the thermal state of the molding composition is very problematic.
Zlepšení podmínek chlazení tvarovacího přípravku a tím i jakosti skleněných výrobků bylo dosaženo způsobem výroby skleněných předmětů, popsaným v přihlášce PCT/RU92/00027.Improvement of the cooling conditions of the molding composition and hence the quality of the glassware was achieved by the glassware manufacturing process described in PCT / RU92 / 00027.
Principem tohoto způsobu je, že vnitřní povrch tvarovacího přípravku se pokryje vrstvou žáruvzdorného a proti korozi odolného materiálu; tvarovací přípravek se zahřeje na teplotu odpovídající dolní hranici tvarovacího intervalu, cca 400 °C, potom se dutina odčerpá na hodnotu p = (0,02 33 01) Pa a dutina se plní tekutým kovem, se schopností intenzivního vypařování. V procesu tvarování výrobků se kondenzací udržuje tlak nasycených par sodíku v rozmezí (0,08a£ 12) kPa, který na pracovních površích udržuje teplotu v rozmezí 400 650 C. Jako žáruvzdorný a proti korozi odolný materiál se používají kovové sítky z nerezavějící oceli.The principle of this method is that the inner surface of the molding composition is covered with a layer of refractory and corrosion resistant material; The molding composition is heated to a temperature corresponding to the lower limit of the molding interval, about 400 ° C, then the cavity is pumped to a value of p = (0.023301) Pa and the cavity is filled with liquid metal, capable of vigorous evaporation. In the molding process, the condensation process maintains a saturated sodium vapor pressure in the range of (0.08 to 12) kPa, which maintains a temperature in the range of 400 650 C on the working surfaces. Stainless steel metal screens are used as the refractory and corrosion resistant material.
Při daném způsobu s£využívá princip vypařování - kondenzace, t.j. přenosu tepla od nejvíce tepelně namáhaných částí tvarovacích povrchů k méně tepelně namáhaným částem změnou skupenství materiálu, který je umístěn uvnitř dutiny a má schopnost intenzivního vypařování. Přeprava vypařeného média se uskutečňuje pomocí kapilárních sil porézního materiálu, jímž je pokryt vnitřní povrch dutiny.In this method, it utilizes the principle of evaporation-condensation, i.e., the transfer of heat from the most thermally stressed portions of the forming surfaces to the less thermally stressed portions by changing the state of the material that is located within the cavity and has the ability to vaporize intensively. The transport of the vaporized medium is effected by the capillary forces of the porous material which covers the inner surface of the cavity.
Zahřívání dutiny na nižší teploty teplotního intervalu tvarování vede jen k částečné destrukci plynů adsorbovaných povrchem kovů a povrchem porézního materiálu. Tyto plyny společně se složkami vzduchu reagují s porézním skeletem sítěk a okysličují kov. Při následovném odčerpání plynů z dutiny se odstraňují plyny, které již sehrály svoji negativní roli. Poslední okolnost je ještě zhoršena tím, že v dutině zůstávají plyny v podobě povlaků adsorbovaných pevným povrchem, jejichž rozrušení probíhá při intervalu tvarování skleněných výrobků. Část těchto plynů, která se uvolní v procesu lisování, reaguje s chemicky vysoce aktivním tekutým alkalickým kovem-teplonosným médiem a vytvoří pevnou suspenzi, zbývající část je vytěsněna nasycenými párami tekutého kovu do vrchní části dutiny •fcvarovacího prvku a blokuje tím na části vnitřního povrchu kondenzaci nasycených par. Tvořící se pevné suspenze zaplňují kapilární kanály porézního materiálu a tím snižují množství přiváděného tekutého . kovu k tepelně namáhaným místům.Heating the cavity to lower temperatures of the molding temperature interval leads only to partial destruction of the gases adsorbed by the metal surface and the surface of the porous material. These gases, together with the air components, react with the porous skeleton of the mesh and oxidize the metal. Subsequent evacuation of gases from the cavity removes gases that have already played a negative role. The latter circumstance is exacerbated by the fact that gases remain in the cavity in the form of coatings adsorbed by a solid surface, which are broken up at the forming interval of the glassware. The portion of these gases that is released in the compression process reacts with the chemically highly active liquid alkali metal-heat transfer medium to form a solid suspension, the remainder being displaced by saturated liquid metal vapors into the top of the molding cavity, thereby blocking condensation on part of the inner surface. saturated vapor. The formed solid suspensions fill the capillary channels of the porous material and thereby reduce the amount of liquid flow. metal to heat stressed places.
Uvedené okolnosti ve značné míře zabraňují efektivnímu využití použitých mechanických přenosů tepla, což v řadě případů vede k nestabilní práci tvarovacího zařízení.These considerations largely prevent the efficient use of the mechanical heat transfer used, which in many cases leads to unstable operation of the forming apparatus.
y·'.y · '.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Za cíl vynálezu byl stanoven úkol vytvořit takový způsob chlazení tvarovacího přípravku, který by zajišťoval rovnoměrné rozložení teploty na tvarovacích površích a efektivní odvod tepla od tepelně namáhaných částí a tím by i přispíval k rovnoměrnému narůstání viskozity skloviny a výsledkem toho by byly tenkostěnné skleněné výrobky s vysokou kvalitou povrchu.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a method for cooling a molding composition which provides a uniform temperature distribution on the molding surfaces and effectively dissipates heat from the thermally stressed parts and thereby contributes to a uniform increase in glass viscosity. surface quality.
Zadaný úkol, způsob chlazení tvarovacího přípravku, se řeší způsobem :The assigned task, the method of cooling the forming jig, is solved as follows:
na tvarovací povrch přípravku na stranu protilehlou sklovině se nanese vrstva žáruvzdorného porézního materiálu , dále se dutina přípravku zahřeje na teplotu okolo 400 °C, potom se dutina přístroje odčerpá a plní se tekutým kovem, který se při tvarování skloviny vypařuje a tvoří nasycené páry kovu, tlak nasycených par kovu se udržuje jejich kondenzací v rozsahu, dostatečném pro zajištění teploty 400 a£650 °C na povrchu přípravku obráceném ke sklovině, dutina tvarovacího přípravku se před zahřátím profukuje inertním plynem, potom se odčerpá do hodnoty 1,35.10-2 Pa při pokojové teplotě, zahřívání se provádí rychlostí (0,3 θ i6) stupňů/minutu při zachování zadané hodnoty vakua na teplotu okolo 650 °C, před plněním dutiny tekutým kovem, se provádí chlazení na teplotu 250 °C, dutina se plní inertním plynem pod přetlakem 0,1 . 105 Pa, a plnění tekutým kovem se provádí do prostředí inertního plynu, přetlak se zvyšuje do cca (0,3 7^0,5) 105 Pa, potom po ochlazení tvarovacího přípravku na teplotu blízkou teplotě okolí, se jeho dutina odčerpá na tlak 6,65.10-3 Pa.a layer of refractory porous material is applied to the molding surface of the preparation on the side opposite the glass, the cavity of the preparation is heated to a temperature of about 400 ° C, then the apparatus cavity is drained and filled with liquid metal. the saturated metal vapor pressure is maintained by condensation within a range sufficient to provide a temperature of 400 and 650 650 ° C on the enamel-facing surface of the composition, the mold cavity is purged with inert gas prior to heating, then pumped to 1.35.10 -2 Pa at room temperature, heating is performed at a rate of (0.3 θ i 6 ) degrees / minute while maintaining the set vacuum value at about 650 ° C, before filling the cavity with liquid metal, cooling to 250 ° C, filling the cavity with inert gas under positive pressure 0.1. 10 5 Pa, and the liquid metal filling is carried out in an inert gas environment, the overpressure increases to about (0.3 7 ^ 0.5) 10 5 Pa, then after cooling the molding composition to a temperature close to ambient temperature, its cavity is drained to pressure 6.65.10 -3 Pa.
Takový způsob realizace zaručuje vysoce intenzivní vypařování tekutého kovu, bez jeho varu, z povrchu porézního materiálu napuštěného tekutým kovem a pokrývajícího tepelně namáhanou část, zaručuje přenos značného množství tepla nasycenými parami od nejvíce tepelně namáhaných částí tvarovacích povrchů k méně tepelně namáhaným, čímž se vyrovnává teplotní pole. Podstatným momentem je při tom napouštění porézní vrstvy bez zatopení jejího povrchu, protože kapalina v tenké vrstvě porézní struktury získává vlastnosti odlišné od vlas4 tností kapaliny ve volném objemu. Tekutý kov, napuštěný v porézním materiálu, umožňuje vysoké přehřátí bez vzkypění. Vypařováním z povrchu porézní vrstvy se vytvářejí vyduté menisky na otevřených pórech, čímž se snižuje tlak nasycených par nad povrchem vrstvy. Tím se povrch, z něhož se vypařování uskutečňuje, dvakrát zvětšuje. Takovýn způsobem, s vyloučením možnosti zatopení povrchu porézního materiálu tekutým kovem, se zajistí podmínky vysoce intenzivní tepelné výměny na tepelně namáhaném povrchu. Přenos vypařujících se dávek tekutého kovu a přenos zkondenzované kapaliny na tepelně namáhaných částech se uskutečňuje pomocí kapilárních sil porézního materiálu.Such an embodiment ensures high-intensity, non-boiling evaporation of the liquid metal from the surface of the porous material impregnated with the liquid metal and covering the thermally stressed portion, guarantees the transfer of a considerable amount of saturated vapor heat from the most thermally stressed portions of the forming surfaces to less thermally stressed. field. An important moment here is the impregnation of the porous layer without flooding its surface, since the liquid in the thin layer of the porous structure acquires properties different from the liquid properties in the free volume. The liquid metal impregnated in the porous material allows high overheating without boiling. Evaporation from the surface of the porous layer creates concave meniscus on the open pores, thereby reducing the saturated vapor pressure above the surface of the layer. This increases the surface from which the evaporation takes place twice. In such a way, excluding the possibility of flooding the surface of the porous material with liquid metal, conditions of high intensity heat exchange on the heat-stressed surface are ensured. The transfer of vaporizing liquid metal batches and the transfer of condensed liquid on the thermally stressed parts are effected by the capillary forces of the porous material.
Tak probíhá nepřetržitý cyklus tekutého kovu změnou skupenství v řetězci následných změn kapalina - pára - kapalina. Rovnoměrným rozložením teplot se zajišťuje rovnoměrný nárůst viskozity na různých místech tvarovacího povrchu, což umožňuje vyrábět tenkostěnné skleněné výrobky s vysokou kvalitou povrchu.Thus, a continuous cycle of liquid metal proceeds by changing the state of the liquid-vapor-liquid chain of successive changes. The uniform temperature distribution ensures a uniform increase in viscosity at various points in the molding surface, allowing thin-walled glass products to be produced with high surface quality.
Jako tekutý kov je vhodné používat eutektickou slitinu K - Na v poměru jejich hmotností m:m = (78-88) % : (22-12) % a v průběhu tvarovacího procesu udržovat tlak nasycených par v rozsahu odAs a liquid metal, it is advisable to use the eutectic K - Na alloy in a weight ratio m: m = (78-88)%: (22-12)% and to maintain a saturated vapor pressure in the range from
0,49 kPa do 78 kPa. To je podmíněno snahou snížit teplotu tuhnutí tekutého kovu, aby se zabránilo tvorbě vrstev kovu na vnitřním povrchu stěny těch částí tvarovacího přípravku, které se ochlazují chladicí látkou. Nejnižší bod tuhnutí( -12 °cjmá eutektická směs0.49 kPa to 78 kPa. This is contingent on reducing the pour point of the liquid metal to prevent the formation of metal layers on the inner wall surface of those parts of the molding composition that are cooled by the coolant. Lowest pour point (-12 ° C total eutectic mixture)
K-Na o hmotnostním poměru 78^% : 22^% . V procesu tvarování skleněných výrobků je třeba docílit, aby tlak nasycených par v zadaném intervalu teplot byl tak vysoký, který je maximálně možný. Vysokou j hustotu nasycených par v tomto intervalu má draslík, a proto jeho j obsah ve slitině musí být převažující. Slitina nesmí ztuhnout při pokojové teplotě. To se realizuješ obsahem draslíku ve slitině 88 % draslíku a 12 % sodíku, jejíž bod tuhnutí je 15 °C. Nej lepším způsobem , jak uvedeným způsobem požadavkům současně vyhovět, je eutektická slitina s hmotnostním poměrem K -Na (78-88)|% : (22-12) % ,pro . niž je charakteristický rozsah bodu tuhnutí 15 12 °C, umožňující používat nejvíce rozšířených chladicích látek, jako je vzduch a voda, bez nebezpečí tvorby vrstev.K-Na having a weight ratio of 78%: 22%. In the process of shaping glass products, it is necessary to ensure that the saturated vapor pressure in the specified temperature range is as high as possible. Potassium has a high saturation density in this interval and therefore its content in the alloy must be predominant. The alloy must not solidify at room temperature. This is accomplished by the potassium content of the alloy 88% potassium and 12% sodium, whose pour point is 15 ° C. The best way to meet these requirements at the same time is a eutectic alloy with a weight ratio K -Na (78-88) |%: (22-12)%, for. characterized by a freezing point range of 15-12 ° C, allowing the use of the most widespread coolants, such as air and water, without the risk of layer formation.
Potřebná teplota výše uvedeného rozsahu se zajišťuje pomocí regulace procesu kondenzace nasycených par eutektické slitiny změnou průtočného množství teplonosné látky, přiváděné k tvarovacímu přípravku. Při tom mezi teplotou uvnitř dutiny a tenzí nasycených par existuje známá závislost. Při stanovení tlaku nasycených par v dutině je nutné mít na zřeteli teplotní spád, který je na stěně tvarovacího přípravku. V závislosti na tloušůce je teplotní spád okolo 50 °C, vzhledem k tomu je nutno uvnitř dutiny udržovat tlak v rozsahu od 0,49 kPa do 78 kPa.The required temperature of the above range is provided by controlling the process of condensation of the saturated vapor of the eutectic alloy by varying the flow rate of the heat transfer agent supplied to the molding composition. There is a known dependence between the temperature inside the cavity and the saturated vapor pressure. When determining the saturated vapor pressure in the cavity, it is necessary to take into account the temperature gradient that is on the wall of the molding device. Depending on the thickness, the temperature gradient is about 50 ° C, so the pressure within the cavity must be maintained between 0.49 kPa and 78 kPa.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93033689/33A RU93033689A (en) | 1993-06-30 | COOLING METHOD FOR GLASS FORMING TOOL |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ91594A3 true CZ91594A3 (en) | 1995-04-12 |
| CZ279920B6 CZ279920B6 (en) | 1995-08-16 |
Family
ID=20144176
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ943317A CZ281240B6 (en) | 1993-06-13 | 1994-04-15 | Glass melt moulding means |
| CZ94915A CZ279920B6 (en) | 1993-06-13 | 1994-04-15 | Method of cooling a fixture used for glass melt forming |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ943317A CZ281240B6 (en) | 1993-06-13 | 1994-04-15 | Glass melt moulding means |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (2) | CZ281240B6 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ303669B6 (en) * | 2009-05-25 | 2013-02-20 | Technická univerzita v Liberci | Plunger for forming glass by molding |
-
1994
- 1994-04-15 CZ CZ943317A patent/CZ281240B6/en not_active IP Right Cessation
- 1994-04-15 CZ CZ94915A patent/CZ279920B6/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ331794A3 (en) | 1996-05-15 |
| CZ281240B6 (en) | 1996-07-17 |
| CZ279920B6 (en) | 1995-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Matijasevic et al. | Improvement of aluminium foam technology by tailoring of blowing agent | |
| KR970704537A (en) | METHOD AND DEVICE FOR DIRECTIONALLY SOLIDIFIYING A MELT | |
| WO2021171743A1 (en) | Method for analyzing oxygen concentration of sponge titanium | |
| US5553656A (en) | Method of directionally cooling using a fluid pressure induced thermal gradient | |
| CZ91594A3 (en) | Method of cooling a fixture used for glass melt forming | |
| US2968848A (en) | Method of casting refractory shells | |
| CA1272033A (en) | Process and device for lithium purification | |
| US3132388A (en) | Method of removing the pattern from a thin shell investment mold | |
| US3029777A (en) | Vapor deposition coating apparatus | |
| ITMO20080166A1 (en) | METHODS FOR OBTAINING A METAL FOAM WITH OPEN PORES, COMPOSITE MATERIAL AND METALLIC FOAM WITH OPEN PORES | |
| US2809407A (en) | Method of making a composite metal article | |
| JPH057461B2 (en) | ||
| RU2725531C1 (en) | Method of making composite materials | |
| RU2097342C1 (en) | Method and apparatus for manufacturing glassware | |
| CZ257896A3 (en) | Apparatus for forming glass articles | |
| CN109594056B (en) | Substrate, preparation method, hole sealing system and cladding tube | |
| RU2767108C1 (en) | Device for diffusion metallization in medium of low-melting liquid metal solutions | |
| CN114309488B (en) | Liquid metal forming method | |
| CN114277275B (en) | Preparation method of high-damping Mg-phase-reinforced NiTi composite material | |
| RU2310011C2 (en) | Method of deposition of the aluminum or zinc coating on the products made out of the iron or the steel, the used alloys, fluxes and the produced products | |
| RU2788382C1 (en) | Method for producing carbon graphite composite material | |
| RU2788158C1 (en) | Method for producing carbon graphite composite material | |
| CA2403081A1 (en) | Oxygen-blowing lance in vacuum refining apparatus | |
| RU2788160C1 (en) | Method for producing carbon graphite composite material | |
| JPH07509213A (en) | Glassware manufacturing method and equipment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20050415 |