CZ331794A3 - Glass melt moulding means - Google Patents
Glass melt moulding means Download PDFInfo
- Publication number
- CZ331794A3 CZ331794A3 CZ943317A CZ331794A CZ331794A3 CZ 331794 A3 CZ331794 A3 CZ 331794A3 CZ 943317 A CZ943317 A CZ 943317A CZ 331794 A CZ331794 A CZ 331794A CZ 331794 A3 CZ331794 A3 CZ 331794A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- cavity
- punch
- die
- thin
- molding
- Prior art date
Links
Landscapes
- Glass Compositions (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Description
Oblast technikyTechnical field
OO
Vynález se týká přípravku pro tvarování skloviny. Přípravek se skládá z matrice a/nebo razníku,, zahrnující hermeticky uzavřenou dutinu, jejíž vnitřní povrch je pokryt vrstvou žáruvzdorného porézního materiálu, vyplněnou alkalickým kov«m, schopným se intenzivně odpařovat při teplotě tvarování.The present invention relates to a glass forming composition. The formulation consists of a matrix and / or punch comprising a hermetically sealed cavity, the inner surface of which is covered with a layer of refractory porous material filled with an alkali metal capable of vaporizing vigorously at the forming temperature.
Dosavadní stav techniky feThe prior art fe
Rostoucí potřeby řady průmyslových odvětví, jako je výroba automobilů, elektrotechnika, kosmická technika atd., nezajišťují při výrobě výrobků konstrukční optiky z tepelně odolných skel tradičními způsoby tepelnou regulaci přípravků na tvarování skla z důvodů krajně neobvyklých podmínek tepelného zatížení při vzájemném působení tvarovacích povrchů a skloviny.The growing needs of a number of industries, such as automobile manufacturing, electrical engineering, space technology, etc., do not ensure the thermal regulation of glass forming products by traditional methods of thermoforming glass fabrication due to extremely unusual thermal loading conditions due to the interaction of forming surfaces and glass .
Pravidlem je, že stupeň viskozity skloviny exponenciálně závisí na teplotě a je velmi citlivý na teplotu pracovních povrchů tvarovacích přípravků. Tvarování výrobků ze skla se obyčejně provádí v teplotním intervalu tvarovacích povrchů - 400 - 600 °C. Nízká tepelná vodivost žáruvzdorných ocelí způsobuje značně nerovnoměrné rozdělení teploty a tepelných toků, které probíhají po obvodě tvarovacích přípravků. Rychlý nárůst viskozity skloviny a značně nerovnoměrné rozložení teploty na tvarovacím povrchu vedou k vytvoření různých vad na výrobcích.As a rule, the degree of viscosity of the glass is exponentially dependent on temperature and is very sensitive to the temperature of the working surfaces of the molding compositions. Forming of glass products is usually carried out in the temperature range of the forming surfaces - 400 - 600 ° C. The low thermal conductivity of the heat-resisting steels causes a considerably uneven distribution of temperature and heat fluxes along the periphery of the molding jigs. The rapid increase in the viscosity of the glass and the highly uneven temperature distribution on the forming surface lead to the formation of various defects on the products.
Při práci s tvarovacím přípravkem při dolní teplotní hranici okolo 400 °C vznikají na povrchu výrobku takové vady jako soustředné vrásnění, vlnitost, nestejnoměrná tloušťka stěny praskliny a jiné vady. Při práci při horní teplotní hranici cca 600 °C vzniká nebezpečí nalepování skloviny na tvarovací povrchy zařízení.When working with the molding agent at a lower temperature of about 400 ° C, defects such as concentric wrinkling, waviness, uneven crack wall thickness and other defects occur on the product surface. When working at an upper temperature limit of approx. 600 ° C, there is a risk of the glass sticking to the forming surfaces of the device.
Současně s tím je nutné provádět intenzivní odvod tepla odvod sumárního tepla předaného formě skleněných výrobků na automatizovaných z tvarovacích povrchů a sklovinou. Při lisování inertním plynem nebo dusíkem, zabezpečuje přidáním titanu linkách je nejvíce tepelně zatížen pracovní povrch razníku, kdy hustota tepelných toků se měří na stovky Wattů na čtvereční centimetr plochy.At the same time, it is necessary to carry out an intensive heat dissipation to dissipate the summed heat transferred to the form of glass products on automated molding surfaces and glass. When pressing with inert gas or nitrogen, ensuring the addition of titanium lines is the most thermally loaded working surface of the punch, when the heat flow density is measured at hundreds of watts per square centimeter area.
Snahy o zvýšení výkonnosti procesu lisování skleněných výrobků a o zvýšení jejich kvality vedly k vyvinutí systému chlazení tvarovacího přípravku pomocí kondenzace nasycených par rtuti popsané v patentu USA č. 3 285 728. Za základ daného způsobu byl položen fyzikální proces odnímání tepla z tvarovacího povrchu prostřednictvím varu teplonosné látky, tekutého kovu např. rtuti ve velkém objemu. Teplo odebrané tvořícími se párami, se přenáší ke chladicímu hadu, umístěnému uvnitř dutiny tvarovacího přípravku a zde páry kondenzují. V souladu s tímto vynálezem se vnitřní povrch dutiny tvarovacího přípravku pečlivě očistí od olejových nečistot, dutina se naplní rtutí do úrovně převyšující vrchní okraj skleněného výrobku, a prostor dutiny nad hladinou tekutého kovu se zaplní Smáčivost vnitřního povrchu dutiny se a hořčíku ďo rtuti. Tlakem inertního plynu v dutině je určena teplota varu rtuti. Vařící se rtutová hmota při tom odvádí teplo z tvarovacího povrchu zařízení a zároveň udržuje na tvarovacím povrchu potřebnou teplotu regulovatelnou procesem kondenzace par změnou průtočného množství chladicí látky v chladicím hadu. Při realizaci výše popsaného způsobu chlazení tvarovacího přípravku, značné množství tekutého kovu (rtuti), způsobuje vysokou tepelnou setrvačnost zařízení jako celku. Další nepříznivou okolností je přítomnost inertního plynu nebo dusíku v dutině, bránící postupu nasycených par k povrchu kondenzátoru. V této souvislosti je operativní řízení tepelného stavu tvarovacího přípravku velmi problematické.Efforts to improve the performance of the glass molding process and to improve their quality have led to the development of a mold cooling system by the condensation of saturated mercury vapors described in U.S. Patent No. 3,285,728. The physical process of removing heat from the molding surface by heat transfer boiling liquid metal substances such as mercury in a large volume. The heat removed by the forming vapors is transferred to a cooling coil located within the cavity of the molding composition and here the vapors condense. In accordance with the present invention, the interior surface of the cavity of the molding composition is carefully cleaned of oil contaminants, the cavity is filled with mercury to a level above the top edge of the glass article, and the cavity space above the liquid metal level is filled. The pressure of the inert gas in the cavity determines the boiling point of mercury. The boiling mercury mass dissipates heat from the shaping surface of the device and at the same time maintains the necessary temperature on the shaping surface by a controlled process of vapor condensation by changing the flow rate of the coolant in the cooling coil. In implementing the above-described method of cooling the molding composition, a considerable amount of liquid metal (mercury) causes high thermal inertia of the device as a whole. Another unfavorable circumstance is the presence of an inert gas or nitrogen in the cavity, preventing the passage of saturated vapors to the surface of the condenser. In this context, operative control of the thermal state of the molding composition is very problematic.
Zlepšení podmínek chlazení tvarovacího přípravku a tím i jakosti skleněných výrobků bylo dosaženo způsobem výroby skleněných předmětů, popsaným ve zveřejněné české patentovéImprovement of the cooling conditions of the molding composition and hence the quality of the glass products was achieved by the glass article manufacturing process described in the published Czech patent
2121-93 ruského přihlašovatele o názvu ’’ Způsob výroby výrobků a zařízení k provádění tohoto způsobu”, korespondující se zveřejněnou mezinárodní PCT přihláškou č. 9316007.2121-93 of the Russian Applicant entitled "Method of Manufacturing Products and Devices for Performing the Method", corresponding to published International PCT Application No. 9316007.
V této přihlášce je uvedeno zařízení na výrobu skleněných přihlášce č. skleněných výrobků, vytvořené jako lisovací zařízení, obsahující alespoň jeden tvarovací prvek s dutým prostorem, v němž je uložen materiál, schopný se intenzivně odpařovat za pracovní teploty a lisovací zařízení je opatřeno prvkem pro řízení teploty tohoto materiálu v lisovacím teplotním intervalu.Podstatné.na tomto technickém řešení je vybavení zařízení^ro odvzdušňování dutého prostoru tvarovacího prvku, přitom na vnitřní ploše dutiny je uspořádána vrstva porézního materiálu. Ve sténé tvarovacího prvku je uspořádán nátrubek, pro přívod materiálu schopného se intenzivně odpařovat za pracovní teploty, který je spojen se zařízením pro odvzdušňování dutého prostoru tvarovacího prvku. Materiál schopný se intenzivně se odpařovat za pracovní teploty je uložen v dutém prostoru tvarovacího prvku v množství přesahujícím množství potřebné pro vyplnění dutého prostoru nasycenými párami tohoto materiálu a nasycení vrstvy porézního materiálu. Materiál uložený v dutém prostoru tvarovacího prvku schopný se odpařovat za pracovní teploty je alespoň jeden ze skupiny alkalických kovů, např. sodíku. Podle popsaného způsobu tvarování se vnitřní povrch tohoto tvarovacího přípravku pokryje vrstvou porézního žáruvzdorného a proti korozi odolného materiálu. Tvarovací přípravek se zahřeje na teplotu·odpovídající dolní hranici tvarovacího intervalu, cca 400 °C, potom se dutina odčerpá na hodnotu p = 0,02 až 01 Pa a dutina se plní tekutým kovem, se schopností intenzivního vypařování. V procesu tvarování výrobků se kondenzací udržuje tlak nasycených par sodíku v rozmezí 0,08 až 12 kPa, který na pracovních površích udržuje teplotu v rozmezí 400 až 650 °C. Jako porézní žáruvzdorný materiál se používají kovové sítky z nerezavějící oceli. Při tomto způsobu se využívá princip vypařování - kondenzace, t.j. přenosu tepla od nejvíce tepelně namáhaných částí tvarovacích povrchů k méně tepelně namáhaným částem změnou skupenství materiálu, který je umístěn uvnitř dutiny a má schopnost intenzivního vypařování. Přeprava teplonosného média se uskutečňuje pomocí kapilárních sil porézního materiálu, jímž je pokryt vnitřní povrch dutiny. ,* ,The present application discloses a glassware manufacturing apparatus No. 1, formed as a molding apparatus, comprising at least one hollow space molding element accommodating a material capable of vigorously vaporizing at working temperature, and the molding apparatus is provided with a control element It is essential in this invention to provide a device for venting the hollow space of the molding element, wherein a layer of porous material is disposed on the inner surface of the cavity. A sleeve is provided in the wall of the molding element for supplying a material capable of vaporizing vigorously at the operating temperature, which is connected to a device for venting the hollow space of the molding element. The material capable of vaporizing vigorously at operating temperature is stored in the hollow space of the molding member in an amount in excess of that required to fill the hollow space with saturated vapors of the material and saturate the layer of porous material. The material stored in the hollow space of the molding element capable of evaporating at the working temperature is at least one of the alkali metal group, e.g. sodium. According to the molding method described, the inner surface of the molding composition is coated with a layer of porous refractory and corrosion resistant material. The molding composition is heated to a temperature corresponding to the lower limit of the molding interval, about 400 ° C, then the cavity is pumped to a p value of 0.02 to 01 Pa and the cavity is filled with liquid metal, capable of vaporizing intensively. In the molding process, the condensation maintains a saturated sodium vapor pressure in the range of 0.08 to 12 kPa, which maintains a temperature in the range of 400 to 650 ° C on the working surfaces. Stainless steel metal screens are used as a porous refractory material. This method utilizes the principle of evaporation-condensation, i.e., the transfer of heat from the most thermally stressed portions of the forming surfaces to the less thermally stressed portions by changing the state of the material that is located within the cavity and has the ability to vaporize intensively. The transfer of the heat transfer medium is effected by means of the capillary forces of the porous material which covers the inner surface of the cavity. , *,
Nevýhodou tohoto přípravku je./zahřívání dutiny na nižší teploty teplotního intervalu tvarování vede jen k částečné destrukci plynůThe disadvantage of this preparation is / heating of the cavity to lower temperatures of the shaping temperature interval leads only to partial destruction of gases
o oo o
n< i adsorbovaných povrchem kovů a povrchem porézního materiálu. Tyto plyny společně se složkami vzduchu reagují s porézním skeletem sítěk a okysličují kov. Při následovném odčerpání plynů z dutiny se odstraňují plyny, které již sehrály svoji negativní roli. Poslední okolnost je ještě zhoršena tím, že v dutině zůstávají plyny v podobě povlaků adsorbovaných pevným povrchem, jejichž rozrušení probíhá při intervalu tvarování skleněných výrobků. Část těchto plynů, která se uvolni v procesu lisováni, reaguje s cnemicky vysoce aktivním tekutým alkalickým kovem-teplonosným médiem a vytvoří pevnou suspenzi, zbývající část je vytěsněna nasycenými párami tekutého kovu do vrchní části dutiny tvarovacího prvku a blokuje tím na části vnitřního povrchu kondenzaci nasycených par. Tvořící se pevné suspenze zaplňují kapilární kanály porézního materiálu a tím snižují množství přiváděného tekutého kovu k tepelně namáhaným místům.n < i adsorbed by the metal surface and the surface of the porous material. These gases, together with the air components, react with the porous skeleton of the mesh and oxidize the metal. Subsequent evacuation of gases from the cavity removes gases that have already played a negative role. The latter circumstance is exacerbated by the fact that gases remain in the cavity in the form of coatings adsorbed by a solid surface, which are broken up at the forming interval of the glassware. The portion of these gases released during the compression process reacts with the cnemically highly active liquid alkali metal-heat transfer medium to form a solid suspension, the remainder being displaced by saturated liquid metal vapors into the upper portion of the mold cavity, thereby blocking the condensation of saturated few. The formed solid suspensions fill the capillary channels of the porous material and thereby reduce the amount of liquid metal supplied to the thermally stressed locations.
Uvedené okolnosti ve značné míře zabraňují efektivnímu využití použitých mechanických přenosů tepla, což v řadě případů vede k nestabilní práci tvarovacího zařízení.These considerations largely prevent the efficient use of the mechanical heat transfer used, which in many cases leads to unstable operation of the forming apparatus.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Uvedené nevýhody se odstraní nebo podstatně omezí u přípravku pro tvarování skloviny, jehož matrice a/nebo razník má uzavřenou dutinu, do níž vyúsťuje přívodní trubka pro její plnění alkalickým kovem, schopným se intenzivně odpařovat při teplotě tvarování, podle tohoto vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že matrice a/nebo razník mají tenkostěnné tvarovací stěny tloušťky v rozmezí 5 až 10 mm, přívodní trubka pro vytvoření hermeticky uzavřené dutiny s tlakem nejvýše 6,65 . 10“3 Pa při pokojové teplotě je zaslepena, a vnitřní povrch dutiny matrice a/nebo razníku je opatřen nejméně jednou vrstvou sítky z nerezavějící oceli.These drawbacks are eliminated or substantially reduced in a glass forming composition having a matrix and / or a punch having a closed cavity into which an inlet pipe flows to fill it with an alkali metal capable of vaporizing vigorously at the forming temperature of the present invention, in that the die and / or the punch have thin-walled molding walls in the range of 5 to 10 mm, a lance for forming a hermetically sealed cavity at a pressure of not more than 6.65. 10 ' 3 Pa at room temperature is blinded, and the inner surface of the die cavity and / or punch is provided with at least one layer of stainless steel mesh.
Je výhodné, když matrice a/nebo razník jsou vně opatřeny tenkostěnným pláštěm, mezi nímž a matricí a/nebo razníkem je uspořádána komora chladiče. S výhodou je chladič opatřen otvory uspořádanými v příčných stěnách mezi vnějším tenkostěnným pláštěm a dutinou.It is preferred that the die and / or punch are provided with a thin-walled shell outside, between which a cooler chamber is arranged between the die and / or punch. Preferably, the cooler is provided with openings arranged in the transverse walls between the outer thin-walled jacket and the cavity.
Též je výhodné, když matrice má spodní část tvarovací stěny propojenou se dnem dutiny prostřednictvím spojů, zasahujících do přebytku zkondenzovaného kovu na dně. S výhodou jsou spoje jsou tvořeny příčkami z porézního materiálu, které dělí dolní dutinu na sekce propojené prostřednictvím otvorů ve spojích.It is also advantageous if the die has a lower part of the forming wall connected to the bottom of the cavity by means of joints extending into an excess of condensed metal at the bottom. Preferably, the joints consist of partitions of porous material that divide the lower cavity into sections interconnected through openings in the joints.
Rovněž je výhodné, když razník uvnitř své dutiny má uspořádánu tenkostěnnou dělicí stěnu s dolní základnou pevně přiléhající k povrchu, jejíž horní část je opatřena okny. S výhodou má razník v prostoru mezi vnitřním povrchem své dutiny a tenkostěnnou dělicí stěnou volné uloženy třísky z nerezavějící oceli a/nebo zirkonia.It is also advantageous if the punch within its cavity has a thin-walled partition wall with a lower base firmly adjacent to the surface, the upper part of which is provided with windows. Preferably, the punch has loose chips of stainless steel and / or zirconium in the space between the inner surface of its cavity and the thin-walled partition.
Hlavní výhodou konstrukčního uspořádání tvarovacího prvku tohoto vynálezu při využití optimálního způsobu tvarování je vytvoření podmínek pro tvarování a ochlazení skla, které jsou blízké tvarování za izotermických podmínek, respekt. izotermickému tvarování skla. Hermeticky uzavřená dutina tvarovacího prvku, v tenkostěnném plášti se zaslepenými přívodními trubkami, umožňuje dodržení stálého tlaku, který je optimální pro vypařování a kondenzaci kovu.The main advantage of the design of the molding element of the present invention using an optimum molding method is to create conditions for molding and cooling the glass which are close to molding under isothermal conditions, respectively. isothermal glass shaping. The hermetically sealed cavity of the molding element, in a thin-walled shell with blinded inlet pipes, allows a constant pressure that is optimal for evaporation and metal condensation to be maintained.
Tenkostěnný plášť přípravku napomáhá lepšímu přestupu tepla, a tím i rychlejšímu pracovnímu cyklu, menší tepelné kapacitě a tím i vyšším dynamickým vlastnostem soustavy přípravku. Díky tenkostěnnému plášti má přípravek nižší hmotnost i nižší náklady, a lepší manipulovatelnost ve srovnání se stávajícími přípravky. Tímto přípravkem se dosahuje cíle vynálezu, a to chlazení tvarovacího přípravku při současném tvarování skloviny, rovnoměrného rozložení teploty na tvarovacích površích a efektivního odvodu tepla od tepelně namáhaných částí a tím rovnoměrného narůstání viskozity skloviny. Výsledkem jsou tenkostěnné skleněné výrobky s vysokou kvalitou povrchu.The thin-walled sheath of the jig helps to improve heat transfer and hence faster cycle times, less heat capacity and thus higher dynamic properties of the jig assembly. Thanks to the thin-walled sheath, the product has lower weight and lower costs, and better handling compared to existing products. This composition achieves the object of the invention, namely to cool the molding composition while simultaneously forming the glass, to uniformly distribute the temperature on the molding surfaces and to effectively dissipate heat from the thermally stressed parts, thereby uniformly increasing the viscosity of the glass. The result is thin-walled glass products with high surface quality.
Konstrukční řešení přípravku zaručuje vysoce intenzivní vypařování tekutého kovu, bez jeho varu, z povrchu porézního materiálu napuštěného tekutým kovem a pokrývajícího tepelně namáhané části, zaručuje přenos značného množství tepla nasycenými párami od nejvíce tepelně namáhaných částí tvarovacích povrchů k méně tepelně namáhaným, čímž se vyrovnává teplotní pole.The design of the fixture guarantees high-intensity, non-boiling evaporation of the liquid metal from the surface of the porous material impregnated with the liquid metal and covering the thermally stressed portions, ensuring the transfer of a considerable amount of saturated steam from the most thermally stressed portions of the forming surfaces to field.
Podstatným momentem je při tom napouštění porézních vrstev sítěk bez zatopení jejich povrchu, protože kapalina v tenké vrstvě porézní struktury získává vlastnosti odlišné od vlastností kapaliny ve volném objemu. Tekutý kov, napuštěný v porézním materiálu, umožňuje vysoké přehřátí bez vzkypění. Vypařováním z povrchu porézní vrstvy se vytvářejí vyduté menisky na otevřených pórech, čímž se snižuje tlak nasycených par nad povrchem vrstvy. Tím se povrch, z něhož se vypařování uskutečňuje, dvakrát zvětšuje. Takovým uspořádáním, s vyloučením možnosti zatopení povrchu porézního materiálu tekutým kovem, se zajistí podmínky vysoce intenzivní tepelné výměny na tepelně namáhaném povrchu. Přenos zkondenzované kapaliny na tepelně namáhané části vnitřních tvarovacích povrchů se uskutečňuje pomocí kapilárních sil porézního materiálu. Tak probíhá nepřetržitý cyklus tekutého kovu změnou skupenství v řetězci následných změn kapalina - pára - kapalina. Rovnoměrným rozložením teplot se zajištuje rovnoměrný nárůst viskozity skloviny na různých místech tvarovacího povrchu, což umožňuje vyrábět tenkostěnné skleněné výrobky s vysokou kvalitou povrchu.An important moment here is the impregnation of the porous layers of the mesh without flooding their surface, because the liquid in the thin layer of the porous structure acquires properties different from the properties of the liquid in free volume. The liquid metal impregnated in the porous material allows high overheating without boiling. Evaporation from the surface of the porous layer creates concave meniscus on the open pores, thereby reducing the saturated vapor pressure above the surface of the layer. This increases the surface from which the evaporation takes place twice. Such an arrangement, excluding the possibility of flooding the surface of the porous material with liquid metal, ensures conditions of high intensity heat exchange on the heat-stressed surface. The transfer of condensed liquid to the thermally stressed portions of the inner forming surfaces is effected by the capillary forces of the porous material. Thus, a continuous cycle of liquid metal proceeds by changing the state of the liquid-vapor-liquid chain of successive changes. The uniform temperature distribution ensures a uniform increase in the viscosity of the glass at various points in the forming surface, which makes it possible to produce thin-walled glass products with high surface quality.
Zabezpečení porézního materiálu nasáklého tekutým kovem a pokrývajícího tvarovací stěnu proti vysychání zajistují spoje s přebytkem tekutého kovu. Lepší průchodnost nasycených kovových par spoji umožňují otvory těchto spojů. Třísky z nerezavějící oceli nebo zirkonia zvětšují kondenzační povrch v jímce kondenzujícího kovu.The drying of the porous material soaked with liquid metal and covering the molding wall with seals secures the joints with an excess of liquid metal. The openings of these joints allow for better passage of saturated metal vapor joints. Chips made of stainless steel or zirconium increase the condensation surface in the condensation metal sump.
Otvory chladiče uspořádané v příčných stěnách mezi pláštěm a dutinou umožňují průchod chladicího média.Cooler holes arranged in the transverse walls between the housing and the cavity allow the cooling medium to pass through.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Příkladné provedení vynálezu je podrobně popsáno dále a je znázorněno na připojeném obrázku dvou tvarovacích přípravků v nárysném vnějším pohledu s částečnými svislými řezy a průhledy.An exemplary embodiment of the invention is described in detail below and is shown in the accompanying drawing of two molding devices in a front elevational view with partial vertical sections and views.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Na připojeném obrázku jsou znázorněny dva přípravky pro tvarování skloviny, v horní části obrázku je přípravkem razník 27. v dolní části matrice 26 sklářské formy.The attached figure shows two glass forming means, in the upper part of the figure the tool is a punch 27 in the lower part of the die 26 of the glass mold.
V souladu s vynálezem se provádí chlazení razník 27 a matrice 26 v procesu lisování světelných filtrů leteckých polohových světel z tepelně odolného hlinitoboritokřemičítého skla. Těmito přípravky tvarované výrobky představovaly skleněné polokoule o průměru 280 mm a tloušťky stěny 3, 5 mm. Jak razník 27, tak i matrice 26, uvedené na obrázku, jsou tenkostěnné obalové konstrukce, kde 8/L «< 1, přičemž δ. je tloušťka stěny, L je charakteristický libovolný vnější rozměr přípravku. V optimálním rozmezí matrice 26 a/nebo razník 27 jsou zhotoveny z tenkostěnného pláště 8, jehož poměr tloušťky δ. stěny k libovolnému obrysovému rozměru L je vyjádřen vztahem δ/L = 0,1 až 0,2 ku 1, při tloušťce δ. stěny 5 až 10 mm. Tlouštka stěn razníku 27 a matric 26 byla 5 mm. Tato obalová konstrukce pláště 8. zabezpečuje minimální hydrodynamický odpor při transportu nasycených par tekutého kovu od tepelně namáhaných ke studeným oblastem přípravku, kde dochází k jejich kondenzaci. Při volbě tloušťky δ. stěny se vychází z následujících momentů. Na jedné straně tlouštka δ. stěny musí zabezpečit minimální odpor vedení tepla ze skloviny s cílem zajištění izotermického rozdělení teploty po pracovní ploše a na druhé straně musí zabezpečit dostatečnou mechanickou tuhost obalové konstrukce pláště 8, aby se zabránilo deformacím razníku 27 nebo matrice 26 přípravku při lisování skloviny.In accordance with the invention, the punch 27 and the die 26 are cooled in the process of pressing light position filters of aerospace position lights of heat-resistant aluminum-borosilicate glass. These products formed glass hemispheres with a diameter of 280 mm and a wall thickness of 3.5 mm. Both the punch 27 and the die 26 shown in the figure are thin-walled packaging structures where 8 / L < 1, where δ. is the wall thickness, L is the characteristic of any external dimension of the fixture. In the optimum range, the matrices 26 and / or the punch 27 are made of a thin-walled sheath 8 whose thickness ratio δ. The wall to any L dimension is expressed by δ / L = 0.1 to 0.2 to 1, at a thickness of δ. walls 5 to 10 mm. The wall thickness of the punch 27 and dies 26 was 5 mm. This shell construction provides minimal hydrodynamic resistance when transporting saturated liquid metal vapors from heat stressed to cold areas of the formulation where they condense. When selecting δ thickness. walls are based on the following moments. Thickness δ on one side. The walls must provide a minimum resistance to the conduction of heat from the glass to ensure an isothermal temperature distribution over the work surface and, on the other hand, provide sufficient mechanical rigidity of the casing shell structure 8 to prevent deformation of the die 27 or die 26 during glass pressing.
Konstrukce horního přípravku, v tomto případě tedy razníku 27 sklářské formy, má hermetickou dutinu JL, na jejímž vnitřním povrchu je několik vrstev keprové tkaniny z nerezavějící oceli, představující horní sítky 2, upevněných na vnitřním povrchu dutiny pomocí bodového elektrického svařování. Uvnitř dutiny 1 se nalézá tenkostěnná dělicí stěna 3., jejíž dolní základna 4 pevně přiléhá k povrchu a rozkládá se o něco výše než tepelně namáhaná část horní tvarovací stěny 5 razníku 27 u má řadu oken 6, které slouží pro volný průchod nasycených par tekutého kovu. Tenkostěnná dělicí stěnaThe structure of the upper fixture, in this case the glass mold punch 27, has a hermetic cavity 11, on the inner surface of which there are several layers of stainless steel twill, representing the upper sieves 2, fixed on the inner surface of the cavity by spot electric welding. Inside the cavity 1 there is a thin-walled partition 3, the lower base 4 of which bears firmly to the surface and extends slightly higher than the thermally stressed part of the upper shaping wall 5 of the punch 27 u has a row of windows 6 serving for free passage of saturated liquid metal vapors. . Thin-walled partition wall
3. vytváří kruhový prostor pro sběr kondenzujícího kovu 7., a její výška určuje maximální hydrostatický tlak, kterým se působí na tekutý kov, smáčející porézní materiál na tvarovací stěně 5.. Tenkostěnná dělicí stěna 3 je zvláštní přehrada, chránící porézní materiál v dolní části tvarovacího přípravku, tedy razníku 27., před jeho zatopením tekutým kovem. Vnější stěna razníku 27 je uzavřena do pláště 8, který tvoří uzavřený prostor komory chladiče 9. Cirkulace teploxiosné látky v komoře chladiče 9. se uskutečňuje přes otvory 10 chladiče 9, uspořádané šachovnicovitě. Pro zvětšení kondenzačního povrchu je kruhový prostor jímky · 7 zaplněn třískami 11 z nerezavějící oceli nebo zirkonia. Do dutiny 1 razníku 27 se dá takové množství eutektické slitiny draslíku se sodíkem, které zajistí zaplnění části kruhového prostoru jímky 7 a smáčení žáruvzdorného porézního materiálu v dutině.3. creates an annular space for collecting the condensation metal 7, and its height determines the maximum hydrostatic pressure exerted on the liquid metal to wet the porous material on the forming wall 5. The thin-walled partition 3 is a special dam protecting the porous material at the bottom the punch 27, before it is flooded with liquid metal. The outer wall of the punch 27 is enclosed in a housing 8 which forms the enclosed space of the cooler chamber 9. The circulation of the heat carrier in the cooler chamber 9 takes place through the chambers 10 of the cooler 9 arranged in a checkerboard pattern. To increase the condensation surface, the annular chamber 7 is filled with stainless steel or zirconium chips 11. An amount of eutectic potassium-sodium alloy is introduced into the cavity 1 of the punch 27 to ensure that a portion of the annular space of the well 7 is filled and the refractory porous material is wetted in the cavity.
Vybavení dolního přípravku, v tomto případě tedy matrice 26. sklářské formy, má některé zvláštnosti. Souvisí to s tím, že tekutý kov, který kondenzuje na vnitřním povrchu tělesa 12, stéká vlivem hmotnosti na dno 13 matrice 26, a neexistuje nebezpečí zaplavení povrchu porézního materiálu dolní sítky 14 na tepelně namáhané části. Je nezbytné jen zabezpečit porézní materiál nasáklý tekutým kovem a pokrývající tvarovací stěnu 15 matrice 26 před vysycháním. Z tohoto důvodu se tepelně namáhané části vnitřního povrchu dutiny 1 matrice 26 spojují prostřednictvím spojů 16 s povrchem, kde je přebytek 17 tekutého kovu.The equipment of the lower jig, in this case thus the die 26 of the glass mold, has some peculiarities. This is due to the fact that the liquid metal that condenses on the inner surface of the body 12 flows down due to the weight to the bottom 13 of the matrix 26, and there is no risk of flooding the surface of the porous material of the lower screen 14 on the thermally stressed part. It is only necessary to secure the porous material soaked with liquid metal and covering the molding wall 15 of the die 26 from drying out. For this reason, the thermally stressed portions of the inner surface of the cavity 1 of the die 26 are joined by means of joints 16 to the surface where there is an excess 17 of liquid metal.
Spoje 16 jsou úzké pásky složené ze dvou vrstev porézního materiálu, spojené elektrickým svařením. Spoje 16 mohou mít různou konstrukci. Mohou mít podobu příčky z porézního materiálu,které dělí prostor dutiny 1. matrice 26 na řadu sekcí, propojených prostřednictvím otvorů 25 spojů 16, zajištujících průchod nasycených par. Při plnění dutiny i matrice 26 tekutým kovem, je jeho množství limitováno tím, že páry tvořící se na tepelně namáhané části tvarovací stěny 16 matrice 26 musí mít volný průchod k ostatním částem vnitřního povrchu dutiny. Kromě toho je nutné pamatovat na zvýšení tepelné setrvačnosti matrice se zvýšením množství tekutého kovu. Protože hlavní část přebytku 17 tekutého kovu je soustředěna v dolní části matrice 26, je prostor dolního chladiče 18 pro teplotní regulaci zařízení rovněž v této části matrice 26.The joints 16 are narrow strips composed of two layers of porous material, joined by electric welding. The connections 16 may be of different construction. They may take the form of a partition made of a porous material which divides the cavity of the matrix 1 into a series of sections interconnected through the apertures 25 of the seams 16 ensuring the passage of saturated vapors. When filling the cavity and matrix 26 with liquid metal, the amount thereof is limited in that the vapors forming on the thermally stressed portion of the forming wall 16 of the matrix 26 must have a free passage to the other portions of the inner surface of the cavity. In addition, it is necessary to remember to increase the thermal inertia of the matrix with an increase in the amount of liquid metal. Since the major portion of the excess liquid metal 17 is concentrated in the lower portion of the die 26, the space of the lower cooler 18 for temperature control of the device is also in this portion of the die 26.
Tavení hlinitoboritokřemičité skloviny probíhalo při teplotě 1385 ± 10 °C o viskozitě log = 2,75. Teplota počáteční deformace skla byla 620 ± 5°C a koeficient délkové teplotní roztažnosti skla byl 54 do“7 stupeň -1. Barvení skla na červenou barvu se provádělo atomy mědi, dodávané do skloviny v podobě síranu mědnatého, nanášením a vychlazením v chladicí peci při teplotě 570 C po dobu 5-7 hodin. Dané sklo má tu zvláštnost, že uchovává” v paměti svou tepelnou minulost při výrobě výrobku a nerovnoměrnost rozdělení teplot na tvarovacích površích se projevuje na výrobcích v podobě nerovnoměrného zabarvení. Proto pro získání rovnoměrně zbarvených výrobků má důležitost rovnoměrné rozdělení teploty na tvarovacích površích.The melting of the aluminosilicate glass was carried out at a temperature of 1385 ± 10 ° C with a viscosity of log = 2.75. The initial deformation temperature of the glass was 620 ± 5 ° C and the coefficient of linear thermal expansion of the glass was 54 to “ 7 degree -1 . The coloring of the glass to red was performed by copper atoms supplied to the glass in the form of copper sulfate, by deposition and cooling in a cooling oven at 570 ° C for 5-7 hours. The glass has the peculiarity of storing its thermal past in the manufacture of the product and the unevenness of the temperature distribution on the forming surfaces is reflected in the products in the form of uneven coloration. Therefore, a uniform temperature distribution over the forming surfaces is important to obtain uniformly colored articles.
Při experimentech se zkoušely dvě různé varianty. První varianta odpovídala tradiční technologii, kdy matrice 26 a razník 27 byly celokovové s chladicími kanálky. Druhá varianta odpovídala navrhovanému způsobu chlazení tvarovacího přípravku.Two different variants were tested in the experiments. The first variant corresponded to the traditional technology where the die 26 and the punch 27 were all-metal with cooling channels. The second variant corresponded to the proposed method of cooling the molding composition.
V souladu s tím byl vnitřní povrch dutiny 1 razníku 27 a matrice 26 přípravku pokryt vrstvou žáruvzdorného porézního materiálu, dvěma vrstvami síťky 2, 14 z nerezavějící oceli, pevně uchycené pomocí bodového elektrického svaření ve vzdálenostech 5 až 7 mm, přičemž body svařování jsou šachovnicovítě uspořádány. Byla použita síťka 2, 14 keprové pletené tkaniny s tloušťkou drátku drátku, 0,25 mm a útku 0,16 mm, propustnost sítěk 2, 14 ve směru osnovy byla 80.10-12 m2, efektivní poloměr pórů 80 μπι, při objemové pórovitosti 0,5 - 0,6.Accordingly, the inner surface of the cavity 1 of the punch 27 and the die 26 has been coated with a layer of refractory porous material, two layers of stainless steel mesh 2, 14, fixed by spot electric welding at 5 to 7 mm distances. . 2 was used mesh, twill woven fabric 14 with a wire thickness of the wire, 0.25 mm, and weft of 0.16 mm, permeability nets 2, 14 in the warp direction was 80.10 -12 m 2, an effective pore diameter of 80 μπι, at a volume porosity 0 , 5 - 0.6.
V dutině 1. razníku 27 byla vytvořena tenkostěnná dělicí stěna 2 z nerezavějící oceli o tlouštce 1,5 mm. V dutině 1. matrice 26 byly vytvořeny spoje 16 ze stejných sítěk 14. Šířka spojů 16 byla 6 mm. Tloušťka stěn razníku 27 a matric 26 byla 5 mm. Po svaření částí tvořících tvarovací přípravek, razník 27 nebo matrici 26., se dutina 1 profoukla inertním plynem přes přívodní trubky 19., 20 pro jejich následné plnění tekutým kovem. Inertní plyn byl vyčištěn pomocí granulovaného silikagelu, což je pórovitý gel kyseliny křemičité, který pohlcuje vlhkost a jiné plynné směsi. Kromě silikagelu je možné použít polyhydrát hlinitokřemičitanu. Profukování argonem se provádělo přetlakem 0,1.105 Pa po dobu dvou až tří minut.In the cavity of the punch 27, a thin-walled stainless steel wall 2 of 1.5 mm thickness was formed. In the cavity of the first die 26, joints 16 were formed from the same mesh 14. The width of the joints 16 was 6 mm. The wall thickness of the punch 27 and the dies 26 was 5 mm. After welding the parts forming the die, the punch 27 or the die 26, the cavity 1 is purged with inert gas through the inlet pipes 19, 20 for subsequent filling with liquid metal. The inert gas was purified using granulated silica gel, a porous silica gel that absorbs moisture and other gas mixtures. In addition to silica gel, aluminosilicate polyhydrate may be used. The argon purging was carried out at an overpressure of 0.1-10 5 Pa for two to three minutes.
Dutiny .1 tvarovacích prvků se při pokojové teplotě 20 °C odčerpaly na 1,35.10-2 Pa. Potom se prováděl ohřev přípravku rychlostí 0,4 stupně za minutu při stálé hodnotě vakua do teploty 670 °C. Rychlost ohřevu, zabezpečující konstantní tlak 1,35.10-2 Pa, se múze měnit v závislostí na objedu a tvaru dutinyThe mold cavities .1 were pumped to 1.35.10 -2 Pa at room temperature of 20 ° C. Thereafter, the formulation was heated at a rate of 0.4 degrees per minute at a constant vacuum to 670 ° C. The heating rate, ensuring a constant pressure of 1.35.10 -2 Pa, may vary depending on the order and the shape of the cavity
Vzdušným ofukem vnějšího povrchu přípravku byl přípravek ochlazen na teplotu 220 °C a dutiny 1 se znovu naplnily inertním plynem přetlakem 0,1.105 Pa, pročištěném přes uvedené adsorbenty. Viskozita a povrchové napětí eutektické směsi při dané teplotě zajišťují podmínky samovolného smáčení porézního materiálu, a zároveň při dané teplotě už nedochází k intenzivnímu vypařování tekutého kovu.By blowing off the exterior surface of the formulation, the formulation was cooled to 220 ° C and the cavities 1 were refilled with inert gas at a pressure of 0.1 bar ( 5 Pa), purged through the adsorbents. The viscosity and surface tension of the eutectic composition at a given temperature provide for the spontaneous wetting conditions of the porous material, and at the same time no more vigorous evaporation of the liquid metal occurs at that temperature.
Následně se provedlo dávkování tekutého kovu do každé dutiny cSubsequently, the liquid metal was dosed into each cavity c
i naplněné inertním plynem a zvýšil se jeho tlak na 0,5.10° Pa. Do dutiny 1 razníku 27 se dávkovalo 170 cm3 a do dutiny matrice 26 210 cm3 eutektické slitiny. Smáčení inertním plynem při tlaku 0,5.105 Pa se provádělo po dobu jedné hodiny. Po ochlazení tvarovacího přípravku na teplotu 30 °C se jeho dutina odčerpala na 6,65.10-3 Pa přes trubky 19, 20. Potom se dutina tvarovacího přípravku uzavřela.filled with inert gas and its pressure increased to 0.5.10 ° Pa. 170 cm 3 were dosed into the die cavity 1 and eutectic alloys were fed into the die cavity 26 210 cm 3 . Wetting of the inert gas at a pressure of 0,5.10 5 Pa is carried out for one hour. After the molding composition had cooled to 30 ° C, its cavity was pumped to 6.65.10 -3 Pa through tubes 19, 20. Then the molding cavity was closed.
Dále se při tvarování skloviny v dutině 1, udržoval tlak nasycených par eutektické směsi K-Na v rozmezí (2 - 50) kPa, což na tvarovacím povrchu zajišťovalo teplotu okolo 500 ° C. Regulace tlaku v dutinách i se prováděla kondenzací par pomocí chladičů 9, 18.Further, during the forming of the glass in the cavity 1, the saturated vapor pressure of the eutectic K-Na mixture was maintained in the range of 2 - 50 kPa, which provided a temperature of about 500 ° C on the forming surface. , 18.
V razníku 27 chladič 9. pokrývá vrchní část žebrovaného povrchu. Konce trubek 21, 22 chladicí látky, přes které se dopravuje a odvádí chladicí médium, jsou vyvedeny do horní části přípravku, v tomto případě razníku 27. Jako chladicí látky mohou být využity stlačený vzduch, voda nebo směs voda-vzduch. Množství teplonosné látky se » regulovalo speciálním zařízením v závislosti na teplotě par eutektika, která se měřila pomocí termočlánku 23. Stékající kondenzát v dutině 1. razníku 27 postupuje do prostoru, vytvořeného boční vnitřní stěnou razníku 27 a dělicí stěnou 3.· Tímto způsobem shromážděný kondenzát působí hydrostatickým tlakem sloupce kapaliny na tekutý kov 8.105 Pa, což odpovídá výšce kruhové kapsy asi 10 cm, smáčející porézní materiál tepelně namáhané části tvarovacích stěn 5, 15 . Tím byly dosaženy dva cíle. Na jedné straně byly zajištěny podmínky, které chrání porézní materiál tepelně namáhané části před vysycháním při vysokém tempu tvarování skloviny, a na straně druhé byla vyloučena možnost zatopení porézního povrchu na této částí.In the punch 27, the cooler 9 covers the top of the ribbed surface. The ends of the coolant tubes 21, 22, through which the coolant is conveyed and discharged, are led to the top of the fixture, in this case the punch 27. Compressed air, water or a water-air mixture may be used as coolants. The amount of heat transfer agent was controlled by a special device depending on the vapor temperature of the eutectic, which was measured by means of a thermocouple 23. The running condensate in the cavity of the punch 27 passes into the space formed by the side inner wall of the punch 27 and the partition 3. exert a hydrostatic pressure of the liquid column on the liquid metal of 8.10 5 Pa, corresponding to a height of a circular pocket of about 10 cm, wetting the porous material of the thermally stressed portion of the forming walls 5, 15. This has achieved two objectives. On the one hand, conditions were provided to protect the porous material of the thermally stressed part from drying out at a high glass forming rate, and on the other hand, the possibility of flooding the porous surface on this part was ruled out.
V matrici 26 se pro regulaci teploty par eutektické slitiny v intervalu teplot tvarování používal dolní chladič 18., umístěný v její dolní části. Při tom se pro chlazení používal stlačený vzduch,· přiváděný přes pracovní stůl 24 lisu do prostoru, vytvořeného mezi dnem 13 matrice 26 a povrchem pracovního stolu 24 lisu. Kondenzát, tvořící se na stěnách matrice 26, stékal dolů vlivem hmotnostních sil. Tím se na dně 13 matrice tvoří přebytek 17 tekutého kovu Pro ochranu porézního materiálu na tepelně namáhané části sítky 14 matrice 26 a tvarovací stěny 15 matrice před vysycháním, se prováděl přenos tekutého kovu z míst, kde je jeho přebytek 17, do míst s potenciálním nedostatkem, působením kapilárních sil spojů z porézního materiálu spojujících tyto části.In the matrix 26, a lower condenser 18 located at the lower portion thereof was used to control the vapor temperature of the eutectic alloy over the forming temperature interval. In this case, compressed air supplied through the press table 24 to the space formed between the bottom 13 of the die 26 and the surface of the press table 24 was used for cooling. The condensate formed on the walls of the matrix 26 has flowed down under the influence of weight forces. Thereby an excess of liquid metal 17 is formed at the bottom 13 of the matrix. To protect the porous material on the thermally stressed portions of the sieve 14 of the matrix 26 and the shaping walls 15 of the matrix from drying out, liquid metal has been transferred from its excess 17 to potentially deficient. by the capillary forces of the joints of the porous material joining these parts.
Skleněné výrobky získané uvedeným postupem na uvedených přípravcích podle tohoto vynálezu měly absolutně hladký povrch a odstraněnou pruhovítost. Tlouštka stěny výrobků byla 3,5 ± 0,5 mm. Výrobky byly rovnoměrně zbarveny s propustností 18 ± 2 %, což svědčí o vysokém stupni izotermičnosti tvarovacích povrchů. Při tradičním způsobu tvarování na celokovových lisovacích formách měly všechny výrobky pruhovitost okolo místa ohraničující kapku skloviny, tlouštka stěny byla 5 ± 0,5 mm a rovnoměrnost zbarvení 18 ± 5 %.The glass articles obtained by the above process on said compositions of the present invention had an absolutely smooth surface and removed stiffness. The wall thickness of the products was 3.5 ± 0.5 mm. The products were uniformly colored with a permeability of 18 ± 2%, indicating a high degree of isothermality of the forming surfaces. In the traditional molding process on all-metal molds, all products had a stiffness around the glue drop zone, a wall thickness of 5 ± 0.5 mm and a color uniformity of 18 ± 5%.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Řešení je vhodné pro jakoukoliv výrobu skla, při jeho kvalitním tvarování za rovnoměrného, nebo jen ochlazování skla. Je určeno pro kvalitní výrobky z jakéhokoliv skla, zejména pro elektrotechniku, automobilový a letecký průmysl, kosmonautiku atp.The solution is suitable for any glass production, its quality shaping with uniform or just cooling the glass. It is designed for quality products of any glass, especially for electrical engineering, automotive and aerospace, aerospace, etc.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93033689/33A RU93033689A (en) | 1993-06-30 | COOLING METHOD FOR GLASS FORMING TOOL |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ331794A3 true CZ331794A3 (en) | 1996-05-15 |
| CZ281240B6 CZ281240B6 (en) | 1996-07-17 |
Family
ID=20144176
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ943317A CZ281240B6 (en) | 1993-06-13 | 1994-04-15 | Glass melt moulding means |
| CZ94915A CZ279920B6 (en) | 1993-06-13 | 1994-04-15 | Method of cooling a fixture used for glass melt forming |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ94915A CZ279920B6 (en) | 1993-06-13 | 1994-04-15 | Method of cooling a fixture used for glass melt forming |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (2) | CZ281240B6 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ303669B6 (en) * | 2009-05-25 | 2013-02-20 | Technická univerzita v Liberci | Plunger for forming glass by molding |
-
1994
- 1994-04-15 CZ CZ943317A patent/CZ281240B6/en not_active IP Right Cessation
- 1994-04-15 CZ CZ94915A patent/CZ279920B6/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ281240B6 (en) | 1996-07-17 |
| CZ279920B6 (en) | 1995-08-16 |
| CZ91594A3 (en) | 1995-04-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100999216B1 (en) | Method of heating casting mold | |
| US4476916A (en) | Method of casting metal matrix composite in ceramic shell mold | |
| US5104695A (en) | Method and apparatus for vapor deposition of material onto a substrate | |
| JPS62500110A (en) | Evaporator for depositing films in vacuum | |
| CN106662409A (en) | Porous aluminum heat exchange member | |
| EP0041015B1 (en) | Turbine blade cooled by means of a porous body, and method of manufacturing the same | |
| WO2021171743A1 (en) | Method for analyzing oxygen concentration of sponge titanium | |
| BRPI0513755B1 (en) | Methods for removing a temporary model from a refractory mold, for removing a temporary model from a refractory mold residing in a particulate medium, and for removing a temporary model connected to a hollow temporary mold from within a gas permeable refractory mold. | |
| CZ331794A3 (en) | Glass melt moulding means | |
| Swenumson et al. | Continuous flow reflux oven as the source of an effusive molecular Cs beam | |
| JP7116769B2 (en) | Manufacturing method of cooling device using heat pipe | |
| KR20000065253A (en) | Vacuum insulated container and its manufacturing method | |
| RU2087430C1 (en) | Apparatus for molding glass products | |
| WO2019176898A1 (en) | Heat exchanger production method | |
| CN114659397B (en) | Heat transfer device and method of manufacturing such a device | |
| WO2019176897A1 (en) | Method for producing honeycomb structure | |
| ITMO20080166A1 (en) | METHODS FOR OBTAINING A METAL FOAM WITH OPEN PORES, COMPOSITE MATERIAL AND METALLIC FOAM WITH OPEN PORES | |
| JPS60103297A (en) | Shell and tube type heat accumulation tank heat exchanger | |
| CZ285701B6 (en) | Apparatus for producing glass articles and method of temperature control of forming element in such apparatus | |
| JP5953019B2 (en) | Manufacturing method of aluminum heat exchanger with high strength and high corrosion resistance | |
| RU2124971C1 (en) | Aluminium articles fluxless soldering method | |
| ES2935982T3 (en) | Manufacturing method of a heat exchanger module with at least one fluid circulation circuit | |
| JP4553777B2 (en) | Soaking equipment | |
| SU1219243A1 (en) | Method of producing tube wall of heat-exchanger | |
| RU2767108C1 (en) | Device for diffusion metallization in medium of low-melting liquid metal solutions |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20050415 |