CZ769087A3 - Process for obtaining metals or metallic alloys and apparatus for making the same - Google Patents
Process for obtaining metals or metallic alloys and apparatus for making the same Download PDFInfo
- Publication number
- CZ769087A3 CZ769087A3 CS877690A CS769087A CZ769087A3 CZ 769087 A3 CZ769087 A3 CZ 769087A3 CS 877690 A CS877690 A CS 877690A CS 769087 A CS769087 A CS 769087A CZ 769087 A3 CZ769087 A3 CZ 769087A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- oxygen
- coal
- layer
- gas
- feed material
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/02—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in shaft furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
- C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Description
Vynález se týká způsobu k získání kovů popřípadě kovových slitin, zvláště k získání ferroslitin, redukcí oxidů kovů v redukční zóně, která je vytvořena vrstvou uhlí, jíž proudí redukční plyn, a zařízení pro provádění tohoto způsobu.The invention relates to a process for obtaining metals or metal alloys, in particular to obtain ferrous alloys, by reducing metal oxides in a reduction zone formed by a layer of coal through which a reducing gas flows, and to an apparatus for carrying out the process.
V evropském patentovém spise ΞΡ-Α- 0 174 291 je popsán způsob. k vytavování kovů, a to mědi, olova, zinku, niklu, kobaltu a cínu, z oxidických jemně zrnitých neželezných rud, přičemž se vsádkový materiál vnáší do redukční zóny, která je tvořena Ví• V hé^fou vrstvou / uhlí v tavícím zplynovači. Při průchodu touto redukční zónou se. oxidický vsádkový materiál redukuje na kovr, který se shromažďuje ve spodní části tavícího zplynovaůe.European patent specification 174-Α- 0 174 291 describes a method. for the smelting of metals, namely copper, lead, zinc, nickel, cobalt and tin, from oxidic fine-grained non-ferrous ores, wherein the feed material is introduced into a reduction zone consisting of a higher layer / coal in the melter gasifier. As it passes through this reduction zone, the. the oxidic feed material is reduced to metal, which is collected at the bottom of the melter gasifier.
Ukázalo se, že se způsobu podle evropského spisu 3P-A0 1^4 291 může s výhodou používat k redukci oxidů, které reagují s elementárním uhlíkem při teplotách pod 1 000 °0, že; všffk může docházet k obtížím při získání kovů a kovových slitin, zvláště feroslitin, jako feromanganu, ferochromu a ferosilicia, které je možno získat z jejich oxidů teprve při teplotách nad 1 000 elementárním uhlíkem jakožto redukčním prostředkem, jelikož doba styku těchto vsádkových oxidických materiálů, reagujících při vyšších teplotách s částicemi uhlí vytvářejícími vířnou vrstvu, je poměrně krátká.It has been shown that the process according to European Patent Publication 3P-A1 044291 can be advantageously used to reduce oxides which react with elemental carbon at temperatures below 1000 ° C, that; However, there may be difficulties in obtaining metals and metal alloys, especially ferroalloys such as ferro-manganese, ferrochromium and ferro-silicon, which can only be obtained from their oxides at temperatures above 1,000 elemental carbon as a reducing agent, since the contact times of these batch reactive oxidic materials at higher temperatures with the swirling coal particles forming the particles, it is relatively short.
Vynález byl vyvolán snahou vyhnout ae těmto nesnázím a potížím a jeho úkolem je vyvinutí způsobu a zařízení shora po- 2 psaného druhu, který by umožňoval vyrábět, kovy a slitiny kovů, zvláště fer.oslitiny, jako jsou feromangan, ferochrom a ferosilicium, z jemně zrnitých oxidických materiálů v tavícím zplynovači, přičemž by měl kov tak vysokou afinitu ke kyslíku, že by reagoval s elementárním uhlíkem teprve při teplotách nad 1 000 °C.The present invention has been attempted to avoid these difficulties and problems, and to provide a method and apparatus of the type described above for producing metals and metal alloys, particularly ferroalloys such as ferro-manganese, ferrochromium and ferro-silicon, from finely divided. of the particulate oxide material in the melter gasifier, the metal having such a high affinity for oxygen that it would react with the elemental carbon only at temperatures above 1000 ° C.
Tento úkol je způsobem podle vynálezu vyřešen tak, že. vrstva uhlí je vytvořena ze tří pevných vrstev, přičemž «l / spodní vrstva ' kryjiQ kapalnou směs. z redukovaného kovu a strusky je z odplyněného uhlí, fao střední vrstvy se zavádí kyslík nebo plyn obsahující kyslíky k vytvoření horkého redukčního plynu sestávajícího v pod· statě z oxidu uhelnatého a v odstupu se do střední vrstvy zavádí jemně zrnitý oxidický vsázkový materiál.~ ho horní vrstvy se zavádějí spalovací plyny z částic uhlí a z kyslíku popřípadě z .plynu obsahujícího kyslík.This object is achieved by the method according to the invention in such a way that:. the coal layer is formed of three solid layers, the lower layer covering the liquid mixture. the reduced metal and the slag are from degassed coal, and oxygen or oxygen-containing gas is introduced into the middle layer to form a hot reducing gas consisting essentially of carbon monoxide and a finely grained oxide feed material is introduced into the middle layer. Combustion gases from coal particles and oxygen or oxygen-containing gas are introduced into the layers.
S výhodou se používá jemně zrnitého oxidického vsázkového materiálu o velikosti zrna dd 6 mm.Preferably a fine-grained oxidic feed material having a grain size dd of 6 mm is used.
S výhodou se pro vytvoření pevné vrstvy používá uhlí o velikosti částic 5 až 100 mm, zvláště 5 až 30 mm.Preferably, coal having a particle size of 5 to 100 mm, in particular 5 to 30 mm, is used to form the solid layer.
Při výhodném způsobu provedení se udržuje tlouštka střední ť horní pevné vrstvy 1 až 4 ffi.In a preferred embodiment, the thickness of the central layer of the upper solid layer is 1 to 4 µm.
Jiný způsob provedení vynálezu je vyznačený tím, že se odlučují prachovíté částice uhlí z odpadních plynů redukčníAnother embodiment of the invention is characterized in that the pulverulent coal particles are separated from the waste gases by reduction
- 3 zóny a tyto odloučené částice uhlí s výhodou v horkém stavu, se zavádějí spolu s kyslíkem nebo s plynem obsahujícím kyslík do hořáků, které směřují do horní části) pevné vrstvy.The 3 zones and these separated coal particles, preferably in the hot state, are introduced together with the oxygen or the oxygen-containing gas into the burners which are directed towards the top of the solid layer.
Odpadní plyn, zbavený částic uhlí, se může používat jako nosné prostředí pro jemně zrnitý oxidický vsázkový materiál.The coal-free off-gas can be used as a carrier medium for the fine-grained oxide feed material.
S výhodou se používá uhlí, které si po odplynění zachovává svůj kusovitý charakter, takže při použitém rozsahu zrnění 5 až 100 mm, s výhodou 5 až 30 mm, má po odplynění alespoň 50 % vzniklého odplyněného uhlí původní velikost částic 5 až 100 mm, popřípadě 5 až 30 mm a zbytek má nejmenší zrno..Preferably, coal is used which, after degassing, retains its lumpy character, so that for a grain size range of 5 to 100 mm, preferably 5 to 30 mm, after degassing at least 50% of the degassed coal formed, the original particle size is 5 to 100 mm. 5 to 30 mm and the rest has the smallest grain.
Předností způsobu podle vynálezu je skutečnost, že má zachovány všechny známé přednosti redukčního procesu v šachtových pecích vytápěných, fosilní energií, jako jsou proti^oudá výměna tepla, metalurgická reakce v pevné vrstv# s elementárním uhlíkem, která je nutná pro redukci oxidů neušlechtilých kovů, a dobré oddělování kovu od strusky. Zkoksování, popřípadě odplynění uhlij se může provádět, bez vytváření dehtu a jiných kondenzovabelných sloučenin. Plyn, vytvářející se při odplyňování uhlí, působí jakožto přídavný redukční prostředek spolu s redukčními plyny vytvářejícími se zplynováním odplyněného uhlí.The advantage of the process according to the invention is that it has retained all the known advantages of the reduction process in shaft furnaces heated by fossil energy, such as countercurrent heat exchange, metallurgical reaction in a solid elemental carbon layer required for the reduction of non-noble metal oxides. and good separation of metal from slag. The carbonation or degassing of the carbon can be carried out without the formation of tar and other condensable compounds. The gas produced during the degassing of coal acts as an additional reducing agent together with the reducing gases produced by the gasification of the degassed coal.
použitý oxidický materiál se může při zvláštním případě provádění způsobu podle vynálezu v předredukčním stupni předredukovávat, což se jeví jako výhodné při výrobě feroslitin, kde je podíl oxidu železa vsázkového materiálu této redukci přístupný.The oxidic material used can be pre-reduced in the pre-reduction step in a particular case of carrying out the process according to the invention, which appears to be advantageous in the production of ferro-alloys, where the iron oxide fraction of the feed material is accessible to this reduction.
- 4 Jakožto zvláštní výhoda způsobu podle vynálezu se uvádí, že se může provádět, redukce oxidů neušlechtilých kovů, jako například křemíku, chrómu a manganu, bez použití elektrické energie. Při způsobu podle vynálezu se jednoduchým způsobem řídí energie potřebná pro odplynění uhlí, jelikož nejmenší zrno /pod 5 mm/ se vynáší s horkými plyny z tavícího zplynovače. do horní dmychací zóny plynů obsahujících kyslík a oxiduje, se. plyny obsahujícími kyslík, čímž se uvolňuje, teplo.As a particular advantage of the process according to the invention, it is stated that reduction of non-noble metal oxides such as silicon, chromium and manganese can be carried out without the use of electrical energy. In the process according to the invention, the energy required for degassing coal is simply controlled since the smallest grain (below 5 mm) is discharged with the hot gases from the melter gasifier. into the upper blowing zone of the oxygen-containing and oxidized gases,. oxygen-containing gases, releasing heat.
Rozpad zrn se zkouší tak, že ss frakce uhlí o zrnění 16 až 20 mm podrobuje jednohodinovému odplynění v předem vyhřáté komoře na teplotu 1 400 °C. Objem komory je 12 dm\ Po ochlazení propláchnutím studeným inertním plynem se urči rozdělení velikosti zrn.The grain disintegration is tested by subjecting the DC fraction of 16 to 20 mm grain size coal to a 1 hour degassing in a preheated chamber at 1400 ° C. The chamber volume is 12 dm < 3 > After cooling by purging with cold inert gas, the grain size distribution is determined.
Vynález se rovněž týká zařízeni k provádění způsobu podleThe invention also relates to an apparatus for carrying out the process according to the invention
opatřeným žáruvzdornou vyzdívkou, který má v horní části vsázecí otvor ke vnášení uhlí a potrubí k odvádění plynů, v boční stěně má šachtový taviči zplynovač přívod pro částice uhlí a prú kyslík,popřípadě pro plyn obsahující kyslík., a ve spodní části je vybavenprovided with a refractory lining having an insertion opening at the top for coal and gas evacuation pipes, a side melter gasifier having an inlet for coal particles and oxygen streams, or an oxygen-containing gas at the bottom, and equipped at the bottom
A shromažďování roztaveného kovu a tekuté strusky. Toto zařízení je vyznačeno tím, že k vytvoření tří nad sebou uspořádaných pevných vrstev A, B, _C uh/i je v oblasti mezi nejspodnější pevnou vrstvou a mezi střed ní vrstvou E uspořádán věnec dyšen pro kyslík nebo pro plyn obsahující kyslík* ( uspoČadphAnd collecting molten metal and liquid slag. This device is characterized in that a ring of oxygen or oxygen-containing gas * is arranged in the region between the lowest solid layer and the middle layer E in order to form three superposed solid layers A, B, C / /.
V odstupu nsd věncem dyšen je\věnec ayšen pro jemně zrněný oxidický vsázkový materiál a v odstupu nad ním v oblasti mezi střední vrstvou B a horní , upraven ~ pevnou vrstvou C je\věnec hořáků pro plyn obsahující částice uhlí a kyslík, h&bo · plyn obsahující kyslík.At the spacing nsd of the shroud, the shroud is designed for fine-grained oxidic feed material and at a distance above it in the region between the middle layer B and the upper solid C layer is a shroud for burners containing gas containing coal and oxygen particles. oxygen.
t z ζρ/γηονΦ&ι t from ζρ / γηονΦ & ι
S výhodou je potrubí pro odvádění plynuj spojeno s horkým cyklonem k odlučování částic uhlí z odpadního plynu a vynášecí konec tohoto horkého cyklonu je potrubím spojen s věncem hořáku.Preferably, the gas discharge line is connected to a hot cyclone to remove coal particles from the waste gas and the discharge end of the hot cyclone is connected to the burner ring by the line.
zvu...srní formě horký cyklon scojen ootrubím s i poemo vynálezu je mým cyklonem, přičemž do tohoto spojovacího potrubí mezi oběma horkými cyklony ústí dávkovači zařízení oro oxidický vsádkový materiál: vynášecí ko, ďopřaynihoj nec dalšího horkého cyklonu je spojen prostřednictgímWpotrubí ^druhýmIn the form of a hot cyclone connected to a pipe according to the present invention, my cyclone is in which a metering device orifice orifice material flows into this connecting pipe between the two hot cyclones.
s) věncem dyšen pro oxidický vsádkový materiál.(s) a shroud for the oxidic batch material.
Způsob podle vynálezu, popřípadě zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu jsou blíže objasněny na výkresech, přičemž na obr. 1 je schématické znázornění tavičího zplynovače s na něm napojeným ;přídavným zařízením a 4ia obr. 2 je teplotní profil tavícího zplynovače.DETAILED DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic representation of a melter gasifier with an auxiliary device connected thereto; and FIG. 2 is a temperature profile of a melter gasifier.
Šachtový taviči zplynovač 1 je vybaven žáruvzdornou vyzdívkou 2. Oblast dna šachtového tavícího zplynované: J_ slouží ke shromažďování roztaveného kovu 2. a roztavené strusky 4. U. dna je odpichový otvor 5 pro kov a odpichový otvor 6. pro strus ku. V horní části šachtového tavícího zplynovače J_ je vsázecí otvor. 7 pro kusové uhlí. Nad tekutou vrstvou roz taveného kovu 3 a roztavené strusky 4 je vytvořena pevnáThe shaft melter gasifier 1 is equipped with a refractory lining 2. The bottom area of the shaft melted gasified 1 is used to collect molten metal 2 and molten slag 4. At the bottom there is a tap hole 5 for metal and a tap hole 6 for slag. In the upper part of the shaft melter gasifier 11 is a charging opening. 7 for lump coal. A solid is formed above the liquid layer of molten metal 3 and molten slag 4
- 6 vrstva uhlí, a to nejspodnější vrstva A z odplyněného uhlí, kterou se. nevede plyn, střední vrstva B z odplyněného uhlí, do t i z \d° f ktere se^vQde plyn a horní vrstva C z kusového uhlí,) která·.- 6 layer of coal, namely the bottom layer A of degassed coal laying. the gas, the middle layer B of the degassed coal, does not lead to the gas which contains the gas and the upper layer C of the lump coal, which.
z sejvdde. plyn.z sejvdde. gas.
V*IN*
V boční stěně šachtového tavícího zplynovače. _1_ je· věnee dyšen 8 pro kyslík nebo pro plyny obsahují8 cí kyslík. Tyto dyšnyjsou uspořádány v oblasti mezi ne^spod/ nější vrstvou A λ ktere se nevede plyn a mezi střední vrstvou _B. S odstupem ústí ďo střední až horní části pevné)vrstvy B druhy věnec tryskpvitě vytvořených, dyšen 9, kterými se dmychá jemnozrnný oxidický vsázkový materiál do střední vrstvy _B.In the side wall of the shaft melter gasifier. 1 is also breathed for oxygen or for oxygen-containing gases. These nozzles are arranged in the region between the lower gas-free layer A λ and the intermediate layer B. At a distance from the middle to the upper part of the solid layer B, a second ring of nozzle-like nozzles 9 is blown into which the fine-grained oxide feed material is blown into the middle layer B.
V hraniční oblasti mezi střední vrstvou. B. a horní vrstvou C je věnec hořáků 10\ v boční*' stěně šachtového tavícího zplynovače do kterých se zavádí směs práškovitých částic, uhlí a kyslíku( he-Lo plynu obsahujícího kyslík. Z horní části šachtového tavícího zplynovače odvádí potrubí 11 vzniklý odpadní plyn do horkého cyklonu 1 2. Prachovité částice uhlí, které jsou v odpadním plynu suspendovány, se v horkém cyklonu 12 odlučují a z vynášecího konce horkého cyklonu 12. ve kterém je zabudováno dávkovači zařízení 1 3, se potrubím 14 zavádějí do věnce hořáků 1 0. Potrubím 15 se zavádí kyslík,In the border area between the middle layer. B. and the topsheet C is a ring of burners 10 'in the side wall of a shaft melter gasifier into which a mixture of pulverulent particles, coal and oxygen ( he-Lo gas containing oxygen) is introduced. 2. The pulverized coal particles suspended in the waste gas are separated in the hot cyclone 12 from the discharge end of the hot cyclone 12, in which the metering device 13 is incorporated, via line 14 into the burner ring 110. 15, oxygen is introduced,
Obsahující kysh'k do hořáků 1C. Dávkovacím zařazením 13 se může řídit plnění horkého cyklonu. 1 2 a může se tak ovlivňovat odlučovací působení horkého cyklonu 1 2.Containing oxygen to the burners 1C. The feeding of the hot cyclone can be controlled by the dosing device 13. 1 2 and the separation effect of hot cyclone 1 2 may be affected.
Z. horní části horkého cyklonu. 12 vede) potrubí 1b do dalšího horkého cyklonu 17. Do spojovacího potrubí J_6 ústí) dávkovači zařízení 18, do kterého se zavádí jemnozrnný oxidický vsázkový materiál ze zásobníku 19. Plyn ve spojovacím potrubíZ. top of the hot cyclone. 12, line 1b leads to another hot cyclone 17. Into the connecting line 16, a metering device 18 opens into which the fine-grained oxide feed material is introduced from the reservoir 19. Gas in the connecting line
- 7 J_6, má funkci nosného plynu. Z vynášecího konce} horkého cyklonu 17 se jemnozrnný oxidický vsázkový materiál zavádí do dopravního potrubí JO a z něho se potrubím 2J_ zavádí do dyšen 9.76 has the function of a carrier gas. From the discharge end of the hot cyclone 17, the fine-grained oxidic feed material is fed into the conveying line 10 and from there it is fed via the line 21 to the breath tubes 9.
Z horního konce horkého cyklonu 17 vede potrubí 22, kterým se odvádí nadbytek odpadního plynu. Může se ochlazovat a stlačovat. a dmychat se. potrubím 23 jakožto dopravní prostředí do (~potrubí 21 .From the upper end of the hot cyclone 17, a conduit 22 leads through which excess waste gas is removed. It can be cooled and compressed. and breathe. via pipeline 23 as a transport environment to (pipeline 21).
Způsob podle vynálezu se s výhodou provádí tak, že se uhlí, zaváděné do korní časti šach ní v pevně)vrstvě 0. hro toto tcvenc tcviciao zplynovače j_, odplytřecné tepxo se získá jednak z horkých redukčních plynů, které stoupají z pevné)vrstvy B, jednak jakožto spalovací teplo pevných částic uhlí, které se spalují kyslík obsahujícím plynem v hořácích 1C. Vertikál^hoirni'’ \ hostit ní rozloženi) vrstvy £ se volí tak, aby plyny,opouštějící) vrstvu C, měly teplotu alespoň S50 °C. lim je zaručeno krakování ďeh tů a jiných kondenzovatelných sloučenin. Tím je vyloučeno ucpání v ; Ať»/“>77 pevné vrstvy C„ V praxi se osvědčuje tlouštka pro) vrstvu £ až 4 m. Vertikální rozložení vrstvy 1 až 4 m se osvědčuje rov· něž pro pevnou)vrstvu Β. V )vrstvě £ odplyněné uhlí vytváří při klesání směrem dolů pevnou)vrstvu B.The process according to the invention is preferably carried out in such a way that the coal introduced into the shaft part of the shaft in the fixed layer 0 is formed from the hot reducing gases which rise from the solid layer B. on the other hand, as the combustion heat of the solid coal particles which are combusted by the oxygen-containing gas in the burners 1C. The vertical upper distribution of the layer 6 is chosen such that the gases leaving the layer C have a temperature of at least 50 ° C. lim cracking of nails and other condensable compounds is guaranteed. This avoids clogging in ; Whatever the thickness of the solid layer C "In practice, the thickness of the layer 4 to 4 m is proven. In the layer 5, the degassed coal forms a solid layer B as it descends downwards.
Jemně zrnitý oxidický vsázkový materiál se horkým ' redukčním plynem a úletem předredukuje v dalším horkém cyklonu 17 a opět se. odloučí od plynu. Zavádění jemně zrnitého prachu, obsahujícího uhlík do horkého redukčního plynu může být výhodné, jelikož uhlík reaguje s oxidem uhličitým, vytvářejícím se přiThe finely divided oxide feed material is pre-reduced in the next hot cyclone 17 with hot reducing gas and drift and again. separates from the gas. The introduction of fine-grained carbon-containing dust into the hot reducing gas may be advantageous as the carbon reacts with the carbon dioxide formed in the
- 8 redukci, za vzniku oxidu uhelnatého, čímž zůstává zachován redukční charakter horkého plynu v šachtovém tavícím zplynovači 1e Po předredukování s úletem se odloučený jemně zrnitý oxidický vsázkový materiál nataví ve') vrstvě B a redukuje se elementárním uhlíkem. Teplo, potřebné pro tavení a pro redukci se získá zplyněním horkého odplyněného uhlí plynem obsahujícím kyslík, který se zavádí dyšnami 8 do šachtového tavícího zplynova'Skfedh i če £· 7 pevne\vrstvě B vznikající roztavený kov a roztavená etruská tečou dolů a shromažďují se v\ vrstvě A a odpichují se..- 8 reduction, to form carbon monoxide, thereby reducing retained character of the hot gas in the shaft melter gasifier 1 e After prereduction with fume separated fine-grained oxidic batch material melted in ') and the layer B is reduced to elemental carbon. The heat required for melting and reduction is obtained by gasifying hot, degassed coal with an oxygen-containing gas which is introduced through the nozzles 8 into the shaft melting gasifier and the molten metal formed by the layer B melts and the molten Etruscan flows down and accumulates in \ layer A and tapping ..
Na obr. 2 je teplotní profil výškou šachtového tavícího zplynovače _1_, přičemž na OSZ $ jsou vyneseny výškové poměry a na ose x teploty. Plně vyznačená čára udává teplotní průběh přisazeného uhlí a čárkovaná čáia teplotní průběh vznikajícího plynu. Číslicí 8 označená výška na ose y představuje věnec dyi v šen 8, číslicí 9 označená výška představuje' dysen 9. pro jemně zrnitý oxidický vsázkový materiál /rudu/, číslicí 10 označená výška představuje, zpětné zavádění částic uhlíku hořáky 10, číslicí 24 označená výška znamená horní hranici pevné vrstvy uhh a číslicí 11 označená výška znamená potrubí 11 pro odvádění kasový plynu popřípadě vsázecí otvor 7 pró) uhlí.In Fig. 2, the temperature profile is the height of the shaft melter gasifier 1, where the height ratios are plotted on the OSZ $ and the temperature axis x. The fully marked line indicates the temperature profile of the added coal and the dashed line and the temperature profile of the gas produced. The numeral 8 denoted by the height on the y-axis represents the wreath of the women 8, the numeral 9 denoted by the height dysene 9. for the fine-grained oxidic feed material (ore), the numeral 10 denoted by the height represents means the upper limit of the solid layer is uhh and the height indicated by the numeral 11 denotes the casing gas duct 11 or the charging hole 7 for coal.
- 8a Procenta jsou míněna vždy hmotnostně.- 8a Percentages are by weight.
Postupuje se shora popsaným způsobem. Jakožto rudy se používá jemně zrnité manganové rudy o velikosti za-at^ maximálně 10 mm^obsahující přibližně 42 % manganu. Ruda má toto složení:The procedure is as described above. As the ore, fine-grained manganese ore having a size of at most 10 mm @ 2 containing approximately 42% of manganese is used. The ore has the following composition:
Jakožto paliva se používá středně těkavého bituminozního uhlí následujícího přibližného složení:Medium-volatile bituminous coal of the following approximate composition is used as fuel:
6-1 % C fix % těkavé podíly % popel.6-1% C fix% volatile fractions% ash.
% voda% water
Průměr částic uhlí je 1 až 40 mm. Na tunu ferromanganu 73% se používá 1750 kg uhlí. Při analýze ferromanganu^zjištěno:The diameter of the coal particles is 1 to 40 mm. 1750 kg of coal is used per tonne of 73% ferromangan. Ferromangan analysis showed:
Mn 75 %Mn 75%
C 7 %C 7%
Si 0,8 % s 0,02 % f -zby-teJc .Si 0.8% to 0.02% f -zby-Tejc.
Spotřeba kyslíku na tunu ferromanganu je 950 Nm? a spotřeba plynu na tunu ferromanganu je 3200 Nm1 s výhřevností přibližně 6 375 J na Nm3. ” ~Oxygen consumption per tonne of ferromangan is 950 Nm? and the gas consumption per tonne of ferromangan is 3200 Nm 1 with a calorific value of approximately 6 375 J per Nm 3 . ”~
Claims (9)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0288686A AT386006B (en) | 1986-10-30 | 1986-10-30 | METHOD AND SYSTEM FOR THE EXTRACTION OF METALS OR. METAL ALLOYS |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ769087A3 true CZ769087A3 (en) | 1994-11-16 |
| CZ279319B6 CZ279319B6 (en) | 1995-04-12 |
Family
ID=3541860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS877690A CZ279319B6 (en) | 1986-10-30 | 1987-10-27 | Process for obtaining metals or metal alloys and apparatus for making the same |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2572084B2 (en) |
| KR (1) | KR950001909B1 (en) |
| CN (1) | CN1010325B (en) |
| AT (1) | AT386006B (en) |
| AU (1) | AU597737B2 (en) |
| BR (1) | BR8705781A (en) |
| CA (1) | CA1324265C (en) |
| CZ (1) | CZ279319B6 (en) |
| DD (1) | DD262676A5 (en) |
| DE (1) | DE3735966A1 (en) |
| IN (1) | IN172088B (en) |
| PH (1) | PH24466A (en) |
| SK (1) | SK278800B6 (en) |
| SU (1) | SU1582991A3 (en) |
| UA (1) | UA2125A1 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT386007B (en) * | 1986-10-30 | 1988-06-27 | Voest Alpine Ag | METHOD AND SYSTEM FOR THE EXTRACTION OF METALS OR. METAL ALLOYS |
| DE4108283A1 (en) * | 1991-03-14 | 1992-09-17 | Kortec Ag | METHOD FOR PRODUCING LIQUID METAL FROM FINE-GRAIN METAL OXIDE PARTICLES, AND REDUCTION AND MELTING STOVES FOR CARRYING OUT THE METHOD |
| DE19634348A1 (en) | 1996-08-23 | 1998-02-26 | Arcmet Tech Gmbh | Melting unit with an electric arc furnace |
| UA74680C2 (en) * | 2004-02-23 | 2006-01-16 | Anatolii Tymofiiovych Neklesa | A method for producing iron or alloys thereof and a plant for realizing the same |
| CN104925758B (en) * | 2015-06-10 | 2017-04-19 | 武汉锅炉集团工程技术有限公司 | Method for continually preparing sodium sulfide by use of vertical reverberatory furnace and vertical reverberatory furnace for continual preparation of sodium sulfide |
| CN113134617B (en) * | 2021-04-19 | 2023-01-17 | 山东理工大学 | Plasma spheroidizing deoxidation 3D printing metal powder preparation device |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IN164687B (en) * | 1984-08-16 | 1989-05-13 | Voest Alpine Ag | |
| SE453304B (en) * | 1984-10-19 | 1988-01-25 | Skf Steel Eng Ab | KIT FOR MANUFACTURE OF METALS AND / OR GENERATION OF BATTLE FROM OXIDE ORE |
| AT382390B (en) * | 1985-03-21 | 1987-02-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | METHOD FOR THE PRODUCTION OF LIQUID PIPE IRON OR STEEL PRE-PRODUCTS |
| AT386007B (en) * | 1986-10-30 | 1988-06-27 | Voest Alpine Ag | METHOD AND SYSTEM FOR THE EXTRACTION OF METALS OR. METAL ALLOYS |
-
1986
- 1986-10-30 AT AT0288686A patent/AT386006B/en not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-10-19 IN IN910/DEL/87A patent/IN172088B/en unknown
- 1987-10-21 AU AU80005/87A patent/AU597737B2/en not_active Ceased
- 1987-10-23 DE DE19873735966 patent/DE3735966A1/en active Granted
- 1987-10-27 CZ CS877690A patent/CZ279319B6/en not_active IP Right Cessation
- 1987-10-27 SK SK7690-87A patent/SK278800B6/en unknown
- 1987-10-28 DD DD87308359A patent/DD262676A5/en not_active IP Right Cessation
- 1987-10-28 CA CA000550404A patent/CA1324265C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-10-29 SU SU874203567A patent/SU1582991A3/en active
- 1987-10-29 UA UA4203567A patent/UA2125A1/en unknown
- 1987-10-29 JP JP62274590A patent/JP2572084B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-29 BR BR8705781A patent/BR8705781A/en not_active IP Right Cessation
- 1987-10-30 PH PH36005A patent/PH24466A/en unknown
- 1987-10-30 KR KR1019870012075A patent/KR950001909B1/en not_active IP Right Cessation
- 1987-10-30 CN CN87107197A patent/CN1010325B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IN172088B (en) | 1993-03-27 |
| CA1324265C (en) | 1993-11-16 |
| KR890006831A (en) | 1989-06-16 |
| DE3735966C2 (en) | 1991-01-17 |
| UA2125A1 (en) | 1994-12-26 |
| ATA288686A (en) | 1987-11-15 |
| KR950001909B1 (en) | 1995-03-06 |
| CN1010325B (en) | 1990-11-07 |
| SK769087A3 (en) | 1998-03-04 |
| AT386006B (en) | 1988-06-27 |
| AU8000587A (en) | 1988-05-05 |
| SK278800B6 (en) | 1998-03-04 |
| CZ279319B6 (en) | 1995-04-12 |
| DE3735966A1 (en) | 1988-05-05 |
| AU597737B2 (en) | 1990-06-07 |
| JP2572084B2 (en) | 1997-01-16 |
| SU1582991A3 (en) | 1990-07-30 |
| CN87107197A (en) | 1988-08-10 |
| BR8705781A (en) | 1988-05-31 |
| DD262676A5 (en) | 1988-12-07 |
| JPS63118021A (en) | 1988-05-23 |
| PH24466A (en) | 1990-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6143054A (en) | Process of producing molten metals | |
| KR100325652B1 (en) | Production method of metallic iron | |
| EP2440677B1 (en) | Method of production of iron, semi steel and reducing gases | |
| KR0159789B1 (en) | A smelting reduction | |
| US5445668A (en) | Method of producing molten pig iron or molten steel pre-products | |
| AU725795B2 (en) | Iron ore refining method | |
| US4380469A (en) | Process and apparatus for continuously reducing and melting metal oxides and/or pre-reduced metallic materials | |
| EP2823073B1 (en) | Iron reduction process and equipment | |
| US3985544A (en) | Method for simultaneous combined production of electrical energy and crude iron | |
| US4244732A (en) | Manufacture of steel from ores containing high phosphorous and other undesirable constituents | |
| CZ78297A3 (en) | Process for producing liquid pig iron or a steel half-finished product and apparatus for making the same | |
| JP4342104B2 (en) | Direct smelting method | |
| CZ769087A3 (en) | Process for obtaining metals or metallic alloys and apparatus for making the same | |
| US5944871A (en) | Process for the production of molten pig iron or steel pre-products and a plant for carrying out the process | |
| CZ16898A3 (en) | Process for producing liquid pig iron or half-finished products for producing steel as well as apparatus for making the same | |
| JPH0332612B2 (en) | ||
| CA1327274C (en) | Method of recovering metals and metal alloys and a plant therefor | |
| EP0950117B1 (en) | A method for producing metals and metal alloys | |
| AU708255B2 (en) | Direct iron and steelmaking | |
| JPS62124210A (en) | Production of pig iron | |
| JPH11310811A (en) | Environment-harmonized smelting reduction method using oil coke | |
| JPS5918443B2 (en) | Pig iron manufacturing method | |
| MXPA00012893A (en) | A direct smelting process | |
| MXPA00002928A (en) | Direct smelting process for producing metals from metal oxides | |
| AU1637401A (en) | Iron ore refining method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20011027 |