CZ666788A3 - Způsob úpravy zrnitého surového uhlí - Google Patents

Způsob úpravy zrnitého surového uhlí Download PDF

Info

Publication number
CZ666788A3
CZ666788A3 CS886667A CS666788A CZ666788A3 CZ 666788 A3 CZ666788 A3 CZ 666788A3 CS 886667 A CS886667 A CS 886667A CS 666788 A CS666788 A CS 666788A CZ 666788 A3 CZ666788 A3 CZ 666788A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
stage
hydrocyclone
coal
density
stage hydrocyclone
Prior art date
Application number
CS886667A
Other languages
English (en)
Inventor
József Ing. Ferencz
István Ing. Felméri
Rezsö Ing. Stum
Original Assignee
Haldex Vállalat
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Haldex Vállalat filed Critical Haldex Vállalat
Publication of CZ666788A3 publication Critical patent/CZ666788A3/cs
Publication of CZ284944B6 publication Critical patent/CZ284944B6/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/24—Multiple arrangement thereof
    • B04C5/30—Recirculation constructions in or with cyclones which accomplish a partial recirculation of the medium, e.g. by means of conduits
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
    • B03B5/00—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating
    • B03B5/28—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation
    • B03B5/30—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation using heavy liquids or suspensions
    • B03B5/32—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation using heavy liquids or suspensions using centrifugal force
    • B03B5/34—Applications of hydrocyclones
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
    • B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
    • B03B9/005—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for coal

Landscapes

  • Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
  • Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
  • Cyclones (AREA)

Description

Vynález se týká způsobu úpravy zrnitého surového uhlí, smíchaného s vodou na suspenzi, která se podrobuje dvoustupňové úpravě v hydrocykloúiech.
Dosavadní stav techniky
Známé zařízení pro úpravu vytěženého uhlí pomocí dělící techniky hydrocyklonování je popsáno v australském patentovém spisu č. 533 605. Vlastní zpracovávaná suspenze je tvořena z vody a surového materiálu o velikosti zrn 1 mm. Pečlivé vedení provozu u daného cyklonového zařízení předpokládá, že se dělící hustota ve srovnání s hustotou suspenze zvýší asi o 0,3 kg/dm3. Protože se suspenze při hustotě nad 1,40 kg/dm3, což odpovídá asi 30 objemovým procentům pevných látek, rychle stalťj/ viskózní, dosažitelná dělící hustota se pohybovala mezi 1,6 íVtT 1,7 kg/dm3 a v tomto rozsahu byla ztráta uhlí vyloučeného s odpadem značná. Pod dělící hustotou se rozumí hustota podle Trompa, při které jsou přepadovým otvorem cyklónu odváděny převážně ve vzájemném poměru lehčí částice obsahující uhlí, kdežto těžší částice obsahující hlušinu jsou odváděny převážně spodním odvodem cyklonu.
Obnovené zpracování odpadu hydrocyklónováním za účelem získání zbytku uhlí nepřináší žádný praktický výsledek, nebot při použití vyšší hustoty suspenze při druhém zpracování než při prvním zpracováním, se sice zvýší dělící hustota, ale s ní se zvýší i obsah popela získaného uhlí.
Dílčí charakteristika obou cyklónových zpracování podle Trompa nebyla ve srovnání s jednostupňovým zpracováním vyšší a ukázala dokonce menší přesnost dělení.
Známý dvoustupňový hydrocyklónový dělící systém je popsán v patentovém spisu US č. 4 364 822, který rovněž slouží pro oddělování uhlí od hlušiny. Surový materiál je veden do prvního cyklonu, který odděluje čistý materiál od hlušiny. Lehké prvního cyklonu se znovu zpracovávají za účelem
Z komponenty z čištění ve druhém hydrocyklónu, čímž se získá uhlí. Těžké komponenty se podle charakteru meziproduktu po rozdrobení ěi rozkouskování přivádějí zpět jako vsázka do prvního hydrocyklónu. U tohoto hydrocyklónu se múze při použité hustotě suspenze počítat s dílčí hustotou vyšší o 0,35 kg/dm3. Za účelem co možná největšího snížení podílu zbytkového uhlí v odpadu je nutno se snažit při zvoleném způsobu provozu docílit v prvním cyklónovém stupni maximální dělící hustoty, k čemuž se musí zřetelně zvýšit objemová hustota suspenze. Protože se tímto nastavením získá vyšší obsah popela než u konečného produktu, vystupují z prvního stupně lehké komponenty, takže práce druhého čistícího stupně je potřebná.
Když se v provozu tímto způsobem uskuteční regulace hustoty suspenze druhého stupně, která se řídí podle obsahu popela v získaném uhlí, potom se uskuteční rozporné regulační působení x tento rozpor se projeví v V dávkovači nádrži prvního mezi oběma cyklonovými stupni a kolísání množství meziproduktu.
stupně se prakticky nemůže nastavit žádné takové složení, které by mohlo vést u prvního hydrocyklónu při optimálním provozu k přesnému složení dodávky materiálu do druhého stupně, nebot uhlí má stabilní obsah popela a současně meziprodukt muže recirkulovat v konstantním množství. Kvalita surového uhlí je daná. Tak bude množství meziproduktu kolísat, který zpětně působí na podmínky nastavení pro první stupeň a vede k proměnlivým předpokladům dělení.
Popsaný problém se projeví silněji, když je nutno u nepříznivé suspenze učinit kvalitnější opatření. Každou suspenzi je nutno brát jako nepříznivou tehdy, když pro danou suspenzi činí podíl pevných zrn více jrež 20 objemových procent. Objemová koncentrace nad 30 % je vyloženě nepříznivá, zatímco v praxi vytvořená směs z uhlí a hlušiny s vodou vykazuje normálně stoupající viskozitu s přibývající koncetrací.
Nevýhody těchto způsobů se částečně odstraní modifikací dynamických předpokladů, které v hydrocyklonech nabývají význam a částečně se mohou zmenšit kombinovaných použitím dvou nebo vícestupňového zahuštění, avšak vzhledem k fyzikálním zákonům se však dokonale neodstraní.
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky do značné míry odstraňuje způsob úpravy zrnitého surového uhlí, smíchaného s vodou na suspenzi, která se podrobuje dvoustupňové úpravě v hydrocyklonech, jehož podstata spočívá v tom, že čisté uhlí se odvádí jako přepad hydrocyklónu prvního stupně a odpad z čistého uhlí se vede do hydrocyklónu s hydrocyklónu prvního stupně. Část přepadu hydrocyklónu stupně se jako meziprodukt v předem stanoveném druhého stupně s vyšší dělící hustotou, než je dělící hustota '' ~ ~ * .,--'' druhého poměru a část přepadu se pro zvýšení dělící recirkuluj e recirkuluje k hydrocyklónu prvního stupně k hydrocyklónu druhého stupně hustoty v cyklonech.
Podle výhodného provedení se hustota suspenze v hydrocyklónu prvního stupně nastavuje podle požadované kvality čistého uhlí a hustota odpadu z čistého uhlí proudící do hydrocyklónu druhého stupně se nastavuje podle množství meziproduktu.
Podle dalšího výhodného provedeni se oddělování suspenze pomocí hydrocyklónu prvního stupně a hydrocyklónu druhého stupně vyvolá tak, že suspenze s hrubším složením než průměrným se vždy vede z hydrocyklónu prvního stupně do hydrocyklónu druhého stupně, kdežto suspenze s jemnějším složením se vede v opačném směru. Přepad z hydrocyklónu prvního stupně se odvádí z suspenze, odebírané na prvním výstupu jemného uhlí z hydrocyklónu prvního stupně.
Hlavní výhoda navrženého řešení je vyřešení problému přesnosti dělení vyskytujících se neobohacených nepříznivých směsí a zlepšení účinnosti u jednostupňového a dvoustupňového hydrocyklonového systému. Pro zlepšení dělení je nutno zvýšit horní hranice rozsahu dělící, hodnoty, který slouží stále jako základ dvoustupňového cyklónového systému. Aby bylo dosaženo optimálního stupně účinnosti dělení, je nutno vzájemné působení cyklónových stupňů stabilizovat.
Výhoda způsobu úpravy zrnitého surového uhlí rovněž spočívá v tom, že se jednak rozšiřuje použitelnost hydrocyklónů, ve kterých se zpracovává suspenze z jemných zrn surového materiálu a vody na oblast dělení čistého uhlí a produktu konečné hlušiny podle jejich hustoty, a jednak se zlepšuje účinnost této aplikace.
Tyto výhody nového způsobu se zřetelně objeví u takových použití, když zrna suspenze mají značnou velikost, ležící ve středním rozsahu velikosti zrn, a když dělící hustota podle Trompa, které je nutno dosáhnout, je podstatně větší než má být ve statickém stavu měřitelná hustota suspenze. Zvýšení této poslední hodnoty zvýšením hustoty zrn ' se naproti tomu nedoporučuje, protože se tím v nevhodné míře zvýší viskozita.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže osvětlen pomocí výkresů, na kterých znázorňuje obr. první příklad provedení zařízení k úpravě zrnitého surového uhlí, obr. druhý příklad provedení zařízení k úpravě zrnitého surového uhlí, obr. třetí příklad provedení 2a Trompovu 2b Trompovu zařízení k úpravě zrnitého surového uhlí, obr.
Z' křivku jednostupňoveho cyklonoveho systému, obr. křivku dvoustupňového systému provozovaného s meziproduktu a meziproduktu.
recirkulací obr. 2c vliv zvýšení recirkulujícího množství
Příklady provedení vynálezu
Zařízení k úpravě zrnitého surového uhlí podle obr. Ia sestává z prvního hydrocykloriového stupně, tvořeného hydrocyklonem I prvního stupně, na jehož vstup je připojen přívod suspenze FA a na jehož první výstup s přepadovým otvorem je napojen odvod čistého uhlí T. Druhý výstup hydrocyklonu I prvního stupně s odpadem z čistého uhlí T je spojen se vstupem hydrocyklonu II druhého stupně, který tvoří druhý hydrocyklonový stupeň. Na kónický první výstup hydrocyklonu II druhého stupně je napojen odvod produktu M konečné hlušiny a na jehož druhý výstup s přepadovým otvorem navazuje odvod meziproduktu R, který ústí do měřícího zařízení 1, na jehož výstup je napojeno dělící zařízení 2, jehož první výstup s první částí a% meziproduktu R je napojen na přívod suspenze FA a jehož druhý výstup s druhou částí (100-a)% meziproduktu R je napojen na druhý výstup hydrocyklopnu I. prvního stupně.
Zařízení k úpravě zrnitého surového uhlí podle obr. lb je téměř shodné se zařízením podle obr. la, avšak druhý výstup dělícího zařízení 2 je napojen na vstup upravovacího zařízení 3, jehož výstup je napojen bud na odvod čistého uhlí T nebo na vstup hydrocyklonu J prvního stupně a jehož druhý výstup je napojen na vstup hydrocyklonu II druhého stupně.
Zařízení k úpravě zrnitého surového uhlí podle obr . Ic je téměř shodné se zařízením podle obr. la, avšak přívod suspenze FA je tvořen stálou částí Fl a proměnnou částí FA1, na níž je napojen první výstup dělícího zařízení 2. Na první výstup hydrocyklonu I prvního stupně je napojena výstupní část F3, na níž navazuje odváděči zařízení 4 s přepadem přepadové části F4, která ústí do výstupní části F3 . Odváděči zařízení 4 je opatřeno prvním výstupem pro odvod čistého uhlí T a druhým výstupem pro odvod jemného uhlí F5.
Suspenze FA, vytvořená například z vody a ze surového uhlí nebo skrývkové horninyz obsahující uhlí, se přivede na vstup hydrocyklonu 2 prvního stupně, v němž se ze suspenze FA získá čisté uhlí T a odpad z čistého uhlí T. Dělící hustota v hydrocyklonu I prvního stupně se reguluje tak, aby se přepadovým otvorem získalo čisté uhlí T požadované kvality. Čisté uhlí T s lehčími částicemi se z prvního výstupu hydrocyklonu I prvního stupně odvádí do odvodu čistého uhlí T. Odpad z čistého uhlí T s těžšími částicemi se z druhého výstupu hydrocyklonu X prvního stupně odvádí pro snížení ztráty uhlí v odpadu z čistého uhlí T do hydrocyklonu II druhého stupně, v němž se z odpadu z čistého uhlí T získá meziprodukt R s f<£hčími částicemi a produkt M konečné hlušiny s těžšími částicemi, který se z prvního výstupu hydrocyklonu II druhého stupně odvádí odvodem produktu M konečné hlušiny. Dělící hustota v hydrocyklonu II druhého stupně se reguluje tak, aby se na přepadovém otvoru hydrocyklonu II druhého stupně získal požadovaný meziprodukt R. Meziprodukt R se z druhého výstupu hydrocyklonu II druhého stupně odvádí do měřícího zařízení 1, v němž se změří hustota meziproduktu R, který se pak zavádí do dělícího zařízení 2., v němž se pomocí předem nastavené hodnoty pro zvýšení v hydrocyklonech I, II rozdělí na část a% a část (100-a)%. Část a% se vede do vstupu hydrocyklonu J prvního stupně a část (100-a)% se recirkuluje a vede se na vstup meziprodukt R dělící hustoty * 9 hydrocyklonu II druhého stupně. Meziprodukt R sestává převážně z částic střední hustoty, například uhlí slepené s hlušinou, nebo muže také ještě obsahovat neodloučené díly uhlí nebo hlušiny.
Technologické parametry hydrocyklonu i prvního stupně, zejména hustota γΣ suspenze FA, se nastaví na takovou hodnotu, aby se umožnilo maximální přiblížení nejdůlěžitějšího parametru _suspenze FA k jeho stanovené hodnotě, například obsah popela však výslovně závislý na regulaci rjpfe.íf /uhlí. Tento postup je hustoty γΣ suspenze FA.
Při provozu výše popsaného postupu je velmi důležité takové nastavení, aby se mezi hydrocyklonem i prvního stupně a hydrocyklonem II druhého stupně vytvořil takový poměr, který umožní v hydrocyklonu II druhého stupně vytvoření, popřípadě dosažení, cirkulace meziproduktu R s předem určeným množstvím, které se dosáhne v hydrocyklonu II druhého stupně nastavením vyšší dělící hustoty než v hydrocyklonu I. prvního stupně, tj . rozdělení hustoty /50 % jřJfiV 50 % podle dělící charakteristiky musí, vedle dalších I prvního stupně a dosáhnout v první řadě čistého uhlí T pomocí recirkulačního množství vyřešit známého podle Trompa. Dělící hustota se technologických parametrů hydrocyklonu hydrocyklonu II druhého stupně, nastavením hustoty γΣΙ odpadu z proporcionální vlečné regulace meziproduktu R.
Z výše uvedených podmínek vyplývá, že se musí uspokojivě přesné měření množství meziproduktu R nebo dílu tohoto množství meziproduktu R a získaná hodnota se musí přivést do závislosti s mechanismem regulujícím hustotu γΣΙ odpadu z čistého uhlí T v hydrocyklonu II druhého stupně. Shora popsaný systém s částí a% meziproduktu R platí jako systém s dvoustupňovou zpětnou vazbou, jehož charakteristikou je to, že výslednice dílčích křivek obou hydrocyklonových stupňů dvoustupňových upravovaných způsobů přesnost dělení meziproduktu R.
Výše uvedený systém by platil jednostupňový způsob upravování, když by se předpokládalo, že cenný podíl uhlí v recirkulujícím meziproduktu R dospěje do odpadu. Ve skutečnosti se však část (100 -a)%, obsahující neodloučená zrna, vedená zpět do hydrocyklonu II. druhého stupně samočinně upravuje, tzn., že značné procento lehkého uhelného dává co možná nej lepší pro část (100 - a)% jako podílu v části (100-a)% dospěje dříve nebo později do části a% přiváděné zpět do hydrocyklonu I prvního stupně, a proto je zbytek přicházející do odpadu z čistého uhlí T ve srovnání se zbytkem jednostupňové úpravy menší.
Je nutné zdůraznit výhodu, která vyplývá z toho, že část a% meziproduktu R se vede zpět do hydrocyklonu I prvního stupně, tzn. z úpravy tohoto meziproduktu R. Tato část a%, obsahující zrna o hustotě blízké dělící hustotě, zmenšuje dílčí poměr suspenze FA v dělícím prostoru hydrocyklonu I prvního stupně a zvyšuje tím hustotu závěrné vrstvy nepropustné pro lehký produkt. Tak se prakticky recirkulací meziproduktu R zvyšuje dělící hustota. Tento proces může být ještě výhodnější, když se recirkulující meziprodukt R vyrobí v hydrocyklonu II druhého stupně, pracujícím s vyšší dělící hustotou.
Podobná funkce nastává v hydrocyklonu II druhého stupně v důsledku nahromaděné recirkulující části (100-a)%. Způsob podle obr. la lze ovlivnit tím, že se změní podle obr. lb. Smysl změny spočívá v tom, že po oddělení části a%,vedené do hydrocyklonu I. prvního stupně^ se zbylá část (100-a)% vede do upravovacího zařízení 3, v němž se upravuje, například třídícím postupem, do dvou frakcí. Část frakce upravená na uhlí se vede bud na vstup hydrocyklonu I prvního stupně nebo přímo do odvodu čistého uhlí T a část frakce chudší na uhlí se vede zpět na vstup hydrocyklonu II druhého stupně. Tento způsob vede ke zvýšení dělící hustoty hydrocyklonu II druhého stupně.
Podle obr. 2a, 2b, 2c není část a% omezená, protože je výhodné, když zařízení pracuje s meziproduktem R, přiváděným do hydrocyklonu I prvního stupně, a proto se část (100-a)% trvale nastavuje jenom za účelem optimálního zvýšení dělící hustoty hydrocyklonu II druhého stupně.
Určení a nastavení konstantního recirkulujícího množství meziproduktu R na pevnou hodnotu vyžaduje vždy znalost kapacity daného zařízení a složení suspenze FA.
Zvýšení podílu recirkulujícího množství meziproduktu R na náklady dodávky suspenze FA uvnitř rozmezí kapacity systému je spojeno se zvýšením výtěžku a s ohledem na celkový výsledek se zlepšením nedokonalosti, současně se však zhorší využití zařízení tím, že se zpracovává méně suspenze FA. Pro oba výše uvedené vlivy existuje optimální řešení, které však může rozpoznat pouze provozovatel, takže jen on může stanovit výhodnou hodnotu meziproduktu R.
Nejdůležitější charakteristikou popsaného dvoustupňového hydrocyklonového upravovacího způsobu je skutečnost, že se stanoví poloha dělící charakteristiky obou stupňů mezi dvěma možnými optimálně provozovanými hydrocykloóiovými stupni a recirkulujícím množstvím produktu R podle uvedené recirkulace, přičemž recirkulující množství meziproduktu R se reguluje na konstantní hodnotu. Nastavení s nejvýhodnější účinností je takové, u nějž je dělící hustota hydrocykloííu I prvního stupně, vydávajícího jemné částice uhlí, nejnižší a hydrocyklón II druhého stupně, produkující recirkulující meziprodukt R, je provozován s nejvyšší dělící hustotou.
Hydrocyklón X prvního stupně může pracovat s co nejlehčí dosažitelnou a výhodnou hustotou γΣ suspenze FA, zatímco hydrocyklón II druhého stupně může pro zmenšení zbytkového uhlí v produktu M konečné hlušiny pracovat s odpadem z čistého uhlí T o výhodné hustotě.
Tento způsob regulace proto tvoří přednostní část navrženého řešení, u něhož se nastavení hustoty γΣ suspenze FA v hydrocyklónu X prvního stupně reguluje jako funkce obsahu popela produkovaného čistého uhlí T, zatímco nastavení hustoty γΙΣ odpadu z čistého uhlí T v hydrocyklónu II druhého stupně se provádí stálým udržováním regulačního množství meziproduktu R.
Tato dosažená rovnovážná poloha uvnitř daného systému je na základě požadavku provozovatele na nejpříznivější udržování maximální hodnoty množství meziproduktu R pro výrobu čistého uhlí T v požadované kvalitě nejpříznivější. Popsaný dvoustupňový hydrocyklonový systém, který je charakterizován optimální regulací úpravy, nastavením .stabilního recirkulačního množství meziproduktu R a zvýšením dělící hustoty vyvolaným recirkulací, je vzhledem k malému objemu suspenze FA vhodný speciálně pro úpravu skrývkové suspenze a uhelné suspenze, která se provádí s vyšší koncentrací jemných zrn a s vyšší viskozitou.
Způsob umožňuje dosažení vyšší hodnoty dělící hustoty nebo dosažení konstantní hodnoty předpokládaného příznivějšího parametru dělení. Nastavení systému pro zpracování dané suspenze FA, tzn. kontrola poměrů hodnoty dávky suspenze FA k hodnotě recirkulujícího množství meziproduktu R, jakož i kontrola stanovených hodnot části a% recirkulačního množství meziproduktu R se posuzuje podle Trompový křivky pravidelným zjištováním nedokonalosti dělení při způsobu úpravy.
Doposud popsaným způsobem se prakticky provádí dělení těžkých suspenzí FA podle jejich hustoty. U tohoto způsobu je důležitá viskozita náležející hustotě suspenze FA a další její vlastnosti, mj . horní hranice ještě použitelné hustoty. Proto bylo cílem vynálezu vypracovat způsob poskytující přesnější dělení a pro danou kvalitu vyšší produkci čistého uhlí T.
Je nutné určit, aby rozměr dělícího síta v hydrocyklonu I prvního stupně pro jemnozrnnou frakci, která je obsažena v suspenzi FA, byl stanoven podle toho, aby se jednak jemnější materiálový podíl suspenze FA/ležící pod tímto rozměrem/upravil dodatečně, a jednak aby byl vzhledem ke své zrnitosti vhodný k vytvoření vhodné suspenze FA pro tento způsob úpravy.
V řešení podle vynálezu je využito znalosti, že suspenze FA s velikostí zrn mezi 0 max. 50 mm je ve skutečnosti k dispozici se schopností dělení podle hustoty a velikosti zrna, tzn. prakticky v rozsahu zrn mezi 0 at0,5 mm.
Bylo zjištěno, že produkt M konečné hlušiny vystupující na kónickém prvním výstupu hydrocyklonu II druhého stupně je hrubší než meziprodukt R měřený na druhém výstupu hydrocyklonu II druhého stupně. Bylo zjištěno, že vlastnost vytvořeného jemného uhlí F5 je na straně odpadu příznivá, nebot jeho viskozita byla v prvé řadě při stejné hustotě γζ suspenze FA nižší.
Tato skutečnost byla využita při vytvoření dvoustupňového systému podle vynálezu tak, že byl uskutečněn takový oběh suspenze FA, ve kterém hydrocyklón I prvního stupně a hydrocyklon II druhého stupně koncentrují podíl suspenze FA s příznivější kvalitou v nádrži^ hydrocyklonu II druhého stupně, v níž se také vyskytují při vyšší hustotě γζ suspenze FA relativně příznivé předpoklady pro dělení.
Tohoto cíle je dosaženo podle obr. lc. Stálá část F1 suspenze FA se získá z čerstvého přísunu suspenze FA, určené pro úpravu. Zrna čerstvě vytvořené suspenze FA různého složení se výše popsaným způsobem oddělí, tzn., že podíl odpadní části F2, tvořené odpadem z čistého uhlí T, má příznivé vlastnosti, dospěje do hydrocyklcínu II druhého stupně a nádrži hydrocyklonu II druhého stupně se koncentruje, zatímco ν' viskoznější výstupní část F3 s jemnějším složením, která vzniká speciálně na prvním výstupu hydrocyklonu X prvního stupně s odvodem čistého uhlí T, se musí odstranit.
Požadovaného zjemnění odváděné výstupní části F3 se dosáhne tím, že v odváděcím zařízení 4. se rozdělí výstupní část F3 na jemné uhlí F5 a na čisté uhlí T. Prvním -výstupem odváděcího zařízení 4. se odvádí čisté uhlí T a druhým výstupem jemné uhlí F5 jemného složení. Přepadovým otvorem se přepadová část F4 odvádí zpět do výstupní části F3 pro zlepšení viskozních vlastností regenerované výstupní části F3 .
Příklad:
Při dělení suspenze FA s vysokým obsahem uhlí na dva produkty, prováděném podle hustoty, se pracuje s vlastní suspenzí FA uhelného kalu. S jediným stupněm by se mohlo dělit surové uhlí o rozměru 0 x 1 1/2 vzhledem k viskozitě suspenze FA vzniklé ze zrn obsahujících uhlí jen s potížemi, přičemž hustota vody je asi 1,18 g/cm3 a hustota pevných zrn je 1,50 g/cm3. Ztráty uhlí byly nepřijatelně velké, zvýšení hustoty by mělo s sebou přinést zhoršení obsahu popela v čistém uhlí T. Takto provozovaný jednostupňový hydrocyklonový systém má vedle dělící hustoty 1,50 g/cm3 velikost nedokonalosti 0,16.
χ
K tomuto systému byl později přibudován druhý cyklonový stupeň, což přineslo znatelné zvýšení přesnosti dělení, tj * nedokonalosti ΖΓΓ713. Díky dvoustupňovému systému a recirkulaci meziproduktu R se v produktu M konečné hlušiny zmenšily ztráty uhlí .
rovněž vyskytovaly dále kvůli R, nebot docházelo k ucpávání, čisté
Problémy stabilizace se nestálosti proudu meziproduktu když se recirkulace zvýšila a ztráty uhlí v produktu M hlušiny byly kolísavé.
Poté, co se způsob provozu změnil podle principu vynálezu, podařilo se 2±e^^lř^odnotu nedokonalosti stabilně na 0,12. Průměrná hodnota hustoty suspenze FA se v hydrocyklonu X prvního stupně stabilizovala na 1,15 g/cm3, tj. zmenšení, kdežto stejná hodnota v hydrocyklonu II druhého stupně se zvýšila na průměrnou hodnotu 1,24 g/cm3, tj. zvýšení.
Poměr recirkulujícího konstantního množství meziproduktu R k suspenzi FA byl „při optimálním nastavení 20 %, z nichž
Li ftťt ni' 11 lúaogmo , recirkulovalo 75% ývčásti a% a 25%/v hydrocyklonu II druhého stupně. Další zvýšení hodnoty meziproduktu R nepřineslo žádné zlepšení.
V následující tabulce jsou uvedeny charakteristické údaje dělení v příkladu popsaných variant:
obsah popela čistého uhlí % obsah popela odpadu % nedokonalost výtěžek
jednostupňový systém 9,5 64,4 0,16 53,3
dvoustupňový systém s recirkulací meziproduktu 9,5 66,1 0,13 54,9
dvoustupňový systém podle vynálezu 9,5 67,6 0,12 55,8

Claims (3)

1. Způsob úpravy zrnitého surového uhlí, smíchaného s vodou na suspenzi, která se podrobuje dvoustupňové úpravě v hydrocyklonech, vyznačující se tím, že čisté uhlí se odvádí jako přepad hydrocyklonu prvního stupně a odpad z čistého uhlí se vede do hydrocyklonu druhého stupně s vyšší dělící hustotou, než je dělící hustota hydrocyklonu prvního stupně, přičemž část přepadu hydrocyklonu druhého stupně se jako meziprodukt v předem stanoveném poměru recirkuluje k hydrocyklonu prvního stupně a část přepadu se recirkuluje k hydrocyklonu druhého stupně pro zvýšení dělící hustoty v cyklonech.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že hustota suspenze v hydrocyklonu prvního stupně se nastavuje podle požadované kvality čistého uhlí a hustota odpadu z čistého uhlí proudící do hydrocyklonu druhého stupně se nastavuje podle množství meziproduktu.
3. Způsob podle některého z nároků 1 a 2, vyznačující se tím, že oddělování suspenze pomocí hydrocyklonu prvního stupně a hydrocyklonu druhého stupně se vyvolá tak, že suspenze s hrubším složením než průměrným se vždy vede z hydrocyklonu prvního stupně do hydrocyklonu druhého stupně, kdežto suspenze s jemnějším složením se vede v opačném směru, přičemž přepad z hydrocyklonu prvního stupně se odvádí z suspenze, odebírané na prvním výstupu jemného uhlí z hydrocyklonu prvního stupně.
CS886667A 1987-10-06 1988-10-06 Způsob úpravy zrnitého surového uhlí CZ284944B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
HU874472A HUT53560A (en) 1987-10-06 1987-10-06 Method for separating the granules of coal and dead from aqueous suspension in two-stage hydrocyclone system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ666788A3 true CZ666788A3 (cs) 1998-12-16
CZ284944B6 CZ284944B6 (cs) 1999-04-14

Family

ID=10968058

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS886667A CZ284944B6 (cs) 1987-10-06 1988-10-06 Způsob úpravy zrnitého surového uhlí

Country Status (11)

Country Link
US (1) US4830741A (cs)
CN (1) CN1034147A (cs)
AT (1) AT397046B (cs)
AU (1) AU607003B2 (cs)
BE (1) BE1000549A6 (cs)
BR (1) BR8805160A (cs)
CA (1) CA1317912C (cs)
CZ (1) CZ284944B6 (cs)
DE (1) DE3813927A1 (cs)
HU (1) HUT53560A (cs)
ZA (1) ZA886807B (cs)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1327342C (en) * 1987-11-30 1994-03-01 James Kelly Kindig Process for beneficiating particulate solids
US5794791A (en) * 1987-11-30 1998-08-18 Genesis Research Corporation Coal cleaning process
WO1993007967A1 (en) * 1991-10-15 1993-04-29 Genesis Research Corporation Coal cleaning process
US9291490B2 (en) * 2008-05-09 2016-03-22 Cidra Corporate Services Inc. Applications of sonar-based VF/GVF metering to industrial processing
CN101602029B (zh) * 2009-06-27 2012-07-25 勃利县森清能源开发有限公司 从原煤和中煤的夹矸煤中选精煤的工艺
CN103133031B (zh) * 2013-02-28 2015-05-20 中国矿业大学 一种井下煤矸分离输送充填方法及设备
EP3412754B1 (de) * 2017-06-08 2020-08-05 L'air Liquide, Société Anonyme Pour L'Étude Et L'exploitation Des Procédés Georges Claude Feinkohleeinsatz für einen festbettdruckvergaser
CN110954671B (zh) * 2018-09-27 2024-01-26 中国矿业大学(北京) 一种基于应力发光材料的综放开采模拟实验装置及方法
CN111597725B (zh) * 2020-05-22 2023-05-09 重庆科技学院 一种除油型水力旋流器油水分离效率评价方法
US12011725B1 (en) 2023-01-03 2024-06-18 John W. Rich, Jr. Process and apparatus for separating anthracite or bituminous from refuse

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2497790A (en) * 1943-11-09 1950-02-14 Valenciennoise De Gestion Soc Sink and float process for the separation of coal from its impurities
GB662794A (en) * 1948-04-20 1951-12-12 Stamicarbon An improved process for the separation according to specific gravity of mixtures of particles differing in grain size and specific gravity
US2693878A (en) * 1951-10-30 1954-11-09 Stamicarbon Method of producing a separating suspension
GB777561A (en) * 1951-12-21 1957-06-26 Siteg Siebtech Gmbh Process of continuously dehydrating muds containing recoverable minerals
US3031074A (en) * 1952-08-30 1962-04-24 Osawa Hirosaburo Process for cleaning coal by dense medium
US2754963A (en) * 1954-03-02 1956-07-17 Stamicarbon Coal washing process
US2973260A (en) * 1957-11-04 1961-02-28 Nogiwa Yukio Method for the treatment of iron ores
US3869559A (en) * 1970-04-13 1975-03-04 Thomas P Clark Process for separation and cleaning of edible vegetable products
US3746265A (en) * 1970-10-02 1973-07-17 Int Minerals & Chem Corp Benefication of potash
US4028228A (en) * 1976-02-02 1977-06-07 Heyl & Patterson, Inc. Process and apparatus for cleaning very fine ore
ZA766878B (en) * 1976-11-17 1978-06-28 Anglo Amer Corp South Africa Dense medium separation
US4203831A (en) * 1978-06-23 1980-05-20 Derek Parnaby 6/30 Coal washing plant
US4222529A (en) * 1978-10-10 1980-09-16 Long Edward W Cyclone separator apparatus
US4364822A (en) * 1981-04-13 1982-12-21 Rich Jr John W Autogenous heavy medium process and apparatus for separating coal from refuse
US4584094A (en) * 1984-06-06 1986-04-22 Gadsby William H Method and apparatus for reclaiming coal
US4571296A (en) * 1984-08-15 1986-02-18 Flo Trend Systems, Inc. Two stage desilter
DE3940959C1 (cs) * 1989-12-12 1990-08-30 Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen, De

Also Published As

Publication number Publication date
DE3813927A1 (de) 1989-04-27
CN1034147A (zh) 1989-07-26
BR8805160A (pt) 1989-05-16
ZA886807B (en) 1990-05-30
BE1000549A6 (fr) 1989-01-31
CZ284944B6 (cs) 1999-04-14
AU2341588A (en) 1989-04-06
ATA215388A (de) 1993-06-15
AT397046B (de) 1994-01-25
AU607003B2 (en) 1991-02-21
CA1317912C (en) 1993-05-18
US4830741A (en) 1989-05-16
HUT53560A (en) 1990-11-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2542704B1 (de) Aufbereitungsverfahren für edelstahlschlacken und stahlwerksschlacken zur metallrückgewinnung
CZ666788A3 (cs) Způsob úpravy zrnitého surového uhlí
GB798100A (en) A method of grinding, utilizing a continuously operating automatically self-regulating wet grinding process
CA1204081A (en) System for controlling separating gravity in dense media cyclone
US5133507A (en) Procedure and apparatus for the sorting of wood chips
DE1216663B (de) Nassmahlverfahren fuer Mahlgut mit vorzugsweise kristallinem Aufbau
FI72734C (fi) Avskiljning av gluten och staerkelse ur vetemjoel.
US4257879A (en) Process for dewatering coal slurries
US4133747A (en) Method for processing raw coal
FI80837B (fi) Hydrauliskt klassifiseringsfoerfarande och -anordning.
US2007190A (en) Process of and apparatus for separating mixed materials
CA1141353A (en) Integrated coal cleaning and slurry preparation process
US2623637A (en) System of separation
US4717470A (en) Method for classifying sand
US4775464A (en) Process for separating materials of different specific gravities through a closed loop system utilizing a liquid medium of different densities
US3890229A (en) Process and apparatus for classifying granular material suspended in a liquid
CN86103216A (zh) 煤-水燃料的生产
US2675966A (en) Grinding and hindered settling classification of naturally occurring ores, etc. by density inducing constituents derived from the ore itself
CS266306B2 (en) Method of separating gangue and coal products with gangue content
US2417660A (en) Hydraulic separation of solids
GB1563325A (en) Dry grinding process for reducing ore to pelletizable particles
US6818042B2 (en) Method of mineral concentrate redress
US2007098A (en) Process and mechanism for separating intermixed divided materials
US2104922A (en) Mechanism for separating intermixed divided materials
US2028313A (en) Manufacture of cement