CZ307462B6 - Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu - Google Patents
Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ307462B6 CZ307462B6 CZ2017-33A CZ201733A CZ307462B6 CZ 307462 B6 CZ307462 B6 CZ 307462B6 CZ 201733 A CZ201733 A CZ 201733A CZ 307462 B6 CZ307462 B6 CZ 307462B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- water
- concrete
- mixing
- plasticizing
- cement
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
- C04B2111/00051—Mortar or concrete mixtures with an unusual low cement content, e.g. for foundations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2201/00—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values
- C04B2201/50—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values for the mechanical strength
- C04B2201/52—High compression strength concretes, i.e. with a compression strength higher than about 55 N/mm2, e.g. reactive powder concrete [RPC]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Pro získání hutné struktury cementové pasty s nejlepšími fyzikálně-mechanickými parametry je nutné co nejvíce redukovat vodní součinitel. Snižování vodního součinitele je limitováno technickou proveditelností výroby betonu, jelikož jeho nepříznivým důsledkem je zhoršení zpracovatelnosti betonu. Dávkováním vody a plastifikátoru do co nejmenšího počtu bodů ve směsi při současném zastavení míchacího zařízení je umožněno snížit vodní součinitel až o hodnotu 0,03 oproti klasickému způsobu homogenizace, aniž by došlo k negativnímu ovlivnění zpracovatelnosti betonu. Důsledkem snížení vodního součinitele je pak zlepšení fyzikálně-mechanických vlastností betonu, zejména jeho pevnosti v tlaku a v tahu. K tomuto pozitivnímu efektu dochází pouze díky úpravě postupu míchání, samotné složení betonu zůstává kromě snížení množství přidané vody neměnné.
Description
Oblast techniky
Předkládané řešení se týká nového postupu homogenizace vysokohodnotného nebo ultravysokohodnotného betonu. Při aplikování tohoto postupuje možné snížit vodní součinitel směsi bez negativního vlivu na zpracovatelnost čerstvého betonu a s pozitivním vlivem na fyzikálněmechanické vlastnosti betonu.
Dosavadní stav techniky
Vývoj vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů je založen na použití nízkého vodního součinitele, který představuje poměr mezi hmotnostní dávkou vody a hmotnostní dávkou cementu a dalších latentně hydraulických příměsí, jako jsou popílky, strusky, mikrosilika, metakaolin a podobně. Vodní součinitel se pro vysokohodnotné betony běžně používá v rozmezí hodnot 0,16 až 0,28.
Proces homogenizace vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů v dosavadní průmyslové praxi je následující. Nejprve se do míchacího prostoru umístí všechny frakce kameniva, cementu a eventuální příměsi. Poté se započne s homogenizací směsi. Za stálého míchání se přidá dávka vody spolu s plastifikační nebo superplastifikační přísadou. Alternativně lze plastifikační nebo superplastifikační přísady přidat zpožděně po dávce vody, kdy toto zpoždění je do 20 s. Voda s eventuálními přísadami se dávkuje plošně nebo z co možná největšího množství bodů do míchacího prostoru. Míchání pokračuje až do zhomogenizování všech složek. Pokud receptura betonu obsahuje dispergovanou kovovou výztuž, dávkuje se tato složka jako poslední, aby zbytečně dlouhým mícháním nedocházelo k tvorbě elektrického náboje na povrchu drátků, který vzniká třením drátků o míchací zařízení nebo vzájemně o sebe.
Teoreticky by bylo možné dosáhnout zlepšení fýzikálně-mechanických vlastností ztvrdlé cementové pasty snížením vodního součinitele v receptuře betonu. Při uvedeném běžném procesu míchání vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů, kdy je voda dávkována plošně nebo z velkého množství bodů do míchacího prostoru během míchání, není další snižování vodního součinitele možné. Pokud by se totiž vodní součinitel snížil, výsledná betonová směs by vykazovala značnou lepivost a tendenci k tvorbě agregátů, tedy shluků, jednotlivých složek. Výsledný beton by nebyl homogenní a neměl by všesměmě stejné fyzikálně-mechanické vlastnosti, což by se v praxi projevilo zejména znatelným snížením tlakové pevnosti materiálu.
Podstata vynálezu
Výše uvedený nedostatek odstraňuje způsob homogenizace vysokohodnotných a ultravysokohodnotných betonů, který je předmětem tohoto vynálezu, kdy se jednotlivé suché složky tvořené kamenivem, cementem a případnými příměsemi smíchají, přidá se voda a současně nebo po jejím přidání se přidají plastifikační nebo superplastifikační přísady a směs se míchá až do zhomogenizování všech složek. Podstatou nového způsobu je, že nejprve se do míchacího zařízení umístí veškeré kamenivo o maximální velikosti do 16 mm v hmotnostní dávce 1000 až 2000 kg/m3 jehož tlaková pevnost je větší než 250 MPa, a portlandský cement v dávce 500 až 1000 kg/m3. Míchací zařízení se spustí před, během nebo po vložení těchto složek. Po homogenizaci výše zmíněných suchých složek se míchací zařízení zastaví a k suché směsi se přidá voda o vodním součiniteli v rozmezí 0,13 až 0,25 spolu s plastifikační nebo superplastifikační přísadou. Toto přidání vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se provede bodově, do co nejmenšího počtu míst v míchacím prostoru v závislosti na použitém míchacím zařízení. Po přidání celé dávky vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se
- 1 CZ 307462 B6 opět aktivuje míchací zařízení a následuje míchání do doby úplného zhomogenizování složek. Délka homogenizování závisí na efektivitě a míře naplnění použitého míchacího zařízení.
Výhodné je, když se voda a plastifikační nebo superplastifíkační přísady přidají pouze do jednoho místa míchacího prostoru.
Po zhomogenizování všech složek vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu lze do směsi dodatečně vmíchat kovové drátky o délce v rozmezí 6 mm až 60 mm v dávce 100 až 280 kg/m3. Je rovněž možné v závislosti na konkrétní receptuře spolu s kamenivem a cementem vložit do míchacího zařízení i příměsi, které se dávkují v množství od 5 % do 30 % z hmotnostní dávky cementu.
Při takto zvoleném procesu míchání lze vodní součinitel receptury vhodné pro vysokohodnotný a ultra-vysokohodnotný beton snížit až o hodnotu 0,03, aniž by došlo k negativnímu ovlivnění zpracovatelnosti čerstvého betonu. Naopak dochází ke zlepšení fyzikálně-mechanických vlastností betonu, zejména jeho objemové hmotnosti a pevnosti v tlaku. Toto zlepšení je dáno pouze úpravou procesu homogenizace, není nutná žádná úprava složek betonu kromě snížení množství přidané vody. Výsledkem je tedy při stejných výrobních nákladech materiál s lepšími užitnými vlastnostmi.
Příklady uskutečnění vynálezu
Receptura/Vhodná pro vysokohodnotný a ultra-vysokohodnotný beton je pro účely tohoto vynálezu definována následovně. Obsahuje portlandský cement v dávce od 500 do 1000 kg/m3 a kamenivo, jehož tlaková pevnost je větší než 250 MPa, maximální velikost zrn kameniva je do 16 mm a hmotností dávka kameniva je 1000 až 2000 kg/m3. Dávka kameniva a zastoupení jednotlivých zrn jsou dány granulometrií a mineralogickým složením zvoleného kameniva. Vodní součinitel se pohybuje v rozmezí 0,13 až 0,25.
Receptura může být doplněna o kovové drátky, které jsou rovnoměrně rozptýlené a všesměmě orientované v celém objemu. Tyto drátky slouží zejména ke zlepšení pevností v tahu a tlaku. Drátky mají délku od 6 do 60 mm. Dávka těchto drátků je od 100 do 280 kg/m3.
Receptura dále může být doplněna o příměsi, které se dávkují v množství od 5 % do 30 % z hmotnostní dávky cementu.
Samotný způsob homogenizace probíhá v následujících krocích. Nejprve se všechny frakce kameniva, portlandský cement a případné příměsi umístí do míchacího prostoru. Tento krok lze provádět i při spuštěném míchacím zařízení. Suché složky se míchají až do vytvoření homogenní směsi. Po vytvoření homogenní suché směsi musí dojít k zastavení míchacího procesu. Při zastaveném míchání se přidá dávka vody spolu s plastifikační nebo superplastifíkační přísadou nebo se plastifikační nebo superplastifíkační přísada přidá se zpožděním po dávce vody. Dávka vody a plastifikační nebo superplastifíkační přísada jsou do míchacího prostoru umístěny v co nejmenším počtu bodů, podle technických možností míchacího zařízení. Jak bylo uvedeno, vodní součinitel se pohybuje v rozmezí 0,13 až 0,25, a to v závislosti na počtu bodů respektive míst, do kterých je voda aplikována. Nejlepší výsledky se dosáhnou, je-li voda přidávána pouze do jednoho místa míchacího prostoru. Po přidání vody a plastifikačních nebo superplastifíkačních přísad se míchací zařízení opět spustí a opět dojde k započetí procesu míchání. V okamžiku, kdy je směs homogenní, je míchací proces ukončen. Doba homogenizace je dána efektivitou míchacího zařízení. Pokud receptura betonu obsahuje i kovovou dispergovanou výztuž, je tato výztuž dávkována jako poslední složka ve chvíli, kdy jsou ostatní složky již zhomogenizovány. Pokud receptura obsahuje i příměsi, ty se do míchacího zařízení vkládají spolu s kamenivem a portlandským cementem.
-2CZ 307462 B6
Výhody nového způsobu homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu jsou dále dokumentovány pomocí realizovaných testů. Byly vyrobeny čtyři série laboratorních vzorků A a B. Receptury použité pro jednotlivé série, viz tabulka 1, se liší především vodním součinitelem, v případě série B3 bylo navíc mírně upraveno složení, aby byla 5 ověřena použitelnost metody na širší oblast betonových směsí. Pro jednotlivé série byly použity odlišné postupy homogenizace definované tabulkou 2. V případě série A byl použit postup běžný v dosavadní praxi, v případě série B pak postup, který je předmětem tohoto vynálezu.
ío Tabulka 1: Použitá receptura
| Složka | Další specifikace | Série A | Série B1 | Série B2 | Série B3 |
| Množství [kg/m3] | Množství [kg/m3] | Množství [kg/m3] | Množství [kg/m3] | ||
| Cement | 600 | 600 | 600 | 700 | |
| Voda | 150 | 180 | 140 | 150 | |
| Vodní součinitel | 0.20 | 0.24 | 0.18 | 0.17 | |
| Kamenivo | Frakce 0/4 mm | 400 | 400 | 400 | 960 |
| Frakce 4/8 mm | 400 | 400 | 400 | 640 | |
| Frakce 8/16 mm | 800 | 800 | 800 | 0 | |
| Drátky | Délky 12 mm | 70 | 70 | 70 | 100 |
| Délky 35 mm | 70 | 70 | 70 | 0 | |
| Mikrosilika | 80 | 80 | 80 | 80 | |
| Superplastifikátor | 30 | 30 | 30 | 35 |
Tabulka 2: Postup homogenizace
| Série A | Série B | ||
| Krok | Délka kroku [s] | Krok | Délka kroku [s] |
| Aktivováno míchací zařízení | Aktivováno míchací zařízení | ||
| Vložení kameniva a cementu do míchacího prostoru | - | Vložení kameniva a cementu do míchacího prostoru | - |
| Míchání směsi | 30 | Míchání směsi | 30 |
| Přidání mikrosiliky | - | Přidání mikrosiliky | - |
| Míchání směsi | 300 | Míchání směsi | 300 |
| Zastaveno míchací zařízení | - | ||
| Přidání vody | - | Přidání vody spolu s plastifikátorem | - |
| Aktivováno míchací zařízení | - | ||
| Míchání směsi | 5 | ||
| Přidání plastifikátoru | - | ||
| Míchání směsi | 90 | Míchání směsi | 90 |
| Přidání vláken | - | Přidání vláken | - |
| Míchání směsi | 90 | Míchání směsi | 90 |
| Zastaveno míchací zařízení | - | Zastaveno míchací zařízení | - |
Tabulka 3: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série A
| Vzorek | Rozměry [mm] | Hmotnost [kg] | Objemová hmotnost [kg/m3] | Sila [kN] | Pevnost [MPa] |
| A1 | 150,1 149,9 149,5 | 9401,1 | 2794,8 | 3036,4 | 134,97 |
| A2 | 150.1 148.2 150,0 | 9531,6 | 2856,6 | 2941,7 | 132,24 |
| A3 | 150,1 151.7 149.7 | 9557,6 | 2803,9 | 3586,0 | 157,41 |
| A4 | 149,6 149,5 150,0 | 9419,6 | 2807,8 | 3423,5 | 153,12 |
| A5 | 149,7 149,4 150,1 | 9416,4 | 285 | 3214,4 | 143,8 |
| A6 | 149,9 149,2 149,5 | 9403,6 | 2812,4 | 3077,4 | 137,53 |
| průměr | 2855 | 143,18 | |||
| Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost | 10,20 0,07 120,96 |
-4CZ 307462 B6
Tabulka 4: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série B1
| Vzorek | Rozměry [mm] | Hmotnost [kg] | Objemová hmotnost [kg/m3] | Síla [kN] | Pevnost [MPa] |
| B1.1 | 150,0 150,3 149,5 | 9594,4 | 2847 | 3105,7 | 137,78 |
| B1.2 | 150,0 150,5 149,7 | 9593,5 | 2839 | 2947,7 | 130,57 |
| B1.3 | 149,8 149,7 150,0 | 9565,1 | 2842 | 3302,6 | 147,25 |
| B1.4 | 150,1 150,0 149,6 | 9564,6 | 2840 | 2968,1 | 131,83 |
| B1.5 | 149,9 149,4 149,6 | 9570,5 | 2855 | 3005,9 | 134,20 |
| B1.6 | 150,2 149,9 150,2 | 9577,7 | 2833 | 3062,7 | 136,05 |
| průměr | 2843 | 136,28 | |||
| Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost | 5,99 0,04 123,24 |
-5CZ 307462 B6
Tabulka 5: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série B2
| Vzorek | Rozměry [mm] | Hmotnost W | Objemová hmotnost [kg/m3] | Síla [kN] | Pevnost [MPa] |
| B2.1 | 150,0 149,5 150,0 | 9615,6 | 2858,6 | 3650,0 | 162,79 |
| B2.2 | 149,7 151.9 149.9 | 9640,0 | 2828,1 | 3241,0 | 142,52 |
| B2.3 | 149.6 148,3 149.7 | 9651,5 | 2906,0 | 3696,4 | 166,68 |
| B2.4 | 149.8 151.8 149.9 | 9705,3 | 2847,2 | 3736,0 | 164,34 |
| B2.5 | 149,9 150,3 149,7 | 9602,7 | 2847,1 | 3793,4 | 168,37 |
| B2.6 | 150,0 151.5 149.6 | 9711,4 | 2856,6 | 3482,5 | 153,22 |
| průměr | 2860 | 159,65 | |||
| Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost | 9,92 0,06 138,06 |
-6CZ 307462 B6
Tabulka 6: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série B3
| Vzorek | Rozměry [mm] | Hmotnost [kg] | Objemová hmotnost [kg/m3] | Síla [kN] | Pevnost [MPa] |
| B3.1 | 149,7 150,1 149,9 | 9564,1 | 2840 | 3530,8 | 157,17 |
| B3.2 | 149,8 149,3 150,0 | 9711,4 | 2895 | 3763,0 | 165,16 |
| B3.3 | 149.8 149.9 149,6 | 9733,1 | 2897 | 3911,0 | 174,19 |
| B3.4 | 150,1 149,0 149,7 | 9732,8 | 2909 | 3811,6 | 170,52 |
| B3.5 | 149,5 150,9 150,0 | 9595,1 | 2835 | 3599,2 | 159,54 |
| B3.6 | 149,7 148,1 149,6 | 9672,9 | 2917 | 3785,1 | 170,74 |
| průměr | 2882 | 166,73 | |||
| Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost | 6,80 0,04 151,91 |
Srovnání pevnosti v tlaku dosažené pro sérii A s pevnostmi dosaženými pro série B jasně ukazuje přínos nového postupu míchání. V případě směsi B1 bylo dosaženo téměř stejné charakteristické pevnosti v tlaku jako v případě směsi A, přestože byl zvýšen vodní součinitel, přičemž zvýšení vodního součinitele obecně vede ke zlepšení zpracovatelnosti směsi. V případě směsi B2 redukce vodního součinitele umožnila dosáhnout vyšší charakteristické pevnosti v tlaku, o 14 %, při stejném složení směsi. Směs B3 ukazuje, že nový postup míchání může být s úspěchem použit i v případě, že je upraveno složení směsi a dále snížen vodní součinitel (v tomto případě o 0.03). Charakteristické pevnosti stanovená pro vzorky série B3 míchané dle postupu, který je předmětem tohoto vynálezu, byla až o 26 % vyšší než pro vzorky série A míchané dle postupu běžného v dosavadní praxi. Tím byl potvrzen pozitivní vliv nového postupu homogenizace na fýzikálně-mechanické parametry vysokohodnotného a ultra-vysokohodnotného betonu.
Průmyslová využitelnost
Nově navržený způsob míchání umožňuje zlepšení fyzikálně-mechanických vlastností vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů, aniž by bylo nutné přidávat ke stávající receptuře další speciální složky zvyšující výrobní náklady. Snížením dávky vody v receptuře bude cementová matrice méně pórovitá, což zvýší odolnost betonu vůči klimatickým vlivům. Výrobky zhotovené z tohoto betonu budou zvláště vhodné pro venkovní prvky a konstrukce, u kterých je kladen požadavek na vysokou trvanlivost a bezúdržbový provoz. Zhotovené prvky a konstrukce se budou vyznačovat subtilností, protože vynikající fýzikálně-mechanické vlastnosti použitého betonu umožní redukci jejich průřezových rozměrů.
Claims (4)
1. Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu, kdy se jednotlivé složky suché tvořené kamenivem, cementem a případnými příměsemi se smíchají přidá se voda a současně nebo po jejím přidání se přidají plastifikační nebo superplastifikační přísady a směs se míchá až do zhomogenizování všech složek, vyznačující se tím, že nejprve se do míchacího zařízení umístí veškeré kamenivo o maximální velikosti do 16 mm v hmotnostní dávce 1000 až 2000 kg/m3, jehož tlaková pevnost je větší než 250 MPa, a portlandský cement v dávce 500 až 1000 kg/m3, přičemž míchací zařízení se spustí před, během nebo po vložení těchto složek, po homogenizaci výše zmíněných složek se míchací zařízení zastaví a k suché směsi se přidá voda o vodním součiniteli v rozmezí 0,13 až 0,25 spolu s plastifikační nebo superplastifikační přísadou, přidání vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se provede bodově, do co nejmenšího počtu míst v míchacím prostoru v závislosti na použitém míchacím zařízení, načež po přidání celé dávky vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se opět aktivuje míchací zařízení a následuje míchání do doby úplného zhomogenizování složek, jehož délka závisí na efektivitě a míře naplnění použitého míchacího zařízení.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že voda a plastifikační nebo superplastifikační přísady se přidají pouze do jednoho místa míchacího prostoru.
3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že po zhomogenizování všech složek vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu se do směsi dodatečně vmíchají kovové drátky o délce v rozmezí 6 mm až 60 mm v dávce 100 až 280 kg/m3.
4. Způsob podle nároku 1 a kteréhokoli z nároků 2 nebo 3, vyznačující se tím, že spolu s kamenivem a cementem se do míchacího zařízení vloží i příměsi, které se dávkují v množství od 5 % do 30 % z hmotnostní dávky cementu.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2017-33A CZ201733A3 (cs) | 2017-01-24 | 2017-01-24 | Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu |
| EP17206549.2A EP3351518B1 (en) | 2017-01-24 | 2017-12-11 | Method of homogenization of high-performance or ultra-high-performance concrete |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2017-33A CZ201733A3 (cs) | 2017-01-24 | 2017-01-24 | Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ307462B6 true CZ307462B6 (cs) | 2018-09-19 |
| CZ201733A3 CZ201733A3 (cs) | 2018-09-19 |
Family
ID=60856858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2017-33A CZ201733A3 (cs) | 2017-01-24 | 2017-01-24 | Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP3351518B1 (cs) |
| CZ (1) | CZ201733A3 (cs) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102211908A (zh) * | 2011-03-21 | 2011-10-12 | 江苏建华管桩有限公司 | 一种高性能混凝土的制备方法及应用 |
| WO2013081271A1 (ko) * | 2011-11-30 | 2013-06-06 | 한국건설기술연구원 | 하이브리드 강섬유를 사용한 초고성능 섬유보강 콘크리트 조성물 및 이의 제조방법 |
| KR101663048B1 (ko) * | 2015-05-13 | 2016-10-06 | 서울대학교산학협력단 | 외장용 초고성능 콘크리트의 제조 방법 |
| KR20160144058A (ko) * | 2015-06-08 | 2016-12-16 | 한국건설기술연구원 | 마이크로 현무암 섬유와 매크로 강섬유를 혼입한 초고성능 콘크리트 및 그 제조 방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ304478B6 (cs) * | 2012-12-17 | 2014-05-21 | ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ technickĂ© v Praze - fakulta stavebnĂ | Drátkobeton ultravysokých pevností |
-
2017
- 2017-01-24 CZ CZ2017-33A patent/CZ201733A3/cs unknown
- 2017-12-11 EP EP17206549.2A patent/EP3351518B1/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102211908A (zh) * | 2011-03-21 | 2011-10-12 | 江苏建华管桩有限公司 | 一种高性能混凝土的制备方法及应用 |
| WO2013081271A1 (ko) * | 2011-11-30 | 2013-06-06 | 한국건설기술연구원 | 하이브리드 강섬유를 사용한 초고성능 섬유보강 콘크리트 조성물 및 이의 제조방법 |
| KR101663048B1 (ko) * | 2015-05-13 | 2016-10-06 | 서울대학교산학협력단 | 외장용 초고성능 콘크리트의 제조 방법 |
| KR20160144058A (ko) * | 2015-06-08 | 2016-12-16 | 한국건설기술연구원 | 마이크로 현무암 섬유와 매크로 강섬유를 혼입한 초고성능 콘크리트 및 그 제조 방법 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Sobuz H.R. et al: Manufacturing ultra-high performance concrete utilising conventional materials and production methods, Construction and Building Materials 111 (2016) 251-261 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3351518A1 (en) | 2018-07-25 |
| CZ201733A3 (cs) | 2018-09-19 |
| EP3351518B1 (en) | 2019-07-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Mardani-Aghabaglou et al. | Effect of cement fineness on properties of cementitious materials containing high range water reducing admixture | |
| CN101891417B (zh) | 一种强韧性聚丙烯纤维增强水泥基复合材料及其制备方法 | |
| CN104003642B (zh) | 一种混凝土外加剂及其应用 | |
| Khan et al. | Effect of ethylene vinyl acetate (EVA) on the setting time of cement at different temperatures as well as on the mechanical strength of concrete | |
| Salem et al. | Effect of superplasticizer dosage on workability and strength characteristics of concrete | |
| RU2552274C1 (ru) | Способ приготовления гипсоцементно-пуццолановой композиции | |
| Ahmed et al. | Characterization of Gum Arabic as viscosity modifying agent (VMA) for producing self-compacting concrete (SCC) | |
| Hamiruddin et al. | The Effect of Different Sand Gradation with Ultra High Performance Concrete (UHPC) | |
| CZ307462B6 (cs) | Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu | |
| JP4556164B2 (ja) | 高強度モルタル組成物 | |
| Bradu et al. | Modulus of elasticity of self compacting concrete with diferents levels of limestone powder | |
| Czapik et al. | The properties of cement mortar with natural zeolite and silica fume additions | |
| Jadhav | Compatibility of chemical admixture with cement: marsh cone test | |
| CN106082834A (zh) | 一种c60机制砂混凝土及其制备方法 | |
| Sahmenko et al. | Effect of various additives and aeration on the properties of lightweight concrete | |
| Scheydt et al. | Development and application of UHPC convenience blends | |
| Elsageer | Study The Effect of Silica Fume (SF) on The Mechanical Properties of Concrete as Partial Replacement of Cement | |
| Dauksys et al. | The influence of fine particle content (cement together with sand particles up to 0.25 mm) on rheological properties of concrete mixture | |
| Calderón et al. | Lightweight polyurethane mortar with structural properties | |
| Al-Martini et al. | Effect of continuous mixing on cement paste rheology and effect of hot weather on mechanical properties of self consolidating concrete (SCC) | |
| Hadl et al. | Influence of cement type and type of aggregate on the fresh and hardened properties of UHPC and HPC | |
| CZ37266U1 (cs) | Ultra vysokohodnotný drátkobeton se stabilizovanou homogenitou struktury | |
| Ali et al. | Effect of Polycarboxylate Ether (PCE) Addition to Physical and Mechanical Characteristics of High Performance Concrete | |
| Concha et al. | Investigation on the effects of blended admixtures on workability of self compacting concrete | |
| JP6850115B2 (ja) | モルタル又はコンクリートの強度増加方法、及び強度増加用添加剤 |