CZ201733A3 - Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu - Google Patents

Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu Download PDF

Info

Publication number
CZ201733A3
CZ201733A3 CZ2017-33A CZ201733A CZ201733A3 CZ 201733 A3 CZ201733 A3 CZ 201733A3 CZ 201733 A CZ201733 A CZ 201733A CZ 201733 A3 CZ201733 A3 CZ 201733A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
water
concrete
added
mixing
mixture
Prior art date
Application number
CZ2017-33A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ307462B6 (cs
Inventor
Josef Fládr
Petr Bílý
Alena Kohoutková
Original Assignee
České vysoké učení technické v Praze - fakulta stavební
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by České vysoké učení technické v Praze - fakulta stavební filed Critical České vysoké učení technické v Praze - fakulta stavební
Priority to CZ2017-33A priority Critical patent/CZ201733A3/cs
Priority to EP17206549.2A priority patent/EP3351518B1/en
Publication of CZ307462B6 publication Critical patent/CZ307462B6/cs
Publication of CZ201733A3 publication Critical patent/CZ201733A3/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C04B28/04—Portland cements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
    • C04B2111/00051—Mortar or concrete mixtures with an unusual low cement content, e.g. for foundations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2201/00—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values
    • C04B2201/50—Mortars, concrete or artificial stone characterised by specific physical values for the mechanical strength
    • C04B2201/52—High compression strength concretes, i.e. with a compression strength higher than about 55 N/mm2, e.g. reactive powder concrete [RPC]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)

Abstract

Pro získání hutné struktury cementové pasty s nejlepšími fyzikálně-mechanickými parametry je nutné co nejvíce redukovat vodní součinitel. Snižování vodního součinitele je limitováno technickou proveditelností výroby betonu, jelikož jeho nepříznivým důsledkem je zhoršení zpracovatelnosti betonu. Dávkováním vody a plastifikátoru do co nejmenšího počtu bodů ve směsi při současném zastavení míchacího zařízení je umožněno snížit vodní součinitel až o hodnotu 0,03 proti klasickému způsobu homogenizace, aniž by došlo k negativnímu ovlivnění zpracovatelnosti betonu. Důsledkem snížení vodního součinitele je pak zlepšení fyzikálně-mechanických vlastností betonu, zejména jeho pevnosti v tlaku a v tahu. K tomuto pozitivnímu efektu dochází pouze díky úpravě postupu míchání, samotné složení betonu zůstává kromě snížení množství přidané vody neměnné.

Description

Oblast techniky
Předkládané řešení se týká nového postupu homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu. Při aplikování tohoto postupu je možné snížit vodní součinitel směsi bez negativního vlivu na zpracovatelnost čerstvého betonu a s pozitivním vlivem na fyzikálně-mechanické vlastnosti betonu.
Dosavadní stav techniky
Vývoj vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů je založen na použití nízkého vodního součinitele, který představuje poměr mezi hmotnostní dávkou vody a hmotnostní dávkou cementu a dalších latentně hydraulických příměsí, jako jsou popílky, strusky, mikrosilika, metakaolin a podobně. Vodní součinitel se pro vysokohodnotné betony běžně používá v rozmezí hodnot 0,16 až 0,28.
Proces homogenizace vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů v dosavadní průmyslové praxi je následující. Nejprve se do míchacího prostoru umístí všechny frakce kameniva, cementu a eventuální příměsi. Poté se započne s homogenizací směsi. Za stálého míchání se přidá dávka vody spolu s plastifikační nebo superplastifikační přísadou. Alternativně lze plastifikační nebo superplastifikační přísady přidat zpožděně po dávce vody, kdy toto zpoždění je do 20 s. Voda s eventuálními přísadami se dávkuje plošně nebo z co možná největšího množství bodů do míchacího prostoru. Míchání pokračuje až do zhomogenizování všech složek. Pokud receptura betonu obsahuje dispergovanou kovovou výztuž, dávkuje se tato složka jako poslední, aby zbytečně dlouhým mícháním nedocházelo k tvorbě elektrického náboje na povrchu drátků, který vzniká třením drátků o míchací zařízení nebo vzájemně o sebe.
Teoreticky by bylo možné dosáhnout zlepšení fyzikálně-mechanických vlastností ztvrdlé cementové pasty snížením vodního součinitele v receptuře betonu. Při uvedeném běžném procesu míchání vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů, kdy je voda dávkována plošně nebo z velkého množství bodů do míchacího « ·««··« · • * 9 ‘ .
• · · · · * · prostoru během míchání, není další snižování vodního součinitele možné. Pokud by se totiž vodní součinitel snížil, výsledná betonová směs by vykazovala značnou lepivost a tendenci k tvorbě agregátů, tedy shluků, jednotlivých složek. Výsledný beton by nebyl homogenní a neměl by všesměrně stejné fyzikálně-mechanické vlastnosti, což by se v praxi projevilo zejména znatelným snížením tlakové pevnosti materiálu.
Podstata vynálezu
Výše uvedený nedostatek odstraňuje způsob homogenizace vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů, který je předmětem tohoto vynálezu, kdy se jednotlivé suché složky tvořené kamenivem, cementem a případnými příměsemi smíchají, přidá se voda a současné nebo po jejím přidání se přidají plastifikační nebo superplastifikační přísady a směs se míchá až do zhomogenizování všech složek. Podstatou nového způsobu je, že nejprve se do míchacího zařízení umístí veškeré kamenivo o maximální velikosti do 16 mm v hmotnostní dávce 1000 až 2000 kg/m3, jehož tlaková pevnost je větší než 250 MPa, a portlandský cement v dávce 500 až 1000 kg/m3 Míchací zařízení se spustí před, během nebo po vložení těchto složek. Po homogenizaci výše zmíněných suchých složek se míchací zařízení zastaví a k suché směsi se přidá voda o vodním součiniteli v rozmezí 0,13 až 0,25 spolu s plastifikační nebo superplastifikační přísadou. Toto přidání vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se provede bodově, do co nejmenšího počtu míst v míchacím prostoru v závislosti na použitém míchacím zařízení. Po přidání celé dávky vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se opět aktivuje míchací zařízení a následuje míchání do doby úplného zhomogenizování složek. Délka homogenizování závisí na efektivitě a míře naplnění použitého míchacího zařízení.
Výhodné je, když se voda a plastifikační nebo superplastifikační přísady přidají pouze do jednoho místa míchacího prostoru.
Po zhomogenizování všech složek vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu lze do směsi dodatečně vmíchat kovové drátky o délce v rozmezí 6 mm až 60 mm v dávce 100 až 280 kg/m3. Je rovněž možné v závislosti na konkrétní receptuře spolu s kamenivem a cementem vložit do míchacího zařízení i příměsi, které se dávkují v množství od 5 % do 30 % z hmotnostní dávky cementu.
- 3 Při takto zvoleném procesu míchání lze vodní součinitel receptury vhodné pro vysokohodnotný a ultra-vysokohodnotný beton snížit až o hodnotu 0,03, aniž by došlo k negativnímu ovlivnění zpracovatelnosti čerstvého betonu. Naopak dochází ke zlepšení fyzikálně-mechanických vlastností betonu, zejména jeho objemové hmotnosti a pevnosti v tlaku. Toto zlepšení je dáno pouze úpravou procesu homogenizace, není nutná žádná úprava složek betonu kromě snížení množství přidané vody. Výsledkem je tedy při stejných výrobních nákladech materiál s lepšími užitnými vlastnostmi.
Příklady uskutečnění vynálezu
Receptura vhodná pro vysokohodnotný a ultra-vysokohodnotný beton je pro účely tohoto gateníu-definována následovně. Obsahuje portlandský cement v dávce od 500 do 1000 kg/m3 a kamenivo, jehož tlaková pevnost je větší než 250 MPa, maximální velikost zrn kameniva je do 16 mm a hmotností dávka kameniva je 1000 až 2000 kg/m3. Dávka kameniva a zastoupení jednotlivých zrn jsou dány granulometrií a mineralogickým složením zvoleného kameniva. Vodní součinitel se pohybuje v rozmezí 0,13 až 0,25.
Receptura může být doplněna o kovové drátky, které jsou rovnoměrně rozptýlené a všesměrně orientované v celém objemu. Tyto drátky slouží zejména ke zlepšení pevností v tahu a tlaku. Drátky mají délku od 6 do 60 mm. Dávka těchto drátků je od 100 do 280 kg/m3.
Receptura dále může být doplněna o příměsi, které se dávkují v množství od 5 % do 30 % z hmotnostní dávky cementu.
Samotný způsob homogenizace probíhá v následujících krocích. Nejprve se všechny frakce kameniva, portlandský cement a případné příměsi umístí do míchacího prostoru. Tento krok lze provádět i při spuštěném míchacím zařízení. Suché složky se míchají až do vytvoření homogenní směsi. Po vytvoření homogenní suché směsi musí dojít k zastavení míchacího procesu. Při zastaveném míchání se přidá dávka vody spolu s plastifikační nebo superplastifikační přísadou nebo se plastifikačni nebo superplastifikační přísada přidá se zpožděním po dávce vody. Dávka vody a
plastifikační nebo superplastifikační přísada jsou do míchacího prostoru umístěny v co nejmenším počtu bodů, podle technických možností míchacího zařízení. Jak bylo uvedeno, vodní součinitel se pohybuje v rozmezí 0,13 až 0,25, a to v závislosti na počtu bodů respektive míst, do kterých je voda aplikována. Nejlepší výsledky se dosáhnou, je-li voda přidávána pouze do jednoho místa míchacího prostoru. Po přidání vody a plastifikačních nebo superplastifikačních přísad se míchací zařízení opět spustí a opět dojde k započetí procesu míchání. V okamžiku, kdy je směs homogenní, je míchací proces ukončen. Doba homogenizace je dána efektivitou míchacího zařízení. Pokud receptura betonu obsahuje i kovovou dispergovanou výztuž, je tato výztuž dávkována jako poslední složka ve chvíli, kdy jsou ostatní složky již zhomogenizovány. Pokud receptura obsahuje i příměsi, ty se do míchacího zařízení vkládají spolu s kamenivem a portlandským cementem.
Výhody nového způsobu homogenizace vysokohodnotného nebo ultravysokohodnotného betonu jsou dále dokumentovány pomocí realizovaných testů. Byly vyrobeny čtyři série laboratorních vzorků A a B. Receptury použité pro jednotlivé série, viz tabulka 1, se liší především vodním součinitelem, v případě série B3 bylo navíc mírně upraveno složení, aby byla ověřena použitelnost metody na širší oblast betonových směsí. Pro jednotlivé série byly použity odlišné postupy homogenizace definované tabulkou 2. V případě série A byl použit postup běžný v dosavadní praxi, v případě série B pak postup, který je předmětem tohoto vynálezu.
Tabulka 1: Použitá receptura
Složka Další specifikace Série A Série B1 Série B2 Série B3
Množství [kg/m3] Množství [kg/m3] Množství [kg/m3] Množství [kg/m3]
Cement 600 600 600 700
Voda 150 180 140 150
Vodní součinitel 0.20 0.24 0.18 0.17
Kamenivo Frakce 0/4 mm 400 400 400 960
Frakce 4/8 mm 400 400 400 640
Frakce 8/16 mm 800 800 800 0
Drátky Délky 12 mm 70 70 70 100
Délky 35 mm 70 70 70 0
Mikrosilika 80 80 80 80
Superplastifikátor 30 30 30 35
5Tabulka 2: Postup homogenizace
Série A Série B
Krok Délka kroku [»] Krok Délka kroku [s]
Aktivováno míchací zařízení Aktivováno míchací zařízení
Vložení kameniva a cementu do míchacího prostoru - Vložení kameniva a cementu do míchacího prostoru -
Míchání směsi 30 Míchání směsi 30
Přidání mikrosiliky - Přidání mikrosiliky -
Míchání směsi 300 Míchání směsi 300
Zastaveno míchací zařízení -
Přidání vody - Přidání vody spolu s plastifikátorem -
Aktivováno míchací zařízení -
Míchání směsi 5
Přidání plastifikátoru -
Míchání směsi 90 Míchání směsi 90
Přidání vláken - Přidání vláken -
Míchání směsi 90 Míchání směsi 90
Zastaveno míchací zařízení - Zastaveno míchací zařízení -
i * t
Tabulka 3: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série A
Vzorek Rozměry [mm] Hmotnost [kg] Objemová hmotnost [kg/m3] Síla [kN] Pevnost [MPa]
A1 150,1 149,9 149,5 9401,1 2794,8 3036,4 134,97
A2 150.1 148.2 150,0 9531,6 2856,6 2941,7 132,24
A3 150,1 151.7 149.7 9557,6 2803,9 3586,0 157,41
A4 149,6 149,5 150,0 9419,6 2807,8 3423,5 153,12
A5 149,7 149,4 150,1 9416,4 285 3214,4 143,8
A6 149,9 149,2 149,5 9403,6 2812,4 3077,4 137,53
průměr 2855 143,18
Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost 10,20 0,07 120,96
• * • · C ·
• 4 «
• « «
Tabulka 4: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série B1
Vzorek Rozměry [mm] Hmotnost [kg] Objemová hmotnost [kg/m3] Síla [kN] Pevnost [MPa]
B1.1 150,0 150,3 149,5 9594,4 2847 3105,7 137,78
B1.2 150,0 150,5 149,7 9593,5 2839 2947,7 130,57
B1.3 149,8 149,7 150,0 9565,1 2842 3302,6 147,25
B1.4 150,1 150,0 149,6 9564,6 2840 2968,1 131,83
B1.5 149,9 149,4 149,6 9570,5 2855 3005,9 134,20
B1.6 150,2 149,9 150,2 9577,7 2833 3062,7 136,05
průměr 2843 136,28
Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost 5,99 0,04 123,24
I t i
Tabulka 5: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série B2
Vzorek Rozměry [mm] Hmotnost [kg] Objemová hmotnost [kg/m3] Síla [kN] Pevnost [MPa]
B2.1 150,0 149,5 150,0 9615,6 2858,6 3650,0 162,79
B2.2 149,7 151.9 149.9 9640,0 2828,1 3241,0 142,52
B2.3 149.6 148,3 149.7 9651,5 2906,0 3696,4 166,68
B2.4 149.8 151.8 149.9 9705,3 2847,2 3736,0 164,34
B2.5 149,9 150,3 149,7 9602,7 2847,1 3793,4 168,37
B2.6 150,0 151.5 149.6 9711,4 2856,6 3482,5 153,22
průměr 2860 159,65
Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost 9,92 0,06 138,06
• · · ·
• ·· • · · · · « • · · * · *C • · «« ·««·«· « «· · · ** f
Tabulka 6: Tlaková pevnost zkušebních krychlí - série B3
Vzorek Rozměry [mm] Hmotnost [kg] Objemová hmotnost [kg/m3] Síla [kN] Pevnost [MPa]
B3.1 149,7 150,1 149,9 9564,1 2840 3530,8 157,17
B3.2 149,8 149,3 150,0 9711,4 2895 3763,0 165,16
B3.3 149.8 149.9 149,6 9733,1 2897 3911,0 174,19
B3.4 150,1 149,0 149,7 9732,8 2909 3811,6 170,52
B3.5 149,5 150,9 150,0 9595,1 2835 3599,2 159,54
B3.6 149,7 148,1 149,6 9672,9 2917 3785,1 170,74
průměr 2882 166,73
Směrodatná hodnota Variační koeficient Charakteristická pevnost 6,80 0,04 151,91
Srovnání pevnosti v tlaku dosažené pro sérii A s pevnostmi dosaženými pro série B jasně ukazuje přínos nového postupu míchání. V případě směsi B1 bylo dosaženo téměř stejné charakteristické pevnosti v tlaku jako v případě směsi A, přestože byl zvýšen vodní součinitel, přičemž zvýšení vodního součinitele obecně vede ke zlepšení zpracovatelnosti směsi. V případě směsi B2 redukce vodního součinitele umožnila dosáhnout vyšší charakteristické pevnosti v tlaku, o 14 %, při stejném složení směsi. Směs B3 ukazuje, že nový postup míchání může být s úspěchem použit i v případě, že je upraveno složení směsi a dále snížen vodní součinitel (v tomto případě o 0.03). Charakteristické pevnosti stanovená pro vzorky série B3 míchané dle postupu, který je předmětem tohoto vynálezu, byla až o 26 % vyšší než pro vzorky série A míchané dle postupu běžného v dosavadní praxi. Tím byl potvrzen pozitivní vliv nového postupu homogenizace na fýzikálně-mechanické parametry vysokohodnotného a ultravysokohodnotného betonu.
• * 4 4.
- 10 Průmyslová využitelnost
Nově navržený způsob míchání umožňuje zlepšení fýzikálně-mechanických vlastností vysokohodnotných a ultra-vysokohodnotných betonů, aniž by bylo nutné přidávat ke stávající receptuře další speciální složky zvyšující výrobní náklady. Snížením dávky vody v receptuře bude cementová matrice méně pórovitá, což zvýší odolnost betonu vůči klimatickým vlivům. Výrobky zhotovené z tohoto betonu budou zvláště vhodné pro venkovní prvky a konstrukce, u kterých je kladen požadavek na vysokou trvanlivost a bezúdržbový provoz. Zhotovené prvky a konstrukce se budou vyznačovat subtilností, protože vynikající fyzikálně-mechanické vlastnosti použitého betonu umožní redukci jejich průřezových rozměrů.

Claims (4)

PATENTOVÉ NÁROKY
1. Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu, kdy se jednotlivé složky suché tvořené kamenivem, cementem a případnými příměsemi se smíchají přidá se voda a současně nebo po jejím přidání se přidají plastifikační nebo superplastifikační přísady a směs se míchá až do zhomogenizování všech složel^ vyznačující se tím, že nejprve se do míchacího zařízení umístí veškeré kamenivo o maximální velikosti do 16 mm v hmotnostní dávce 1000 až 2000 kg/m3, jehož tlaková pevnost je větší než 250 MPa, a portlandský cement v dávce 500 až 1000 kg/m3, přičemž míchací zařízení se spustí před, během nebo po vložení těchto složek, po homogenizaci výše zmíněných složek se míchací zařízení zastaví a k suché směsi se přidá voda o vodním součiniteli v rozmezí 0,13 až 0,25 spolu s plastifikační nebo superplastifikační přísadou, přidání vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se provede bodově, do co nejmenšího počtu míst v míchacím prostoru v závislosti na použitém míchacím zařízení, načež po přidání celé dávky vody a plastifikační nebo superplastifikační přísady se opět aktivuje míchací zařízení a následuje míchání do doby úplného zhomogenizování složek, jehož délka závisí na efektivitě a míře naplnění použitého míchacího zařízení.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že voda a plastifikační nebo superplastifikační přísady se přidají pouze do jednoho místa míchacího prostoru.
3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že po zhomogenizování všech složek vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu se do směsi dodatečně vmíchají kovové drátky o délce v rozmezí 6 mm až 60 mm v dávce 100 až 280 kg/m3.
4. Způsob podle nároku 1 a kteréhokoli z nároků 2 nebo 3, vyznačující se tím, že spolu s kamenivem a cementem se do míchacího zařízení vloží i příměsi, které se dávkují v množství od 5 % do 30 % z hmotnostní dávky cementu.
CZ2017-33A 2017-01-24 2017-01-24 Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu CZ201733A3 (cs)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2017-33A CZ201733A3 (cs) 2017-01-24 2017-01-24 Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu
EP17206549.2A EP3351518B1 (en) 2017-01-24 2017-12-11 Method of homogenization of high-performance or ultra-high-performance concrete

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2017-33A CZ201733A3 (cs) 2017-01-24 2017-01-24 Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ307462B6 CZ307462B6 (cs) 2018-09-19
CZ201733A3 true CZ201733A3 (cs) 2018-09-19

Family

ID=60856858

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2017-33A CZ201733A3 (cs) 2017-01-24 2017-01-24 Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP3351518B1 (cs)
CZ (1) CZ201733A3 (cs)

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102211908A (zh) * 2011-03-21 2011-10-12 江苏建华管桩有限公司 一种高性能混凝土的制备方法及应用
KR101292173B1 (ko) * 2011-11-30 2013-08-01 한국건설기술연구원 하이브리드 강섬유를 사용한 초고성능 섬유보강 콘크리트 조성물 및 이의 제조방법
CZ2012903A3 (cs) * 2012-12-17 2014-05-21 ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ­ technickĂ© v Praze - fakulta stavebnĂ­ Drátkobeton ultravysokých pevností
KR101663048B1 (ko) * 2015-05-13 2016-10-06 서울대학교산학협력단 외장용 초고성능 콘크리트의 제조 방법
KR20160144058A (ko) * 2015-06-08 2016-12-16 한국건설기술연구원 마이크로 현무암 섬유와 매크로 강섬유를 혼입한 초고성능 콘크리트 및 그 제조 방법

Also Published As

Publication number Publication date
EP3351518B1 (en) 2019-07-03
EP3351518A1 (en) 2018-07-25
CZ307462B6 (cs) 2018-09-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110240452B (zh) 一种超高性能混凝土搅拌工艺
Khan et al. Effect of ethylene vinyl acetate (EVA) on the setting time of cement at different temperatures as well as on the mechanical strength of concrete
Ahmed et al. Characterization of Gum Arabic as viscosity modifying agent (VMA) for producing self-compacting concrete (SCC)
CZ201733A3 (cs) Způsob homogenizace vysokohodnotného nebo ultra-vysokohodnotného betonu
Hamiruddin et al. The Effect of Different Sand Gradation with Ultra High Performance Concrete (UHPC)
CN106565177A (zh) 一种环保型工业废弃物特种抗裂干混砂浆及其制备方法
Gołaszewska et al. Influence of limestone addition to cement on rheological properties of mortars
EP3601194A1 (de) Beschleunigerpulver und schnell abbindende bindemittelzusammensetzung
Jadhav Compatibility of chemical admixture with cement: marsh cone test
Bradu et al. Modulus of elasticity of self compacting concrete with diferents levels of limestone powder
JP4556164B2 (ja) 高強度モルタル組成物
JP6591784B2 (ja) コンクリート床状構造物の施工方法
Zhao et al. The competitive adsorption characteristics of welan gum and superplasticizer in cement mortar
JP4516764B2 (ja) 高靭性ｆｒｃ材料の製造法
Bodnárová et al. Study of effect of various types of cement on properties of cement pastes
Scheydt et al. Development and application of UHPC convenience blends
JP5299758B2 (ja) 繊維補強セメント複合材料とその製造方法
Calderón et al. Lightweight polyurethane mortar with structural properties
JP6850115B2 (ja) モルタル又はコンクリートの強度増加方法、及び強度増加用添加剤
CZ37266U1 (cs) Ultra vysokohodnotný drátkobeton se stabilizovanou homogenitou struktury
Elsageer Study The Effect of Silica Fume (SF) on The Mechanical Properties of Concrete as Partial Replacement of Cement
Alsadey The Effect of Local Available Materials on the Properties of Concrete
Sičáková et al. Some aspects of the suitability of three-stage mixing for ready-mixed concrete
Sičáková et al. Aspekti prikladnosti trostupanjskog miješanja gotove betonske smjese
Al-Martini et al. Effect of continuous mixing on cement paste rheology and effect of hot weather on mechanical properties of self consolidating concrete (SCC)