CZ300181B6 - Zpusob regulace kvalitu urcujících parametru surové taveniny ve sklárských tavicích vanách - Google Patents
Zpusob regulace kvalitu urcujících parametru surové taveniny ve sklárských tavicích vanách Download PDFInfo
- Publication number
- CZ300181B6 CZ300181B6 CZ20031931A CZ20031931A CZ300181B6 CZ 300181 B6 CZ300181 B6 CZ 300181B6 CZ 20031931 A CZ20031931 A CZ 20031931A CZ 20031931 A CZ20031931 A CZ 20031931A CZ 300181 B6 CZ300181 B6 CZ 300181B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- glass
- flame
- image
- controlling
- quality
- Prior art date
Links
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims abstract description 150
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 108
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 108
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 78
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 48
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 27
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims abstract description 22
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000006066 glass batch Substances 0.000 claims description 78
- 239000000156 glass melt Substances 0.000 claims description 24
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 24
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 21
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 20
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 14
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims description 12
- 238000002789 length control Methods 0.000 claims description 10
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 7
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 6
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 4
- 238000007667 floating Methods 0.000 claims description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 claims description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 claims description 3
- 238000004904 shortening Methods 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 claims 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 6
- 238000013021 overheating Methods 0.000 abstract description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract 5
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 abstract 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 abstract 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 25
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 16
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 230000004044 response Effects 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 3
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 3
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 2
- 240000004050 Pentaglottis sempervirens Species 0.000 description 1
- 235000004522 Pentaglottis sempervirens Nutrition 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 210000003918 fraction a Anatomy 0.000 description 1
- 238000005816 glass manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012417 linear regression Methods 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000008450 motivation Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/24—Automatically regulating the melting process
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
Rešení se týká zpusobu regulace kvalitu urcujících parametru surové taveniny ve sklárských tavicíchvanách. Jako vstup skutecné hodnoty se reguluje opticky merený podíl pokrytí hladiny sklenené láznesklárským kmenem, a to pomocí regulacního obvodu pokrytí sklárským kmenem, jehož požadovanou hodnotou je stupen pokrytí sklárským kmenem a jehož výstupem je celkový prívod energie. Prostrednictvím axiálního zpetného vytlacování v hroudách zavádenéhosklárského kmenu se reguluje intenzita hlavního recirkulacního proudení skla v blízkosti hladiny skla, pricemž regulace opticky mereného gradientu stupne pokrytí sklárským kmenem ve smeru podélné osyvany se pomocí regulátoru (3) provádí jako vstup skutecné hodnoty, kde regulátor (3) pohybu kmene je podrízen regulacnímu obvodu celkového množství paliva a jeho výstup predstavuje rídicí velicinu pro následující regulacní obvod, který neprímo rídí proudení skla ve spodní cásti pece.
Description
Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách
Oblast techniky
Vynález se tyká způsobu regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách, zejména k jednoduché a zároveň pevně strukturované regulaci stupně pokrytí surové taveniny sklářským kmenem, shromažďování sklářského kmene v axiálním a radiálním směru jako zprostředkovaného měřítka proudění skleněné taveniny a dobře regulovatelných paraId metrů hladiny skleněné taveniny, které mohou být opticky měřeny. Jsou pevné nebo manuálně zadány předem stanovené požadované hodnoty optických parametrů hladiny skleněné taveniny. jako je pokrytí sklářským kmenem, pohyb sklářského kmene a poloha horkého bodu \ příčném směru, které reprezentují intenzitu proudění skleněné taveniny a prostorovou separací skla a čeřící složky ve spodní části pece. což je doplněno rychlým regulačním obvodem, kterým je regu l aě n í o b v od d é 1 ky plamene.
Dosavadní stav techniky
Dosavadními způsoby regulace pecí se regulují od kvality vzdálené parametry v horní části pece
2(i nebo nejasné a u sklářských tavících van s pomalou regulační odezvou navíc stěží regulovatelné souvislosti.
Kontinuální tavení skla je technologicky náročný proces, který se až dosud vyznačuje dlouhými prodlevami a mnohoznačnými reakcemi regulačních drah. Přímá regulace stavových veličin, považovaných dosud za veličiny určující kvalitu skla, troskotají buď již na jejich měření, nebo na příliš dlouhých regulačních odezvách. Z regulace malé a tedy rychlejší modelové pece, použité k řešení tohoto problému, vyplývá, že tato cesta je zdánlivé beznadějná, protože toto lze označit pouze za řešení z nouze.
Motivací k využití regulace teploty klenby pece, která z hlediska regulace určuje stav pece, je rychlá regulační odezva této teploty. Z technologického hlediska je však tato regulace nevýhodná, protože je často tak řečeno slepá, protože tavit se nemá klenba, nýbrž její protějšek při výměně tepla, to jest sklo. Pro převážnou část rušivých vlivů a opatření při vytápění pece plamenem například platí, že vyšší hodnoty naměřené teploty klenby znamenají chladnější sklo.
o které však vlastně jde a na které má být regulace zaměřena. Tento způsob regulace tedy v žádném případě nemůže být jediným nadřazeným regulačním obvodem v kaskádě nebo sérii v pokrokově nové nebo dokonce z hlediska automatizace uzavřené koncepci regulace, protože je v rozporu s takovou koncepcí.
ig Výrazné systémové nedostatky rychlé regulace teploty klenby odstraňuje staré řešení, známe z dokumentu P3610365.9 jako BTR-regulace (Brennstoff-Iemperaturregler) - regulátor teploty palivem, které jako „Způsob aktuálně technologické regulace vytápění horní části pece sklářských tavících van“ zahrnuje také regulaci podle řídicích veličin z nadřazeného tepelného počítačového modelu. Protože však provozovatele může v mnoha směrech mýlit a od skutečných souvislostí vnitřních procesů odvést již tak relativně přehledný regulační obvod jako je regulace teploty klenby, jak již bylo vylíčeno, jc zde nebezpečné regulovat jakékoliv jevy podle jakýchkoliv řídicích veličin, jak je toto podstatným znakem tak zvaných fuzzyregulaeí. například podle dokumentu EP 0 976 685 TI. Tato koncepce regulace je pro nevyhnutelně potřebnou, trvale prováděnou analytickou práci technologů v oboru tavení skla nevýhodná a může přinést pouze sn krátkodobé úspěchy v řešení úzkých a dobře známých technologických problémů.
Všem těmto koncepcím je ale společné to, že hlavním předmětem regulace ani jejím výslovným cílem není rozdělení reakčního prostoru na taven inu a čeřící složku a také jakost určující
QZ 300181 B6 hydrodynamikou podmíněné míšení skla ve spodní části pece a zejména princip příčného proudění. Zmíněné koncepce se zaměřují na parametry v horní části pece a jsou tudíž již předem nevhodné, popřípadě nejsou určeny, pro přímou a relativně nezávislou regulaci parametru ve spodní části pece, tedy místa vlastního vzniku skleněné taveniny.
Regulace, kterou se má zajistit kvalita skla však musí být s ob ledem na ostatní mimořádné rozmanité a dynamické okrajové podmínky logicky jasně zaměřena na tyto kvalitu určující parametry a má být pokud možno srozumitelná a transformovatelná na přímo měřitelné parametry, které lze dobře regulovat. Uvedené znamená, že poměr doby vyrovnávání k časové prodlevě by io měl byl u těchto parametrů regulační dráhy pokud možno velký.
Problém ale spočívá v tom, že regulovat se musí především pro kvalitu skla rozhodující parametry ve spodní části pece nebo skleněné lázně tam, kde sklo vzniká, aby se sklo ve vanových pecích mohlo efektivně vyrábět cíleně s vysokou stabilitou.
Úkolem vynálezu jc proto nalezení způsobu, který umožní získávat nepřímé měřené hodnoty parametrů určujících kvalitu surové taveniny, vyhodnocovat je a reguloval tak, aby se proces výroby skla ve vanových pecích stabilizoval a zdokonalil jak z hlediska kvality, tak i nákladů.
2(1
Podstata vynálezu
Uvedený úkol řeší a nedostatky známých řešení tohoto druhu do značné míry odstraňuje způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se jako vstup skutečné hodnoty reguluje opticky měřený podíl a rozložení pokrytí hladiny skleněné lázně sklářským kmenem s předem zadaným stupněm pokrytí sklářským kmenem jako požadovanou hodnotou a celkovým přívodem energie a/nebo rozložením energie jako výstupem.
5o Je výhodné, jestliže se prostřednictvím axiálního zpětného vytlačování v hroudách zaváděného sklářského kmenu reguluje intenzita hlavního recirkulačního proudění skla v blízkosti hladiny skla. přičemž opticky měřený gradient stupně pokrytí sklářským kmenem ve směru podélné osy sklářské lavicí vany představuje skutečnou hodnotu pro regulátor pohybu kmene, která se srovnává s předem zadanou hodnotou numerického nárůstu pokrytí sklářským kmenem, která slouží jako požadovaná hodnota regulátoru pohybu kmene, přičemž regulátor pohybu kmene je podřízen regulačnímu obvodu celkového množství paliva a jeho výstup představuje řídicí veličinu pro následující regulační obvod, který cíleným přívodem tepla nepřímo řídí proudění skla ve spodní části pece.
Předmětem vynálezu je rovněž způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách, který je patrný na bočním zpětném vytlačování ve tvaru V po hroudách přiváděného sklářského kmene. Regulací intenzity příčného recirkulačního proudění skla v blízkosti hladiny, přičemž se reguluje poloha opticky změřeného těžiště stopy plamene ve směru jeho osy na hladině skla, která je vstupem skutečné hodnoty pro procesní regulátor plame45 ne, jehož požadovanou hodnotou je střední poloha v příčném směru sklářské taviči vany a jehož výstupem je řídicí veličina následujícího regulačního obvodu, kterou se nastavuje délka plamenů.
Předmětem vynálezu je dále způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských lavicích vanách a řízení plamenů z hlediska šetření pece. Tento způsob se vyznačuje regulaci skutečné hodnoty, která je opticky měřenou polohou těžiště teplotního pole plamene příslušného vstupu spalovacího vzduchu, přičemž regulačním obvodem jc regulační obvod délky plamene se skutečnou hodnotou, která jc představována polohou horkého bodu plamene ve směru osy plamene.
Je výhodné, jestliže následující regulační obvod regulací tvorby bublin v blízkosti zdroje ve shodném smyslu reguluje proudění skla ve spodní části pece.
Dále je výhodné, jestliže následující regulační obvod regulací tvorby bublin v blízkosti zdroje ve shodném smyslu reguluje přídavným elektrickým topením proudění skla ve spodní části pece.
Kromě toho je výhodné, jestliže u sklářských tavících van s příčnými plameny následující regulační obvod regulací rozložení paliva zesiluje proudění skla ve spodní části pece tak, že do zdrojového vstupu a/nebo vstupu se zavádí poměrově zvýšené množství paliva.
Předmětem vynálezu je rovněž způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taven iny ve sklářských tavících vanách a řízení plamenů z hlediska šetření pece. Tento způsob se vyznačuje tím. že výstupem regulačního obvodu délky plamene je regulační veličina, která v opačném smyslu reguluje délku plamene tlakem rozprašovacího plynu u olejových hořáků.
Je výhodné, jestliže výstupem regulačního obvodu délky plamene je regulační veličina, která nesymetrickým rozložením paliva na hořáky vstupu reguluje délku plamene, přičemž se zesílením nastavuje nerovnost delších plamenů.
Požadovaná hodnota regulačního obvodu délky plamene se s výhodou využívá jako řídicí veličina pro procesní regulátor plamene a jeho výstup je řídicí veličinou, kterou se nastavuje délka plamene.
Je také možné, že požadovaná hodnota regulačního obvodu délky plamene se využívá jako řídicí veličina pro procesní regulátor plamene a pro sledování mezní délky plamene se využívá obvod poruchově veličiny .
Předmětem vynálezu je rovněž způsob získávání měřených hodnot vyhodnocováním obrazu prostoru pece, při kterém se vyhodnocování obrazu provádí místně v rámci výřezu obrazu, který' v perspektivě kamery' zahrnuje viditelnou hladinu skleněné taven i ny včetně na ní plovoucího jo sklářského kmene, avšak bez bočních stěn horní části pece,
Je výhodně, jestliže k zjišťování skutečné hodnoty vyhodnocováním obrazu prostoru pece se vyhodnocování obrazu v čase provádí v časové periodě vytápění a místně v rámci výřezu obrazu, který v perspektivě kamery zahrnuje viditelný horní prostor pece. a že přiřazení teplotního pole vs plamene k plameni se provádí na základě porovnání symetrie s osou plamene, předvolenou v obrazu.
Je výhodné, jestliže v rámci výřezu obrazu se vážením obrazových bodů koriguje perspektivní zkracování vzdáleností mezi řádky a sloupci obrazové matrice, přičemž toto vážení je proporcionální druhé mocnině vzdálenosti mezi příslušným reálným objektem a objektivem ve směru
-to snímání obrazu.
Perspektivní zkracování vzdáleností v rámci výřezu obrazu se s výhodou koriguje výlučné mezi řádky obrazové matrice, přičemž každému řádku obrazových bodů ve výřezu obrazu se jedinečně přiřazuje úhel a mezi podélnou osou vany v rovině skleněné taven i ny a objektivem zařízení pro snímání obrazu a korekční faktor perspektivy je přitom 1: cos a.
Ve výřezu obrazu, který' zahrnuje v podstatě hladinu skleněné taven i ny taviči zóny sklářské tavící vany, se pokrytí sklářským kmenem vyhodnocuje jako suma povrchů hrud sklářského kmene a pokrytím sklářským kmenem je poměr plochy sklářského kmene vztaženo ke konstantní ploše hladiny skleněné taveniny sklářské tavící vany.
Ve stanoveném výřezu obrazu se stanovuje linearizovaný přírůstek pokrytí sklářským kmenem v oblasti hnaných hrud sklářského kmene, přičemž vyhodnocením obrazu se plocha volného pokrytí sklářským kmenem stanovuje jako pole řádků, které obsahuje obrazové body jak v hod- j CZ 300181 B6 notami jasu jako kritériem odlišené světlé třídě, tak i v alternativní tmavé třídě, po řádcích se stanovuje poměr počtu tmavých obrazových bodů k počtu bodů v řádku a určuje se linearizovánv nárůst pokrytí sklářským kmenem a konstanta nárůstu pokrytí sklářským kmenem jako funkce počtu obrazových řádků, v podélné ose sklářské tavící vany a proti směru proudění k odběru, je charakteristickou hodnotou impulzu recirkulačního proudění a vstupní veličinou regulátoru pohybu kmene.
Prahová hodnota obrazových bodů jako kritérium se s výhodou stanovuje ze střední hodnoty jasu prvního obrazového řádku v patě výřezu obrazu a střední hodnot} jasu posledního obrazového řádku.
ío Osa směru pohledu jc s výhodou orientována tak. že s výškou výřezu obrazu a podélnou osou sklářské tavící vany leží přibližně ve společné rovině, která je kolmá k hladině skleněné taven i ny, přičemž na kolmicích k ose směru pohledu se nacházející obrazové body jsou vyhodnocovanými obrazovými řádky a že číslování vyhodnocovaných obrazových řádků roste od základny výřezu obrazu.
i? Dále je výhodné, jestliže prahová hodnota jasu jako kritérium se nahrazuje intenzitou barev, zejména červené a zelené, přičemž malé složky červené barvy indikují tavící se a/nebo chladný sklářský kmen a malé složky zelené barvy přitom indikují studený sklářský kmen.
Prahové hodnoty intenzity modré, zelené a červené barvy jako kritérium se s výhodou vytvářejí zjejich střední hodnoty středních hodnot prvního a posledního řádku.
Kromě toho je výhodné, jestliže pokrytí sklářským kmenem je realitě odpovídající plochou proto, že se vytváří poměr počtu tmavých obrazových bodů ve výřezu obrazu s jejich váhovou hodnotou k počtu všech obrazových bodů ve výřezu obrazu, včetně jejich váhové hodnoty.
Sledování mezní délky plamene v přestávce vytápění v návaznosti na periodu odvádění spalin na předtím odtahové straně pece se provádí tak, že se provádí porovnání středních hodnot jasu dvou výřezů obrazu, přičemž první výřez obrazu zahrnuje hrany ústí vstupu, kterým se předtím odtahovaly spaliny, a druhý výřez obrazu je vnějším okolním polem uvedeného prvního výřezu
3o obrazu s výjimkou samotného prvního výřezu obrazu, přičemž překročení mezní horní tolerance spustí chybový signál pro sledování mezní délky plamene.
Konečně je také výhodné, jestliže měření se v čase provádí v přestávce při změně stran vytápění.
Překvapivě se zjistilo, žc vysokou vypovídací hodnotu o zpětném proudění má celkové pokrytí sklářským kmenem a zejména rozložení sklářského kmene, to jest jeho místní gradient v axiál35 ním směru sklářské taviči vany, tak zvaný pohyb sklářského kmene. Protože dopředný pohyb hrud sklářského kmene závisí na mechanických impulzech od zavážecího zařízení, na hnacím účinku plamenů a na rozdělovač tm tlaku na hladině, což jsou vlivy obecně stabilní neboje lze udržovat stabilní, je pro konstantní tavící výkon míra kompaktnosti nebo shromažďování hrud sklářského kmene měřítkem vratného účinku povrchového zpětného příčného proudění. Proudění taven i ny směrem dolů se sacím účinkem, které se zvětšuje se sacím výkonem, má podpůrný účinek v tomtéž směru. Povrchové recirkulační proudění samotné určuje vtavování sklářského kmene konvekeí a dominuje zároveň intenzitě míšení a rozdělování reakčního prostoru na surovou taveními a oblast čeření a je jako diferenciální dílčí proudění mimořádně signifikantní. Lze je stěží vypočítat, lze je však na povrchu sledovat nebo měřit. Toto proudění umožňuje příčinný „hluboký náhled lam, kde vzniká sklo a je měřítkem dynamiky vtavování. Jeho intenzita je závislá na tavícím výkonu a indikuje dosažení optimálního stavu, jehož dodržování nebo odchylku lze způsobem měření podle vynálezu reprodukovalelnč numericky určovat. Pro charakteristické shlukování sklářského kmene lze zjednodušeně použít Newtonův zákon proudění v jeho obecně platném tvaru pro třecí sílu F mezi deskou a kapalinou: P = -n*A*dv/dx.
-4CZ 300181 B6
Vvraz dv/dx je zde gradient rychlosti kapaliny podle svislé vzdálenosti od desky. Veličina Λ je zde styčná ploeha desky s rovnoběžné kolem ní proudící kapalinou (recirkulačního vratného proudění skla) a n je zde dynamická viskozita kapaliny. Jestliže se deska koberce sklářského kmene bude zjednodušeně předpokládat jako plně plovoucí, lze Newtonův zákon o tření použít ke stanovení vratné třecí síly, kterou na hroudu sklářského kmene působí reeirkulaění vratné proudění. Při znalostí dynamické viskozity skla ve vratném proudění lze jednoduchou úpravou zákona o tření vypočítat gradient rychlosti proudění. Pro volitelnou, s výhodou stále stejnou hloubku skleněné lázně pod sklářským kmenem lze z toho vypočítat relativní rychlost, která charakterizuje rychlost vratného proudění skla. Jestliže síly dopředného pohybu sklářského kuic10 ne ze zaváděcího impulzu a pohybu se svahu kontinuálně klesají a místně se dostávají do rovnováhy s třecími silami vratného proudění skla blízko u hladiny, je zde pro každou velikost hroudy sklářského kmene dána definovaná rovnovážná poloha ve směru dopředného pohybu sklářského kmene, v závislosti na zmenšující se velikosti těchto hrud. Dopředný pohyb sklářského kmene není pro menší staré hroudy daleko od zavážecího zařízení po spádu, ani v ..údolí“ před zdroj οι 5 vým bodem nulový, protože dále existuje rostoucí relativní odtavená hmota hrud s převážně (v důsledku relativně silného povrchového odporu pevného tělesa v tomto směru) vratně orientovaným impulzem odtavování a relativně vyšším vnikáním taveniny do mezilehlých štěrbin. Při protisměrné síle recirkulačního proudění lze zároveň ze dvou důvodů předpokládat útlum, kterým je rovněž podporován dopředný pohyb malých starých hrud. Za prvě, rychlost vratného proudění v podélné ose je z důvodu bilance poměrně konstantní, jeho teplota však na zpětné cestě od počátku kontaktu se stále kompaktnější a kompaktnější pokrývkou sklářského kmene klesá, a to v důsledku vmíchávání chladnější taveniny a současného zastínění tepelného záření pokrývkou sklářského kmene nad taven i nou. Stoupá přitom viskozita taveniny a podle Newtonova zákona o tření také vratná síla, protože rychlost zůstává konstantní. Za druhé, daleko zahnané hroudy sklářského kmene se na své cestě směrem ke zdrojovému bodu stávají stále tenčími a tenčími a přibližují se vzrůstající měrou k v úvodu přijatému zjednodušenému předpokladu na hladině spočívající desky. Zásluhou toho se ale také zmenšuje jejich čelní odpor, který výrazně závisí na tloušťce hroudy. Přinejmenším tylo dva vlivy podporují relativně dlouhou dráhu dopředného pohybu starých hrud před koncem jejich existence.
í'i
Pro způsob měření podle vynálezu je výhodná zejména zřejmá nepřítomnost silně působících mechanismů, které by působily proti nastavení rovnovážné polohy ostrůvků sklářského kmene v závislosti na jejich tvaru. Na tomto v podstatě spočívají vyhlídky na úspěšnost způsobu podle vynálezu, to jest stanovení relativní intenzity recirkulačního proudění z rozložení sklářského
5? kmene. Přes v praxi velkou dynamiku obra/.u se překvapivě zjistilo, že polohování dílčích ploch sklářského kmene lze jak obecně, tak i s přihlédnutím ke komplexnosti procesu popsat signifikantně lineární závislostí. Toto platí pro oblast, která navazuje na kompaktní koberec sklářského kmene bezprostředně za oblastí jeho zavážení. Zvláště překvapivé a příjemné však je, že nárůst této oblasti je skutečně překvapivé měřítkem intenzity vratného recirkulačního prouděni ní. Je přitom nepodstatné, zejména s přihlédnutím ke složitosti a neostrosti popisu na modelu, jak lze tuto korelaci exaktně definovat. 1 při nejvy šší technologické úrovni je nevyhnutelně zapotřebí reprodukovalelné kontinuální měření způsobem, které je předmětem předloženého vynálezu.
V prvních aplikacích je pro stanovení relativní intenzity recirkulačního proudění z obrazu pokry45 tí skleněné taveniny sklářským kmenem vzata za základ a využita tangenciální funkce (nebo nárůst) pokrytí sklářským kmenem v podélné ose sklářské taviči vany (s výhodou) proti hlavnímu směru proudění skleněné taveniny . Pro účely měření nebo jako skutečná hodnota pro regulace je přitom pinč vyhovující pouze měřítko relativní rychlosti. Měření shlukování sklářského kmene nebo kompaktnosti hrud sklářského kmene, vyjádřené stoupáním přímky, vede při rovnoměrném provozu zavážecího zařízení skutečně k vysokému souladu s intenzitou diagnosticky měřeného povrchového recirkulačního proudění.
Podstatnou součástí vynálezu je objasnění a logické propojení dynamicky příznivých regulačních parametrů za účelem zajištěni kvality skla.
- 5 CZ 300181 B6
K rozlišení ploch pokrytých sklářským kmenem od volných ploch vc volně volitelném výřezu obrazu hladiny skleněné lázně je použita metoda vyhodnocení obrazu, kterou se na hladině skleněné lázně po řádcích rozlišují jasy v obrazových bodech. Na základě toho lze určit úbytek pokryli sklářským kmenem ve směru tavení, který'je v přímé souvislosti s intenzitou recirkulačního proudění při hladině a indikuje zejména jeho stabilitu. Toto je potřebná měřená hodnota skutečné hodnoty pro vybudování regulačního obvodu, který' bude relevantní ke kvalitě skla. Aby mohl být příslušný regulační obvod pro recirkulaění proudění uzavřen, je však kromě toho zapotřebí i vhodná akční veličina. Musí sc přitom překonat staré zatvrzelé meze technologických to možností, které sc až dosud uplatňují u sklářských tavících van s příčnými plameny, zejména co se týká rozdělování paliva.
Až dosud většinou empiricky volené a stále dosud zatvrzele konstantně udržované rozdělení paliva přitom dostává novou dynamickou funkci akční veličiny v regulačním obvodu. Regulační obvod však přitom v hícarchii regulace pece nemusí stát na nejvyšším místě. Na druhé straně jc však úspěšnost nové regulace přímo závislá na vhodném začlenění této regulace do struktury regulace pece. Nabízí se hiearchicky nadřazená regulace podle nároku 16 opticky zjištěného stupně pokrytí sklářským kmenem způsobem podle nároku 1, přičemž výstupem teto regulace je akční veličina, která určuje přísun paliva nebo přísun celkového množství energie. Na nejvyšším
2o místě regulační hiearehie může být také regulace přísunu paliva na konstantní hodnotu nebo B TR-regulace, které jsou však méně výkonné.
Začlenění do ťuzzy-regulace nebo koncepce regulace teploty horní části pece na vrcholu regulační kaskády je pro způsob podle vynálezu naproti tomu absurdní. Při BTR-regulaci je
2? výhodné, že jsou bezesporu zachovány dobré bezpečnostní parametry regulace teploty klenby, a to dokonce se zlepšenou dynamikou.
Podle vynálezu je proto pro sklářské tavící vany podle nároku 2 navržena regulace gradientu pokrytí sklářským kmenem, která v kaskádě nebo jako následující regulátor vstupu pro celkové .ta množství paliva nebo přísunu energie z fosilních zdrojů, jako požadovanou hodnotu využívá gradient pokrytí sklářským kmenem z o sobě známého vyhodnocení obrazu z CCDkamery a na malé gradienty pokrytí sklářským kmenem, to jest na daleko dopředu hnaný sklářský kmen ve volných hroudách reaguje přemístěním přísunu energie směrem ke zdrojovému bodu. a který má regulační odezvu, která při těsně shluknutému sklářskému kmenu s gradientem pokrytí sklářským kmenem, který' je menší než předem zadaná požadovaná hodnota, upraví rozložení energie li sklářských tavících van s pněnými plameny podle nároku 7 silněji k vstupu v oblasti zavádění energie nebo k vstupu u zdrojového bodu a takto podpoří recirkulaění proudění. V případě U-van a van s příčnými plameny jsou zvýšení tvorby bublin podle nároku 5 a elektroboosling podle nároku 6 v oblasti zdrojového bodu ve stejném smyslu působícími akčními veličinami regulační ního obvodu pohybu kmene. Proudění skla je do značné míry tvořeno laminárními plíživými proudy, které stejně jako v případě vratného recírkulačního proudění mají pouze jeden směr a mají jen velmi malý účinek na míchání v příčném směru.
Je známo, že podstatnými předpoklady pro homogenizaci skla. tedy pro kvalitu skla. jsou kromě i? teploty ve zdrojovém bodu pro čeření skla také dobré oddělení reakěníeh prostorů a dobré míšení vysokými střižnými silami ve skle.
Účinného míšení křížovým prouděním se dosáhne teprve kombinací axiálního recírkulačního proudění s radiálním recirkulačním prouděním, tedy zejména posílením dosud podceňované složky příčného míšení. Ve sladěné kombinaci obou těchto proudění spočívá podstatně vyšší potenciál mísícího účinku ve spodní části pece, který zaručuje tavící výkon a kvalitu skla. Podle vynálezu je k tomu navržena postupná regulace, jejíž řídicí regulátor má jako skutečnou hodnotu numerický signál z o sobě známého optického vyhodnocovacího systému obrazu, to jest „optical melting kontrol/optická regulace tavení (OMC). přičemž výpovědí měření jc poloha těžiště
-6CZ 300181 B6 nejméně jednoho horkého bodu uvnitř teplotního pole v ose plamene na hladině skleněné taveniny v příčné ose sklářské tavící vany. jehož požadovanou polohou je délka, která je polohou maxima teplotního pole s výhodou v polovině příčné osy sklářské tavící vany. Výstupem této regulace je řídicí veličina pro délku plamene, která jako skutečná hodnota postupného regulátoru má jako vyjádření délky plamene pomocí optického vyhodnocovacího systému obrazu změřenou polohu těžiště tepelného zdroje, přičemž postupný regulátor má výstup, který představuje řídicí veličinu ke změně délky plamene nastavením vířivého tělesa nebo tlaku rozprašovacího plynu nebo nastavením rozložení zatížení vstupu. U sklářských tavících van $ příčnými plameny sc přitom nejdříve pomocí optického vyhodnocovacího systému obrazu nastaví postupným regulálo torem těžiště zavádění tepla do skleněné taven iny v teplotním poli ve směru osy plamene, s výhodou pro každou osu plamene. U regeneračně vytápěných sklářských tavících van se toto děje s výhodu v každé přestávce mezi střídáním stran. l oto těžiště zavádění tepla se v procesním regulátoru porovnává s obsahově ve stejném smyslu působící požadovanou hodnotou, kterou je s výhodou polovina šířky sklářské tavící vany. Při shodě požadované hodnoty se skutečnou hodíš notou jsou nejlepší podmínky pro zesílení příčného proudění, protože lokální horký bod, zejména těžiště příslušného plamene, se nachází v blízkosti podélné osy sklářské tavící vany v jejím středu.
Na způsobu podle vynálezu je podstatné, že rovněž podporuje příčné proudění skla způsobem podle nároku 3. čímž je zajištěno silné míšení křížovým prouděním. Přitom se v přestávkách
2i) mezi střídáním místné určí těžiště zavádění tepla a přizpůsobí se požadované hodnotě, která se nachází v podélné ose sklářské tavící vany.
l ato požadovaná hodnota procesního regulátoru má takto pevnou optimální hodnotu, kterou je ve všech případech třeba z bezpečnostních důvodů modifikovat podle rušivých veličin. S výhodou PID (proporcionálně-inlegrační-derivační) -vy stup procesního regulátoru je v přeneseném ?5 smyslu řídicí veličinou pro délku plamene následujícího regulátoru. Je prováděnou korekturou polohy tepelného těžiště plamene, která jc jako skutečná hodnota pomocí optického vyhodnocovacího systému obrazu zaváděna do následujícího regulátoru. loto vede k tomu. že při příliš velké blízkosti lokálního horkého bodu skleněné taven iny ke kořenu plamene se řídicí veličina pro délku plamene procesním regulátorem, i když mimořádně pomalu, zvýší. Rychlý postupný regulátor porovnává poměrně rychlou skutečnou hodnotu délky plamene se řídicí veličinou z procesního regulátoru s výhodou opět jako PID-regulátor a má řídicí výstup, kterým se nastavuje délka plamene nebo přesněji těžiště horkého bodu teplotního pole plamene. Stavěeími členy jsou přitom u olejem vytápěných sklářských tavících van redukční ventil tlaku rozprašovacího plynu a při vytápění palivem obecně rozdělovači ventily pro rozdělování paliva na vstupu. Na řízení přitom zvláště citlivě reagují plameny, které byly předem nastaveny jako konvergující. V případě plynových hořáků jsou řídicími veličinami pro následující regulátor s výhodou vířivá tělesa, která zvyšují intenzitu turbulencí, nebo poloha vzduchového stavěč ího ventilu o sobě známého přívodu hnacího vzduchu, který se s výhodou nachází uprostřed hořáku. Délku plamene ovšem nelze uvnitř pece nastavil neomezeně velkou. Podstatné jsou bezpečnostnčtechnické požadavky, které nedovolují příliš dlouhý plamen. Přehřátím nesmí být ohrožen zejména vstup na straně odvodu spalin. Zaprvé se tedy pomocí optického měřicího systému tavení známým srovnáním s okolím stanoví a změří mezní hodnota přehřátí jako gradient teploty, nově ale na hranách ústí hořáků. Za druhé může být případně podle subjektivních požadavků provozovatele stanovena a pomocí optického měřicího systému tavení průběžně jako mezní hodnota měřena maximální délka plamene jako místo viditelného konce plamene, která se označuje jako délka vyhoření plamene. Obě porovnání jsou alternativními poruchovými veličinami pro procesní regulátor, které se při překročení mezní hodnoty odečítají od jeho požadované hodnoty, takže požadovaná poloha horkého bodu na skle se ze střední polohy posune směrem ke straně, že které hoří plameny. S posunutím za střední polohu se nepočítá.
Jiné řešení tohoto problému spočívá v tom, že k hořákům se vede porovnání světelné výtěžnosti z integračního produktu jasu a vyplnění plochy s výhodou tří s bočními stěnami paralelních a
-7CZ 300181 B6 symetrických pruhu obrazu, a to v časovém prostoru srovnávaných požadovaných hodnot přísunu paliva. Stanoví se přitom mezní hodnota podílu pruhu obrazu u odtahu spalin na sumě všech tří pruhů obrazu. Začlenění překročení mezní hodnoty do regulace se pak provede již výše popsaným způsobem.
Pouze v doporučeně poloze požadované hodnoty je možná kontinuální poloha příčného zdrojového proudění nezávisle na stranách a reguluje se, přičemž délka plamene se nastavuje a podle tepelného těžiště jejího obrazu podle nároku 4 aktuálně a v periodě vytápění reguluje tak, že horké body v ose plamene leží blízko ideální polohy na podélné ose sklářské tavící vany. přičemž regulátor délky plamene podle nároku 10 je řízen regulačním obvodem podle nároku 3. Délka io plamene se podle nároku 8 u olejových hořáků nastaví dalším snížením tlaku rozprašovacího plynu. Vhodným prostředkem k prodloužení plamenů je podle vy nálezu nesymetrické rozdělení paliva na hořáky v rámci jednoho vstupu podle nároku 9, zejména když se osy plamenů navzájem kříží nebo sbíhají. Aby se předešlo nebezpečí příliš dlouhých plamenů, je podle nároku I I k řídicí veličině délky plamenů připojována poruchová veličina, která je podle nároku 23 optickou i? měřenou veličinou, která v přestávkách mezi střídáním sleduje lokální přehřátí na konci plamene, zejména na hranách vstupu na straně odtahu spalin. Optické měření jc ale zejména podle nároku 12 zaměřeno na hladinu skleněné laveniny. Hranice vyhodnocovaného výřezu obrazu se manuálně s výhodou nastaví tak, že je kompletně zahrnuta celá hladina skleněné taveniny. snímaná kamerou v prostoru pece. Skvrny od bublin nebo nečistoty na pozorovacím otvoru kamery, které
2d zasahují do obrazu, se však z vyhodnocování jako výřezy vyřazují. Pro rozeznání horkých bodů na hladině skleněné taveniny a aktuální regulaci délky plamenů jc podle nároku 13 každému portu přiřazena jedna osa plamene, která se ve vyhodnocovaném obraze s výhodou viditelně nezobrazuje.
Pokrytí sklářským kmenem a pohyb kmene podle nároků I a 2 nemají mít pokud možno žádné
2? lichoběžníkové zkreslení a mají být podle nároku 21 realitě blízkými číselnými hodnotami. Každý obrazový bod se proto podle nároku 14 váženě kvadraticky koriguje podle své vzdálenosti od snímaného obrazu. Podle nároku 15 je připuštěno postranní zkreslení, které má za následek menší hodnotu stranou se nacházejícího sklářského kmene. Toto je podle nároku 2 výhodou v případě obrazu z V-peee a je to kromě toho algoritmicky mimořádně jednoduché.
_so
Podle nároku 17 je shlukování sklářského kmene jako nárůst pokrytí sklářským kmenem proti směru proudění skla k odběru znázorněno s výhodou také graficky, přičemž, ale numericky stanovený lincalizovaný nárůst je vstupní skutečnou hodnotou způsobu regulace podle nároku 2. Kritérium rozlišení jak tónů šedi podle nároku 14, tak i při porovnávání intenzity barev podle nároku 20, co se týká sklářského kmene nebo skla, se modifikuje porovnáváním s dvěma vždy existujícím normativy obzvláště prvních a obzvláště chladných řádků dynamicky se měnící situace v peci, což je pro jasy popsáno v nároku 18 a pro barvy v nároku 22. Pro vyhodnocení obrazu je výhodné orientovat směr pohledu podle nároku 19 do podélné osy sklářské taviči vany a obrazové řádky pak orientovat v příčném směru sklářské tavící vany. Protože recirkulační prou4o dění, regulované podle nároku 2 a měřené podle nároku 17. směřuje proti proudění vyplývajícímu z odběru skleněné taveniny, jsou řádky číslovány v tomto směru.
Komerční výhody způsobu podle vynálezu oproti známému stavu techniky spočívají ve vyšší spolehlivosti kvality skleněné taveniny pro hromadně vyráběné skleněné předměty, ve vyšším t5 dosažitelném měrném tavícím výkonu při srovnatelné kvalitě, ve snížení spotřeby energie a popřípadě také v prodloužení životnosti sklářské tavieí pece. V řadě aplikaci lze kromě toho předpokládat snížení emisí oxidů dusíku Nox.
Přehled obrázků na výkresech
Podstata vy nálezu je dále objasněna na příkladech jeho provedení, které jsou popsány na základě připojených výkresů, které znázorňují;
- 8 C7. 300181 B6
- na obr. 1 schematické vyobrazení regulačního obvodu podle vynálezu pro regulaci intenzity hlavního recirkulačního proudění skla v blízkosti hladiny;
- na obr. 2 výsledek měření optického měřícího systému tavení, který tvoří vstup regulátoru pohybu kmene podle vynálezu;
- na obr. 3 křivka optického měření tavení podle obr. 2;
- na obr. 4 vyobrazení regulace v regulační dráze jako změny velikosti plamene u sklářské tavící vany s příčným plamenem;
- na obr. 5 vyobrazení tepelného zatížení čeřící zóny ve výchozí situaci a po regulaci; a
- na obr. 6 schematické vyobrazení regulačního obvodu podle vynálezu pro regulaci intenzity io příčného recirkulačního proudění skla v blízkosti hladiny.
Příklady pro vede nj_vy nálezu i? Na základě prvního příkladu provedení bude nejdříve blíže vysvětleno prováděni způsobu podle nároku 2. Sklářská tavící vana s plovoucím sklářským kmenem je provozována převážně v palivovém automatickém provozu podle technologického režimu, při kterém se zadávání požadované hodnoty celkového přísunu paliva určuje v závislosti na tavícím výkonu a podílu střepů. Provádí se to pomocí regulátoru, který se stal známým jako BTR-regulátor 1_ a který' má výhodu souběž20 něho sledování teploty klenby. Z principu velmi jednoduchý způsob regulace pokrytí sklářským kmenem podle nároku 1 na vrcholu regulační hierarchie je u této sklářské tavící pece ještě v dočasném pokusném zkoušení s otevřenou regulační smyčkou. Za BTR-regulátorem 1, který je v příkladu provedení použit, je zařazen běžný PID-regulátor celkového množství paliva. Všechny vstupy jsou vybaveny lambda-regulací. Každý vstup má samostatné zadávání požadované hodno25 ly vzduchového poměru lambda, l im je dostatečně zajištěno, aby změny tepelného zatížení v jednotlivých vstupech dobře korelovaly s přísunem paliva do těchto vstupů a neby ly dokonce protisměrné. Rozdělení paliva na jednotlivé vstupy jako podílu celkového přísunu paliva je zadáno ve stavěčích Členech požadované hodnoty rozdčlovacího zařízení 2 paliva, které jsou ručně nastavovány pomocí řídicího systému procesu. Hladina taveniny je sledována běžnou kamerou pro vnitřní prostor pece a gradient tavení sklářského kmene je v podélné ose sklářské taviči vany měřen způsobem podle nároku .17, přičemž měřicí zařízení je provedeno jako optický měřicí systém 4 tavení (OMC). Nárůst pokrytí sklářským kmenem v tavící zóně v rozsahu téměř od 0 do 100% pokrytí sklářským kmenem je optickým měřicím systémem 4 tavení měřen řádkově v příčné ose a ve směru povrchového recirkulačního proudění určován pomocí jednoduché lineární aproximace. Její nárůst představuje skutečnou hodnotu pro regulační obvod 3 pohybu kmene podle vynálezu. Provozovatel na základě dlouhodobého srovnávacího sledování jakosti a výstupu optického měřicího systému 4 tavení ve formě numerického nárůstu shlukování sklářského kmene stanovil pro taviči výkon vhodnou hodnotu nárůstu. Tento představuje zadanou požadovanou hodnotu pro regulátor 3 pohybu kmene.
Na obr. 2 je znázorněn výsledek optického měření tavení, jehož systém tvoří vstup regulátoru 3 pohybu kmene podle vynálezu. Na vodorovné ose J_3 je vynesena délka sklářské tavící vany ve směru proudění taveniny. Na svislé ose Γ4 je vyneseno pokrytí sklářským kmenem. Ačkoliv se tímto systémem měří jednotlivě každý obrazový řádek, vytváří se za účelem vyhlazení rozptylu obrazových řádků vždy střední hodnota pokrytí sklářským kmenem více obrazových řádků a zobrazuje jako sloupec, který’ představuje procentuální pokrytí sklářským kmenem J_5 skupiny obrazových řádků. Pomocí jednoduché lineární regrese se stanoví hlavní větev nárůstu pokryli sklářským kmenem, který určuje aproximační přímku \J_ pokrytí sklářským kmenem v tavící zóně. Délka jeho vodorovné odvěsny představuje aktuální poměrnou délku j_6 tavící zóny. Pro regulaci se jako vstupní signál použije numerická hodnota nárůstu, který je dán poměrem vodorovné a svislé odvěsny. V příkladu činí hodnota svislé odvěsny 0.92. protože nárůst byl vypočten
-9 CZ 300181 B6 pro oblast 5 až 97 % pokrytí sklářským kmenem. To znamená, že hodnota 1 byla snížena o 0.05 a 0,3. Hodnota vodorovné odvěsny je 0,33. Skutečná hodnota pro regulační obvod tedy činí 2,79. Úhel L8 nárůstu aproximovaného shlukování sklářského kmene je tangentou tohoto poměru a má patrnou hodnotu. Také proto se ale s výhodou pro vodorovnou odvěsnu použije její hodnota.
Věcně je to odůvodněno tím. že povrchové recirkulační proudění, jehož vliv sc zde určuje, má směr opačný k vodorovné ose 13, avšak z důvodu přehlednosti je délka sklářské tavící vany jako obvykla znázorněna ve směru proudění.
Na obr. 3 je znázorněna příslušná křivka optického měření tavení. I llavní aproximační přímka 19 io křivky vykazuje dobrou korelaci s jednotlivými hodnotami až. do 2% pokrytí sklářským kmenem. Kvalitu zajišťující úhel 20 nárůstu shlukování sklářského kmene je plošší než skutečná hodnota. Pro proces regulace je podstatná digitální hodnota nárůstu. Tento má ve stavu, který pro stejnou tonáž představuje skutečnou hodnotu regulátoru 3 pohybu kmene, hodnotu 2,35.
Regulační odchylka činí -0,44 a příklad takto ukazuje, že regulační odchylka se výrazně rozevíis rá. s výhodou směrem k velkým hodnotám.
Rozdělení paliva se v příkladu mění výlučně mezi vstupy c. 2 a č. 3. alternativně vůči vstupu č. 5. který je vstupem u zdrojového bodu. Regulační odchylka se v regulátoru 3 pohybu kmene vyhodnocuje v režimu PIL) a zavádí se jako regulační veličina do rozdělovacího zařízení 2 paliva. Ten2i) to se zmenší podíl paliva pro „vstup u zdrojového bodu, to jest vstup ě. 5, a současně ve stejné míře zvýší sumu podílů pro vstupy č. 2 a č. 3. které podělí stejným dílem. Regulačním výstupem regulátoru .3 pohybu kmene je tedy signál na vstupu rozdělovacího zařízení 2 paliva a přibližováním k požadované hodnotě se provádí korektura ručního zadání. V příkladu je přípustný rozsah korektury požadované hodnoty omezen na 3 % celkového přísunu paliva. Hodnoty regulační veličiny na výstupu regulátoru 3 pohybu kmene, které tento rozsah překračují, jsou indikovány, nejsou však realizovány. Jsou podkladem pro plán ručních zásahů a jsou za tím účelem barevně zdůrazněny na monitoru obsluhy. Celkový přísun paliva se jako požadovaná hodnota paliva objevuje na výstupu nadřazeného, o sobě známého regulátoru i teploty palivem a na vstupu o sobě známého regulátoru paliva. Regulátor 1 teploty palivem obvykle po poměrně dlouhé doby so udává stejnou požadovanou hodnotu paliva, čímž se předejde systematickému nebo spřaženému překrývání regulačních zákroků změnami množství paliva. Za regulátorem paliva je v příkladu provedení zařazeno rozdělovači zařízení 2 paliva. Alternativně se doporučuje, aby se jako vstup rozdělovacího zařízení 2 paliva vy užil řízený vstup požadované hodnoty do regulátoru paliva.
Na obr. 1 nejsou znázorněny jednotlivé regulátory paliva, které jsou ve skutečném zařízení zařazeny za rozdčlovaeím zařízením 2 paliva. Nastavení dynamických parametrů regulátoru spadá do rámce odborné obsluhy. V příkladu by l regulátor s ohledem na jen vždy po 20 minutách probíhající optická měření tavení provozován zpočátku jako P-rcgulátor. potom byla aktivně využita jeho I-složka a následně opatrně zvyšována diferenciální složka D. Zkrácení dob
4o prodlevy pod 2 hodiny je neúčelné. Neúčelné je rovněž opakování integračního chování (I-složka) v intervalu kratším než 1 hodina.
Na obr. 4 a 5 je do očí bijícím způsobem znázorněna závislost velikosti plamene na regulačních zásazích v regulačním obvodu. Velikost plamene je přitom názorně znázorněna na dotyčném vstupu nebo hořáku. Na obr. 4 jsou znázorněny regulační zásahy na sklářské tavící vaně s příčným plamenem jako reakce regulátoru 3 pohybu kmene na regulační odchylku podle výše uvedeného příkladu při příliš shluknutém sklářském kmenu v taviči zóně. Velikost pátého plamene symbolizuje plnými konturami relativní tepelné zatížení na zdrojový bod ve výchozí situaci (5). loto tepelné zatížení se ručním přestavením regulátoru 3 pohybu kmene zmírní, aby se zdrojový bod oslabil. Přerušovaný obrys plamene symbolicky znázorňuje relativní tepelné zatížení na zdrojový bod po /regulování. Tepelné zatížení na vstupu č. 2 a č. 3 ve výchozí situaci (6) je symbolizováno plochou druhého a třetího plamene. Podmínkou regulace rozdělovacího zařízení 2 paliva je, aby se suma paliva ze vstupů ě. 2 + ě. 3 + ě. 5 udržovala konstantní. Uvedené má za
- 10CZ 300181 Bó následek, že tepelné zatížení na vstupu č, 2, jakož i na vstupu č. 3, jc po /regulování menší než ve výchozí situaci.
V případě sklářské taviči vany s U-plameny je myšlenka regulace veškerých vstupů pro palivo přenesena na jednotlivé hořáky. Na obr. 5 jc znázorněno tepelné zatížení čeřící zóny ve výchozí situaci (9) a tepelné zatížení této čeřící zóny po /regulování (1 í). a to symbolicky jako zmenšené velikosti plamenů.
Při provádění způsobů podle nároku 3 a 4 měří systém pro optickou kontrolu skleněné taven i ny. io to jest optický měřicí systém 4 tavení na skleněné lázni intenzity modré, zelené a červené barvy.
Teplotní pole jsou jak známo vymezena izotermami. Přitom jsou přehodnoceny rušivé chladné oblasti (ostrůvky sklářského kmene). Uvnitř izotermy se na hladině skleněné taveniny podle nároku 3 a 12 stanoví a určí aktivní oblast. U regeneračních sklářských tavících van se to s výhodou provede v průběhu přestávky ve vytápění. Určí se geometrický střed aktivní oblasti a přiřadí se k obrazovému bodu. Obrazové řádky jsou předvolbou osy plamene podle nároku 13 přiřazeny k jednomu hořákovému vstupu. Poloha geometrického středu teplotního pole na skleněné tavenině v ose plamene je vyhodnocena jako skutečná hodnota pro procesní regulátor 25 na obr. 6 a představuje ve směru osy plamene polohu 24 těžiště teplotního pole aktivní oblasti na skleněné lázni, jedná se konkrétně o skutečnou polohu vyjádřenou délkovým podílem na příčné ose. Ve
2o fixní ptačí perspektivě kamery uvnitř pece ve střední ose vany tvoří střední body symetrického obrazového výřezu na skleněné lázni střední osu. 'lam se má nacházet aktuální těžiště minima každého z plamenů. Toto je podle nároku 3 požadovaná poloha 25 těžiště minima teplotního pole ve směru osy plamene, s výhodou pevně nastavená požadovaná hodnota pro procesní regulátor 25, která činí polovinu šířky sklářské tavící vany. V příkladu provedení je přítomna regulační odchylka. Skutečná hodnota, představovaná polohou 24 těžiště teplotního pole aktivní oblasti ve směru osy plamene na skleněné lázni, se při pohledu od bývalého, právě vypnutého kořene plamene nachází v příkladu provedení před požadovanou hodnotou. To znamená, že plamen zřejmě ztratil svoji teplotu příliš brzo na to, aby; jak by bylo žádoucí, se ve střední ose sklářské tavící vany uvnitř teplotního pole ve směru osy plamene vytvořilo těžiště tepelného zatížení a vytvořilo stoupavé příčné proudění v centrální oblasti. Plamen je pro tento účel nastaven poněkud příliš krátký. Regulátor tepelného minima nebo procesní regulátor 25 změní řídicí veličinu velikost 26 plamene pro postupný regulátor 27, například rychlý regulátor délky plamene, směrem k větší délce plamene. Tato řídicí veličina se stane aktivní opětným rozhořením plamene na léto straně a postupný regulátor 27 nyní reguluje „delší plamen. Tato délka plamene je rovněž zcela podobně, avšak v periodě hoření plamene a dlouhodobé průběžně měřena optickým měřícím systémem 4 tavení. Vytvoří se těžiště plamene uvnitř izotermy a určí se jeho relativní délka ve vztahu k šířce sklářské taviči vany; která jc zjednodušeně označena jako skutečná hodnota 30 délky plamene. Plamen se přiřadí k určitému vstupu a regulační obvod je uzavřen tím. že příliš krátký plamen je prodloužen regulačním chováním postupného regulátoru
27, ke kterému je připojen stavěči člen 28 délky plamene. V příkladu provedení se podle nároku na tomto vstupu sníží tlak rozprašovacího plynu v olejovém hořáku. Stav v regulačním obvodu 29 se projeví rozložením teploty na hladině skleněné taveniny a na stěnách, l oto jsou v regulačním obvodu vstupní veličiny pro zpracování obrazu optickým měřicím systémem 4 tavení. Postupný regulátor 27 pracuje v průběhu periody vytápění na základe pro první polovinu periody vytápění změněné řídicí veličiny autonomně dále a reguluje samočinně v této časové periodě podle změn v regulačním obvodu všechny změny délky plamene. Je třeba jen připomenout poruchy způsobované změnami v přívodu vzduchu ke vstupům a kolísáním tlaku v prostoru pece, aby se osvětlila potřeba aktualizace činnosti postupného regulátoru 27. V následujícím cyklu se například zjistí zákryt nej světlejšího místa na hladině skleněné taveniny sc střední osou sklářské tavící vany. V tomto případě nevyvolá procesní regulátor 25 žádnou změnu řídicí veličiny pro postupný regulátor 27 a tento pracuje v následujícím cyklu se starou řídicí veličinou pro velikost plamene. Regulační obvod délky plamene může být také od procesního regulátoru 25 odpojen a provozován pak tak. aby se stabilizovala například subjektivně požadovaná délka plamene. Řídicí veličina, kterou v kompletní konfiguraci vytváří procesní regulátor 25, se pak přibližuje k požadované hodnotě regulátoru 27 plamene. V příkladu je popsána regulace délky jen jednoho plamene podle nároku 4 pro regulování příslušného horkého bodu do středu sklářské tavící vany podle nároku 3 způsobem podle nároku 10. Zejména v případě sklářských tavících van s příčnými plameny se použije více takových regulačních obvodů, které ale zpravidla používají pouze ? jeden optický měřicí systém 4 tavení.
Uspéch způsobuje výrazné orientován na formu zavádění sklářského kmene ve tvaru písmene V a může být jako takový přítomným optickým měřicím systémem 4 tavení numericky relativně stanoven nezávisle na vynálezu. Podle nároku 2 má byl stahovaný, protilehle uspořádaný vstup io s regulovanou délkou plamene u sklářské tavící vany s příčnými plameny chráněn proti výraznějšímu přehřátí chráněn sledováním mezní délky plamene podle nároku II. Je třeba zabránit přehřátí ústí 22 hořáku. Podle nároku 23 se pomocí optického měřicího systému 4 tavení provádí vyhodnocováni celkového obrazu v pauze vytápění po příkazu ..oheň vy pnout1 pro manuálně zvoleny výřez obrazu na horní části boční stěny pece, který se nachází v blízkosti vstupu, který is samotný je však vyloučen. Jako výsledek sc stanoví plošné rozložení intenzit modré, zelené a žluté barvy. Téměř současně se totéž provede i se zahrnutím hran ušlí 22 hořáků. Jako kriticky vyhodnocený relativní posuv modré barvy při zahrnutí hrany ústí 22 hořáku, který je nastaven ručně, vyvolá prostřednictvím optického měřicího systému 4 tavení proporcionální signál poměrného posuvu modré barvy, který se odečítá od ručně nastavené hodnoty procesního regulátoru
2n 25. to jest požadované polohy těžiště minima 21 teploty ve směru osy plamene. Výsledkem je z hlediska bezpečnosti korigovaná požadovaná hodnota regulátoru 23 minima teploty, l ato požadovaná hodnota je vůči ideální střední poloze posunuta zpét ve prospěch ochrany stahovaného vstupu proti nadměrné teplotě.
V případě sklářských tavících van typu li lze rozdělení paliva do hořících vstupů a podpůrné rozdělení vzduchu na vstupech snadno odvodit z popisu pro sklářské tavící vany s příčnými plameny a jedná sc o jen mírně odlišné regulační veličiny.
Claims (24)
- 35 1. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taven iny ve sklářských tavících vanách, vyznačující sc tím. že se jako vstup skutečné hodnoty reguluje opticky měřený podíl a rozložení pokryli hladiny skleněné lázně sklářským kmenem s předem zadaným stupněm pokrytí sklářským kmenem jako požadovanou hodnotou a celkovým přívodem energie a/nebo rozložením energie jako výstupem,
- 2. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taven iny ve sklářských tavících vanách podle nároku 1. vyznačující se tím. že se prostřednictvím axiálního zpětného vytlačování v hroudách zaváděného sklářského kmenu reguluje intenzita hlavního reeirku lační ho proudění skla v blízkosti hladiny skla, přičemž opticky měřený gradient stupně pokrytí sklářským45 kmenem ve směru podélné osy sklářské tavící vany představuje skutečnou hodnotu pro regulátor pohybu kmene, která se srovnává s předem zadanou hodnotou numerického nárůstu pokrytí sklářským kmenem, která slouží jako požadovaná hodnota regulátoru pohybu kmene, přičemž regulátor pohybu kmene je podřízen regulačnímu obvodu celkového množství paliva a jeho výstup představuje řídicí veličinu pro následující regulační obvod, který cíleným přívodem tepla50 nepřímo řídí proudění skla ve spodní části pece.
- 3. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských lavicích vanách podle nároku 1, který je patrný na bočním zpětném vytlačování ve tvaru V po hroudách přivádě- 12CZ 300181 Bó ného sklářského kmene, vyznačující sc regulací intenzity příčného recirkulačního proudění skla v blízkosti hladiny, přičemž se reguluje poloha opticky změřeného těžiště stopy plamene ve směru jeho osy na hladině skla, která je vstupem skutečné hodnoty pro procesní regulátor plamene, jehož požadovanou hodnotou je střední poloha v příčném směru sklářské5 tavící vany a jehož výstupem je řídicí veličina následujícího regulačního obvodu, kterou se nastavuje délka plamenů.
- 4. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taven i ny ve sklářských tavících vanách podle nároku 3. vyznačující se regulací skutečné hodnoty, která je opticky měřenou io polohou těžiště teplotního pole plamene příslušného vstupu spalovacího vzduchu, přičemž regulačním obvodem je regulační obvod délky plamene se skutečnou hodnotou, která je představována polohou horkého bodu plamene ve směru osy plamene.
- 5. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taven i ny ve sklářských tavících vanách i? podle nároku 2, vyznačující se tím, že následující regulační obvod regulací vytváření bublin v blízkosti zdroje ve shodném smyslu reguluje proudění skla ve spodní části pece.
- 6. Způsob regulace kvalitu určujících parametru surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 2, vyznačující se tím, že následující regulační obvod regulací vytvářenu ní bublin v blízkosti zdroje ve shodném smyslu reguluje přídavným elektrickým topením proudění skla ve spodní části pece.
- 7. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 2, vyznačující se tím. že u sklářských tavících van s příčnými plameny25 následující regulační obvod regulací rozložení paliva zesiluje proudění skla ve spodní části pece tak, že do zdrojového vstupu a/nebo vstupu se zavádí poměrově zvýšené množství paliva.
- 8. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 4, vyznačující se tím, že výstupem regulačního obvodu délky plamene to je regulační veličina, která v opačném smyslu reguluje délku plamene tlakem rozprašovacího plynu u olejových hořáků.
- 9. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 4, vyznačující sc tím. že výstupem regulačního obvodu délky plamene35 je regulační veličina, která nesymetrickým rozložením paliva na hořáky vstupu reguluje délku plamene, přičemž se zesílením nastavuje nerovnost delších plamenů.
- 10. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských lavicích vanách podle nároků 3 a 4, vyznačující se tím. že požadovaná hodnota regulačního obvodu-io délky plamene sc využívá jako řídicí veličina pro procesní regulátor plamene a že jeho výstup je řídicí veličinou, kterou se nastavuje délka plamene.
- 11. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 10, vyznačující se tím, že požadovaná hodnota regulačního obvodu45 délky plamene se využívá jako řídicí veličina pro procesní regulátor plamene a pro sledování mezní délky plamene se využívá obvod poruchově veličiny,
- 12. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle některého nebo více z nároků I až 4, vyznačující se tím, že zjišťování skutečné50 hodnoty sc provádí vyhodnocováním obrazu prostoru pece, přičemž vyhodnocování obrazu se provádí místně v rámci výřezu obrazu, který v perspektivě kamery zahrnuje viditelnou hladinu skleněné taveniny včetně na ní plovoucího sklářského kmene, avšak bez bočních stěn horní části pece.- 13 CZ 300181 Bó
- 13. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároků 3a 4. vyznačující se tím, že k zjišťování skutečné hodnoty vyhodnocováním obrazu prostoru pece sc vyhodnocování obrazu v čase provádí v časové periodě vytápění a5 místně v rámci výřezu obrazu, který v perspektivě kamery' zahrnuje viditelný horní prostor pece. a že přiřazení teplotního pole plamene k plameni se provádí na základě porovnání symetrie s osou plamene, předvolenou v obrazu.
- 14. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách io podle nároku 12. vyznačující se tím. že v rámci výřezu obrazu se vážením obrazových bodů koriguje perspektivní zkracování vzdáleností mezi řádky a sloupci obrazové matrice, přičemž toto vážení je proporcionální druhé mocnině vzdálenosti mezi příslušným reálným objektem a objektivem ve směru snímání obrazu.
- 15 15. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 12, vyznačující se tím, že perspektivní zkracování vzdáleností v rámci výřezu obrazu sc koriguje výlučně mezi řádky obrazové matrice, přičemž každému řádku obrazových bodů ve výřezu obrazu se jedinečně přiřazuje uhel a mezi podélnou osou sklářské taviči vany v rovině skleněné taveniny a objektivem zařízení pro snímání obrazu a korekční faktor ?o perspektivy je přitom I: cos a.
- 16. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 12, vyznačující se tím, že ve výřezu obrazu, který zahrnuje v podstatě hladinu skleněné taveniny taviči zóny sklářské taviči vany, se pokrytí sklářským kmenem2? vyhodnocuje jako suma povrchů hrud sklářského kmene a pokry tím sklářským kmenem je poměr plochy sklářského kmene, vztaženo kc konstantní ploše hladiny skleněné taveniny sklářské taviči vany.
- 17. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách50 podle nároku 12, vyznačující s c tím. že vc stanoveném výřezu obrazu se stanovuje linearizovaný přírůstek pokrytí sklářským kmenem v oblasti hnaných hrud sklářského kmene, přičemž vyhodnocením obrazu se plocha volného pokry tí sklářským kmenem stanovuje jako pole řádků, které obsahuje obrazové body jak v hodnotami jasu jako kritériem odlišené světlé třídě, tak i v alternativní tmavé třídě, po řádcích se stanovuje poměr počtu tmavých obrazových bodů k55 počtu bodů v řádku a určuje se linearizovaný nárůst pokryli sklářským kmenem a konstanta nárůstu pokrytí sklářským kmenem jako funkce počtu obrazových řádků, v podélné ose sklářské tavící vany a proti směru proudění k odběru, je charakteristickou hodnotou impulzu recirkulačního proudění a vstupní veličinou regulátoru pohybu kmene.+1
- 18. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských lavicích vanách podle nároku 16 nebo 17, vyznačující se tím, že prahová hodnota obrazových bodů jako kritérium se stanovuje ze střední hodnoty jasu prvního obrazového řádku v patě výřezu obrazu a střední hodnoty jasu posledního obrazového řádku.45
- 19. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských lavicích vanách podle nároku 16 nebo 17, vyznačující sc tím, že osa směru pohledu je orientována tak, že s výškou výřezu obrazu a podélnou osou vany leží v podstatě ve společné rovině, která je kolmá k hladině skleněné taveniny, že na kolmicích k ose směru pohledu se nacházející obrazově body jsou vyhodnocovanými obrazovými řádky a že číslování vyhodnocovaných obrazových5o řádků roste od základny výřezu obrazu.
- 20. Zpiisob regulace kvalitu určujících parametrů surové taveniny ve sklářských tavících vanách podle nároku 16 nebo 17, v y z n a č u j í c í se t í m , že prahová hodnota jasu jako kritérium- 14CZ 300181 Bó se nahrazuje intenzitou barev, zejména červené a zelené, přičemž malé složky červené barvy indikují tavící se a/nebo chladny sklářský kmen a malé složky zelené barvy přitom indikují studený sklářský kmen.
- 21. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, že prahové hodnoty intenzity modré, zelené a červené barvy jako kritérium se vytvářejí z jejich střední hodnoty středních hodnot prvního a posledního řádku.
- 22. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taven iny ve sklářských tavících vanách podle některého nebo více z nároků 14 až 17, vyznačující se tím, že pokrytí sklářským kmenem je realitě odpovídající plochou proto, žc se vytváří poměr počtu tmavých obrazových bodů ve výřezu obrazu s jejich váhovou hodnotou k počtu všech obrazových bodů ve výřezu obrazu, včetně jejich váhové hodnoty.
- 23. Způsob regulace kvalitu určujících parametrů surové taven iny ve sklářských tavících vanách, vyznačující se t í m , že sledování mezní délky plamene v přestávce vytápění v návaznosti na periodu odvádění spalin na předtím odtahové straně pece sc provádí tak. že se provádí porovnání středních hodnot jasu dvou výřezů obrazu, přičemž první výřez obrazu zahrnuje hrany ústí vstupu, kterým se předtím odtahovaly spaliny, a druhý výřez obrazu je vnějším okolním polem uvedeného prvního výřezu obrazu s výjimkou samotného prvního výřezu obrazu, přičemž překročení mezní horní tolerance spustí chybový signál pro sledování mezní délky plamene.
- 24. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím. že měření se v čase provádí v přestávce při změně stran vytápění.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10065882 | 2000-12-14 | ||
| DE10065884 | 2000-12-14 | ||
| DE10065883 | 2000-12-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20031931A3 CZ20031931A3 (cs) | 2004-09-15 |
| CZ300181B6 true CZ300181B6 (cs) | 2009-03-04 |
Family
ID=27214225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20031931A CZ300181B6 (cs) | 2000-12-14 | 2001-12-13 | Zpusob regulace kvalitu urcujících parametru surové taveniny ve sklárských tavicích vanách |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20040079113A1 (cs) |
| EP (1) | EP1458649B1 (cs) |
| KR (1) | KR100818790B1 (cs) |
| CN (1) | CN1274615C (cs) |
| AT (1) | ATE354546T1 (cs) |
| AU (1) | AU2002235776A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ300181B6 (cs) |
| DE (1) | DE50112090D1 (cs) |
| PL (1) | PL197688B1 (cs) |
| WO (1) | WO2002048057A1 (cs) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2909994B1 (fr) * | 2006-12-15 | 2009-11-06 | Gaz De France Sa | Four de fusion de verre |
| US9103799B2 (en) * | 2010-02-19 | 2015-08-11 | Nihon Yamamura Glass Co., Ltd. | Method for monitoring glass melting furnace, method for controlling introduction of raw material, and device for controlling introduction of raw material |
| DE102010041155B4 (de) | 2010-09-21 | 2016-01-28 | Software & Technologie Glas Gmbh (Stg) | Verfahren zum geregelten Betrieb eines regenerativ beheizten Industrieofens, Steuereinrichtung und Industrieofen |
| TWI583646B (zh) * | 2011-02-28 | 2017-05-21 | 康寧公司 | 玻璃熔化方法、系統和設備 |
| DE102013018090A1 (de) * | 2013-09-23 | 2015-03-26 | Gerresheimer Lohr Gmbh | Verfahren zur Betriebsoptimierung einer regenerativen Glasschmelzwanne mit Gasbrennern zur Temperierung eines in der Glasschmelzwanne befindlichen Glasbades sowie zugehöriger Brenner |
| US10343211B2 (en) | 2016-08-25 | 2019-07-09 | Honda Motor Co., Ltd. | Thermal camera system for die-cast machine |
| KR102523494B1 (ko) * | 2017-06-28 | 2023-04-20 | 코닝 인코포레이티드 | 유리 형성 장치들을 위한 멜터들 |
| CN111208313B (zh) * | 2020-01-15 | 2023-01-31 | 西安科技大学 | 一种管道内气体爆炸火焰传播真实速度的获取方法 |
| CN112939419B (zh) * | 2021-01-30 | 2022-07-26 | 凤阳凯盛硅材料有限公司 | 一种提高玻璃熔窑下料稳定性的控制系统 |
| WO2022242843A1 (en) | 2021-05-19 | 2022-11-24 | Glass Service, A.S. | Method of control, control system and glass furnace, in particular for temperature/thermal control |
| CN114671592B (zh) * | 2022-04-24 | 2023-05-16 | 成都南玻玻璃有限公司 | 一种玻璃熔窑熔化温度场智能控制的方法 |
| EP4450921A1 (en) | 2023-04-21 | 2024-10-23 | Saint-Gobain Isover | Method and system for measuring thickness of a floating batch of materials |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4409012A (en) * | 1982-02-16 | 1983-10-11 | Owens-Illinois, Inc. | Method and apparatus for monitoring a glass furnace |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3482956A (en) * | 1966-01-21 | 1969-12-09 | Owens Corning Fiberglass Corp | Method and apparatus for operating a glass melting furnace |
| WO1980002833A1 (en) * | 1979-06-18 | 1980-12-24 | Owens Corning Fiberglass Corp | Infrared batch level control for a glass furnace |
| US4963731A (en) * | 1989-08-11 | 1990-10-16 | Courser, Incorporated | Optical level measurement system |
| GB2244137A (en) * | 1990-05-19 | 1991-11-20 | F I C | Measuring batch thickness in glass melting furnace |
| JP3240701B2 (ja) * | 1992-08-07 | 2001-12-25 | 日本電気硝子株式会社 | ガラス溶融炉内におけるガラス原料層のレベル検出方法 |
| DE19521513C2 (de) * | 1995-06-13 | 1998-04-09 | Sorg Gmbh & Co Kg | Verfahren zur Regelung der Beheizung von Glas-Wannenöfen |
-
2001
- 2001-12-13 CZ CZ20031931A patent/CZ300181B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-12-13 WO PCT/EP2001/014665 patent/WO2002048057A1/de active IP Right Grant
- 2001-12-13 KR KR1020037007999A patent/KR100818790B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-13 AT AT01985879T patent/ATE354546T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-12-13 AU AU2002235776A patent/AU2002235776A1/en not_active Abandoned
- 2001-12-13 PL PL362758A patent/PL197688B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2001-12-13 EP EP01985879A patent/EP1458649B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-13 US US10/450,548 patent/US20040079113A1/en not_active Abandoned
- 2001-12-13 CN CNB018226582A patent/CN1274615C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-13 DE DE50112090T patent/DE50112090D1/de not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4409012A (en) * | 1982-02-16 | 1983-10-11 | Owens-Illinois, Inc. | Method and apparatus for monitoring a glass furnace |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Volf MiloÜ B., Taveni skla, PrumyslovÚ vydavatelstvi, Praha 1952, str. 110 a× 119 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20040079113A1 (en) | 2004-04-29 |
| WO2002048057A1 (de) | 2002-06-20 |
| AU2002235776A1 (en) | 2002-06-24 |
| PL362758A1 (en) | 2004-11-02 |
| EP1458649A1 (de) | 2004-09-22 |
| EP1458649B1 (de) | 2007-02-21 |
| ATE354546T1 (de) | 2007-03-15 |
| CN1274615C (zh) | 2006-09-13 |
| KR20030062425A (ko) | 2003-07-25 |
| CN1489554A (zh) | 2004-04-14 |
| CZ20031931A3 (cs) | 2004-09-15 |
| KR100818790B1 (ko) | 2008-04-01 |
| PL197688B1 (pl) | 2008-04-30 |
| DE50112090D1 (de) | 2007-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ300181B6 (cs) | Zpusob regulace kvalitu urcujících parametru surové taveniny ve sklárských tavicích vanách | |
| US6796147B2 (en) | Apparatus for controlling glass melting and/or refining furnaces | |
| JP4777534B2 (ja) | 製品加熱システム及び方法 | |
| US4424071A (en) | Molten mass temperature conditioner | |
| JP2583101B2 (ja) | ガラス溶融炉およびガラス製造法 | |
| CA1060655A (en) | Manufacture of glass | |
| PL183747B1 (pl) | Piec do topienia materiałów ulegających zeszkleniu | |
| IE67772B1 (en) | Glass Melting | |
| US5194081A (en) | Glass melting process | |
| US3915682A (en) | Method of controlling glass temperature in a forehearth | |
| EP0393882B1 (en) | Method and apparatus for processing molten glass | |
| EP2619151B1 (de) | Verfahren zum geregelten betrieb eines regenerativ beheizten industrieofens, steuereinrichtung und industrieofen mit steuereinrichtung | |
| DE19521513A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der Beheizung von Glas-Wannenöfen | |
| US4994099A (en) | Method for fining molten glass | |
| US5370723A (en) | Glass melting furnace with control of the glass flow in the riser | |
| US4317669A (en) | Glass melting furnace having a submerged weir | |
| US4082528A (en) | Glass melting tank with temperature control and method of melting | |
| CS208179B2 (en) | Glassmaker melting tank furnace | |
| DE69114549T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzen von Rohstoffen. | |
| Muysenberg et al. | Supervisory advanced control of glass melters by GS Expert System II | |
| DE10160828A1 (de) | Verfahren zur Regelung der Lokalität der Flammenwärmeentbindung bei Wannenöfen | |
| Marshall et al. | Temperature control in the glass melting process: current status and future plans | |
| Sims | Glass Conditioning from the Throat to the Orifice | |
| NL8301636A (nl) | Electrische opvoerregeling voor een glasvoorhaard. | |
| DD258716A3 (de) | Verfahren zur Aktüll technologisch geführten Regelung der Oberofenbeheizung von Glasschmelzwannen |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20211213 |