CZ289093A3 - Method of forming a shaving cutting edge and the shaving cutting edge - Google Patents
Method of forming a shaving cutting edge and the shaving cutting edge Download PDFInfo
- Publication number
- CZ289093A3 CZ289093A3 CZ932890A CZ289093A CZ289093A3 CZ 289093 A3 CZ289093 A3 CZ 289093A3 CZ 932890 A CZ932890 A CZ 932890A CZ 289093 A CZ289093 A CZ 289093A CZ 289093 A3 CZ289093 A3 CZ 289093A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- diamond
- edge
- layer
- tip
- less
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
- B26B—HAND-HELD CUTTING TOOLS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B26B21/00—Razors of the open or knife type; Safety razors or other shaving implements of the planing type; Hair-trimming devices involving a razor-blade; Equipment therefor
- B26B21/54—Razor-blades
- B26B21/58—Razor-blades characterised by the material
- B26B21/60—Razor-blades characterised by the material by the coating material
Abstract
Description
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká zdokonalených holicích strojků a holicích břitů a způsobů výroby holicích břitů nebo podobných řezných nástrojů s ostrými a trvanlivými řeznými hranami.The invention relates to improved razors and razor blades and methods for producing razor blades or similar cutting tools with sharp and durable cutting edges.
přibližně 25° a pohybováno přesapproximately 25 ° and moved through
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Holicí břit je v typickém případě vytvořen z vhodného substrátového materiálu, jako je kov nebo keramická hmota, a jeho hrana je vytvořena s klínovítým tvarem, jehož koncová hrana nebo špička má poloměr menší než okolo 1000 angstrómů. Při použití je holicí břit držen v holicím strojku v úhlu s klínovítou hranou v dotyku s kůží je jím tvář, takže když se hrana setká s vousem, vstoupí do něj a odřízne ho postupujícím pronikáním, jemuž napomáhá klínovité působení. Předpokládá se, že řezaná část vousu (která má v průměru okolo 100 mikrometrů) zůstává přitlačená do dotyku s fasetami břitu odlehlými od povrchu kůže tváře pro proniknutí pouze do poloviny průměru vousu. Dále může být ohýbán a odtahován od břitu pro uvolňování klínovitých sil. Odpor vůči pronikání reakcí mezi mezi vousem a fasetami břitu nastává proto pouze v okolo prvních šedesáti mikrometech špičky břitu zpět od hrany a geometrie špičky břitu v této oblasti je považována za nejdůležitější z hlediska řezání.The shaving blade is typically formed from a suitable substrate material, such as a metal or ceramic, and its edge is formed with a wedge-shaped shape whose end edge or tip has a radius of less than about 1000 angstroms. In use, the razor blade is held in the razor at an angle with the wedge-shaped edge in contact with the skin and is the face, so that when the edge meets the beard, it enters and cuts it off by progressive penetration to aid the wedge effect. It is believed that the cut portion of the beard (which has an average of about 100 microns) remains pressed against the edges of the blade away from the face skin surface to penetrate only half the diameter of the beard. Further, it can be bent and pulled away from the blade to release the wedge-like forces. The resistance to penetration of the reactions between the beard and the facet of the blade therefore occurs only in about the first sixty micrometes of the tip of the blade back from the edge, and the blade tip geometry in this area is considered to be most important in cutting.
Předpokládá se, že zmenšení úhlu sevřeného fasetami by odpovídajícím způsobem zmenšilo odpor vůči pokračujícímu pronikání špičky břitu do vousu. Když se však sevřený úhel příliš zmenší, je síla špičky břitu nepřiměřená k tomu, aby odolala výsledným ohybovým silám na hranu během řezacího procesu a špička se deformuje platicky (nebo se křehkým způsobem láme, v závislosti na mechanických vlastnostech materiálu, z něhož je vyrobena, a dochází tak k trvalému poškození, které poškozuje řezné vlastnosti břitu, t.j. hrana seIt is believed that decreasing the angle gripped by the facets would correspondingly reduce resistance to continued penetration of the tip of the blade into the beard. However, when the grip angle becomes too low, the cutting edge force is disproportionate to withstand the resulting bending forces on the edge during the cutting process and the tip deforms platically (or breaks brittlely, depending on the mechanical properties of the material from which it is made, resulting in permanent damage that damages the cutting properties of the cutting edge, ie the edge
-2ztupí. Jelikož při holicím působení je břit značně namáhán a dochází často k poškození hrany břitu, bylo pro podporu schopnosti zajištovat holení navrženo použití jedné nebo více vrstev přídavného povlakového materiálu za účelem usnadnění holení a/nebo zvýšení tvrdosti a/nebo odolnosti holicí hrany proti korozi.-2tupí. Because the blade is heavily stressed by the shaving action, and often the edge edge is damaged, the use of one or more layers of additional coating material has been suggested to promote shaving ability to facilitate shaving and / or increase the corrosion resistance of the shaving edge.
Byla navržena řada takových povlakových materiálů, jako polymerní materiály a kovy a slitiny, jakož i jiné materiály zahrnující diamantový a diamantu podobný uhlíkový materiál (DLC). Diamantové a diamantu podobné uhlíkové (DLC) materiály je možno charakterizovat jako mající v podstatě sp3 uhlíkovou vazbu, měrnou hmotnost větší než 1,5 g/cm3, a Ramanův vrchol při přibližně 1331 cm-1 (diamant) nebo okolo 1550 cm-1 (DLC). Každá taková vrstva nebo vrstvy přídavného materiálu poskytuje žádoucí vlastnosti, jako zlepšenou holicí schopnost, zvýšenou tvrdost, pevnost hrany a/nebo odolnost proti korozi, aniž by přitom negativně ovlivňovaly geometrii a řeznou účinnost holicí hrany.A number of such coating materials have been proposed, such as polymeric materials and metals and alloys, as well as other materials including diamond and diamond-like carbon material (DLC). Diamond and diamond-like carbon (DLC) materials can be characterized as having substantially sp3 carbon bond, density greater than 1.5 g / cm 3 , and a Raman peak at about 1331 cm -1 (diamond) or about 1550 cm -1 (DLC). Each such filler layer (s) provides desirable properties such as improved shaving ability, increased hardness, edge strength and / or corrosion resistance without adversely affecting the geometry and cutting efficiency of the shaving edge.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Podle jednoho znaku vynálezu je vytvořen holicí břit obsahující substrát s klínovitou hranou vymezovanou naostřenou špičkou a sevřeným úhlem faset v rozmezí od 10° do 17° v oblasti od 40 do 100 mikrometrů od špičky substrátu, a vrstvu zesilujícího materiálu na uvedené klínovité hraně, přičemž uvedená vrstva zesilujícího materiálu je nejméně dvakrát tak tvrdá, jako pod ní ležící substrát a má tlouštku nejméně dvanáct set angstrómů od naostřené špičky uvedeného substrátu do vzdálenosti čtyřicet mikrometrů od špičky substrátu, vymezuje poloměr špičky méně než 400 angstrómů, přičemž špička je vymezována fasetami špičky svírajícími úhel nejméně 60°, a má stranový poměr v rozmezí od 1:1 do 3:1. Břit vykazuje výborné holicí vlastnosti a dlouhou holicí životnost .According to one feature of the invention, there is provided a shaving blade comprising a substrate with a wedge-shaped edge defined by a sharpened tip and a gripped facet angle in the range of 10 ° to 17 ° in the region of 40 to 100 microns from the tip of the substrate; the layer of cross-linking material is at least twice as hard as the underlying substrate and has a thickness of at least twelve angstroms from the sharpened tip of said substrate within forty micrometers of the tip of the substrate, defining a tip radius of less than 400 angstroms at least 60 °, and has an aspect ratio ranging from 1: 1 to 3: 1. The blade shows excellent shaving properties and long shaving life.
3Podle břitu ocel, mechanických obzvláštních provedení je substrát holicího uvedená klínovitá hrana je vytvořena sledem oděrových kroků, uvedená vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu jsou vytvořeny nanášením rozprašováním z terče grafitu s vysokou čistotou souběžně se zavedení vysokofrekvečnčního předpětí na ocelový substrát, přičemž vrstva DLC má tvrdost nejméně 13 gigapascalů a břitová hrana má výrobnou hranovou pevnost, prokazovanou silou řezače L5 mokré vlněné plsti méně než 0,8 kg, zanedbatelným poškozením hrany řezače suchou vlněnou plstí (méně než padesát malých hranových oblastí poškození, znichž každá má velikost menší než 20 mikrometrů a a hloubku menší než 10 mikrometrů) a žádnou oblast poškození většího rozměru nebo hloubky při mikroskopickém zjišťování.According to a steel blade, mechanical special embodiments, the shaving substrate is said wedge-shaped edge formed by a sequence of abrasion steps, said layer of diamond or diamond-like carbon material being formed by spraying from a high purity graphite target in parallel with introduction of high frequency bias on the steel substrate. a hardness of at least 13 gigapascals and the cutting edge has a manufacturing edge strength, demonstrated by a L5 wet wool felt cutter of less than 0.8 kg, negligible damage to the cutter edge by dry wool felt (less than fifty small edge areas of damage each less than 20 microns) and a depth of less than 10 micrometers) and no area of greater magnitude or depth in the microscopic examination.
Dále vynález přináší způsob vytváření holicího břitu, při kterém se vytvoří substrát, na tomto substrátu se vytvoří klínovitá naostřená hrana, která má sevřený úhel menší než 30° a poloměr špičky (t.j. odhadovaný poloměr většího kruhu, který může být vepsán v nejkrajnější špičce hrany, když je taková nejkrajnější špička prohlížena pod skanovacím elektronovým mikroskopem při zvětšeních nejméně 25 000 x) menší než 1200 angstrómů, na uvedenou naostřenou hranu substrátu se nanáší vrstva zesilujícího materiálu při současném zavedení vysokofrekvenčního předpětí na substrát pro získání stranového poměru 1:1 až 3:1, a poloměru nejkrajnější špičky zesilujícího materiálu okolo 500 angstrómů.Further, the invention provides a method of forming a shaving blade to form a substrate, forming a wedge-shaped sharpened edge having a clamped angle of less than 30 ° and a tip radius (i.e., an estimated radius of a larger circle that can be inscribed at the extreme tip of the edge) when such outermost tip is viewed under a scanning electron microscope at magnifications of at least 25,000 x) less than 1200 angstroms, a layer of crosslinking material is applied to said sharpened substrate edge while applying a high frequency bias to the substrate to obtain a 1: 1 to 3: 1 aspect ratio , and a radius of the outermost tip of the reinforcing material of about 500 angstroms.
V obzvláštním provedení způsobu je substrát vystaven mechanickému odírání ve sledu honovacích pochodů pro vytvoření naostřené hraany, a následně se ukládá na uvedenou naostřenou hranu vrstva mezivrstvového materiálu a vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu rozprašováním, přičemž vrstva mezivrstvového materiálu má tlouštku méně než okolo 500 angstrómů a uvedený diamantový nebo diamantu podobný uhlíkový povlak má tlouštku nejméněIn a particular embodiment of the method, the substrate is subjected to mechanical abrasion in a sequence of honing processes to form a sharpened pea, and subsequently a layer of interlayer material and a diamond or diamond-like carbon material layer are sprayed onto said sharpened edge, the interlayer layer having less than about 500 angstroms. and said diamond or diamond-like carbon coating has a thickness of at least
-4okolo dvanáct set angstrómů, přičemž nejkrajnější špička je definována fasetami špičky se sevřeným úhlem nejméně 60°, přičemž diamantová vrstva má Ramanův vrchol při přibližně 1331 cm-1 a vrstva diamantu podobného uhlíkového materiálu (DLC) má Ramanův vrchol okolo 1550 cm-1, v podstatě sp3 uhlíkovou vazbu, měrnou hmotnost větší než 1,5 g/cm3 a na uvedené vrstvě diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu je nanesen přilnavý polymerní povlak..- about twelve hundred angstroms, the outermost tip being defined by tip facets at an angle of at least 60 °, the diamond layer having a Raman peak at approximately 1331 cm -1 and a diamond-like carbon material (DLC) layer having a Raman peak around 1550 cm -1 , a substantially sp3 carbon bond, a density greater than 1.5 g / cm < 3 > and an adhesive polymeric coating is applied to said layer of diamond or diamond-like carbon material.
Vynález se dále vztahuje na holicí jednotku obsahující nosnou strukturu břitu, která má vnější plochy pro záběr do kůže uživatele před a za břitovou hranou nebo hranami a nejméně jeden břitový člen upevněný k podpůrné struktuře. Břitová struktura upevněná k podpůrné struktuře obsahuje substrát s klínovitou hranou vymezovanou naostřenou špičkou a fasetami, které mají sevřený úhel méně než 17° ve vzdálenosti 40 mikrometrů od naostřené špičky, a vrstvu zesilujícího materiálu na klínovité hraně, která má tlouštku nejméně dvanáct set angstrómů od naostřené špičky uvedeného substrátu do vzdálenosti čtyřicet mikrometrů od naostřené špičky, a nejkrajnější špičku definovanou fasetami, které mají délky nejméně okolo 0,1 mikrometru a vymezují sevřený úhel nejméně 60°, a poloměr na nejkrajnější špičce uvedeného diamantového nebo diamantu podobného materiálu méně než 400 angstrómů a stranový poměr v rozmezí od 1:1 do 3:1.The invention further relates to a shaving unit comprising a blade support structure having outer surfaces for engaging the skin of a user upstream and downstream of the cutting edge or edges and at least one cutting member secured to the support structure. The blade structure attached to the support structure comprises a wedge-shaped substrate delimited by the sharpened tip and facets having a clamped angle of less than 17 ° at 40 micrometers from the sharpened tip, and a layer of reinforcing material at the wedge edge having a thickness of at least twelve angstroms from sharpened a tip of said substrate within forty micrometers of the sharpened tip, and an outermost tip defined by facets having a length of at least about 0.1 micrometers and defining an included angle of at least 60 °, and a radius at the outermost tip of said diamond or diamond-like material of less than 400 angstroms; aspect ratio ranging from 1: 1 to 3: 1.
V obzvláštní holicí jednotce holicí břitová struktura obsahuje dva substráty, a uvedené klínovité hrany s povlakem jsou uloženy vzájemně spolu rovnoběžně mezi uvedenými plochami zabírajícími do kůže, mezi ocelovým substrátem a a zesilující vrstvou hrany je vrstva mezivrstvového materiálu z diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu, přičemž každá vrstva mezivrtszvového materiálu má tlouštku méně než 500 angstrómů, každý povlaku diamantového nebo diamantu podobného materiálu má tlouštku nejméně okolo 1200 angstrómů, v podstatě sp3 uhlíkovou vazbu, měrnou hmot-5nost větší než 1,5 g/cm3, Ramanův vrchol při přibližně 1331 cm-1 (diamant) nebo okolo 1550 cm-1 (DLC) a na uvedené vrstvě diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu je nanesen přilnavý polymerní povlak.In a particular shaving unit, the razor blade structure comprises two substrates, and said wedge-coated edges are mutually parallel to each other between said skin engaging surfaces, between the steel substrate and the reinforcing edge layer is a layer of diamond or diamond-like carbon interlayer material. the interlayer layer has a thickness of less than 500 angstroms, each coating of diamond or diamond-like material having a thickness of at least about 1200 angstroms, substantially sp3 carbon bond, a density greater than 1.5 g / cm @ 3 , a Raman peak at about 1331 cm -1 (diamond) or about 1550 cm -1 (DLC) and an adhesive polymeric coating is applied to said layer of diamond or diamond-like carbon material.
Holicí jednotka může být typu jednoúčelové vložky nebo hlavy pro zahození po opotřebení, upravené při připojení a odpojení od rukojeti holicího strojku, nebo může tvořit celek s rukojetí, takže celý holicí strojek se jako celek vyhodí, když se břit nebo břity ztupí. Přední a zadní povrch pro záběr do kůže spolupůsobí s hranou nebo hranami břitu za účelem vymezování holicí geometrie. Obzvláště výhodné holicí jednotky jsou typů známých z patentových spisů USA Č.3 876 563 a 4 586 255.The shaving unit may be of a disposable insert or after-wear head adapted to be attached and detached from the razor handle, or may be integral with the handle so that the entire razor is discarded as a whole when the blade or blades become dull. The front and rear skin engagement surfaces interact with the edge or edges of the blade to define shaving geometry. Particularly preferred shaving units are of the type known from U.S. Patent Nos. 3,876,563 and 4,586,255.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr.l perspektivní pohled na holicí jednotku podle vynálezu, obr.2 perspektivní pohled na jinou holicí jednotku podle vynálezu, obr.3 schematické znázornění jednoho příkladu geometrie hrany holicího břitu podle vynálezu, obr.4 schematický pohled na zařízení pro provádění vynálezu a obr.5 a 6 Ramanova spektra diamantu podobného uhlíkového materiálu uloženého zařízením z obr.4.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a perspective view of a shaving unit according to the invention; FIG. 2 is a perspective view of another shaving unit according to the invention; FIG. 4 shows a schematic view of a device for carrying out the invention and FIGS. 5 and 6 of the Raman spectrum of a diamond-like carbon material deposited by the device of FIG.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Na obr.l je znázorněna holicí jednotka 10 obsahuje strukturu pro připojení k rukojeti holicího strojku, a plošinový člen 12 vytvarovaný z houževnatého polystyrenu, zahrnující strukturu vymezující přední, příčně orientovanou plochu 14 zabírající do kůže. Na plošinovém členu 12 je osazen přední břit 16 mající naostřenou hranu 18 a následující břit 20, mající naostřenou hranu 22. Holicí jednotka dále obsahuje krytový člen 24 z lisovaného houževnatého polystyrenu, mající strukturu vymezující plochu 26 zabírající do kůže, uloženou smě-6rem dozadu od břitové hrany 22. a dále holicí kompozitní pomůcku 28, připevněnou ke krytovému členu 24.Referring to FIG. 1, a shaving unit 10 includes a structure for attaching to a razor handle, and a platform member 12 formed from tough polystyrene, comprising a structure defining a front, transversely oriented skin engaging surface 14. A front edge 16 having a sharpened edge 18 and a subsequent edge 20 having a sharpened edge 22 are mounted on the deck member 12. The shaving unit further comprises a molded tough polystyrene cover member 24 having a skin-defining structure 26 positioned downstream from the rear. the lip edges 22 and further a shaving composite aid 28 attached to the cover member 24.
Holicí jednotka 30 znázorněná na obr.2 je typu znázorněného v patentovém spisu USA č.4 586 255, a zahrnuje tvarované těleso 32 s přední částí 34 a zadní částí 36. V tělese 32 jsou pružně upevněny chránítkový člen 38 , přední břitová jednotka 40 a zadní břitová jednotka 42. Každá břitová jednotka 40, 42 obsahuje břitový člen 44 mající naostřenou hranu 46.. Kompozitní holicí pomůcka 48 je třecím způsobem upevněna ve vybrání v zadní části 36.The shaving unit 30 shown in FIG. 2 is of the type shown in U.S. Pat. No. 4,586,255, and includes a shaped body 32 with a front portion 34 and a rear portion 36. A body 38, a front cutting unit 40, and a lip 40 are resiliently mounted in the body. Each cutting unit 40, 42 comprises a cutting member 44 having a sharpened edge 46. The composite shaving aid 48 is frictionally mounted in a recess in the rear portion 36.
Na obr.3 je znázorněn schematický pohled na ohranovou oblast břitů 16, 20 a 24. Břit obsahuje tělovou část 50. z nerezové oceli s klínovítou naostřenou hranou vytvořenou sledem honovacích operací, které tvoří špičkovou část 52. mající poloměr v typickém případě menší než 500 angstrómů s fasetami 54 a 56, které se rozbíhají v úhlu okolo 13°. Na špičce a na fasetách 54, 56 je nanesena mezivrstva 58 molybdenu, která má tlouštku okolo 300 angstrómů. Na molybdenové mezivrstvě 58 je nanesena vnější vrstva 60 diamantu podobného materiálu (DLC), která má tlouštku okolo 2000 angstrómů, s fasetami 62, 64, které mají délky každá okolo jedné čtvrtiny mikrometru a svírají úhel okolo 80°. Fasety 62., 64 dále přecházejí do hlavních fasetových ploch 66, 68, které spolu svírají úhel okolo 13° a stranový poměr (poměr vzdálenosti a od DLC špičky 70 ke špičce 52 z nerezové oceli a šířky b DLC povlaku 60 na špičce 52.) okolo 1,7. Na vrstvě 60 je nanesena přilnavá telomerní vrstva 72, která má tlouštku v podstatě jak byla nanesena, ale je zmenšena na monovrstvovou tlouštku během počátečního holení.FIG. 3 is a schematic view of the edge region of the blades 16, 20 and 24. The blade comprises a stainless steel body portion 50 with a wedge-shaped sharpened edge formed by a sequence of honing operations forming a tip portion 52 having a radius typically less than 500 angstromes with facets 54 and 56, which diverg at an angle of about 13 °. An intermediate layer 58 of molybdenum having a thickness of about 300 angstroms is deposited on the tip and on the facets 54, 56. On the molybdenum interlayer 58, an outer layer 60 of diamond-like material (DLC) having a thickness of about 2000 angstroms is deposited, with facets 62, 64 having lengths of about one quarter of a micrometer each and forming an angle of about 80 °. The facets 62, 64 further extend to the main facet surfaces 66, 68 which form an angle of about 13 ° and aspect ratio (distance ratio a from DLC tip 70 to stainless steel tip 52 and width b of DLC coating 60 at tip 52.) about 1.7. Adhesive telomeric layer 72 having a thickness substantially as applied but reduced to a monolayer thickness during initial shaving is deposited on layer 60.
Na obr.4 je schematicky znázorněno zařízení pro zpracovávání břitů typu znázorněného na obr.3. Toto zařízení obsahuje stejnosměrný rovinný magnetronický rozprašovací systém, vyráběný Vac Tec System z Boulder, Colorado, který máFIG. 4 is a schematic representation of a blade processing apparatus of the type shown in FIG. This device includes a DC planar magnetronic spray system manufactured by the Vac Tec System of Boulder, Colorado that has
7komoru 74 z nerezové oceli se stěnovou strukturou 80, dveřmi 82 a základní strukturou 84, v níž je vytvořen průchod 86 připojený ke vhodnému neznázorněnému vakuovému systému. V komoře 74 je osazen karuselový nosič 88 s vystupujícím podpůrným členem 90., na němž je uložen sloupec břitů 9 2 s jejich naostřenými hranami 94, umístěných proti podpůrnému členu 90 a obrácenými směrem ven. V komoře 74 je také umístěna podpůrná struktura 76 pro terčový člen 96 z molybdenu (99,99% čistého) a podpůrná struktura 78 pro terčový člen 98 z grafitu (99,999% čistého).A stainless steel chamber 74 having a wall structure 80, a door 82 and a base structure 84 in which a passage 86 connected to a suitable vacuum system (not shown) is formed. In the chamber 74, a carousel carrier 88 is provided with a protruding support member 90 on which a stack of blades 92 with their sharpened edges 94 positioned opposite the support member 90 and facing outwardly is mounted. Also in the chamber 74 is a support structure 76 for the target member 96 of molybdenum (99.99% pure) and a support structure 78 for the target member 98 of graphite (99.999% pure).
Terče 96 a 98 jsou svisle orientované desky, mající každá šířku okolo 12 cm a délku okolo 37 cm. Podpůrné struktury 76, 78 a 88 jsou elektricky izolovány od komory 74 a jsou vytvořena elektrická spojení pro spojení sloupce 92 břitů s vysokofrekvenčním energetickýcm zdrojem 100 přes spínač 102 a se stejnosměrným napájecím zdrojem 104 přes spínač 106, a terče 96 a 98 jsou dále připojeny přes odpovídající spínače 108, 110 ke stejnosměrnému magnetronickému napájecímu zdroji. U terčů 96, 98 jsou umístěny clonové struktury 114 a 116 pro pohyb mezi otevřenou polohou a polohou zakrývající jí přilehlý terč.The targets 96 and 98 are vertically oriented plates, each having a width of about 12 cm and a length of about 37 cm. The support structures 76, 78 and 88 are electrically insulated from the chamber 74 and electrical connections are made to connect the blade column 92 to the RF power source 100 via switch 102 and to the DC power supply 104 via switch 106, and targets 96 and 98 are further connected via corresponding switches 108, 110 to a DC magnetronic power supply. In the targets 96, 98, aperture structures 114 and 116 are disposed between the open position and the position covering the adjacent target.
Karusel 88 nese sloupec 92 břitů s břitovými hranami 94 umístěnými okolo sedm centimetrů od protilehlé terčové desky 96, 98, a je otáčivý okolo svislé osy mezi první polohou, v níž je sloupec 92 břitů umístěn proti molybdenovému terči 96 (obr.4) a druhou polohou, v níž je sloupec 92 břitů umístěn proti grafitovému terči 98.The carousel 88 carries a blade column 92 with blade edges 94 located about seven centimeters from the opposite target plate 96, 98, and is rotatable about a vertical axis between a first position in which the blade column 92 is positioned against a molybdenum target 96 (FIG. 4) and a second a position in which the blade column 92 is positioned against the graphite target 98.
V konkrétním zpracovávacím sledu se sloupec břitů 92 (třicet cm vysoký) upevní na nosič 90 (spolu se tři leštěnými tělesy z nerezové oceli, uloženými rovnoběžně s terčem). Komora 74 se vyprázdní a terče se čistí rozprašováním při stejnosměrném proudu po dobu pěti minut. Potom se sepne spínač 102 a břity se vysokofrekvenčně čistí v argonové atmos-8féře po dobu pěti minut při tlaku 1,333 Pa (10 militorr), přičemž argonový tok je 200 sccm a výkon 1,5 kw. Argonový tok se potom sníží na 150 sccm při tlaku 0,6 Pa (4,5 militorr) v komoře 74. Spínač 106 se sepne pro vyvinutí stejnosměrného předpětí -25 voltů na břity 92. Potom se sepne spínač 108, aby se začalo rozprašování při výkonu 1 kW a clona 114 přes molybdenovým terčem 96 se otevře na 28 sekund pro nanášení vrstvy molybdenu o tlouštce okolo 300 angstrómů na hranách 94 břitů. Potom se zavře clona 114, rozpojí se spínače 106 a 108 a karusel 88 se otočí o 90° tak, aby se hrany sloupce 92 břitů umístily proti grafitovému terči 98.. Tlak v komoře 74 se udržuje na 0,266 Pa (dvou militorrech) s tokem argonu 150 sccm. Sepne se spínač 110 pro rozprašování grafitového terče 98 při 500 W. Sepne se spínač 102, aby se udělilo vysokofrekvenční 13,56 MHz předpětí 1000 W (-440 voltů stejnosměrného samočinného předpětí) na břitech 92, a současně se otevře clona 116 na dvacet minut pro ukládání DLC vrstvy 60 o touštce okolo 2000 angstrómů na molybdenové vrstvě 58. DLC povlak 60 má poloměr na špičce okolo 250 angstrómů, který je vymezován fasetami svírajícími úhel 80°, a stranovým poměrem 1,7:1, a tvrdost (měřenou na rovinném povrchu přilehlého břitové tělesa z nerezové oceli nástrojem Nanoindenter X do hloubky 500 angstrómů) okolo 17 GPa (těleso z nerezové oceli má tvrdost okolo 8 GPa). Jak je znázorněno na obr.5, Ramanova spektroskopie povlakového materiálu 60 uloženého v tomto postupu vykazuje široký Ramanův vrchol 120 ležící mezi přibližně 1400 a 1500 cm“1 vlnovými čísly, což je spektrum typické pro DLC strukturu.In a particular processing sequence, a column of cutting edges 92 (thirty cm high) is mounted on a support 90 (along with three polished stainless steel bodies, parallel to the target). The chamber 74 is emptied and the targets cleaned by direct current spraying for five minutes. The switch 102 is then closed and the blades are subjected to high frequency purification in an argon atmosphere for five minutes at 10 millitorr, with an argon flow of 200 sccm and a power of 1.5 kw. The argon flow is then reduced to 150 sccm at a pressure of 4.5 Pa in the chamber 74. The switch 106 is energized to apply a -25 volt DC bias to the blades 92. Then the switch 108 is energized to initiate sputtering at 1 kW and the orifice 114 over the molybdenum target 96 is opened for 28 seconds to deposit a molybdenum layer of about 300 angstroms at the edges of the 94 edges. The orifice 114 is then closed, the switches 106 and 108 are opened, and the carousel 88 is rotated 90 ° so that the edges of the blade column 92 are positioned against the graphite target 98. The chamber 74 pressure is maintained at 0.266 Pa (2 millitor) with flow argon 150 sccm. Switch 110 for spraying graphite target 98 at 500 W. Switch 102 is engaged to impart a high frequency 13.56 MHz 1000W bias (-440 volts DC bias) on the blades 92, while simultaneously opening the orifice 116 for twenty minutes. for depositing a DLC layer 60 having a thickness of about 2000 angstroms on the molybdenum layer 58. The DLC coating 60 has a tip radius of about 250 angstroms, defined by facets at an angle of 80 ° and a aspect ratio of 1.7: 1, and hardness (measured on a plane). the surface of the adjacent stainless steel cutting body with a Nanoindenter X tool to a depth of 500 angstroms) of about 17 GPa (the stainless steel body has a hardness of about 8 GPa). As shown in FIG. 5, the Raman spectroscopy of the coating material 60 deposited in this process exhibits a broad Raman peak 120 lying between approximately 1400 and 1500 cm -1 wave numbers, a spectrum typical of a DLC structure.
Po té se na hrany břitů s povlakem DLC nanese povlak 72 polytetrafluorethylenového telomeru. Postup zahrnuje ohřátí břitů v neutrální atmosféře argonu a vytvoření přilnavého polymerního povlaku z pevného PTFE na řezných hranách břitů, snižujícího tření. Povlaky 58 a 60 byly pevně přilnavé k tělesu břitu 50, poskytly nízkou sílu řezače mokré vlněné plsti (nejnižší z prvních pěti řezů s mokrou vlněnouA polytetrafluoroethylene telomer 72 coating 72 is then applied to the edges of the DLC coated blades. The process involves heating the blades in a neutral argon atmosphere and forming an adhesive polymeric coating of rigid PTFE at the cutting edges of the blades to reduce friction. Coatings 58 and 60 were firmly adhered to blade body 50, providing a low wet wool felt cutter strength (the lowest of the first five wet wool cuts)
-9plstí [L5] byla okolo 0,45 kg), a odolaly opakovanému vyvíjení sil řezače mokré vlněné plsti (nejnižší síla řezače z 496-500 řezů byla okolo 0,65 kg), což udává, že DLC povlak 60 je v podstatě neovlivňován vystavením přísným podmínkám této řezací zkoušky plsti a zůstává pevně přilnavý k tělesu 50 břitu. Poškození hrany a delaminace po deseti řezech se suchou vlněnou plstí, určené mikroskopicky, bylo podstatně menší, než u na trhu běžných břitů s chrom-platinovým povlakem, jednalo se o méně než čtyři malé okrajové oblasti poškození (každé takové poškození mělo velikost méně než 20 mikrometrů a hloubku méně než 10 mikrometrů) a nezjistily se žádné oblasti poškození větších rozměrů nebo hloubky. Výsledné břitové prvky 44 byly sestaveny do vložkových jednotek 30 typu znázorněného na obr.2 a umožnily provádět holení s výbornými holicími výsledky.-9 felts [L5] was about 0.45 kg), and withstood the repeated application of wet wool felt cutter forces (the lowest cutter force of the 496-500 cuts was about 0.65 kg), indicating that the DLC coating 60 was substantially unaffected subjected to the stringent conditions of the felt cutting test and remains firmly adhered to the blade body 50. Edge damage and delamination after 10 dry wool felt cuts, determined microscopically, were considerably less than those of conventional chromium-platinum coated blades, with fewer than four small edge areas of damage (each such damage was less than 20 micrometers and a depth of less than 10 micrometers) and no areas of greater size or depth have been detected. The resulting cutting elements 44 were assembled into insert units 30 of the type shown in Fig. 2 and allowed to shave with excellent shaving results.
V jiném obzvláštním zpracovávacím sledu se upevní sloupec břitů 92 (vysoký 30 cm) na nosič 90 (spolu se třemi leštěnými tělesy z nerezové oceli rovnoběžnými s terčem). Komora 74 se vyprázdní a terče 96 a 98 se čistí rozprašováním po dobu 5 minut. Potom se sepne spínač 102 a bříty 92 se potom vysokofrekvenčně čistí v argonové atmosféře při tlaku 1,333 Pa (10 militorr) při výkonu 1,5 kW a argonovém toku 200 sccm. Argonový tok se sníží na 150 sccm při tlaku 0,798 Pa (6 militorr) v komoře 74. Sepne se spínač 106 pro zavedení stejnosměrného předpětí -50 V na břity 92., clona 114 před molybdenovým terčem 96 se otevře, a spínač 108 se sepne pro vystavení terče 96 se vystaví rozprašování při výkonu 1 kW po dobu 3 2 sekund pro ukládání molybdenové vrstvy 58. o tlouštce okolo 300 angstrómů na břitových hranách 94. Potom se clona 114 uzavře, spínače 106 a 108 se rozpojí, a karusel 88 se otočí o 90° tak, aby sloupec břitů 92 ležel proti grafitovému terči 98. Tlak v komoře 74 se sníží na 0,266 Pa (2 militorr) při argonovém toku 150 sccm. Sepne se spínač 110 pro vystavení grafitového terče 98 rozprašování při 500 W. Sepne se spínač 102 pro přivádění vysokofrekvenčníhoIn another particular processing sequence, a blade column 92 (30 cm high) is fastened to the support 90 (along with three polished stainless steel bodies parallel to the target). The chamber 74 is emptied and the targets 96 and 98 are spray cleaned for 5 minutes. The switch 102 is then closed and the blades 92 are then subjected to high frequency purification in an argon atmosphere at a pressure of 10 psi at a power of 1.5 kW and an argon flow of 200 sccm. The argon flux is reduced to 150 sccm at a pressure of 0.798 Pa (6 millitores) in chamber 74. The switch 106 for applying a -50V DC bias to the blades 92 is closed, the shutter 114 in front of the molybdenum target 96 opens, and the switch 108 is closed. exposure of the target 96 is sprayed at a power of 1 kW for 3 2 seconds to deposit a molybdenum layer 58 having a thickness of about 300 angstroms at the cutting edges 94. Then the shutter 114 is closed, the switches 106 and 108 are opened, and the carousel 88 is rotated 90 ° so that the column of cutting edges 92 lies against the graphite target 98. The pressure in chamber 74 is reduced to 0.266 Pa (2 millitores) at an argon flow of 150 sccm. Switch 110 is actuated to expose the graphite target 98 to sputtering at 500 W. Switch 102 is applied to supply high frequency
-10předpětí 13,56 MHz 320 W (-220 V stejnosměrného samočinného předpětí) na břitech 92., a souběžně se otevře kryt 116 na 7 minut pro nanášení DLC vrstvy 60 o tloušťce okolo 900 angstrómů na molybdenové vrstvě 58. DLC povlak 60 měl poloměr špičky okolo 300 angstrómů, stranový poměr 1,6:1 a tvrdost (měřenou na rovinném povrchu přilehlého něrezového břitového tělesa nástrojem Nanoindenter X) okolo 13 GPa.-10 bias of 13.56 MHz 320 W (-220 V DC bias) on blades 92, and simultaneously, cover 116 opens for 7 minutes to deposit a DLC layer 60 of about 900 angstroms on the molybdenum layer 58. The DLC coating 60 had a radius tip angles of about 300 angstroms, 1.6: 1 aspect ratio, and hardness (measured on the flat surface of the adjacent non-rusting cutting body with Nanoindenter X) about 13 GPa.
Po té se nanesl na břitové hrany s DLC povlakem podle postupu popsaného v patentovém spisu USA č.3 518 110 povlak 72 polytetrafluorethylenuového telomeru. Tento postup zahrnuje zahřívání břitů v neutrální atmosféře, jako je dusík nebo argon, a vytvoření přilnavého povlaku pevného PTFE na řezných hranách břitů, snižujícího tření. Povlaky 58 a 60 byly pevně přilnavé k tělesu 50 břitu, poskytly nízkou sílu řezače mokré vlněné plsti (nejnižší z prvních pěti řezů mokré vlněné plsti [L5] je 0,6 kg), a odolaly opakovaným vyvinutím sil řezače mokré vlněné plsti (nejnižší síla řezače z 496 až 500 řezů byla 0,76 kg), což ukazuje, že DLC povlak 60 je prakticky neovlivňován vystavením přísným podmínkám této zkoušky řezače plsti a zůstává pevně lnoucí k tělesu 50 břitu. Poškození hrany a delaminování po deseti řezech se suchou vlněnou plstí určené mikroskopicky, bylo podstatně menší, než u na trhu běžných břitů s chrom-platinovým povlakem, jednalo se o méně než čtyři malé okrajové oblasti poškození (každé takové poškození mělo velikost méně než 20 mikrometrů a hloubku méně než 10 mikrometrů) a nezjistily se žádné oblasti poškození větších rozměrů nebo hloubky. Výsledné břitové prvky 44 byly sestaveny do vložkových jednotek 30 typu znázorněného na obr.2 a umožnily provádět holení s výbornými holicími výsledky.Thereafter, a coating 72 of a polytetrafluoroethylene telomer was applied to the edges with a DLC coating according to the procedure described in U.S. Patent 3,518,110. The process involves heating the blades in a neutral atmosphere, such as nitrogen or argon, and forming an adhesive coating of solid PTFE on the cutting edges of the blades, reducing friction. The coatings 58 and 60 were firmly adhered to the blade body 50, provided a low wet wool felt cutter strength (the lowest of the first five wet wool felt cuts [L5] is 0.6 kg), and withstood the repeated wet wool felt cutter forces (lowest strength) cutters from 496 to 500 cuts were 0.76 kg), indicating that the DLC coating 60 is virtually unaffected by exposure to the stringent conditions of this felt cutter test and remains firmly adhering to the blade body 50. Edge damage and delamination after ten dry wool felt cuts, determined microscopically, was significantly less than that of conventional chromium-platinum coated blades, with fewer than four small edge areas of damage (each such damage was less than 20 microns) and a depth of less than 10 microns) and no areas of greater size or depth have been detected. The resulting cutting elements 44 were assembled into insert units 30 of the type shown in Fig. 2 and allowed to shave with excellent shaving results.
V jiném zpracovávacím postupu se nejprve vyprázdní komora 74 a terče 96 a 98 se čistí katodovým rozprašováním stejnosměrným proudem po dobu 5 minut. Po té se sepne spínačIn another processing procedure, chamber 74 is first emptied and targets 96 and 98 are cleaned by direct current cathode sputtering for 5 minutes. Then the switch is closed
102 a břity 82 se vysokofrekvenčně čistí v argonové atmosfé-liře po dobu dvě a čtvrt minuty při tlaku 1,333 Pa (10 militorr) při výkonu 1,5 kw a argonovém toku 200 sccm. Argonový tok se sníží na 150 sccm při tlaku 0,798 Pa (6 militorr) v komoře 74. Sepne se spínač 106 pro zavádění stejnosměrného předpětí -50 V na břity 92.. Clona 114 před molybdenovým terčem 96 se otevře, spínač 108 se sepne pro vystavení terče 90 rozprašování při výkonu 1 kW po dobu 32 sekund pro ukládání molybdenové vrstvy 58 o tlouštce okolo 300 angstrómů na břitových hranách 94.. Clona 114 se potom uzavře a karusel 88 se otočí o 90° pro uložení sloupce břitů 92 proti grafitovému terči .98. Tlak v komoře 74 se sníží na 0,266 Pa (2 militorr) při argonovém toku 150 sccm. Sepne se spínač 110 pro vystavení grafitového terče 98 rozprašování při 500 W. Sepne se spínač 102 pro zavádění vysokofrekvenčního přepětí 13,56 MHz 320 W (samočinné stejnosměrné předpětí -220 V) na břity 92 a souběžně se otevře clona 116 na dobu 5 minut pro nanášení DLC vrstvy 60 o tlouštce okolo 600 angstrómů na molybdenové vrstvě 58. Výsledný DLC povlak 60 má poloměr špičky okolo 400 angstrómů, stranový poměr 1,7:1 a tvrdost (měřenou na rovině ploše přilehlého nerezového tělesa nástrojem Nanoindenter X) okolo 13 GPa. Jak je znázorněno na obr.6, vykazuje Ramanova spektroskopie povlakového materiálu 60 naneseného v tomto postupu široký Ramanův vrchol 122 při vlnové délce okolo 1543 cm-1, což je spektrum typické pro DLC strukturu.102 and the blades 82 are subjected to high frequency purification in an argon atmosphere for two and a quarter minutes at a pressure of 10 psi at a power of 1.5 kw and an argon flow of 200 sccm. The argon flux is reduced to 150 sccm at a pressure of 0.798 Pa (6 millitores) in chamber 74. The -50V DC biasing switch 106 on the blades 92 closes. The shutter 114 in front of the molybdenum target 96 opens, the switch 108 closes for exposure Spray targets 90 at a power of 1 kW for 32 seconds to deposit a molybdenum layer 58 having a thickness of about 300 angstroms at the lip edges 94. The aperture 114 is then closed and the carousel 88 is rotated 90 ° to position the lip column 92 against the graphite target. . The pressure in chamber 74 is reduced to 0.266 Pa (2 millitor) at an argon flow of 150 sccm. Switch 110 for exposing the graphite target 98 to sputtering at 500 W. Switch 102 for introducing 13.56 MHz high frequency overvoltage 320 W (self-biased -220 V) to the blades 92 is opened and simultaneously the aperture 116 is opened for 5 minutes for depositing a DLC layer 60 having a thickness of about 600 angstroms on the molybdenum layer 58. The resulting DLC coating 60 has a tip radius of about 400 angstroms, a aspect ratio of 1.7: 1 and a hardness (measured on the plane of adjacent stainless steel body with Nanoindenter X) of about 13 GPa. As shown in FIG. 6, Raman spectroscopy of the coating material 60 deposited in this process exhibits a broad Raman peak 122 at a wavelength of about 1543 cm -1 , a spectrum typical of a DLC structure.
Telomerový povlak 72 se nanáší na hrany břitů v dusíkové atmosféře. Výsledné povlaky 58 a 60 jsou pevně přilnavé k břitovému tělesu 50, zajišťují nízkou řeznou silu při řezání mokré vlněné plsti (nejnižší síla z prvních pěti řezů s mokrou plstí L5 je okolo 0,76 kg) a odolávají opakovaným vyvíjení sil řezače mokré vlněné plsti (nejnižší řezná síla z 496-500 řezů je okolo 0,76 kg), což udává, že DLC povlak 60 je v podstatě neovlivňován vystavením přísným podmínkám této zkoušky řezače plsti a zůstává pevně lnoucí k tělesu břitu 50. Poškození okraje a delaminace po deseti řezech seThe telomeric coating 72 is applied to the edges of the blades in a nitrogen atmosphere. The resulting coatings 58 and 60 are firmly adhered to the cutting body 50, providing low cutting force when cutting wet wool felt (the lowest of the first five L5 wet felt cuts is about 0.76 kg) and resist the repeated application of wet wool felt cutter forces ( the lowest cutting force of 496-500 cuts is about 0.76 kg), indicating that the DLC coating 60 is substantially unaffected by exposure to the stringent conditions of this felt cutter test and remains firmly adhering to the blade body 50. Edge damage and delamination after ten cuts se
-12suchou vlněnou plstí, určené mikroskopicky, bylo podstatně menší, než u na trhu běžných břitů s chrom-platinovým povlakem, jednalo se o méně než pět malých okrajových oblastí poškození (každé takové poškození mělo velikost méně než 20 mikrometrů a hloubku méně než 10 mikrometrů) a nezjistily se žádné oblasti poškození větších rozměrů nebo hloubky. Výsledné břitové prvky 44 se sestavily do vložkových jednotek 30 typu znázorněného na obr.2 a holily s výbornými holicími výsledky.-12 dry wool felt, determined microscopically, was significantly smaller than that of conventional chromium platinum coated blades, with fewer than five small edge areas of damage (each such damage was less than 20 microns and less than 10 microns deep ) and no areas of greater size or depth have been identified. The resulting cutting elements 44 were assembled into insert units 30 of the type shown in FIG. 2 and shaved with excellent shaving results.
I když byla popsána a znázorněna konkrétní provedení vynálezu, budou pro odborníky v oboru zřejmé různé obměny. Vynález proto není omezen na popsaná provedení, nebo jejich podrobnosti, a jsou možné odchylky od těchto provedení v rámci rozsahu předmětu a myšlenky vynálezu.While particular embodiments of the invention have been described and illustrated, various variations will be apparent to those skilled in the art. Therefore, the invention is not limited to the described embodiments, or details thereof, and deviations from these embodiments are possible within the scope and spirit of the invention.
e-s-o -- 3 3e-s-o - 3 3
-13PATENTOVÉ-13PATENT
to ·to ·
Claims (12)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/719,793 US5232568A (en) | 1991-06-24 | 1991-06-24 | Razor technology |
| US79242791A | 1991-11-15 | 1991-11-15 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ289093A3 true CZ289093A3 (en) | 1995-04-12 |
| CZ286598B6 CZ286598B6 (en) | 2000-05-17 |
Family
ID=27110143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19932890A CZ286598B6 (en) | 1991-06-24 | 1992-06-11 | Shaving cutting edge and process for producing thereof |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0591339B1 (en) |
| JP (1) | JP3722829B2 (en) |
| KR (1) | KR100245979B1 (en) |
| CN (1) | CN1039793C (en) |
| AT (1) | ATE169547T1 (en) |
| AU (1) | AU667816B2 (en) |
| CA (1) | CA2111343C (en) |
| CZ (1) | CZ286598B6 (en) |
| DE (1) | DE69226640T2 (en) |
| DK (1) | DK0591339T3 (en) |
| EG (1) | EG19616A (en) |
| ES (1) | ES2118821T3 (en) |
| MA (1) | MA22561A1 (en) |
| MX (1) | MX9203147A (en) |
| MY (1) | MY110072A (en) |
| PL (1) | PL170815B1 (en) |
| TR (1) | TR27155A (en) |
| TW (1) | TW215423B (en) |
| WO (1) | WO1993000204A1 (en) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA928617B (en) * | 1991-11-15 | 1993-05-11 | Gillette Co | Shaving system. |
| CZ293994B6 (en) * | 1994-04-25 | 2004-09-15 | The Gillette Company | Razor blade, process for its manufacture and shaving unit |
| US5490329A (en) * | 1994-05-17 | 1996-02-13 | The Gillette Company | Shaving system |
| US5693094A (en) | 1995-05-09 | 1997-12-02 | Allergan | IOL for reducing secondary opacification |
| US6884262B2 (en) | 1998-05-29 | 2005-04-26 | Advanced Medical Optics, Inc. | Enhanced intraocular lens for reducing glare |
| US6468306B1 (en) | 1998-05-29 | 2002-10-22 | Advanced Medical Optics, Inc | IOL for inhibiting cell growth and reducing glare |
| US6162249A (en) * | 1998-05-29 | 2000-12-19 | Allergan | IOI for inhibiting cell growth and reducing glare |
| KR20010041270A (en) | 1998-12-24 | 2001-05-15 | 요트.게.아. 롤페즈 | Method of manufacturing a cutting member having an auxiliary layer |
| US6684513B1 (en) | 2000-02-29 | 2004-02-03 | The Gillette Company | Razor blade technology |
| US20050028389A1 (en) * | 2001-06-12 | 2005-02-10 | Wort Christopher John Howard | Cvd diamond cutting insert |
| KR100914866B1 (en) * | 2001-07-11 | 2009-08-31 | 코닌클리케 필립스 일렉트로닉스 엔.브이. | Cutting member, shaving head, and shaver |
| US6648741B2 (en) | 2002-03-14 | 2003-11-18 | Advanced Medical Optics, Inc. | Apparatus for protecting the edge geometry of an intraocular lens during glass bead polishing process |
| GB0212530D0 (en) * | 2002-05-30 | 2002-07-10 | Diamanx Products Ltd | Diamond cutting insert |
| JP2005536267A (en) * | 2002-08-21 | 2005-12-02 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | Cutting member with superlattice coating |
| AU2004296880B2 (en) | 2003-12-09 | 2011-02-24 | Johnson & Johnson Surgical Vision, Inc. | Foldable intraocular lens and method of making |
| JP2009525826A (en) * | 2006-02-10 | 2009-07-16 | エバレデイ バツテリ カンパニー インコーポレーテツド | Multilayer coating for razor blades |
| US7882640B2 (en) * | 2006-03-29 | 2011-02-08 | The Gillette Company | Razor blades and razors |
| US8011104B2 (en) | 2006-04-10 | 2011-09-06 | The Gillette Company | Cutting members for shaving razors |
| US20130014395A1 (en) | 2011-07-14 | 2013-01-17 | Ashok Bakul Patel | Razor blades having a large tip radius |
| US20130014396A1 (en) | 2011-07-14 | 2013-01-17 | Kenneth James Skrobis | Razor blades having a wide facet angle |
| CN106584525A (en) * | 2015-10-20 | 2017-04-26 | 余荣恺 | Cutter head of hair scissors and manufacturing method of cutter head |
| EP3372362A1 (en) * | 2017-03-08 | 2018-09-12 | BIC-Violex S.A. | Razor blade |
| WO2021211810A2 (en) | 2020-04-16 | 2021-10-21 | The Gillette Company Llc | Coatings for a razor blade |
| WO2021211812A1 (en) | 2020-04-16 | 2021-10-21 | The Gillette Company Llc | Multi-layer coatings for a razor blade |
| CA3173547A1 (en) | 2020-04-16 | 2021-10-21 | The Gillette Company Llc | Coatings for a razor blade |
| US20230373120A1 (en) | 2022-05-20 | 2023-11-23 | The Gillette Company Llc | Method of coating a razor blade |
| US20230373121A1 (en) | 2022-05-20 | 2023-11-23 | The Gillette Company Llc | Non-fluorinated organic coating material for a razor blade |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3480483A (en) * | 1965-05-06 | 1969-11-25 | Wilkinson Sword Ltd | Razor blades and methods of manufacture thereof |
| US3349488A (en) * | 1966-08-09 | 1967-10-31 | Burnie J Craig | Razor blades |
| US3829969A (en) * | 1969-07-28 | 1974-08-20 | Gillette Co | Cutting tool with alloy coated sharpened edge |
| US3802078A (en) * | 1971-06-07 | 1974-04-09 | P Denes | Cutting device and method for making same |
| US3761372A (en) * | 1971-07-09 | 1973-09-25 | Gillette Co | Method for producing an improved cutting tool |
| US4291463A (en) * | 1979-12-31 | 1981-09-29 | Warner-Lambert Company | Water-soluble shaving aid for razor blades |
| DE3047888A1 (en) * | 1980-12-19 | 1982-07-15 | Philips Patentverwaltung Gmbh, 2000 Hamburg | Cutting tools, esp. razor blades - where CVD activated by plasma is used to coat tool with carbon possessing structure similar to diamond |
| BR8307616A (en) * | 1982-11-19 | 1984-10-02 | Gillette Co | SHAVING BLADES |
| US4586255A (en) * | 1984-10-15 | 1986-05-06 | The Gillette Company | Razor blade assembly |
| US4933058A (en) * | 1986-01-23 | 1990-06-12 | The Gillette Company | Formation of hard coatings on cutting edges |
| RU2108234C1 (en) * | 1991-04-26 | 1998-04-10 | Дзе Джиллет Компани | Method of manufacture of razor blade, razor blade and shaving-set |
-
1992
- 1992-06-11 KR KR1019930704033A patent/KR100245979B1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-06-11 AT AT92913506T patent/ATE169547T1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-06-11 JP JP50151393A patent/JP3722829B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-11 CZ CZ19932890A patent/CZ286598B6/en not_active IP Right Cessation
- 1992-06-11 PL PL92301887A patent/PL170815B1/en unknown
- 1992-06-11 EP EP92913506A patent/EP0591339B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-11 DE DE69226640T patent/DE69226640T2/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-11 CA CA002111343A patent/CA2111343C/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-06-11 AU AU21927/92A patent/AU667816B2/en not_active Ceased
- 1992-06-11 DK DK92913506T patent/DK0591339T3/en active
- 1992-06-11 WO PCT/US1992/004932 patent/WO1993000204A1/en active IP Right Grant
- 1992-06-11 ES ES92913506T patent/ES2118821T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-16 MY MYPI92001025A patent/MY110072A/en unknown
- 1992-06-22 MA MA22851A patent/MA22561A1/en unknown
- 1992-06-23 EG EG33092A patent/EG19616A/en active
- 1992-06-23 TR TR00581/92A patent/TR27155A/en unknown
- 1992-06-23 MX MX9203147A patent/MX9203147A/en unknown
- 1992-06-24 TW TW081104972A patent/TW215423B/zh active
- 1992-06-24 CN CN92105085.2A patent/CN1039793C/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2111343C (en) | 1998-07-28 |
| WO1993000204A1 (en) | 1993-01-07 |
| PL170815B1 (en) | 1997-01-31 |
| CN1068990A (en) | 1993-02-17 |
| CZ286598B6 (en) | 2000-05-17 |
| TR27155A (en) | 1994-11-09 |
| MY110072A (en) | 1997-12-31 |
| MA22561A1 (en) | 1992-12-31 |
| MX9203147A (en) | 1993-02-01 |
| DE69226640D1 (en) | 1998-09-17 |
| EG19616A (en) | 1995-07-27 |
| CA2111343A1 (en) | 1993-01-07 |
| ES2118821T3 (en) | 1998-10-01 |
| AU667816B2 (en) | 1996-04-18 |
| EP0591339B1 (en) | 1998-08-12 |
| TW215423B (en) | 1993-11-01 |
| EP0591339A4 (en) | 1994-08-31 |
| DE69226640T2 (en) | 1999-03-18 |
| EP0591339A1 (en) | 1994-04-13 |
| ATE169547T1 (en) | 1998-08-15 |
| AU2192792A (en) | 1993-01-25 |
| JP3722829B2 (en) | 2005-11-30 |
| KR100245979B1 (en) | 2000-05-01 |
| CN1039793C (en) | 1998-09-16 |
| JPH07503377A (en) | 1995-04-13 |
| DK0591339T3 (en) | 1999-02-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ289093A3 (en) | Method of forming a shaving cutting edge and the shaving cutting edge | |
| US5669144A (en) | Razor blade technology | |
| US5295305A (en) | Razor blade technology | |
| US5232568A (en) | Razor technology | |
| US5142785A (en) | Razor technology | |
| KR100241239B1 (en) | Improvements in or relating to razor blades | |
| EP0532501B1 (en) | Razor blade technology | |
| US5129289A (en) | Shaving razors | |
| US20060277767A1 (en) | Razor blades | |
| EP2130653B1 (en) | Blade member | |
| US20110209988A1 (en) | Thin film coating of blades | |
| EP0476087A1 (en) | Razor blade technology | |
| US5088202A (en) | Shaving razors | |
| WO1992017323A1 (en) | Coated cutting tool | |
| AU625072B2 (en) | Shaving razors |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 19920611 |