CZ286598B6 - Shaving cutting edge and process for producing thereof - Google Patents
Shaving cutting edge and process for producing thereof Download PDFInfo
- Publication number
- CZ286598B6 CZ286598B6 CZ19932890A CZ289093A CZ286598B6 CZ 286598 B6 CZ286598 B6 CZ 286598B6 CZ 19932890 A CZ19932890 A CZ 19932890A CZ 289093 A CZ289093 A CZ 289093A CZ 286598 B6 CZ286598 B6 CZ 286598B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- diamond
- edge
- layer
- substrate
- sharpened
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
- B26B—HAND-HELD CUTTING TOOLS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B26B21/00—Razors of the open or knife type; Safety razors or other shaving implements of the planing type; Hair-trimming devices involving a razor-blade; Equipment therefor
- B26B21/54—Razor-blades
- B26B21/58—Razor-blades characterised by the material
- B26B21/60—Razor-blades characterised by the material by the coating material
Landscapes
- Forests & Forestry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Dry Shavers And Clippers (AREA)
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Cosmetics (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
- Knives (AREA)
Abstract
Description
Holicí břit a způsob jeho výrobyShaving blade and method of its production
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká holicích břitů, obsahujících substrát s naostřenou klínovitou hranou na něm vytvořenou, a vrstvu diamantu nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu vytvořenou na naostřené hraně substrátu. Dále se týká způsobu vytváření takového holicího břitu, při kterém se mechanicky odírá substrát pro vytváření klínovitě naostřené hrany na substrátu, a na naostřené hraně substrátu se vytváří vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu.The invention relates to shaving blades comprising a substrate with a sharpened wedge-shaped edge formed thereon and a layer of diamond or diamond-like carbon material formed on the sharpened edge of the substrate. It further relates to a method of forming such a shaving blade in which the substrate is mechanically abraded to form a wedge-sharpened edge on the substrate, and a layer of diamond or diamond-like carbon material is formed on the sharpened edge of the substrate.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Holicí břit je v typickém případě vytvořen z vhodného substrátového materiálu, jako je kov nebo keramická hmota, a jeho hrana je vytvořena s klínovitým tvarem, jehož koncová hrana nebo špička má poloměr menší než okolo 1000 angstromů. Při použití je holicí břit držen v holicím strojku v úhlu přibližně 25° a s klínovitou hranou v dotyku s kůží, a je jím takto pohybováno přes tvář, takže když se hrana setká s vousem, vnikne do něj a odřízne ho postupujícím pronikáním, jemuž napomáhá klínovité působení. Předpokládá se, že řezaná část vousu (která má v průměru okolo 100 mikrometrů) zůstává přitlačená do dotyku s fasetami břitu odlehlými od povrchu kůže tváře pro proniknutí pouze do poloviny průměru vousu. Dále může být ohýbán a odtahován od břitu pro uvolňování klínovitých sil. Odpor vůči pronikání reakcí mezi vousem a fasetami břitu nastává proto pouze v okolo prvních šedesáti mikrometrech břitu od jeho ostří a geometrie ostří břitu v této oblasti je považována z hlediska řezání za nejdůležitější.The shaving blade is typically formed from a suitable substrate material, such as metal or ceramic, and its edge is formed with a wedge-shaped shape whose end edge or tip has a radius of less than about 1000 angstroms. In use, the razor blade is held in the shaver at an angle of approximately 25 ° and the wedge-shaped edge in contact with the skin, and is thereby moved across the face so that when the edge meets the beard it enters it and cuts it by progressing penetration to action. It is believed that the cut portion of the beard (which has an average of about 100 microns) remains pressed against the edges of the blade away from the face skin surface to penetrate only half the diameter of the beard. Further, it can be bent and pulled away from the blade to release the wedge-like forces. Resistance to the penetration of the reactions between the beard and the facets of the blade therefore occurs only in the first sixty micrometers of the blade from its cutting edge, and the cutting edge geometry in this area is considered to be the most important in cutting.
Předpokládá se, že zmenšením úhlu sevřeného fasetami by odpovídajícím způsobem se zmenší odpor vůči pokračujícímu pronikání ostří břitu do vousu. Když se však sevřený úhel příliš zmenší, je pevnost ostří břitu nepřiměřeně malá, aby mohla odolat výsledným ohybovým silám, působícím během řezacího procesu na hranu, a vrcholová část břitu se deformuje plasticky (nebo se křehce láme, v závislosti na mechanických vlastnostech materiálu, z něhož je vyrobena), a dochází tak k trvalému poškození, které poškozuje řezné vlastnosti břitu, tj. hrana se ztupí. Jelikož při holicím působení je břit značně namáhán a dochází často k poškození hrany břitu, bylo pro zlepšení schopnosti zajišťovat holení navrženo nanést na břit povlak jedné nebo více vrstev přídavného povlakového materiálu za účelem usnadnění holení a/nebo zvýšení tvrdosti a/nebo odolnosti holicí hrany proti korozi.It is believed that by reducing the angle gripped by the facets, the resistance to continued penetration of the cutting edge into the beard would be correspondingly reduced. However, when the grip angle becomes too low, the cutting edge strength is disproportionately small to withstand the resulting bending forces acting on the edge during the cutting process, and the tip of the cutting edge is plastically deformed (or brittle, depending on the mechanical properties of the material). (which is produced)), thereby causing permanent damage that damages the cutting properties of the cutting edge, i.e. the edge becomes dull. Because the blade is heavily stressed in the shaving action and often edge edge damage, to improve shaving ability, it has been proposed to apply a coating of one or more layers of additional coating material to the blade to facilitate shaving and / or increase the shaving edge hardness and / or resistance corrosion.
Byla navržena řada takových povlakových materiálů, jako polymerní materiály a kovy a slitiny, jakož i jiné materiály zahrnující diamantový a diamantu podobný uhlíkový materiál (DLC). Diamantové a diamantu podobné uhlíkové (DLC) materiály je možno charakterizovat jako mající v podstatě sp3 uhlíkovou vazbu, měrnou hmotnost větší než 1,5 g/cm3, aRamanův vrchol při přibližně 1331 cm'1 (diamant) nebo okolo 1550 cm'1 (DLC). Každá taková vrstva nebo vrstvy přídavného materiálu poskytuje žádoucí vlastnosti, jako zlepšenou holicí schopnost, zvýšenou tvrdost, pevnost hrany a/nebo odolnost proti korozi, aniž by přitom negativně ovlivňovaly geometrii a řeznou účinnost holicí hrany.A number of such coating materials have been proposed, such as polymeric materials and metals and alloys, as well as other materials including diamond and diamond-like carbon material (DLC). Diamond and diamond-like carbon (DLC) materials can be characterized as having substantially sp3 carbon bond, density greater than 1.5 g / cm 3 , and a Raman peak at about 1331 cm -1 (diamond) or about 1550 cm -1 ( DLC). Each such filler layer (s) provides desirable properties such as improved shaving ability, increased hardness, edge strength and / or corrosion resistance without adversely affecting the geometry and cutting efficiency of the shaving edge.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Vynález přináší holicí břit, obsahující substrát, na němž je vytvořena naostřená klínovitá hrana, a vrstvu diamantu nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu, vytvořenou na naostřené klínovité hraně substrátu, jehož podstatou je, že naostřená klínovitá hrana má sevřený úhel menší než 17° do vzdálenosti 40 mikrometrů od ostří naostřené klínovité hrany a poloměr ostří menší než 500 angstromů, přičemž vrstva diamantového nebo diamantu podobného materiálu máThe invention provides a shaving blade comprising a substrate on which a sharpened wedge-shaped edge is formed and a diamond or diamond-like carbon material layer formed on the sharpened wedge-shaped edge of the substrate, wherein the sharpened wedge-shaped edge has an angle of less than 17 ° micrometers from the sharpened wedge edge and a cutting radius of less than 500 angstroms, with a layer of diamond or diamond-like material having
- 1 CZ 286598 B6 vrcholovou hranu, vymezovanou fasetami, majícími délky v rozsahu od 0,1 gm do 0,25 gm a vymezujícími sevřený úhel nejméně 60°, přičemž poloměr vrcholové hrany diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu je menší než 400 angstromů a poměr tloušťky vrstvy diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu nad ostřím naostřené klínovité hrany k tloušťce vrstvy diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu na klínovité naostřené hraně je v rozsahu od 1:1 do 3:1. Vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu má s výhodou tloušťku nanejvýše 2000 angstromů.A tip edge defined by facets having lengths ranging from 0.1 gm to 0.25 gm and defining an included angle of at least 60 °, wherein the tip radius of the diamond or diamond-like carbon material is less than 400 angstroms and the ratio the thickness of the diamond or diamond-like carbon material layer above the sharpened wedge edge to the thickness of the diamond or diamond-like carbon material layer on the wedge-sharpened edge is in the range of 1: 1 to 3: 1. The layer of diamond or diamond-like carbon material preferably has a thickness of at most 2000 angstroms.
Podle dalšího znaku vynálezu je na klínovité tvarované naostřené hraně nanesena mezivrstva molybdenu, mající tloušťku nanejvýše 300 angstromů, přičemž vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu je uložena na mezivrstvě molybdenu.According to a further feature of the invention, a wedge-shaped sharpened edge is provided with a molybdenum interlayer having a thickness of at most 300 angstroms, wherein a layer of diamond or diamond-like carbon material is deposited on the interlayer of molybdenum.
S výhodou má vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu tvrdost nejméně třináct gigapascalů, v podstatě sp3 uhlíkovou vazbu, měrnou hmotnost větší 1,5 g/cm3 a Ramanův vrchol v rozsahu od 1331 cm'1 do 1550 cm’1.Preferably, the diamond or diamond-like carbon material layer has a hardness of at least thirteen gigapascals, substantially sp 3 carbon bond, a density greater than 1.5 g / cm 3, and a Raman peak in the range of 1331 cm -1 to 1550 cm -1 .
Podle dalšího znaku vynálezu je na vrstvě diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu vrstva přilnavého polymeru.According to a further feature of the invention, there is a layer of adhesive polymer on the layer of diamond or diamond-like carbon material.
Vynález dále přináší způsob vytváření výše uvedeného holicího břitu, při kterém se mechanicky obrušuje substrát pro vytváření klínovité naostřené hrany na substrátu, a na naostřené hraně substrátu se vytváří vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu, jehož podstatou je, že při vytváření vrstvy diamantového nebo diamantu podobného materiálu se substrát a grafitový terč uloží proti sobě do komory, z níž byl odčerpán vzduch, na substrát se zavede radiofrekvenční přepětí, a grafitový terč se rozprašuje jeho bombardováním ionty, čímž se vytváří atomy uhlíku, které se ve formě vrstvy diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu ukládají na naostřené klínovité hraně substrátu. S výhodou se při rozprašování současně se zavádění přepětí na substrát zavádí na grafitový terč elektrická energie.The invention further provides a method of forming the aforesaid razor blade by mechanically abrading the substrate to form a wedge-shaped sharpened edge on the substrate and forming a layer of diamond or diamond-like carbon material on the sharpened edge of the substrate. of a similar material, the substrate and the graphite target are placed opposite each other in the air-evacuated chamber, a radiofrequency surge is applied to the substrate, and the graphite target is atomized by bombarding it with ions to form carbon atoms that form a diamond or diamond-like layer deposited on the sharpened wedge-shaped edge of the substrate. Preferably, during atomization, electrical energy is applied to the graphite target simultaneously with the introduction of the overvoltage onto the substrate.
Vytvořená břitová hrana má výbornou hranovou pevnost, prokazovanou silou řezače L5 mokré vlněné plsti méně než 0,8 kg, zanedbatelným poškozením hrany řezače suchou vlněnou plstí (méně než padesát malých hranových oblastí poškození, z nichž každá má velikost menší než 20 mikrometrů a hloubku menší než 10 mikrometrů) a žádnou oblast poškození většího rozměru nebo hloubky při mikroskopickém zjišťování.The formed edge has excellent edge strength, demonstrated by a L5 wet wool felt cutter of less than 0.8 kg, negligible damage to the cutter edge by dry wool felt (less than fifty small edge areas of damage each less than 20 microns in depth and less in depth). than 10 micrometers) and no area of greater magnitude or depth in the microscopic detection.
Vynález umožňuje vytvořit holicí jednotku obsahující nosnou strukturu pro nesení břitu, která má vnější plochy pro záběr do kůže uživatele před a za břitovou hranou nebo hranami a nejméně jeden břitový člen upevněný k nosné struktuře. V obzvláštní holicí jednotce je použita břitová sestava obsahující dva substráty, a uvedené klínovité hrany s povlakem jsou uloženy vzájemně spolu rovnoběžně mezi uvedenými plochami zabírajícími do kůže. Holicí jednotka může být typu jednoúčelové vložky nebo hlavy pro zahození po opotřebení, upravené při připojení a odpojení od rukojeti holicího strojku, nebo může tvořit celek s rukojetí, takže celý holicí strojek se jako celek vyhodí, když se břit nebo břity ztupí. Přední a zadní povrch pro záběr do kůže spolupůsobí s hranou nebo hranami břitu za účelem vymezování holicí geometrie. Obzvláště výhodné holicí jednotky jsou typů známých z patentových spisů USA č.3 876 563 a 4 586 255.The invention makes it possible to provide a shaving unit comprising a blade support structure having external surfaces for engaging the user's skin before and after the lip edge (s) and at least one lip member secured to the carrier structure. In a particular shaving unit, a blade assembly comprising two substrates is used, and said wedge-coated edges are mutually parallel to each other between said skin engaging surfaces. The shaving unit may be of a disposable insert or after-wear head adapted to be attached and detached from the razor handle, or may be integral with the handle so that the entire razor is discarded as a whole when the blade or blades become dull. The front and rear skin engagement surfaces interact with the edge or edges of the blade to define shaving geometry. Particularly preferred shaving units are of the type known from U.S. Patent Nos. 3,876,563 and 4,586,255.
Přehled obrázků na výkresechOverview of the drawings
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr. 1 perspektivní pohled na holicí jednotku obsahující holicí břit podle vynálezu, obr. 2 perspektivní pohled na jinou holicí jednotku podle vynálezu, obr. 3 schematické znázornění jednoho příkladu geometrie hrany holicího břitu podle vynálezu,BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a perspective view of a shaving unit comprising a razor blade according to the present invention; FIG. 2 is a perspective view of another shaving unit of the present invention; one example of the cutting edge geometry of the invention,
-2CZ 286598 B6 obr. 4 schematický pohled na zařízení pro provádění vynálezu a obr. 5 a 6 Ramanova spektra diamantu podobného uhlíkového materiálu, uloženého pomocí zařízení z obr. 4.Fig. 4 is a schematic view of a device for carrying out the invention and Figs. 5 and 6 of the Raman spectrum of a diamond-like carbon material deposited by the device of Fig. 4.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Na obr. 1 je znázorněna holicí jednotka 10, obsahující základní konstrukci pro připojení k rukojeti holicího strojku, a plošinový člen 12, vytvořený jako výlisek z houževnatého polystyrenu a vytvarovaný tak, že vymezuje přední, příčně orientovanou plochu 14, zabírající do kůže. Na plošinovém členu 12 je osazen přední břit 16, mající naostřenou hranu 18, a následující břit 20, mající naostřenou hranu 22. Holicí jednotka 10 dále obsahuje krytový člen 24, vytvořený jako výlisek z houževnatého polystyrenu a tvarovaný tak, že vymezuje plochu 26, zabírající do kůže, uloženou směrem dozadu od naostřené hrany 22, a dále holicí kompozitní pomůcku 28, připevněnou ke krytovému členu 24.FIG. 1 shows a shaving unit 10 comprising a base structure for attachment to a razor handle and a platform member 12 formed as a molded of tough polystyrene and shaped to define a forward, laterally oriented skin engaging surface 14. On the platform member 12 a front edge 16 having a sharpened edge 18 and a subsequent edge 20 having a sharpened edge 22 are mounted. The shaving unit 10 further comprises a cover member 24 formed as a molded of tough polystyrene and shaped to define a surface 26 engaging into the skin deposited rearwardly from the sharpened edge 22, and further, a shaving composite aid 28 attached to the cover member 24.
Holicí jednotka 30, znázorněná na obr. 2, je typu znázorněného v patentovém spisu USA č. 4 586 255, a obsahuje tvarované těleso 32 s přední části 34 a zadní části 36. V tělese 32 jsou pružně upevněny chránítkový člen 38, přední břitová jednotka 40 a zadní břitová jednotka 42. Každá břitová jednotka 40, 42 obsahuje břitový člen 44, mající naostřenou hranu 46. Kompozitní holicí pomůcka 48 je třecím způsobem upevněna ve vybrání v zadní části 36.The shaving unit 30 shown in FIG. 2 is of the type shown in U.S. Pat. No. 4,586,255 and comprises a shaped body 32 with a front portion 34 and a rear portion 36. A body 38, a front lip unit, is resiliently mounted in the body 32. 40 and a rear lip unit 42. Each lip unit 40, 42 includes a lip member 44 having a sharpened edge 46. The composite shaving aid 48 is frictionally mounted in a recess in the rear portion 36.
Na obr. 3 je znázorněn schematický pohled na hranovou oblast břitů 16, 20. Břit obsahuje substrát 50 z nerezavějící oceli s naostřenou klínovitou hranou 52, vytvořenou sledem obrušovacích operací, kterými se tvoří naostřená hrana 52 s ostřím 520, mající poloměr v typickém případě menší než 500 angstrómů, s fasetami 54 a 56, které se rozbíhají v úhlu okolo 13°. Na naostřené klínovité hraně 52 a na fasetách 54, 56 je nanesena mezivrstva 58 molybdenu, která má tloušťku okolo 300 angstrómů. Na molybdenové mezivrstvě 58 je nanesena vnější vrstva 60 diamantu podobného materiálu (DLC), která má tloušťku okolo 2000 angstrómů, s fasetami 62, 64, které mají délky každá okolo jedné čtvrtiny mikrometru a svírají úhel okolo 80°. Fasety 62, 64 dále přecházejí do hlavních fasetových ploch 66, 68, které spolu svírají úhel okolo 13°. Poměr vzdálenosti a od vrcholové hrany 70 vrstvy 60 z diamatu podobného uhlíkového materiálu (DLC) k naostřené klínovité hraně 52 substrátu 50 z nerezavějící oceli a tloušťky b vrstvy 60 na naostřené klínovité hraně 52, dále v celém textu označovaný jako stranový poměr, má hodnotu okolo 1,7. Na vrstvě 60 je nanesena vrstva 72 přilnavého polymeru (telomeru), která má tloušťku v podstatě jak byla nanesena, ale redukuje se na monovrstvovou tloušťku během počátečního holení.Fig. 3 is a schematic view of the edge region of the blades 16, 20. The blade comprises a stainless steel substrate 50 with a sharpened wedge-shaped edge 52 formed by a series of abrasion operations to form a sharpened edge 52 with a cutting edge 520 having a radius typically smaller. than 500 angstroms, with facets 54 and 56 that diverge at an angle of about 13 °. An intermediate layer 58 of molybdenum having a thickness of about 300 angstroms is deposited on the sharpened wedge-shaped edge 52 and on the facets 54, 56. On the molybdenum interlayer 58, an outer layer 60 of diamond-like material (DLC) having a thickness of about 2000 angstroms is deposited, with facets 62, 64 having lengths of about one quarter of a micrometer each and forming an angle of about 80 °. The facets 62, 64 further extend to the main facet surfaces 66, 68 which form an angle of about 13 ° to each other. The ratio of the distance a from the top edge 70 of the diamate-like carbon material (DLC) layer 60 to the sharpened wedge-shaped edge 52 of the stainless steel substrate 50 and the thickness b of layer 60 on the sharpened wedge-shaped edge 52, hereinafter referred to as aspect ratio, is about 1.7. A layer 72 of a tacky polymer (telomer) having a thickness substantially as applied but reduced to a monolayer thickness during initial shaving is deposited on the layer 60.
Na obr. 4 je schematicky znázorněno zařízení pro zpracovávání břitů typu znázorněného na obr. 3. Toto zařízení obsahuje stejnosměrný rovinný magnetronový rozprašovací systém, který má komoru 74 z nerezavějící oceli se stěnovou konstrukcí 80, dveřmi 82 a základnovou část 84, v níž je vytvořen průchod 86 připojený ke vhodnému neznázoměnému vakuovému systému. V komoře 74 je osazen karuselový nosič 88 s vystupujícím podpůrným členem 90, na němž je uložen sloupec 92 břitů s jejich naostřenými hranami 94, umístěných proti podpůrnému členu 90 a obrácenými směrem ven. V komoře 74 je také umístěna podpůrná konstrukce 76 pro terč 96 z molybdenu (99,99 % čistého) a podpůrná konstrukce 78 pro terč 98 z grafitu (99,999 % čistého).FIG. 4 schematically illustrates a blade processing apparatus of the type shown in FIG. 3. The apparatus comprises a DC planar magnetron spraying system having a stainless steel chamber 74 with a wall structure 80, a door 82 and a base portion 84 in which it is formed. passage 86 connected to a suitable vacuum system (not shown). In the chamber 74 a carousel carrier 88 is provided with a protruding support member 90 on which a lip column 92 with its sharpened edges 94 is positioned opposite the support member 90 and facing outwards. Also located in the chamber 74 is a support structure 76 for a molybdenum target 96 (99.99% pure) and a support structure 78 for a graphite target 98 (99.999% pure).
Terče 96 a 98 jsou svisle orientované desky, mající každá šířku okolo 12 cm a délku okolo 37 cm. Podpůrné konstrukce 76, 78 a karuselový nosič 88 jsou elektricky izolovány od komory 74 ajsou vytvořena elektrická spojení pro spojení sloupce 92 břitů se zdrojem 100 radiofrekvenčního výkonu přes spínač 102 a se zdrojem 104 stejnosměrného proudového výkonu přes spínač 106, a terče 96 a 98 jsou dále připojeny přes odpovídající spínače 108. 110 ke stejnosměrnému magnetronovému výkonovému zdroji 112. U terčů 96, 98 jsou umístěny clony 114 a 116 pro pohyb mezi otevřenou polohou a polohou zakrývající jí přilehlý terč 96, 98.The targets 96 and 98 are vertically oriented plates, each having a width of about 12 cm and a length of about 37 cm. The support structures 76, 78 and the carousel carrier 88 are electrically insulated from the chamber 74 and electrical connections are made to connect the blade column 92 to the RF power source 100 via switch 102 and DC power source 104 via switch 106, and targets 96 and 98 are further provided. connected to the corresponding magnetron power supply 112 via corresponding switches 108, 110. At the targets 96, 98, apertures 114 and 116 are disposed for moving between the open position and the position covering the adjacent target 96, 98.
-3CZ 286598 B6-3GB 286598 B6
Karuselový nosič 88 nese sloupec 92 břitů s naostřenými hranami 94, umístěnými ve vzdálenosti okolo sedm centimetrů od protilehlého terče 96, 98, aje otáčivý okolo svislé osy mezi první polohou, v níž je sloupec 92 břitů umístěn proti molybdenovému terči 96 (obr. 4) a druhou polohou, v níž je sloupec 92 břitů umístěn proti grafitovému terči 98.The carousel carrier 88 carries a blade column 92 with sharpened edges 94 positioned about seven centimeters from the opposite target 96, 98, and rotatable about a vertical axis between a first position in which the blade column 92 is positioned against a molybdenum target 96 (FIG. 4). and a second position in which the blade column 92 is positioned against the graphite target 98.
V konkrétním zpracovávacím sledu se sloupec 92 břitů (30 cm vysoký) upevní na podpůrný člen 90 (spolu se třemi leštěnými tělesy z nerezavějící oceli, uloženými rovnoběžně s terčem 96, 98). Z komory 74 se odčerpá vzduch a terče 96, 98 se čistí rozprašováním při stejnosměrném proudu po dobu pěti minut. Potom se sepne spínač 102 a břity se radiofrekvenčně čistí v argonové atmosféře po dobu pěti minut při tlaku 1,333 Pa (10 militorr), přičemž argonový tok je 200 sccm a výkon 1,5 kW. Argonový tok se potom sníží na 150 sccm při tlaku 0,6 Pa (4,5 militorr) v komoře 74. Spínač 106 se sepne pro vyvinutí stejnosměrného přepětí -25 V na sloupec 92 břitů. Potom se sepne spínač 108, aby se začalo rozprašování při výkonu 1 kW a clona 114 před molybdenovým terčem 96 se otevře na 28 sekund pro nanášení vrstvy molybdenu o tloušťce okolo 300 angstromů na naostřených hranách 94 břitů. Potom se zavře clona 114. rozpojí se spínače 106 a 108, a karuselový nosič 88 se otočí o 90° tak, aby se hrany sloupce 92 břitů umístily proti grafitovému terči 98. Tlak v komoře 74 se udržuje na 0,266 Pa (dvou militorrech) s tokem argonu 150 sccm. Sepne se spínač 110 pro rozprašování grafitového terče 98 při 500 W. Sepne se spínač 102, aby se zavedlo radiofrekvenční 13,56 MHz přepětí 1000 W (-440 V stejnosměrného samočinného přepětí) na sloupec 92 břitů, a současně se otevře clona 116 na dvacet minut pro ukládání DLC vrstvy 60 o tloušťce okolo 2000 angstromů na molybdenové mezivrstvě 58. Vrstva 60 má poloměr na vrcholové hraně 70 okolo 250 angstromů, který je vymezován fasetami 62, 64 svírajícími úhel 80°, a stranovým poměrem 1,7:1, a tvrdost (měřenou na rovinném povrchu přilehlého břitové tělesa z nerezavějící oceli nástrojem Nanoindenter X do hloubky 500 angstromů) okolo 17 GPa (těleso z nerezové oceli má tvrdost okolo 8 GPa). Jak je znázorněno na obr. 5, Ramanova spektroskopie povlakového materiálu vrstvy 60, uloženého v tomto postupu, vykazuje široký Ramanův vrchol 120, ležící mezi přibližně 1400 a 1500 cm'1 vlnovými čísly, což je spektrum typické pro DLC strukturu.In a particular processing sequence, a blade column 92 (30 cm high) is mounted on a support member 90 (along with three polished stainless steel bodies parallel to the target 96, 98). Air is evacuated from chamber 74 and targets 96, 98 are spray cleaned at direct current for five minutes. The switch 102 is then closed and the blades are radiofrequently cleaned in an argon atmosphere for five minutes at 10 millitorr, with an argon flow of 200 sccm and a power of 1.5 kW. The argon flux is then reduced to 150 sccm at a pressure of 4.5 Pa in chamber 74. The switch 106 is energized to apply a -25V DC overvoltage to the blade column 92. The switch 108 is then closed to start spraying at 1 kW and the orifice 114 in front of the molybdenum target 96 is opened for 28 seconds to deposit a molybdenum layer of about 300 angstroms on the sharpened edges of the 94 edges. Then the shutter 114 is closed. The switches 106 and 108 are opened, and the carousel carrier 88 is rotated 90 ° so that the edges of the blade column 92 are positioned against the graphite target 98. The chamber 74 pressure is maintained at 0.266 Pa (2 milliseconds). argon flow 150 sccm. Switch 110 for spraying graphite target 98 at 500 W. Switch 102 is applied to introduce a 13.56 MHz radio frequency overvoltage of 1000 W (-440 V DC) to the blade column 92 while simultaneously opening aperture 116 to twenty. minutes to deposit a DLC layer 60 having a thickness of about 2000 angstroms on the molybdenum interlayer 58. Layer 60 has a radius at the apex edge 70 of about 250 angstroms, defined by facets 62, 64 at an angle of 80 ° and a aspect ratio of 1.7: 1; a hardness (measured on the flat surface of the adjacent stainless steel cutting body with a Nanoindenter X to a depth of 500 angstroms) of about 17 GPa (the stainless steel body has a hardness of about 8 GPa). As shown in FIG. 5, Raman spectroscopy of the coating material layer 60 deposited in this process shows a broad Raman peak 120 extending between about 1400 and 1500 cm-1 wave number, a spectrum typical of DLC structure.
Poté se na naostřené hrany 94 břitů s povlakem vnější vrstvy 60 z DLC materiálu nanese vrstva 72 přilnavého polymeru ve formě polytetrafluorethylenového telomeru. Postup zahrnuje ohřátí břitů v neutrální atmosféře argonu a vytvoření přilnavého polymemího povlaku z pevného PTFE na řezných hranách 94 břitů, snižujícího tření. Mezivrstva 58 a vrstva 60 jsou pevně přilnavé k substrátu 50, poskytují nízkou sílu řezače mokré vlněné plsti (nejnižší z prvních pěti řezů s mokrou vlněnou plstí [L5] je okolo 0,45 kg), a odolávají opakovanému vyvíjení sil řezače mokré vlněné plsti (nejnižší síla řezače z 496-500 řezů je okolo 0,65 kg), což udává, že DLC vrstva 60 je v podstatě neovlivňována vystavením přísným podmínkám této řezací zkoušky plsti a zůstává pevně přilnavá k substrátu 50 břitu. Poškození hrany 94 a delaminace po deseti řezech se suchou vlněnou plstí, určené mikroskopicky, jsou podstatně menší, než u na trhu běžných břitů s chrom-platinovým povlakem, jedná se o méně než čtyři malé okrajové oblasti poškození (každé takové poškození mělo velikost méně než 20 mikrometrů a hloubku méně než 10 mikrometrů) a nezjistí se žádné oblasti poškození větších rozměrů nebo hloubky. Výsledné břitové členy 44 se sestaví do holicích jednotek 30 typu znázorněného na obr. 2 a umožňují provádět holení s výbornými holicími výsledky. V Then, a layer 72 of an adhesive polymer in the form of a polytetrafluoroethylene telomer is applied to the sharpened edges 94 of the blades coated with the outer layer 60 of DLC material. The process comprises heating the blades in a neutral argon atmosphere and forming an adhesive polymeric coating of rigid PTFE at the cutting edges 94 of the friction-reducing blades. The intermediate layer 58 and the layer 60 are firmly adhered to the substrate 50, provide a low wet wool felt cutter strength (the lowest of the first five wet wool felt cuts [L5] is about 0.45 kg), and resist the repeated wet wool felt cutter forces ( the lowest cutter force of 496-500 cuts is about 0.65 kg), indicating that the DLC layer 60 is substantially unaffected by exposure to the stringent felt test conditions and remains firmly adhered to the blade substrate 50. Edge damage and delamination after ten dry wool felt cuts, determined microscopically, are considerably less than those of conventional chromium platinum coated blades, with fewer than four small edge areas of damage (each such damage was less than 20 micrometers and a depth of less than 10 micrometers) and no areas of greater size or depth are detected. The resulting cutting members 44 are assembled into shaving units 30 of the type shown in FIG. 2 and allow shaving with excellent shaving results. IN
V jiném obzvláštním zpracovávacím sledu se upevní sloupec 92 břitů (vysoký 30 cm) na podpůrný člen 90 (spolu se třemi leštěnými tělesy z nerezavějící oceli, rovnoběžnými s terčem 96, 98). Z komory 74 se odčerpá vzduch a terče 96 a 98 se čistí rozprašováním po dobu 5 minut. Potom se sepne spínač 102 a břity sloupce 92 břitů se potom radiofrekvenčně čistí v argonové atmosféře při tlaku 1,333 Pa (10 militorr) při výkonu 1,5 kW a argonovém toku 200 sccm. Argonový tok se sníží na 150 sccm při tlaku 0,798 Pa (6 militorr) v komoře 74. Sepne se spínač 106 pro zavedení stejnosměrného přepětí -50 V na sloupec 92 břitů, clona 114 před molybdenovým terčem 96 se otevře, a spínač 108 se sepne pro vystavení molybdenového terče 96 rozprašo-4 CZ 286598 B6 vání při výkonu 1 kW po dobu 32 sekund pro ukládání molybdenové mezivrstvy 58 o tloušťce okolo 300 angstrdmů na naostřených hranách 94 břitů. Potom se clona 114 uzavře, spínače 106 a 108 se rozpojí, a karuselový nosič 88 se otočí o 90° tak, aby sloupec 92 břitů ležel proti grafitovému terči 98. Tlak v komoře 74 se sníží na 0,266 Pa (2 militorr) při argonovém toku 150 sccm. Sepne se spínač 110 pro rozprašování grafitového terče 98 při výkonu 500 W. Sepne se spínač 102 pro zavedení radiofrekvenčního přepětí 13,56 MHz 320 W (-220 V stejnosměrného samočinného přepětí) na sloupec 92 břitů, a souběžně se otevře clona 116 na 7 minut pro nanášení DLC vrstvy 60 o tloušťce okolo 900 angstromů na molybdenové mezivrstvě 58. Vnější vrstva 60 v DLC materiálu má poloměr vrcholové hrany okolo 300 angstromů, stranový poměr 1,6:1 a tvrdost (měřenou na rovinném povrchu přilehlého substrátu z nerezavějící oceli nástrojem Nanoindenter X) okolo 13 GPa.In another particular processing sequence, a blade column 92 (30 cm high) is fastened to a support member 90 (along with three polished stainless steel bodies parallel to the target 96, 98). Air is evacuated from chamber 74 and targets 96 and 98 are spray cleaned for 5 minutes. The switch 102 is then closed and the blades of the blade column 92 are then radio-frequency purified in an argon atmosphere at a pressure of 10 psi at a power of 1.5 kW and an argon flow of 200 sccm. The argon flux is reduced to 150 sccm at a pressure of 0.798 Pa (6 millitores) in chamber 74. The -50V DC overvoltage switch 106 is energized to the blade column 92, the shutter 114 in front of the molybdenum target 96 is opened, and the switch 108 is closed. exposing the molybdenum target at a power of 1 kW for 32 seconds to deposit a molybdenum interlayer 58 having a thickness of about 300 angstroms on the sharpened edges of the 94 cutting edges. Then, the orifice 114 is closed, the switches 106 and 108 are opened, and the carousel carrier 88 is rotated 90 ° so that the blade column 92 lies against the graphite target 98. The chamber 74 pressure is reduced to 0.266 Pa (2 millitores) at argon flow 150 sccm. Switch 110 to spray graphite target 98 at 500 watts. Switch 102 to apply 13.56 MHz 320 W (-220 V DC) automatic surge voltage to the blade column 92, and simultaneously open the iris 116 for 7 minutes for applying a DLC layer 60 of about 900 angstroms to the molybdenum interlayer 58. The outer layer 60 in the DLC material has a tip edge radius of about 300 angstroms, a 1.6: 1 aspect ratio, and a hardness (measured on a flat surface of adjacent stainless steel substrate with Nanoindenter). X) about 13 GPa.
Poté se nanese na naostřené hrany 94 břitů, s vrstvou 60 DLC povlaku, podle postupu popsaného v patentovém spisu USA č. 3 518 110, vrstva 72 přilnavého povlaku z polytetrafluorethylenového telomeru. Tento postup zahrnuje zahřívání břitů v neutrální atmosféře, jako je dusík nebo argon, a vytvoření přilnavého povlaku pevného PTFE na řezných hranách břitů, snižujícího tření. Povlaky mezivrstvy 58 a vrstvy 60 jsou pevně přilnavé k substrátu 50, tvořícímu těleso břitu, poskytují nízkou sílu řezače mokré vlněné plsti (nejnižší z prvních pěti řezů mokré vlněné plsti [L5] je 0,6 kg), a odolávají opakovaným vyvinutím sil řezače mokré vlněné plsti (nejnižší síla řezače z 496 až 500 řezů byla 0,76 kg), což ukazuje, že vrstva 60 je prakticky neovlivňována vystavením přísným podmínkám této zkoušky řezače plsti a zůstává pevně lnoucí k substrátu 50 tělesa břitu. Poškození hrany 94 a delaminování po deseti řezech se suchou vlněnou plstí, určené mikroskopicky, je podstatně menší, než u na trhu běžných břitů s chrom-platinovým povlakem, jedná se o méně než čtyři malé okrajové oblasti poškození (každé takové poškození mělo velikost menší než 20 mikrometrů a hloubku menší než 10 mikrometrů) a nezjistí se žádné oblasti poškození větších rozměrů nebo hloubky. Výsledné břitové členy 44 se sestaví do holicích jednotek 30 typu znázorněného na obr. 2 a umožní provádět holení s výbornými holicími výsledky.A polytetrafluoroethylene telomer adhesive layer 72 is then adhered to the sharpened edges of 94 blades with a DLC coating layer 60 according to the procedure described in U.S. Pat. No. 3,518,110. The process involves heating the blades in a neutral atmosphere, such as nitrogen or argon, and forming an adhesive coating of solid PTFE on the cutting edges of the blades, reducing friction. The coatings of the interlayer 58 and the layers 60 are firmly adhered to the blade body substrate 50, provide a low wet wool felt cutter strength (the lowest of the first five wet wool felt cuts [L5] is 0.6 kg), and withstand repeated wet cutter forces wool felt (the lowest cutter thickness of 496-500 cuts was 0.76 kg), indicating that layer 60 is virtually unaffected by exposure to the stringent conditions of this felt cutter test and remains firmly adhering to the blade body substrate 50. Edge 94 damage and delamination after ten dry wool felt cuts, determined microscopically, is considerably less than that of conventional chromium platinum coated blades, less than four small edge areas of damage (each such damage was less than 20 micrometers and depth less than 10 micrometers) and no areas of greater size or depth are detected. The resulting cutting members 44 are assembled into shaving units 30 of the type shown in FIG. 2 and allow shaving with excellent shaving results.
V jiném zpracovávacím postupu se nejprve vyprázdní komora 74 a terče 96 a 98 se čistí katodovým rozprašováním stejnosměrným proudem po dobu 5 minut. Poté se sepne spínač 102 a břity se radiofrekvenčně čistí v argonové atmosféře po dobu dvě a čtvrt minuty při tlaku 1,333 Pa (10 militorr) při výkonu 1,5 kW a argonovém toku 200 sccm. Argonový tok se sníží na 150 sccm při tlaku 0,798 Pa (6 militorr) v komoře 74. Sepne se spínač 106 pro zavedení stejnosměrného přepětí -50 V na sloupec 92 břitů. Clona 114 před molybdenovým terčem 96 se otevře, spínač 108 se sepne pro rozprašování molybdenového terče 96 při výkonu 1 kW po dobu 32 sekund pro ukládání molybdenové mezivrstvy 58 o tloušťce okolo 300 angstromů na naostřených hranách 94 břitů. Clona 114 se potom uzavře a karusel 88 se otočí o 90° pro uložení sloupce 92 břitů proti grafitovému terči 98. Tlak v komoře 74 se sníží na 0,266 Pa (2 militorr) při argonovém toku 150 sccm. Sepne se spínač 110 pro rozprašování grafitového terče 98 při výkonu 500 W. Sepne se spínač 102 pro zavedení radiofrekvenčního přepětí 13,56 MHz při výkonu 320 W (samočinného stejnosměrného přepětí -220 V) na sloupec 92 břitů a souběžně se otevře clona 116 na dobu 5 minut pro nanášení DLC vrstvy 60 o tloušťce okolo 600 angstromů na molybdenové mezivrstvě 58. Výsledný DLC povlak vrstvy 60 má poloměr špičky okolo 400 angstromů, stranový poměr 1,7:1 a tvrdost (měřenou na rovině ploše přilehlého nerezového tělesa nástrojem Nanoindenter X) okolo 13 GPa. Jak je znázorněno na obr. 6, vykazuje Ramanova spektroskopie vnější vrstvy 60, nanesené v tomto postupu, široký Ramanův vrchol 122 při vlnové délce okolo 1543 cm’1, což je spektrum typické pro DLC strukturu.In another process, chamber 74 is first emptied and targets 96 and 98 are cleaned by direct current cathode sputtering for 5 minutes. The switch 102 is then closed and the blades are radiofrequently cleaned in an argon atmosphere for two and a quarter minutes at a pressure of 10 psi at a power of 1.5 kW and an argon flow of 200 sccm. The argon flux is reduced to 150 sccm at a pressure of 0.798 Pa (6 millimeters) in chamber 74. Switch 106 is energized to apply a -50V DC overvoltage to the blade column 92. The diaphragm 114 in front of the molybdenum target 96 opens, the switch 108 closes to spray the molybdenum target 96 at 1 kW for 32 seconds to deposit a molybdenum interlayer 58 having a thickness of about 300 angstroms on the sharpened edges of the 94 edges. The orifice 114 is then closed and the carousel 88 is rotated 90 ° to accommodate a blade column 92 against the graphite target 98. The pressure in the chamber 74 is reduced to 0.266 Pa (2 millitor) at an argon flow of 150 sccm. Switch 110 for spraying graphite target 98 at 500 watts. Switch 102 for introducing 13.56 MHz radio frequency overvoltage at 320 watts (-220 V DC) to the blade column 92 and simultaneously open the orifice 116 for a period of time 5 minutes to apply a DLC layer 60 of about 600 angstroms to the molybdenum interlayer 58. The resulting DLC layer 60 has a tip radius of about 400 angstroms, a aspect ratio of 1.7: 1 and a hardness (measured on the plane of the adjacent stainless steel body with Nanoindenter X). around 13 GPa. As shown in FIG. 6, the Raman spectroscopy of the outer layer 60 applied in this procedure shows a broad Raman peak 122 at a wavelength of about 1543 cm @ -1 , a spectrum typical of a DLC structure.
Vrstva 72 přilnavého polymeru se nanáší na hrany břitů v dusíkové atmosféře. Výsledné povlaky mezivrstvy 58 a vnější vrstvy 60 jsou pevně přilnavé k substrátu 50, zajišťují nízkou řeznou sílu při řezání mokré vlněné plsti (nejnižší síla z prvních pěti řezů s mokrou plstí L5 je okolo 0,76 kg) a odolávají opakovaným vyvíjení sil řezače mokré vlněné plsti (nejnižší řezná síla z 496-500 řezů je okolo 0,76 kg), což udává, že DLC vnější vrstva 60 je v podstatě neovlivňována vystavenímThe adhesive layer 72 is applied to the edges of the blades in a nitrogen atmosphere. The resulting coatings of the intermediate layer 58 and the outer layer 60 are firmly adhered to the substrate 50, providing low cutting force when cutting wet wool felt (the lowest of the first five wet felt cuts L5 is about 0.76 kg), and resist repeated forces of the wet wool cutter. felt (the lowest cutting force of 496-500 cuts is about 0.76 kg), indicating that the DLC outer layer 60 is substantially unaffected by exposure to
-5CZ 286598 B6 přísným podmínkám této zkoušky řezače plsti a zůstává pevně lnoucí k substrátu 50. Poškození okraje a delaminace po deseti řezech se suchou vlněnou plstí, určené mikroskopicky, bylo podstatně menší, než u na trhu běžných břitů s chrom-platinovým povlakem, jedná se o méně než pět malých okrajových oblastí poškození (každé takové poškození má velikost menší než 20 mikrometrů a hloubku menší než 10 mikrometrů) a nezjistí se žádné oblasti poškození větších rozměrů nebo hloubky. Výsledné břitové členy 44 se sestaví do hlavových holicích jednotek 30 typu znázorněného na obr. 2 a holí s výbornými holicími výsledky.The edge damage and delamination after ten dry wool felt cuts, determined microscopically, was considerably less than that of conventional chromium platinum coated blades, less than five small marginal areas of damage (each such damage having a size of less than 20 micrometers and a depth of less than 10 micrometers) and no areas of greater magnitude or depth of damage are detected. The resulting cutting members 44 are assembled into head shaving units 30 of the type shown in FIG. 2 with a stick with excellent shaving results.
I když byla popsána a znázorněna konkrétní provedení vynálezu, budou pro odborníky v oboru zřejmé různé obměny. Vynález proto není omezen na popsaná provedení, nebo jejich podrobnosti, a jsou možné odchylky od těchto provedení v rámci rozsahu předmětu a myšlenky vynálezu.While particular embodiments of the invention have been described and illustrated, various variations will be apparent to those skilled in the art. Therefore, the invention is not limited to the described embodiments, or details thereof, and deviations from these embodiments are possible within the scope and spirit of the invention.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/719,793 US5232568A (en) | 1991-06-24 | 1991-06-24 | Razor technology |
| US79242791A | 1991-11-15 | 1991-11-15 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ289093A3 CZ289093A3 (en) | 1995-04-12 |
| CZ286598B6 true CZ286598B6 (en) | 2000-05-17 |
Family
ID=27110143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19932890A CZ286598B6 (en) | 1991-06-24 | 1992-06-11 | Shaving cutting edge and process for producing thereof |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0591339B1 (en) |
| JP (1) | JP3722829B2 (en) |
| KR (1) | KR100245979B1 (en) |
| CN (1) | CN1039793C (en) |
| AT (1) | ATE169547T1 (en) |
| AU (1) | AU667816B2 (en) |
| CA (1) | CA2111343C (en) |
| CZ (1) | CZ286598B6 (en) |
| DE (1) | DE69226640T2 (en) |
| DK (1) | DK0591339T3 (en) |
| EG (1) | EG19616A (en) |
| ES (1) | ES2118821T3 (en) |
| MA (1) | MA22561A1 (en) |
| MX (1) | MX9203147A (en) |
| MY (1) | MY110072A (en) |
| PL (1) | PL170815B1 (en) |
| TR (1) | TR27155A (en) |
| TW (1) | TW215423B (en) |
| WO (1) | WO1993000204A1 (en) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA928617B (en) * | 1991-11-15 | 1993-05-11 | Gillette Co | Shaving system. |
| EP0757615B1 (en) * | 1994-04-25 | 2004-03-31 | The Gillette Company | Process of coating a layer of amorphous diamond on blades |
| US5490329A (en) * | 1994-05-17 | 1996-02-13 | The Gillette Company | Shaving system |
| US5693094A (en) | 1995-05-09 | 1997-12-02 | Allergan | IOL for reducing secondary opacification |
| US6162249A (en) * | 1998-05-29 | 2000-12-19 | Allergan | IOI for inhibiting cell growth and reducing glare |
| US6884262B2 (en) | 1998-05-29 | 2005-04-26 | Advanced Medical Optics, Inc. | Enhanced intraocular lens for reducing glare |
| US6468306B1 (en) | 1998-05-29 | 2002-10-22 | Advanced Medical Optics, Inc | IOL for inhibiting cell growth and reducing glare |
| EA002735B1 (en) | 1998-12-24 | 2002-08-29 | Конинклейке Филипс Электроникс Н.В. | Method of manufacturing a cutter member having an auxiliary layer |
| US6684513B1 (en) | 2000-02-29 | 2004-02-03 | The Gillette Company | Razor blade technology |
| US20050028389A1 (en) * | 2001-06-12 | 2005-02-10 | Wort Christopher John Howard | Cvd diamond cutting insert |
| EP1419036A1 (en) * | 2001-07-11 | 2004-05-19 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Cutting member with dual profile tip |
| US6648741B2 (en) | 2002-03-14 | 2003-11-18 | Advanced Medical Optics, Inc. | Apparatus for protecting the edge geometry of an intraocular lens during glass bead polishing process |
| GB0212530D0 (en) * | 2002-05-30 | 2002-07-10 | Diamanx Products Ltd | Diamond cutting insert |
| US20050246904A1 (en) * | 2002-08-21 | 2005-11-10 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Cutting member having a superlattice coating |
| JP4842835B2 (en) | 2003-12-09 | 2011-12-21 | アボット・メディカル・オプティクス・インコーポレイテッド | Foldable intraocular lens and manufacturing method thereof |
| WO2007095120A2 (en) * | 2006-02-10 | 2007-08-23 | Eveready Battery Company, Inc. | Multi-layer coating for razor blades |
| US7882640B2 (en) * | 2006-03-29 | 2011-02-08 | The Gillette Company | Razor blades and razors |
| US8011104B2 (en) | 2006-04-10 | 2011-09-06 | The Gillette Company | Cutting members for shaving razors |
| US20130014396A1 (en) * | 2011-07-14 | 2013-01-17 | Kenneth James Skrobis | Razor blades having a wide facet angle |
| US20130014395A1 (en) | 2011-07-14 | 2013-01-17 | Ashok Bakul Patel | Razor blades having a large tip radius |
| CN106584525A (en) * | 2015-10-20 | 2017-04-26 | 余荣恺 | Cutter head of hair scissors and manufacturing method of cutter head |
| EP3372362A1 (en) * | 2017-03-08 | 2018-09-12 | BIC-Violex S.A. | Razor blade |
| EP4135950A1 (en) | 2020-04-16 | 2023-02-22 | The Gillette Company LLC | Coatings for a razor blade |
| AU2021255595A1 (en) | 2020-04-16 | 2022-09-22 | The Gillette Company Llc | Coatings for a razor blade |
| CN115427202A (en) | 2020-04-16 | 2022-12-02 | 吉列有限责任公司 | Multi-layer coatings for razor blades |
| US20230373121A1 (en) | 2022-05-20 | 2023-11-23 | The Gillette Company Llc | Non-fluorinated organic coating material for a razor blade |
| US20230373119A1 (en) | 2022-05-20 | 2023-11-23 | The Gillette Company Llc | Non-fluorinated organic coating material for a razor blade |
| DE102022213666A1 (en) * | 2022-12-14 | 2024-06-20 | Wmf Gmbh | Cutting blade and method for its manufacture |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3480483A (en) * | 1965-05-06 | 1969-11-25 | Wilkinson Sword Ltd | Razor blades and methods of manufacture thereof |
| US3349488A (en) * | 1966-08-09 | 1967-10-31 | Burnie J Craig | Razor blades |
| US3829969A (en) * | 1969-07-28 | 1974-08-20 | Gillette Co | Cutting tool with alloy coated sharpened edge |
| US3802078A (en) * | 1971-06-07 | 1974-04-09 | P Denes | Cutting device and method for making same |
| US3761373A (en) * | 1971-07-09 | 1973-09-25 | Gillette Co | Process for producing an improved cutting tool |
| US4291463A (en) * | 1979-12-31 | 1981-09-29 | Warner-Lambert Company | Water-soluble shaving aid for razor blades |
| DE3047888A1 (en) * | 1980-12-19 | 1982-07-15 | Philips Patentverwaltung Gmbh, 2000 Hamburg | Cutting tools, esp. razor blades - where CVD activated by plasma is used to coat tool with carbon possessing structure similar to diamond |
| BR8307616A (en) * | 1982-11-19 | 1984-10-02 | Gillette Co | SHAVING BLADES |
| US4586255A (en) * | 1984-10-15 | 1986-05-06 | The Gillette Company | Razor blade assembly |
| US4933058A (en) * | 1986-01-23 | 1990-06-12 | The Gillette Company | Formation of hard coatings on cutting edges |
| WO1992019425A2 (en) * | 1991-04-26 | 1992-11-12 | The Gillette Company | Improvements in or relating to razor blades |
-
1992
- 1992-06-11 AU AU21927/92A patent/AU667816B2/en not_active Ceased
- 1992-06-11 JP JP50151393A patent/JP3722829B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-11 ES ES92913506T patent/ES2118821T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-11 KR KR1019930704033A patent/KR100245979B1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-06-11 DE DE69226640T patent/DE69226640T2/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-11 WO PCT/US1992/004932 patent/WO1993000204A1/en active IP Right Grant
- 1992-06-11 DK DK92913506T patent/DK0591339T3/en active
- 1992-06-11 CZ CZ19932890A patent/CZ286598B6/en not_active IP Right Cessation
- 1992-06-11 AT AT92913506T patent/ATE169547T1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-06-11 CA CA002111343A patent/CA2111343C/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-06-11 PL PL92301887A patent/PL170815B1/en unknown
- 1992-06-11 EP EP92913506A patent/EP0591339B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-16 MY MYPI92001025A patent/MY110072A/en unknown
- 1992-06-22 MA MA22851A patent/MA22561A1/en unknown
- 1992-06-23 TR TR00581/92A patent/TR27155A/en unknown
- 1992-06-23 EG EG33092A patent/EG19616A/en active
- 1992-06-23 MX MX9203147A patent/MX9203147A/en unknown
- 1992-06-24 TW TW081104972A patent/TW215423B/zh active
- 1992-06-24 CN CN92105085.2A patent/CN1039793C/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1068990A (en) | 1993-02-17 |
| WO1993000204A1 (en) | 1993-01-07 |
| ATE169547T1 (en) | 1998-08-15 |
| EG19616A (en) | 1995-07-27 |
| JP3722829B2 (en) | 2005-11-30 |
| CN1039793C (en) | 1998-09-16 |
| DE69226640D1 (en) | 1998-09-17 |
| CA2111343A1 (en) | 1993-01-07 |
| TR27155A (en) | 1994-11-09 |
| MY110072A (en) | 1997-12-31 |
| AU2192792A (en) | 1993-01-25 |
| EP0591339A4 (en) | 1994-08-31 |
| CZ289093A3 (en) | 1995-04-12 |
| EP0591339A1 (en) | 1994-04-13 |
| MX9203147A (en) | 1993-02-01 |
| ES2118821T3 (en) | 1998-10-01 |
| JPH07503377A (en) | 1995-04-13 |
| MA22561A1 (en) | 1992-12-31 |
| DK0591339T3 (en) | 1999-02-15 |
| EP0591339B1 (en) | 1998-08-12 |
| CA2111343C (en) | 1998-07-28 |
| TW215423B (en) | 1993-11-01 |
| DE69226640T2 (en) | 1999-03-18 |
| AU667816B2 (en) | 1996-04-18 |
| KR100245979B1 (en) | 2000-05-01 |
| PL170815B1 (en) | 1997-01-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ286598B6 (en) | Shaving cutting edge and process for producing thereof | |
| US5669144A (en) | Razor blade technology | |
| US5232568A (en) | Razor technology | |
| US5295305A (en) | Razor blade technology | |
| US5142785A (en) | Razor technology | |
| KR100241239B1 (en) | Improvements in or relating to razor blades | |
| US5992268A (en) | Amorphous diamond coating of blades | |
| US7966909B2 (en) | Process of forming a razor blade | |
| US5121660A (en) | Razor blade technology | |
| US5129289A (en) | Shaving razors | |
| WO1991014548A1 (en) | Razor blade technology | |
| WO1991018719A1 (en) | Razor blade technology | |
| US5088202A (en) | Shaving razors | |
| NZ229934A (en) | Shaving razor with blade having hard and lubricant coated cutting edge; method of making the blade | |
| RU2110399C1 (en) | Razor blade manufacture method, razor blade and razor blade block (versions) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 19920611 |