CZ283203B6 - Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro - Google Patents
Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro Download PDFInfo
- Publication number
- CZ283203B6 CZ283203B6 CZ962038A CZ203896A CZ283203B6 CZ 283203 B6 CZ283203 B6 CZ 283203B6 CZ 962038 A CZ962038 A CZ 962038A CZ 203896 A CZ203896 A CZ 203896A CZ 283203 B6 CZ283203 B6 CZ 283203B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- core
- plasma
- bodies
- ceramic
- self
- Prior art date
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 5
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000012254 powdered material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 7
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 claims description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 6
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 claims description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 50
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 3
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910006501 ZrSiO Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical group 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 229910052574 oxide ceramic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011224 oxide ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky, zejména těles rotačního tvaru, těles rotačního tvaru jednostranně uzavřených a samonosných rovinných těles vytvářených pomocí plazmového nanášení na duté nebo plné jádro s tepelnou roztažností jádra vyšší než má připravované samonosné těleso, u kterého se plazmové nanášení provádí na předehřáté jádro o teplotě 150 až 550 .sup.o.n.C s podélným gradientem v rozmezí 0,5-90 .sup.o.n.C mezi konci rotačních těles resp. mezi okraji a těžištěm u rovinných těles a práškový materiál natavený proudem plazmatu se nanáší na jádro ve vrstvách s celkovým střikacím výkonem vyšším než 6 kg/hod. vztaženo na oxid hlinitý, po skončeném plazmovém nanášení se jádro i s nanesenou vrstvou řízeně chladí po dobu 5-195 sec. při zachování podélného gradientu, načež se dále chladí řízeně nebo volně až do dosažení teploty okolí a nanesená vrstva se od jádra oddělí.
ŕ
Description
Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro
Vynález se týká způsobu výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro, zejména těles rotačního tvaru, jednostranně uzavřených a samonosných rovinných těles.
Dosavadní stav techniky
Keramická tělesa se většinou vyrábí klasickou keramickou technologií založenou na tvarování z plastických těst. Jedním z mála zveřejněných způsobů výroby keramických těles metodou plazmového nanášení je CS. autorské osvědčení č.153 615 pro vytváření keramické plnicí trubice. Keramická trubice se vytváří, tavením a nanášením keramické látky plazmovým hořákem do tvaru trubice. Autorské osvědčení však nijak neřeší základní povrch na který se plazmové nanášení provádí a bez kterého je celý uvedený způsob výroby naprosto nepoužitelný.
Dalším známým postupem pro vytváření keramických těles je CS. autorské osvědčení č. 244 752 a podobný US 4 529 615 od stejných autorů, kde se potřebné množství vrstev kysličníkové keramiky nanese na trvalé jádro, opatřené odstranitelnou mezivrstvou. Jádro s mezivrstvou se ohřeje na teplotu 450-950 °K resp. 200-650 °C, po nástřiku se ochladí a mezivrstva odstraní nebo oddělí od materiálu vyráběného prvku. Nevýhodou tohoto způsobu výroby keramických trubic je složitá příprava jádra a nutnost dodatečného odstranění mezivrstvy. Technicky nejasný je důvod ohřevu jádra s mezivrstvou, která se později odstraní. Řešení podle těchto patentových spisů dále nerespektuje skutečnost, že při vytváření mezivrstvy KC1 plazmovým nástřikem dojde k tepelnému rozkladu chloridu a uvolnění reaktivního chloru dříve, než ke vzniku mezivrstvy.
Rovněž je známý způsob výroby keramických trubic dle německého patentového spisu DE 30 01 371, který spočívá v tom, že se keramická trubice vyrábí termickým stříkáním práškového materiálu na vnitřně chlazené jádro s vyšším koeficientem tepelné roztažnosti než keramický materiál. Tloušťka nanášených vrstev činí 0,05 až 0,15 mm, přičemž teplotní gradient (příčný) nepřesahuje během stříkání hodnotu 1 °C/ mm. Nevýhodou tohoto způsobu výroby keramických těles je složitá výroba vnitřně chlazeného jádra a nutnost zabezpečení jeho chlazení, což komplikuje výrobu jádra a technologii plazmového nástřiku. Analogií tohoto německého patentového spisu jsou anglický patentový spis GB 2 067 459 A, a US 4 460 529 od stejných autorů. Chráněno je použití dutého vnitřně chlazeného jádra s velkou tepelnou vodivostí a velkou tepelnou roztažnosti, kde je udržován malý příčný teplotní gradient v jádře. Předpokládá se použití jádra na bázi mědi, hliníku, hořčíku ajejich slitin. Nevýhody jsou stejné jako u německého patentového spisu, tj. výroba vnitřně chlazeného dutého jádra a zajištění konstantní teploty povrchu jádra při plazmovém nanášení, což je technicky obtížné a tedy i nákladné.
Dosud známá řešení podle výše uváděných patentových spisů vyžadují jádra s vysokou tepelnou vodivostí, což vede k používání slitin Al, Cu, Mg, Zn, která jsou náchylná na mechanické poškození, což snižuje jejich životnost a zvyšuje výrobní náklady. Tato jádra jsou navíc použitelná jen do teplot okolo 300 °C vzhledem k hrozbě plastických deformací jader při vyšších teplotách.
- 1 CZ 283203 B6
Podstata vynálezu
Řadu nevýhod, nejasností ale i technických omylů ve výše uvedených patentových spisech odstraňuje způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky podle vynálezu (zejména těles rotačního tvaru, těles rotačního tvaru jednostranně uzavřených a samonosných rovinných těles) vytvářených pomocí plazmového nanášení na duté nebo plné jádro, s tepelnou roztažností jádra vyšší než připravované samonosné těleso. Podle vynálezu se plazmové nanášení provádí na předehřáté jádro o teplotě 150 až 550 °C s podélným tepelným gradientem v rozmezí 0,5 - 90 °C mezi konci rotačních těles resp. mezi okraji a těžištěm u rovinných těles a práškový materiál natavený proudem plazmatu se nanáší na jádro ve vrstvách s celkovým stříkacím výkonem vyšším než 6 kg/h vztaženo na oxid hlinitý. Po skončeném plazmovém nanášení se jádro i s nanesenou vrstvou řízeně chladí po dobu 5-195 sec, při zachování podélného gradientu, načež se dále chladí řízeně nebo volně až do dosažení teploty okolní a nanesená vrstva se od jádra oddělí. Tímto postupem je možné připravit jak tělesa z čisté nebo velmi čisté keramiky tak tělesa kovokeramická nebo tělesa keramická s kovovými mezivrstvami.
Kovokeramická tělesa je možné připravovat buď nástřikem směsi keramiky a kovu s rozdílnou granulometrií (kov je ve větší granulometrii), kdy se tato směs přivádí do jednoho místa na ose plazmového proudu, nebo postupem kdy se keramika přivádí jedním nebo několika přívody a kov jiným nebo jinými přívody, ale do místa s větší vzdáleností od ústí plazmového hořáku než keramika. Kov je s výhodou vybraný se skupiny zahrnující zinek, hliník, nikl, měď, železo, kobalt, molybden, wolfram nebo jejich slitiny. Plazmový nástřik se provádí s velkým stříkacím výkonem, vyšším než 6 kg/h vztaženo na ΑΙ2Ο3, (obvyklé stříkací výkony se pohybují okolo 3-5 kg/h vztaženo na AI2O3). Plazmový nástřik se provádí na otryskaný povrch jádra o povrchové drsnosti Ra = 2 - 12 pm. Otryskaný povrch jádra může být s výhodou opatřen separačním nátěrem, zejména na bázi grafitu nebo simíků molybdenu. Předehřátí kovového jádra na střední teplotu v rozmezí 150-550 °C, závisí hlavně na velikosti připravovaného samonosného tělesa a materiálu jádra. Pro přípravu jader je možné použít ocelí s nízkou tepelnou vodivostí nejlépe žáruvzdorných nebo žárupevných s tepelnou roztažností okolo 15.106/°C. Velkou výhodou použití ocelových jader je jejich vysoká pevnost, tvrdost a odolnost proti mechanickému poškození i za vyšších teplot.
Vytvoření podélného tepelného gradientu jádra se dosáhne nejlépe ohřevem pomocí plazmového hořáku, odstupňováním rychlosti posuvu před zavedením práškového materiálu do proudu plazmatu. Volbou této rychlosti a vzdálenosti hořáku od jádra je možné dosáhnout velmi přesného rozložení teploty podél jádra. Po provedeném plazmové nástřiku samonosné vrstvy se jádro i s nanesenou vrstvou začne řízeně ochlazovat. Řízeného chlazení je však možné použít i během plazmového nástřiku. Nejjednodušším postupem je ofukování stlačeným vzduchem nebo vodní mlhou. Různé iychlosti chlazení se dosáhne volbou velikosti chladících trysek nebo jejich vzdáleností od připravovaného tělesa. Do 9 mim od začátku řízeného chlazení dojde k postupnému uvolňování samonosného tělesa od jádra. Vytvořené samonosné těleso je možné sejmout z jádra zpravidla do 15 min po skončení plazmového nástřiku. V případě, že uvolnění jádra a samonosného tělesa je obtížnější je možné zvláště u malých těles použít dodatečného ochlazení jádra a samonosného tělesa v chladicím médiu, zejména v kapalném dusíku a tím sejmutí tělesa usnadnit.
Podstatnou výhodou způsobu výroby samonosných těles podle vynálezu je to, že při plazmovém nástřiku není nutné udržovat teplotu jádra na konstantní hodnotě, ale v jen určitém teplotním intervalu což je podstatně jednodušší. Praktickými pokusy bylo prověřeno, že samonosná tělesa lépe snášejí zvýšení teploty oproti počátku plazmového nanášení než snížení této teploty. Tento rozdíl v citlivosti na zvýšení resp. pokles teplot je navíc charakteristický pro jednotlivé typy materiálů a může se dost podstatně měnit u jednotlivých materiálů, např. pro AI2O3 a ZrSiO4.
-2CZ 283203 B6
Příklady provedení vynálezu
V dalším popisuje vynález blíže objasněn na příkladech provedení
Příklad 1
Směs práškového materiálu sestávající z umělého korundu hnědého (3% TiO2, 1,3% Fe2O3 zbytek A12O3) o granulometrii 0,04-0,09 mm a kovového hliníku o granulometrii 0,1- 0,2 mm v množství 10 % hmot, se přiváděla do proudu plazmatu plazmového hořáku s vodní stabilizací elektrického oblouku o výkonu 160 kW dvěma přívody prášku. Nanášení se provádělo na ocelové jádro jednostranně upnuté v zařízení umožňujícím rotaci jádra o 90 ot/min. Průměr jádra byl 83 mm a nástřik se prováděl v délce 500 mm. Před vlastním nástřikem bylo jádro otryskáno na Ra=5 a předehřáto tak, že teplota na jednom konci jádra byla 295 °C a na druhém konci pak 310 °C. Jádro bylo vyrobeno z oceli s tepelnou roztažností 15,3.10-6 °C (20-300 °C). Nástřik se prováděl postupně se stříkacím výkonem 28 kg/hod směsi až do konečného průměru 88 mm. Po skončení plazmového nástřiku byla teplota ocelového jádra na jeho koncích 400 resp. 419 °C. Po skončeném plazmovém nástřiku bylo ocelové jádro nucené chlazeno stlačeným vzduchem tak, že po 8 min došlo k oddělení samonosné kompozitní trubky od jádra. Celkový obsah kovového hliníku v keramickém materiálu trubky byl 13,4 %. Objemová hmotnost vytvořeného kompozitu byla 3,19 g/cm3 a otevřená pórovitost 5,04 %.
Příklad 2
Umělý korund bílý (99 % A12O3) o granulometrii 0,030-0,070 mm byl přiváděn dvěma přívody do proudu plazmatu plazmového hořáku o výkonu 160 kW v množství 22 kg/hod ve vzdálenosti 32 mm od ústí hořáku. Návarový materiál ozn. K-20 (95 % Ni) o granulometrii 0,1-0,14 mm byl přiváděn třetím přívodem ve vzdálenosti 60 mm od ústí plazmového hořáku v množství 6 kg/hod následně po keramice. Nástřik se prováděl na stejné jádro, stejně předehřáté jako v předešlém případě, ale navíc opatřené separačním nátěrem na bázi grafitu. Postup byl takový, že nejprve se dávkovala keramika po dobu 32 přejezdů hořákem, následovalo dávkování kovu K-20 (přívod keramiky vypnut) po dobu 4 přejezdů hořákem, dále 24 přejezdů keramikou, znovu 4 přejezdy kovem K-20 a nakonec 24 přejezdy keramikou. Celková tloušťka nanesené vrstvy byla 2,9 mm. Samonosné těleso-trubka tedy obsahovala v korundu dvě kovové mezivrstvy na bázi niklu o tloušťce 0,23 mm. Výsledná teplota ocelového jádra po nástřiku byla 340-350 °C. Následovalo ochlazení jádra (i s nanesenými vrstvami keramiky a kovu) pomocí vodní mlhy. Při teplotě jádra okolo 150 °C došlo k oddělení jádra a keramické trubky s dvěmi kovovými mezivrstvami. Objemová hmotnost takto vytvořené keramické trubky byla 3,54 g/cm3 při otevřené pórovitosti 5,6 %
Průmyslová využitelnost
Způsobu podle vynálezu lze využít v keramickém průmyslu, strojírenství a hutnictví.
Claims (10)
1. Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky, zejména těles rotačního tvaru, těles rotačního tvaru jednostranně uzavřených a samonosných rovinných těles vytvářených pomocí plazmového nanášení na duté nebo plné jádro s tepelnou roztažnosti jádra vyšší než má připravované samonosné těleso, vyznačený tím, že plazmové nanášení se provádí na předehřáté jádro o teplotě 150 až 550 °C s podélným tepelným gradientem v rozmezí 0,5 - 90 °C mezi konci rotačních těles resp. mezi okraji a těžištěm u rovinných těles a práškový materiál natavený proudem plazmatu se nanáší na jádro ve vrstvách s celkovým stříkacím výkonem vyšším než 6 kg/h vztaženo na oxid hlinitý, po skončeném plazmovém nanášení se jádro i s nanesenou vrstvou řízeně chladí po dobu 5-195 sec. při zachování podélného gradientu, načež se dále chladí řízeně nebo volně až do dosažení teploty okolí a nanesená vrstva se od jádra oddělí.
2. Způsob výroby podle nároku 1, vyznačený tím, že keramika se přivádí alespoň jedním přívodem do jednoho místa na ose plazmového proudu.
3. Způsob výroby podle nároků la2, vyznačený tím, že dalším alespoň jedním přívodem se do jiného místa a z větší vzdálenosti od ústí plazmového hořáku než keramika přivádí kov vybraný ze skupiny zahrnující zinek, hliník, nikl, měď, železo, kobalt, molybden, wolfram nebo jejich slitiny.
4. Způsob výroby podle nároku 1, vyznačený tím, že se do jednoho místa na ose plazmového proudu přivádí alespoň jedním přívodem směs keramiky a kovu, přičemž kov má větší granulometrii než keramika.
5. Způsob výroby podle nároků laž3, vyznačený tím, že keramika i kov se přivádějí současně.
6. Způsob podle nároků laž3, vyznačený tím, že kov se přivádí následně po keramice.
7. Způsob podle nároků laž6, vyznačený tím, že plazmový nástřik se provádí na otryskaný povrch jádra o povrchové drsností Ra = 2 - 12 pm.
8. Způsob výroby podle nároků laž7, vyznačený tím, že otryskaný povrch jádra se opatří separačním nátěrem, zejména na bázi grafitu nebo simíků molybdenu.
9. Způsob výroby podle nároků laž8, vyznačený tím, že se jádro s nanesenou vrstvou dochladí v chladicím médiu, zejména kapalném dusíku.
10. Způsob podle nároků laž9, vyznačený tím, že předehřátí jádra se provádí bezprostředně před plazmovým nástřikem odstupňováním rychlosti posuvu plazmového hořáku ajeho vzdáleností před jádrem při zastaveném dávkování materiálu, ze kterého se požadované těleso vytváří.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ962038A CZ203896A3 (cs) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ962038A CZ203896A3 (cs) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ283203B6 true CZ283203B6 (cs) | 1998-01-14 |
| CZ203896A3 CZ203896A3 (cs) | 1998-01-14 |
Family
ID=5464252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ962038A CZ203896A3 (cs) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ203896A3 (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ304858B6 (cs) * | 2007-07-02 | 2014-12-10 | Ăšstav fyziky plazmatu AV ÄŚR, v.v.i. | Způsob řízeného chlazení dutého kovového jádra pro plazmové nanášení keramických materiálů a zařízení k provádění tohoto způsobu |
-
1996
- 1996-07-09 CZ CZ962038A patent/CZ203896A3/cs not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ304858B6 (cs) * | 2007-07-02 | 2014-12-10 | Ăšstav fyziky plazmatu AV ÄŚR, v.v.i. | Způsob řízeného chlazení dutého kovového jádra pro plazmové nanášení keramických materiálů a zařízení k provádění tohoto způsobu |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ203896A3 (cs) | 1998-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5375759A (en) | Alloy coated metal base substrates, such as coated ferrous metal plates | |
| US3996398A (en) | Method of spray-coating with metal alloys | |
| KR100540461B1 (ko) | 내마모성 표면을 갖는 소결된 기계적 부품 및 그 제조방법 | |
| US20220152705A1 (en) | Process for forming wrought structures using cold spray | |
| JPH10506153A (ja) | 金属成形方法 | |
| WO1989012115A1 (en) | Spray deposition | |
| GB1599392A (en) | Method and apparatus for producing workable spray deposits | |
| CN102560178B (zh) | 一种多孔材料的制备方法 | |
| RU2503740C2 (ru) | Способ получения композиционных покрытий методом коаксиальной лазерной оплавки | |
| Laha et al. | Carbon nanotube reinforced aluminum nanocomposite via plasma and high velocity oxy-fuel spray forming | |
| JPS63145762A (ja) | 溶射による複合金属皮膜の形成方法 | |
| GB2172825A (en) | Metal matrix composite manufacture | |
| US20050079286A1 (en) | Method of applying coatings | |
| CZ283203B6 (cs) | Způsob výroby samonosných těles na bázi keramiky vytvářených metodou plazmového nanášení na duté nebo plné jádro | |
| EP0305142A1 (en) | Method of forming an article of desired geometry | |
| WO2002040744A1 (en) | Laser fabrication of ceramic parts | |
| JPS61113755A (ja) | 高耐蝕・耐熱性セラミツク溶射被膜形成金属材の製造方法 | |
| JP2005531412A (ja) | 溶融金属と共に用いる物品用の被膜 | |
| US3431141A (en) | High temperature oxidation resistant articles | |
| KR101922805B1 (ko) | 박리방지를 위한 용사코팅층 제조방법 및 이를 이용한 용사코팅층 | |
| Khan et al. | Molybdenum and tungsten coatings for x-ray targets obtained through the low-pressure plasma spraying process | |
| US8826966B1 (en) | Melt containment member | |
| Lu et al. | Microstructure analysis of laser remelting for thermal barrier coatings on the surface of titanium alloy | |
| US20040191543A1 (en) | Method for enhancing adhesion of metal particles to ceramic models | |
| Pawlowski | Quality improvement of coating by a prespray and postspray process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20110709 |