CZ2003767A3 - Vložka řezného nástroje opatřená povlakem a způsob výroby vložky - Google Patents

Vložka řezného nástroje opatřená povlakem a způsob výroby vložky Download PDF

Info

Publication number
CZ2003767A3
CZ2003767A3 CZ2003767A CZ2003767A CZ2003767A3 CZ 2003767 A3 CZ2003767 A3 CZ 2003767A3 CZ 2003767 A CZ2003767 A CZ 2003767A CZ 2003767 A CZ2003767 A CZ 2003767A CZ 2003767 A3 CZ2003767 A3 CZ 2003767A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
layer
thickness
μπι
cutting tool
tool insert
Prior art date
Application number
CZ2003767A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ305139B6 (cs
Inventor
Sakari Ruppi
Jenni Zackrisson
Rolf Olofsson
Original Assignee
Seco Tools Ab Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Seco Tools Ab Ab filed Critical Seco Tools Ab Ab
Publication of CZ2003767A3 publication Critical patent/CZ2003767A3/cs
Publication of CZ305139B6 publication Critical patent/CZ305139B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/308—Oxynitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/36—Carbonitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/40—Oxides
    • C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
    • Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
    • Y10T428/264—Up to 3 mils
    • Y10T428/265—1 mil or less

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Turning (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)

Description

Vložka řezného nástroje opatřená povlakem a způsob výroby vložky
Oblast techniky
Vynález se týká vložek řezných nástrojů ze slinutých karbidů opatřených povlakem, zejména vhodných pro soustružení ocelí. Konkrétněji se vynález týká vložek s povlakem, kde kombinace substrátu s velmi tvrdým vnitřkem a houževnatou povrchovou oblastí a nové koncepce povlaku zajišťuje výbornou odolnost proti otěru a hranovou pevnost, čímž se značně rozšiřuje oblast použití.
Dosavadní stav techniky
V současné době se běžně používají pro obrábění ocelových a nerezových materiálů vložky ze slinutého karbidu s povlakem s povrchovou oblastí s obohacením pojivovou fázi. Povrchová oblast s obohacením pojivovou fází rozšiřuje oblast použití na obtížnější řezné operace.
Již určitou dobu je známé, jak vytvářet na slinutých karbidech, obsahujících WC, pojivovou fázi a kubickou karbidovou fázi, povrchové oblasti s obohacením pojivovou fází, například z patentových spisů US 4 277 283 (Tobioka), US 4 610 931 (Nemeth) a US 4 548 786 (Yohe). Tyto patentové spisy popisují způsoby, jak provádět obohacování pojivovou fází v povrchové oblasti rozpouštěním kubické karbidové fáze v blízkosti povrchů vložky. Způsoby dle těchto spisů vyžadují, aby kubická karbidová fáze obsahovala nějaký dusík, protože rozpouštění kubické karbidové fáze při teplotě slinování vyžaduje ve slinovaném tělese částečný tlak dusíku, dusí• · • · • · • · · · 4 · · ···· · · · · ··*· ·· · ···· kovou aktivitu, přesahující částečný tlak dusíku ve slinovací atmosféře. Dusík může být přidáván atmosférou pece během slinovacího cyklu a/nebo přímo práškem. Rozpouštění kubické karbidové fáze, přednostně v povrchové oblasti, má za následek malé objemy, které budou vyplněny pojivovou fází, což vede k požadovanému obohacení pojivovou fází. V důsledku toho se získá povrchová oblast sestávající v podstatě z WC a pojivové fáze. I když kubická karbidová fáze je v podstatě karbonitridová fáze, materiál je zde označován jako slinutý karbid.
Spis EP-A-1 026 271 popisuje vložku s povlakem, vytvořenou z slinutého karbidu, s vysoce legovanou pojivovou fází Co. Vložka má povrchovou oblast s obohacením pojivovou fází, o tlouštce <20 μιη, přičemž podél linie ve směru od okraje ke středu vložky se obsah pojivové fáze zvyšuje v podstatě monotónně, až se dosáhne celkové koncentrace. Uvádí se, že použití tenké povrchové oblasti obohacené pojivovou fází je výhodné, aby se předešlo plastické deformaci.
Nová koncepce povlaku pro povlak Ti(C,N)-Al2O3-Ti(C,N) je popsána v US 6 221 469 a bylo zjištěno, že má lepší výsledky než konkurenční výrobky založené na koncepci vrstvy, kde A12O3 je krajní vnější vrstva, krytá pouze tenkou vrstvou TiN. Tento druh nové koncepce vrstvy může být aplikován na běžné slinuté karbidy s modifikováním povrchu podle US 6 221 469. V nejnovější patentové přihlášce, která je současně v řízení, autoři zjistili, že pevnost tohoto povlaku může být dále zlepšena, jestliže vrstva A12O3 sestává z a-Al2O3 (patentová přihláška 024445-011). Mezivrstva z a-Al2O3 je zvlášt důležitá tehdy, když je nástroj použit • · • · · · · ·
-3• · · · · · · ···· · · · * ···· · · · · · · · • · ·· · v · · ♦ · ® při přerušovaném řezání nebo když se provádí chlazení, t.j. v případech použití, kde je tepelný tok do substrátu nižší.
Tlustý povlak Ti(C,N) je důležitý proto, že u mnohých běžných ocelí se dosahuje jak u a-Al2O3, tak i u k-Al2O3 při použití Ti(C,N) nanášeného MTCVD lepších výsledků, pokud jde o opotřebení hřbetu. Aby se zmenšilo opotřebení hřbetu je proto podle US 6 211 469 důležité chránit vrstvu A12O3 vrstvou Ti(C,N). Vrstva Ti(C,N) je s výhodou nanesena na vrstvě a-Al2O3 postupem MTCVD.
Podstata vynálezu
Překvapivě bylo nyní zjištěno, řádně dobré výsledky, když je že koncepce povlaku má mimopovlak nanesen na substrátu s velmi tvrdým vnitřkem a houževnatou povrchovou oblastí. Vložka řezného nástroje podle vynálezu se vyznačuje jedinečnou kombinací odolnosti proti otěru a houževnatosti.
Vynález přináší vložku řezného nástroje opatřenou povlakem, sestávající ze substrátu z slinutého karbidu a povlaku, jehož podstatou je, že substrát ze slinutého karbidu obsahuje WC, 4 až 7 hmotn.% kobaltu, 6 až 9 hmotn.% kovů tvořících kubické karbidy ze skupin IVb a Vb, s výhodou titanu, tantalu a niobu, přičemž substrát ze slinutého karbidu má povrchovou oblast s obohacením pojivovou fází o tloušťce >20 μιη, s výhodou od 21 do 50 μιη, přičemž povlak obsahuje první vrstvu z Ti(C,N) přilehlou k substrátu ze slinutého karbidu, mající tloušťku od okolo 3 do okolo 15 μιη, vrstvu z oxidu hlinitého přilehlou k uvedené první vrstvě, mající tloušťku od okolo 3 do okolo 15 μια, která sestává z a-Al2O3, a další vrstvu přilehlou k vrstvě oxidu hlinitého • · ·· ····
z Ti(C,N) nebo Ti(C,O,N), mající tlouštku od okolo 1 do 10 μη, přičemž celková s výhodou menší než Ti(C,N) je jedno- až tloušťka povlaku je menší než 30 μπι, 20 μπι, přičemž tlouštka první vrstvy trojnásobek tlouštky vrstvy oxidu hlinitého a tloušťka vnější vrstvy Ti(C,N) je od 0,1 do 1,2 násobku tloušťky první vrstvy Ti(C,N) a vrstvy oxidu hlinitého .
Podle vynálezu je nyní vytvořena povrchová oblast o tlouštce >20 μπι, s výhodou 21 až 50 μπι, s obohacením pojivovou fází. Tato oblast je téměř prostá kubické karbidové fáze (fáze kubických karbidů). Maximální obsah pojivové fáze povrchové oblasti s obohacením pojivovou fází je 1,2 až 3 procent celkového objemu pojivové fáze.
Vložka řezného nástroje podle vynálezu sestává ze substrátu ze slinutého karbidu a povlaku, kde substrát obsahuje WC, pojivovou fázi a kubickou karbidovou fázi s povrchovou oblastí s obohacením pojivovou fází téměř prosté kubické karbidové fáze. Kubická karbidová fáze obsahuje prvky ze skupin IVb, Vb a VIb.
Vynález se týká slinutých karbidů s proměnlivými množstvími pojivové fáze a kubické karbidové fáze (fáze kubického karbidu nebo karbidů). Pojivová fáze s výhodou obsahuje kobalt a rozpuštěné prvky tvořící karbid jako wolfram, titan, tantal a niob. Není však důvod předpokládat, že přidání niklu nebo železa by znatelně ovlivnilo výsledek. Ani u malých přídavků kovů, tvořících s pojivovou fází intermetalické fáze nebo jakoukoli jinou formu disperzí se také nepředpokládá, že by znatelně ovlivňovaly výsledek.
• 9 • ·
-59 · 9 · · · ·*···*· · * • · · · · · • · * · · · ·
Množství prvků tvořících pojivovou fázi se může měnit mezi 4 a 7 hmotn.%, s výhodou od 4,5 do 6 hmotn.%.
Obsah wolframu v pojivové fázi může být vyjádřen jako S-hodnota = σ / 16,1, kde σ je naměřený magnetický moment v pojivové fázi v μΤπι^9-1. S-hodnota závisí na obsahu wolframu pojivové fáze a zvyšuje se s klesajícím obsahem wolframu. Tak pro čistý kobalt nebo pojivo, které je nasyceno uhlíkem, S=1 a pro pojivovou fázi s obsahem wolframu odpovídajícím hraniční linii k tvorbě ή-fáze S=0,78.
Nyní bylo zjištěno, že se podle vynálezu dosáhne zlepšených řezných vlastností, když má těleso z slinutého karbidu S-hodnotu v rozmezí od 0,80 do 0,94, s výhodou 0,84-0,89.
Dále je střední délka zachycení (intercept length) fáze karbidu wolframu, naměřená na broušeném a leštěném reprezentativním příčném řezu, v rozmezí 0,5-0,9 μπι. Střední délka zachycení (intercept length) kubické karbidové fáze je v podstatě stejná jako u karbidu wolframu. Délka zachycení (intercept length) se měří pomocí analýzy obrazu na mikrosnímcích se zvětšením 10 000 krát a vypočítá se jako průměrná střední hodnota přibližně 1000 délek zachycení (intercept length).
V prvním provedení odpovídá množství kubického karbidu 6 až 9 hmotn.% titanu, tantalu a niobu jako prvků tvořících kubické karbidy, s výhodou 6,0-8,5 hmotn.%. Titan, tantal a/nebo niob mohou být také nahrazeny jinými karbidy • · • · · ·
-6prvků ze skupin IVb, Vb a VIb periodické tabulky. Hmotnostní poměr mezi obsahem tantalu a niobu je od 1 do 2,5, s výhodou 1,5 až 1,9. Hmotnostní poměr mezi obsahem titanu a niobu je od 0,5 do 1,5, s výhodou 0,8 až 1,2.
Množství dusíku, přidávaného bud práškem nebo slinovacím procesem nebo jejich kombinací, určuje rychlost rozpouštění kubické karbidové fáze během slinování. Optimální množství dusíku závisí na množství a typu kubické karbidové fáze. Podle vynálezu je optimální množství přidávaného dusíku >1,7 hmotn.%, s výhodou 1,8 až 5,5 hmotn.% na hmotn.% titanu, tantalu a niobu. Část tohoto dusíku se ztrácí během slinování.
Výroba slinutých karbidů podle vynálezu se provádí jedním ze dvou následujících způsobů, nebo jejich kombinací, a to a) slinováním předběžně slinutého nebo hutněného tělesa nitridu nebo karbonitridu v inertní atmosféře nebo ve vakuu, jak je popsáno v patentovém spisu US 4 610 931, nebo b) nitridováním zhutněného tělesa, jak je popsáno v patentovém spisu US 4 548 786, následovaným slinováním v inertní atmosféře nebo ve vakuu.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr.l tisícinásobek struktury vložky řezného nástroje podle vynálezu, a obr.2 rozdělení pojivové fáze v povrchové oblasti jako funkce vzdálenosti od povrchu vložky podle vynálezu.
• ·
-7• » ·· · · · · · · · • ·· ·«· ····*·· · · • · · · · · · ··«· • · ·· ♦ · · ·· · ·
Příklady provedení vynálezu
Podrobná struktura povlaku podle vynálezu je patrná z obr.l. Na obrázku značí A značí vnitřek substrátu, B povrchovou oblast s obohacením pojivovou fází, C vnitřní povlakovou vrstvu Ti(C,N), D vrstvu A12O3, E vnější vrstvu Ti(C,N) a F vrstvu TiN. Povlak tedy obsahuje více vrstev, popisovaných níže. První vrstva je vrstva Ti(C,N), sestávající z Ti(CN) naneseného CVD nebo z Ti(C,N) naneseného MTCVD, nebo jejich kombinace. V povlaku může být nanesena tenká vrstva (vrstvy) TiN (o tloušťce <0,5 μπι) , v případě potřeby několikrát, pro dosažení zjemňování zrna. Tloušťka první vrstvy Ti(C,N) je 1 až 20 μπι, s výhodou 3-15 μιη. Jako pojivová vrstva uložená přímo na substrát ze slinutého karbidu může být nanesena vrstva TiN (o tloušťce 0,5-2 μπι).
Mezi uvedenou první vrstvou Ti(C,N) a následující vrstvou z oxidu hlinitého je pojivová vrstva Ti(C,O,N), která je potřebná pro dobrou adhezi a ovládání fáze a. Vrstva oxidu hlinitého obsahuje jemnozrnnou fázi α a má tloušťku 1 až 20 μπι, s výhodou 3-15 μπι.
Při vrstvě z oxidu hlinitého leží vrstva Ti(C,N), (Ti,Zr)(C,N) nebo Ti(C,O,N), s výhodou nanesená postupem MTCVD. Tloušťka této vrstvy je 1-15 μπι, s výhodou 1 až 10 μπι. Nakonec může být na vrch popsaného povlaku nanesena případná vrstva TiN, jejíž tloušťka je menší než 3 μπι, s výhodou 0,5-2 μπι.
Celková tloušťka povlaku by měla být menší než 40 μπι, s výhodou menší než 30 μπι a nej výhodně ji menší než 25 μπι. Jednotlivé vrstvy by měly mít tloušťku takovou, aby »0 0000
0 0 0
0 0 0 0
-8tloušťka první vrstvy Ti(C,N) byla 1 až 3 násobek tloušťky vrstvy z oxidu hlinitého a tloušťka vnější vrstvy Ti(C,N) byla 0,1 až 1,2 násobek tloušťky úrovní vrstvy Ti(C,N) a vrstvy z oxidu hlinitého.
PŘÍKLAD 1 Třída 1
Byly vyrobeny substráty ze slinutého karbidu, přičemž se vycházelo z namletí práškové směsi sestávající z (Ti, W)C, Ti(C,N), (Ta, Nb)C, WC a Co se složením 2 hmotn.% Ti, 3,4 hmotn.% Ta, 2 hmotn.% Nb, 5,3 hmotn.% Co, 6,13 hmotn.% C a zbytek W, a provedlo se slinutí prášku. Vložky byly slinovány ohřevem v H2 na 400°C pro odvoskování a dále ve vakuu na 126O°C. Ze 1260°C na 135O°C byly vložky nitridovány v atmosféře N2 a po té v ochranné atmosféře Ar zahřívány po dobu 1 hodiny na 1460°C.
Povrchová oblast vložek sestávala z části obohacené pojivovou fází, téměř prosté kubické karbidové fáze, o tloušťce 30 μπι. Maximální obsah Co v této části byl okolo 12 hmotn.%. S-hodnota vložek byla 0,87 a střední délka zachycení (intercept length) fáze karbidu wolframu byla 0,7 μπι. Vložky byly povlečeny postupem CVD a MTCVD povlakem sestávajícím z 1 μπι TiN, 8 μπι Ti(C,N) naneseného MTCVD, 6 μπι a-Al2O3, 3 μπι Ti(C,N) a 0,5 μπι TiN.
PŘÍKLAD 2 třída II
Zopakoval se příklad 1, ale dusík se přidal přímo k prášku v množství 0,25 hmotn.% a se slinováním s atmosféře prosté N2. Povrchová oblast vložek sestávala z části obohacené pojivovou fází, téměř prostou kubické karbidové fáze, o tloušťce 17 μπι. Maximální obsah Co v této části byl přibližně 12 hmotn.%. S-Hodnota S vložek byly 0,87 a střední délka φφφφ φφφ* ·· φ ·· • · · · · φ · φ φ · φφφ* φφφφ φ φ · φ φ φ φφφ φ φφφφ φφφ φ φφφφ φφ φ φφφφ ·♦ ·» · · · φφ ·· zachycení (intercept length) fáze karbidu wolframu byla 0,7 μπι. Vložky byly povlečeny podle příkladu 1.
PŘÍKLAD 3 třída III
Příklad 1 se zopakoval pokud jde o substrát z slinutého karbidu.
Vložky byly povlečeny při použití postupů CVD a MTCVD s povlakem sestávajícím z 1 μπι TiN, 11 μπι Ti(C,N) naneseného MTCVD, 6 μπι α-Α12Ο3 a 0,5 μιη TiN.
PŘÍKLAD 4 třída IV - srovnávací příklad
Byly vyrobeny substráty ze slinutého karbidu, přičemž se vycházelo z namletí práškové směsi sestávající z (Ti, W)C, (Ta, Nb)C, WC a Co se složením 2 hmotn.% Ti, 3,4 hmotn.% Ta, 2 hmotn.% Nb, 5,9 hmotn.% Co, 6,30 hmotn.% C a zbytek W, provedlo se slinutí prášku. Vložky byly slinovány ohřevem v H2 na 400°C pro odvoskování a dále ve vakuu na 1400°C. Ze 1400°C na teplotu slinutí 1490° byly zahřívány v ochranné atmosféře Ar při 50 mbar. Doba držení při teplotě slinutí byly 30 minut.
Tyto vložky nemají povrchovou oblast s obohacením pojivovou fází. S-hodnota vložek byla 0,85 a střední délka zachycení (intercept length) fáze karbidu wolframu byla 0,7 μπι. Vložky byly povlečeny při použití postupů CVD a MTCVD povlakem sestávajícím z 6 μπι Ti(C,N), 8 μπι α-Α12Ο3 a 3 μιη vícevrstvového TiC/TiN.
PŘÍKLAD 5 třída V - srovnávací příklad
Pro srovnání ve zkoušce soustružení byla vybrána vložka z slinutého karbidu od jiného výrobce v P10-P15 aplikační oblasti.
··· to
-10toto·· to • ·· · · · • · · · to
PŘÍKLAD 6
Vložky třídy I, II a IV byly zkoušeny z hlediska houževnatosti v podélném soustružení se přerušovanými řezy.
Obráběný předmět: válcová tyč se štěrbinami Materiál: SS1672
Vložka typu: CNMG120408-M3
Rychlost řezu: 140 m/min
Posuv: 0,1, 0,125, 0,16, 0,20, 0,25, 0,315, 0,4, 0,5, 0,63,
0,8 mm/ot., postupně zvyšovaný po 10 mm délce řezu.
Hloubka řezu: 2,5 mm
Poznámka: Soustružení za sucha
Kritéria životnosti nástroje: Postupně zvyšovaný posuv až po zlomení hrany. Bylo zkoušeno 10 hran každé varianty.
Výsledky: Střední posuv při zlomení (mm)
Třída I 0,27 (vynález)
Třída II 0,22 (vynález)
Třída IV 0,15 (stav techniky).
Výsledky zkoušek ukazují, že třída I podle vynálezu vykazovala lepší chování z hlediska houževnatosti než třída II a třída IV (stav techniky), a to vzhledem tlusté povrchové oblasti s obohacením pojivovou fází.
PŘÍKLAD 7
Třída I, třída III, třída IV a třída V byly zkoušeny na opotřebení hřbetu při čelním soustružení materiálu na výrobu kuličkových ložisek.
Obráběný předmět: Válcové trubky (kuličková ložiska)
Materiál: SS1672 ·· «· ·· · ·· • · · · ··· · · « • · ·· · · · · · · · • ·· · » · ······· · ·
Vložka typu: WNMG080416
Rychlost řezu: 500 m/min
Posuv: 0,5 mm/ot. Hloubka řezu: 1,0 mm
Poznámka: Soustružení za sucha
Kritéria životnosti nástroje: Opotřebení hřbetu >0,3 mm, byly zkoušeny tři hrany každé varianty.
Výsledky: Životnost materiálu (min)
Třída I 17 (vynález)
Třída III 10,5 (vynález)
Třída IV 11 (stav techniky)
Třída V 13 (stav techniky)
Výsledky zkoušej ukazují, že nástroj z slinutého karbidu podle vynálezu vykazuje delší životnost než třída III, třída IV a třída V. Odolnost proti opotřebení třídy I ilustruje kladný účinek koncepce povlaku podle vynálezu ve srovnání s třídami u koncepce povlaku, kde vrstva A12O3 je vrstva přímo pod horní vrstvou TiN.
PŘÍKLAD 8
Tato zkouška soustružení bude ilustrovat účinek Ti(C,N) jako vrchního povlaku. Třída I a třída III byly zkoušeny z hlediska opotřebení hřbetu.
Obráběný předmět: Ozubené kolo
Materiál: 16MnCr5, kovaný
Vložka typu: WNMG0604I2-M3
Rychlost řezu: 400 m/min
Posuv: 0,3 mm/ot
Hloubka řezu: 1 mm
Poznámky: Soustružení za mokra
-129 9 9 9 9 9
9 99 9 9
9 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9
99 99 9 • 9
9999
9999
9 9
9 9
9 9
9 9 9
99
Kritérium životnosti nástroje: Opotřebeni hřbetu po 250 částech, celková doba řezání byla 26,5 minut. Byly zkoušeny tři řezné hrany každé třídy.
Výsledky: Opotřebení hřbetu (mm)
Třída I 0,21 (vynález)
Třída III 0,35 (vynález)
Výsledky zkoušek ukazují, že nástroj z slinutého karbidu podle vynálezu vykazoval delší dobu životnosti než třída
III.
PŘÍKLAD 9
Při zkoušce prováděné u koncového uživatele při obrábění byly opotřebení hřbetu v důsledku plastické deformace a vylamování řezného břitu dominantními mechanismy opotřebení. Obráběný předmět: Hřídel
Materiál: houževnatá tvrzená ocel
Vložka typu: CNMG120808
Řezná rychlost: 280 m/min
Posuv: 0,35-0,5 mm/ot
Hloubka řezu: 2 mm
Poznámky: Soustružení na mokra
Kritérium životnosti nástroje: Opotřebení hřbetu
Výsledky: Opotřebení hřbetu (mm) Počet částí
Třída I 0,20 150 (vynález)
Třída IV 0,40 (vylamování) 90 (stav techniky)
Třída v 0,28 100 (stav techniky)
Výsledky zkoušek znázorňují, že nástroj z slinutého ·· ···· • · · · · · • · ·· · · • · · · · · · • 4 · · 4 4
44 ·4
-13• · • ·· · • · 4
4 4 • · · 4 • 4 4 4 4 • 4 4 4 4 karbidu podle vynálezu vykazuje vyšší životnost než třída IV (stav techniky) a třída V (stav techniky). Třída IV vykazuje vylamování řezné hrany a třída V vykazuje opotřebení hřbetu v kombinaci s plastickou deformací. Třída I podle vynálezu vykazuje jak lepší odolnost proti plastické deformaci, tak i houževnatost proti vylamování mikročástic podél řezné hrany než u tříd podle stavu techniky. Vynález ukazuje výhody kombinování substrátu s tvrdým vnitřkem a houževnatou povrchovou oblastí a povlak odolný proti otěru.

Claims (11)

  1. NÁROKY >20 μιη, s výhodou od z Ti(C,N) přilehlou
    1. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem, sestávající ze substrátu ze slinutého karbidu a povlaku, vyznačená tím, že substrát ze slinutého karbidu obsahuje WC, 4 až 7 hmotn.% kobaltu, 6 až 9 hmotn.% kovů tvořících kubické karbidy ze skupin IVb a Vb, s výhodou titanu, tantalu a niobu, přičemž substrát ze slinutého karbidu má povrchovou oblast s obohacením pojivovou fází o tlouštce
    21 do 50 μπι, přičemž povlak obsahuje první vrstvu k substrátu ze slinutého karbidu, mající tlouštku od okolo 3 do okolo 15 μπι, vrstvu z oxidu hlinitého přilehlou k uvedené první vrstvě, mající tlouštku od okolo 3 do okolo 15 μπι, která sestává z a-Al2O3, a další vrstvu přilehlou k vrstvě oxidu hlinitého z Ti(C,N) nebo Ti(C,O,N), mající tlouštku od okolo 1 do 10 μπι, přičemž celková tlouštka povlaku je menší než 30 μπι, s výhodou menší než 20 μπι, přičemž tlouštka první vrstvy Ti(C,N) je jedno- až trojnásobek tlouštky vrstvy oxidu hlinitého a tlouštka vnější vrstvy Ti(C,N) je od 0,1 do 1,2 násobku tlouštky první vrstvy Ti(C,N) a vrstvy oxidu hlinitého.
  2. 2. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle nároku 1, vyznačená tím, že substrát obsahuje 4,5 až 6 hmotn.% koba1tu.
  3. 3. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle nároku 1 nebo 2, vyznačená tím, že substrát obsahuje 6,0 až 8,5 hmotn.% kovů tvořících kubické karbidy ze skupin IVb
    44 44
  4. 4 4 4 4 4 4
    4 4 44 4 4
    4 4 4 4 4 · 4
    4 4 4 4 4 4
    44 44 44
    -15*·
    44 4»*4
    4 4 4
    4 4 4
    4 4 4 4
    4 4 4 4 4
    4 4 4 4 4 a Vb, s výhodou titanu, tantalu a niobu.
    4. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle kteréhokoli z nároků 1 až 3, vyznačená tím, že substrát obsahuje takové kubické karbidy, že poměr hmotností mezi tantalem a niobem je od 1,0 do 2,5, s výhodou od 1,5 do 1,9, a poměr hmotností mezi titanem a niobem je od 0,5 do 1,5, s výhodou 0,8 až 1,2.
  5. 5. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle kteréhokoli z nároků 1 až 4, vyznačená tím, že obsah pojivové fáze v povrchové oblasti s obohacením pojivovou fází je maximálně 1,2 až 3-násobek jmenovitého obsahu pojivové fáze.
  6. 6. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle kteréhokoli z nároků 1 až 5, vyznačená tím, že S-hodnota substrátu je v rozmezí 0,80-0,94, s výhodou 0,84-0,89.
  7. 7. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle kteréhokoli z nároků 1 až 6, vyznačená tím, že střední délka zachycení WC fáze v substrátu je od 0,5 do 0,9 μιη.
  8. 8. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle nároku 1, vyznačená tím, že mezi substrátem ze slinutého karbidu a uvedenou první vrstvou je vrstva TiN, jejíž tloušťka je menší než 3 μιη, s výhodou 0,5-2 μπι.
  9. 9. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle nároku 1, vyznačená tím, že první vrstva sestává z vrstvy Ti(C,N) nanesené postupem CVD, vrstvy Ti(C,N) nanesené postupem MTCVD nebo jejich kombinací, zakončené nebo zakonče-16·· ·4 4· * 99 9199 • · · · ··· · · · 4 4 49 4 4 4 4 4 4 4
    9 44 444 4441444 · · • ••4 *4 · 4 · · · ·· 44 4 9 4 44 49 ných pojivovou vrstvou Ti(C,O,N).
  10. 10. Vložka řezného nástroje opatřená povlakem podle nároku 1, vyznačená tím, že na vrch vrstvy Ti(C,N) je nanesena případná vrstva TiN, jejíž tloušéka je menší než 3 μιη, s výhodou 0,5 až 2 μπι.
  11. 11. Způsob výroby vložky řezného nástroje, obsahující substrát ze slinutého karbidu s povrchovou oblastí s obohacením pojivovou fází a povlak, přičemž substrát sestává z pojivové fáze, WC, a kubické karbonitridové fáze, vyznačený tím, že se vytvoří prášková směs obsahující WC, 4 až 7 hmotn.%, s výhodou 4,5-6 hmotn.% Co, a 6 až 9 hmotn.%, s výhodou 6,5-8,5 hmotn.% kovů tvořících kubické karbidy ze skupin IVb a Vb periodické tabulky, přičemž se přidává dusík v množství >1,7 hmotn.%, s výhodou 1,8 až 5,5 hmotn.%, na hmotn.% prvků ze skupiny IVb a Vb, a to buď práškem nebo slinovacím procesem nebo jejich kombinací, uvedené prásky se směšují s lisovacím činidlem a wolframem v kovové formě nebo sazemi pro dosažení požadované S-hodnoty, směs se mele a podrobuje rozprašovacímu sušení pro získání práškového materiálu s požadovanými vlastnostmi, práškový materiál se hutní a slinuje při teplotě 1350-1500°C v řízené atmosféře, načež se ochlazuje, podrobí se obvyklým následným zpracováním po slinování včetně zaoblení hran, a postupem CVD nebo MTCVD se nanese se tvrdý povlak odolný proti otěru.
CZ2003-767A 2002-03-22 2003-03-17 Vložka řezného nástroje opatřená povlakem a způsob výroby vložky CZ305139B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0200912A SE526604C2 (sv) 2002-03-22 2002-03-22 Belagt skärverktyg för svarvning i stål

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2003767A3 true CZ2003767A3 (cs) 2003-12-17
CZ305139B6 CZ305139B6 (cs) 2015-05-20

Family

ID=20287385

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2003-767A CZ305139B6 (cs) 2002-03-22 2003-03-17 Vložka řezného nástroje opatřená povlakem a způsob výroby vložky

Country Status (9)

Country Link
US (2) US7192637B2 (cs)
EP (1) EP1348779B1 (cs)
JP (1) JP2003311510A (cs)
KR (1) KR20030076426A (cs)
CN (1) CN1291810C (cs)
AT (1) ATE497029T1 (cs)
CZ (1) CZ305139B6 (cs)
DE (1) DE60335838D1 (cs)
SE (1) SE526604C2 (cs)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ304957B6 (cs) * 2013-07-11 2015-02-04 Technická univerzita v Liberci Povlakované lisovací nebo tvářecí nástroje

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4313587B2 (ja) 2003-03-03 2009-08-12 株式会社タンガロイ 超硬合金及び被覆超硬合金部材並びにそれらの製造方法
SE527348C2 (sv) 2003-10-23 2006-02-14 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en hårdmetall
SE526602C2 (sv) 2003-10-27 2005-10-18 Seco Tools Ab Belagt skär för grovsvarvning
JP2005131730A (ja) * 2003-10-30 2005-05-26 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具
EP1609883B1 (en) * 2004-06-24 2017-09-20 Sandvik Intellectual Property AB Coated metal cutting tool
SE528427C2 (sv) * 2004-07-09 2006-11-07 Seco Tools Ab Ett belagt skär för metallbearbetning och sätt att tillverka detta
AT413705B (de) * 2004-08-02 2006-05-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Wendeschneidplatte mit einer mehrlagenbeschichtung
ES2255896T3 (es) 2004-08-24 2009-04-16 Tungaloy Corporation Carburo cementado, elemento revestido con carburo cementado y procesos de produccion del mismo.
CN100354450C (zh) * 2004-11-30 2007-12-12 湖州和孚三联刀具厂 螺旋刀片的渗碳工艺方法
DE102004063816B3 (de) * 2004-12-30 2006-05-18 Walter Ag Al2O3-Multilagenplatte
SE528672C2 (sv) * 2005-01-31 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär för slitstyrkekrävande korthålsborrning samt sätt att framställa detsamma
SE529302C2 (sv) * 2005-04-20 2007-06-26 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en belagd submikron hårdmetall med bindefasanriktad ytzon
SE529015C2 (sv) * 2005-09-09 2007-04-10 Sandvik Intellectual Property PVD-belagt skärverktygsskär tillverkat av hårdmetall
JP2007136631A (ja) † 2005-11-21 2007-06-07 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 刃先交換型切削チップ
US8080312B2 (en) * 2006-06-22 2011-12-20 Kennametal Inc. CVD coating scheme including alumina and/or titanium-containing materials and method of making the same
SE0602815L (sv) * 2006-12-27 2008-06-28 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär speciellt användbart för tunga grovbearbetningsoperationer
SE531670C2 (sv) * 2007-02-01 2009-06-30 Seco Tools Ab Texturerat alfa-aluminiumoxidbelagt skär för metallbearbetning
US8080323B2 (en) 2007-06-28 2011-12-20 Kennametal Inc. Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
US20090004449A1 (en) * 2007-06-28 2009-01-01 Zhigang Ban Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
AT9999U1 (de) * 2007-06-29 2008-07-15 Ceratizit Austria Gmbh Al-ti-ru-n-c hartstoffschicht
SE532044C2 (sv) 2007-12-27 2009-10-06 Seco Tools Ab Användning av ett CVD belagt skär vid fräsning
WO2010024902A2 (en) 2008-08-28 2010-03-04 Corning Incorporated Wear resistant coatings for tool dies
JP5561522B2 (ja) * 2010-02-26 2014-07-30 三菱マテリアル株式会社 表面被覆ｗｃ基超硬合金製インサート
JP5613888B2 (ja) * 2010-05-07 2014-10-29 三菱マテリアル株式会社 表面被覆ｗｃ基超硬合金製インサート
JP5561607B2 (ja) * 2010-09-15 2014-07-30 三菱マテリアル株式会社 表面被覆ｗｃ基超硬合金製インサート
JP5062541B2 (ja) * 2011-03-15 2012-10-31 住友電工ハードメタル株式会社 刃先交換型切削工具
KR101536462B1 (ko) * 2013-12-23 2015-07-24 한국야금 주식회사 난삭재 및 주철가공 절삭공구용 피막
KR101675649B1 (ko) * 2014-12-24 2016-11-11 한국야금 주식회사 절삭공구
US9845268B2 (en) * 2016-05-23 2017-12-19 Kennametal Inc. Sintered ceramic bodies and applications thereof
RU2760426C2 (ru) * 2017-04-07 2021-11-25 Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб Снабженный покрытием режущий инструмент
JP6999383B2 (ja) 2017-11-29 2022-01-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
CN111886097B (zh) * 2018-03-20 2023-06-23 京瓷株式会社 切削刀片和具备它的切削刀具
JP6784928B2 (ja) 2018-09-04 2020-11-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
JP7055761B2 (ja) 2019-02-15 2022-04-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
CN110616405B (zh) * 2019-10-14 2021-11-12 四川大学 一种耐磨损阻扩散的氧化铝/氮化铝钛铬复合涂层及其制备方法
US11273498B2 (en) * 2020-06-04 2022-03-15 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Cutting tool
CN111549256B (zh) * 2020-06-24 2021-06-01 浙江省冶金研究院有限公司 一种提高锡基巴氏合金性能的方法

Family Cites Families (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB379047A (en) * 1931-04-18 1932-08-25 Krupp Ag Improvements relating to built-up metal cutting and other tools or implements and toprocesses and apparatus for their manufacture
JPS5487719A (en) 1977-12-23 1979-07-12 Sumitomo Electric Industries Super hard alloy and method of making same
US4610931A (en) 1981-03-27 1986-09-09 Kennametal Inc. Preferentially binder enriched cemented carbide bodies and method of manufacture
US4548786A (en) 1983-04-28 1985-10-22 General Electric Company Coated carbide cutting tool insert
JPH0732961B2 (ja) * 1986-10-03 1995-04-12 三菱マテリアル株式会社 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JPH02228474A (ja) * 1989-02-28 1990-09-11 Toshiba Tungaloy Co Ltd 被覆焼結合金
CA1327277C (en) * 1989-03-17 1994-03-01 William A. Bryant Multilayer coated cemented carbide cutting insert
US5188489A (en) * 1991-05-31 1993-02-23 Kennametal Inc. Coated cutting insert
US5576093A (en) * 1992-10-22 1996-11-19 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
US5374471A (en) * 1992-11-27 1994-12-20 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
SE505425C2 (sv) 1992-12-18 1997-08-25 Sandvik Ab Hårdmetall med bindefasanrikad ytzon
SE501527C2 (sv) * 1992-12-18 1995-03-06 Sandvik Ab Sätt och alster vid beläggning av ett skärande verktyg med ett aluminiumoxidskikt
SE502223C2 (sv) * 1994-01-14 1995-09-18 Sandvik Ab Sätt och alster vid beläggning av ett skärande verktyg med ett aluminiumoxidskikt
SE514737C2 (sv) * 1994-03-22 2001-04-09 Sandvik Ab Belagt skärverktyg av hårdmetall
US5920760A (en) * 1994-05-31 1999-07-06 Mitsubishi Materials Corporation Coated hard alloy blade member
SE509201C2 (sv) 1994-07-20 1998-12-14 Sandvik Ab Aluminiumoxidbelagt verktyg
US5652045A (en) * 1994-10-20 1997-07-29 Mitsubishi Materials Corporation Coated tungsten carbide-based cemented carbide blade member
SE504968C2 (sv) * 1994-11-15 1997-06-02 Sandvik Ab Metod att belägga ett skärverktyg med ett skikt av alfa-Al2O3
SE514181C2 (sv) * 1995-04-05 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårmetallskär för fräsning av gjutjärn
SE514177C2 (sv) * 1995-07-14 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär för intermittent bearbetning i låglegerat stål
US5786069A (en) * 1995-09-01 1998-07-28 Sandvik Ab Coated turning insert
SE509616C2 (sv) * 1996-07-19 1999-02-15 Sandvik Ab Hårdmetallskär med smal kornstorleksfördelning av WC
SE509560C2 (sv) * 1996-09-06 1999-02-08 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär för bearbetning av gjutjärn
JPH11267904A (ja) * 1998-03-23 1999-10-05 Mitsubishi Materials Corp 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具
JP3371796B2 (ja) * 1998-03-23 2003-01-27 三菱マテリアル株式会社 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具
SE9802487D0 (sv) * 1998-07-09 1998-07-09 Sandvik Ab Cemented carbide insert with binder phase enriched surface zone
US6251508B1 (en) * 1998-12-09 2001-06-26 Seco Tools Ab Grade for cast iron
US6221469B1 (en) 1998-12-09 2001-04-24 Seco Tools Ab Grade for steel
SE516017C2 (sv) * 1999-02-05 2001-11-12 Sandvik Ab Hårdmetallskär belagt med slitstark beläggning
SE9901244D0 (sv) * 1999-04-08 1999-04-08 Sandvik Ab Cemented carbide insert
SE519828C2 (sv) * 1999-04-08 2003-04-15 Sandvik Ab Skär av en hårdmetallkropp med en bindefasanrikad ytzon och en beläggning och sätt att framställa denna
US6638474B2 (en) 2000-03-24 2003-10-28 Kennametal Inc. method of making cemented carbide tool
ATE380890T1 (de) * 2000-05-31 2007-12-15 Mitsubishi Materials Corp Beschichtetes schneidwerkzeug aus zementiertem karbid und verfahren zu dessen herstellung
US6733874B2 (en) * 2001-08-31 2004-05-11 Mitsubishi Materials Corporation Surface-coated carbide alloy cutting tool
EP1323847A3 (en) 2001-12-28 2005-09-14 Seco Tools Ab Coated cemented carbide body and method for use
SE523827C2 (sv) * 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Belagt skär för bearbetning med hög hastighet av låg-och medelhögt legerade stål, sätt att framställa ett skär och använding av skäret
SE523826C2 (sv) * 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Skär belagt med TiAIN för bearbetning med hög hastighet av legerade stål, sätt att framställa ett skär och användning av skäret

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ304957B6 (cs) * 2013-07-11 2015-02-04 Technická univerzita v Liberci Povlakované lisovací nebo tvářecí nástroje

Also Published As

Publication number Publication date
US7192637B2 (en) 2007-03-20
US20070063387A1 (en) 2007-03-22
EP1348779B1 (en) 2011-01-26
CN1291810C (zh) 2006-12-27
SE0200912L (sv) 2003-11-24
SE0200912D0 (sv) 2002-03-22
JP2003311510A (ja) 2003-11-05
SE526604C2 (sv) 2005-10-18
US20030211366A1 (en) 2003-11-13
DE60335838D1 (de) 2011-03-10
CN1446656A (zh) 2003-10-08
ATE497029T1 (de) 2011-02-15
KR20030076426A (ko) 2003-09-26
US7648736B2 (en) 2010-01-19
CZ305139B6 (cs) 2015-05-20
EP1348779A1 (en) 2003-10-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ2003767A3 (cs) Vložka řezného nástroje opatřená povlakem a způsob výroby vložky
EP0913489B1 (en) Cemented carbide, process for the production thereof, and cemented carbide tools
US5374471A (en) Multilayer coated hard alloy cutting tool
KR100259259B1 (ko) 표면피복서어멧블레이드부재
US7794830B2 (en) Sintered cemented carbides using vanadium as gradient former
JP5328653B2 (ja) Ｔｉ基サーメットおよび被覆サーメット並びに切削工具
US5643658A (en) Coated cemented carbide member
US20090214306A1 (en) Coated Cutting Tool Insert
US7097901B2 (en) Coated cutting tool insert
CZ2003819A3 (cs) Řezcací nástrojová vložka, způsob její výroby a její použití
EP1314790A2 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
US20090029132A1 (en) Coated hard metal member
EP1352697B1 (en) Coated cutting tool insert
US20080224344A1 (en) Method of making a cemented carbide body
JP2012511437A (ja) 高い寸法精度が必要とされている切削工具インサートの製造方法
EP0996757B1 (en) Titanium based carbonitride alloy with nitrided surface zone
JP4069749B2 (ja) 荒加工用切削工具
EP1345869B1 (en) Machining tool and method of producing the same
EP2075350A2 (en) CVD coated cutting tool insert for milling
JP4077739B2 (ja) 表面被覆Ｔｉ基サーメット製切削工具およびその製造方法
JPH0673560A (ja) 被覆超硬合金部材およびその製造方法
JP3331916B2 (ja) 耐熱塑性変形性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JPS63103069A (ja) 表面被覆超硬合金
Turner Kusoffsky et a1.

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20150317