CZ20031285A3 - Způsob úpravy metalotermické strusky - Google Patents
Způsob úpravy metalotermické strusky Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20031285A3 CZ20031285A3 CZ20031285A CZ20031285A CZ20031285A3 CZ 20031285 A3 CZ20031285 A3 CZ 20031285A3 CZ 20031285 A CZ20031285 A CZ 20031285A CZ 20031285 A CZ20031285 A CZ 20031285A CZ 20031285 A3 CZ20031285 A3 CZ 20031285A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- slag
- reaction
- fluxes
- metallothermal
- metallothermic
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 115
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 61
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 50
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 50
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims abstract description 29
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 22
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 89
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 28
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 27
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims description 12
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims description 10
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 claims description 8
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 5
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 5
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 5
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 4
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 2,2,3,3,3-pentafluoropropanal Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)C=O IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K Aluminum fluoride Inorganic materials F[Al](F)F KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims description 3
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 claims description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- YLUIKWVQCKSMCF-UHFFFAOYSA-N calcium;magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[Mg+2].[Ca+2] YLUIKWVQCKSMCF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 abstract 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 abstract 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 72
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 36
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 36
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 25
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 16
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 15
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 9
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 101150006573 PAN1 gene Proteins 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000756 V alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910052566 spinel group Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012932 thermodynamic analysis Methods 0.000 description 2
- 241000167854 Bourreria succulenta Species 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010013647 Drowning Diseases 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 238000007133 aluminothermic reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 235000019693 cherries Nutrition 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910003439 heavy metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000004452 microanalysis Methods 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 229910021652 non-ferrous alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000009865 steel metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu úpravy metalotermické strusky, zejména aiuminotermické, silikotermické, nebo jejich kombinace, při redukci těžkých neželezných kovů, zejména V, Ni, Nb, Cr, Mo, Ta, Ti, W, působením tavidel.
Dosavadní stav techniky
Výroba těžkých neželezných kovů, jako je V, Ni, W, B, Mo, Cr, Nb, Ta, Ti.z jejich oxidů, kromě klasické redukce v obloukových pecích pomocí uhlíkových redukovadel, je někdy možná pouze za pomoci metalotermických reakcí s AI, Si, Ca, Mg, Ti, nebo jejich kombinací.
Pro výrobu neželezných slitin těchto kovů se používají v zásadě dvě technologie) respekt, jejich kombinace. První je technologie pomocí redukovadel kupř. Si, AI nebo jejich slitin, takže se jedná o silikotermický nebo aluminotermický proces. Druhou technologií je kombinace silikotermického a aluminotermického pochodu. Dalšími užívanými technologiemi jsou oba shora uvedené procesy za přispění reakce doredukování oxidů neželezných těžkých kovů pomocí elektrického oblouku.
Německý patent DE 3215369 uvádí technologii dávkování kazivce do metalotermické strusky, při níž je do strusky po metalotermické redukci dávkován kazivec. Funkce kazivce je zde dvojí. Kazivec jednak slouží jako ředidlo, ale na druhé straně je přidáván, aby byla umožněna doredukce strusky pomocí přívodu elektrického proudu. Ohřev strusky pak probíhá prostřednictvím zvýšení vodivosti strusky vlivem přidaného kazivce. Jedná se o poměrně finančně nákladnou technologii.
Americký patent US 5,865α872,ζ roku 1999. řeší problematiku vhodného chemického složení metalotermických strusek. V tomto i předchozím případě se však jedná o zařízení s dodatečným přívodem tepla, které teprve umožní rozpuštění přidávaných ztekucovadel ve strusce.
Do redukčních reakcí těžkých neželezných kovů podle předchozích způsobů se ještě mohou pro regulaci tepelného zabarvení přidávat oxidy železa, železo samé, nebo oxidy Mg, Si nebo jejich kombinace. Přitom vznikají strusky různého chemického složenka to podle druhu použitých redukovadel.
Přechod k vyšší výtěžnosti redukovaného neželezného kovu je možný jen při snížení obsahu ve strusce. Vzhledem ke zvyšujícím se cenám surovin, hlavně redukovadel, a tlakem na ekologické využívání vznikajících odpadních strusek, vzniká požadavek úpravy technologie se záměrem kvantitativního zvýšení výtěžnosti neželezného kovu, současně s tvorbou vhodné strusky pro další zpracování.
Dosavadní nevýhodou používaných procesů je, že při metalotermickém, zejména aluminotermickém procesu, vznikají strusky, u nichž je výsledným produktem redukční reakce mezi kovem-hliníkem a oxidem redukovaného kovu vznik vysokoteplotních aluminátových sloučenin takových vlastností, které přechází do tuhého stavu dříve než vyredukovaný kov nebo jeho slitina.
V článku „ Mineralogické vlastnosti a možnosti využití aluminitermických strusek z výroby niklu a vanadu,, v časopise Rudy 2, 38, z roku 1990, autorů Kňap, Blůml, Král, str. 45 - 48, jsou uvedeny poznatky, které minerály vznikají při aluminotermických reakcích a ve kterých jsou vázány prvky zúčastňující se reakcí. Pomocí elektronové lokální mikroanalýzy (LMA) byly zjištěny ve struskách spinely čistého AI2O3 a dále spinely typu MeO.AI2O3, kde Me představuje redukovaný kov, nebo zejména alkalické prvky?jako jsou Mg a Ca. A dále jsou zastoupeny v menším obsahu fáze s obsahem Si, Fe apod. Jednotlivé fáze pak představují skupinu sloučenin, které jsou zodpovědné za ztráty získávaných prvků ve struskách. Jak je dále objasněno, je otázka znalostí složení strusky a termodynamických podmínek při aiuminotermické výrobě hlavním faktorem rozdělení redukovaného oxidu kovu mezi strusku a kov.
Dále je známo, že aluminotermické strusky se oproti ostatním již známým struskám, které vznikají při výrobě surového železa, oceli nebo neželezných kovů, odlišují. Zatímco jpři uvedených výrobách plní struska komplexní požadavky, musí fungovat jako zdroj tepla, jako medium pro jeho přenos, nosič kovu a prostředek kjeho rafinaci, je aluminotermická struska výsledkem jednostupňového redukčního pochodu. Dodávání přísad pro zvýšení výtěžku kovu úpravou chemického složení strusky je omezeno jednak hodnotou exotermického tepelného efektu redukční reakce, spotřebou tepla na roztavení přísad, jednak zvyšováním ztrát do strusky následkem zvýšení jejího objemu. Snahou o řešení komplexu uvedených nedostatků bude upravit chemické složení strusky tak, aby se potlačil vznik fází spojených se ztrátou získávaného kovu, snížit teplotu tání strusky tak, aby se umožnilo co nejdelší oddělování kapiček vyredukovaného kovu ze strusky a jejich koagulace a současně aby vznikla struska vhodná pro další zpracování.
V současné době se aluminotermické zpracování oxidů kovů vede tak, že se směs všech látek redukovaných, redukčních a struskotvorných smíchá, nasype se do tavících prostor a zapálí se elektrickým palníkem,· nebo jiným vhodným zápalným prostředkem, např. vysokotermickou zápalnou třešní, představující zápalnou směs látek. Metalotermická reakce probíhá intenzivním hořením po dobu několika minut. Tato doba je odvislá od řady parametrů, jako jsou objem vsázky, druh a čistota redukční směsi, přítomnost ředidel-tavidel apod., obvykle reakce proběhne do 15 minut.
Následující termodynamický rozbor nám dá představu, jak postupovat při tvorbě vhodných strusek.
Jednou z podmínek, které musíme respektovat, je mít dostatečný tepelný obsah taveniny. Ten je pro redukci hliníkem obecně popsán rovnicí závislosti teploty Tm na tepelném obsahu reakce (Q) při vyloučení tepelných ztrát vyjádřené vztahem (1)
Q Q Me Q Str + Cp Me T, Me Cp str. T( str °C (1)
Cp Me +Cp str kde Tm je teplota taveniny všech produktů reakce (°C )
Q je tepelný obsah reakce (J/g atom )
Qwe ,Q str jsou tepelné obsahy roztaveného kovu a strusky při teplotě jejich tání ( J/g atom) cP Me,cpstr jsou molární tepelné kapacity roztaveného kovu a strusky (J/ g atom°C)
TtMe, Tt str jsou teploty tání kovu a strusky (°C ).
Redukce proběhne v ideálních podmínkách téměř kvantitativně. Předpokládejme, že produktem redukce je čistý kov a jedinou struskovou fází je oxid hlinitý, za podmínek vakance kovu ve struskové fázi. Předpokládejme, že se jedná o homogenní soustavu a exploatované veličiny jsou ve standardním stavu, můžeme vztáhnout tepelný obsah (Q) k jednomu gram atomu taveniny.
Proto abychom se co nejvíce přiblížili termodynamickému vztahu a reálným podmínkám, je snahou, aby teplota tavení kovu TtMe byla co nejbližší teplotě TtStr tavení strusky a pak platí
QlVIe + Q Str
Qmin =------------------------- (2), n
kde n je množství vznikajících gramatomů v tavenině,
Q min je měrný tepelný obsah potřebný pro vznik strusky (J).
Z toho vyplývá, aby nedocházelo ke ztrátám kovu ve strusce, je nutno přidat látky tvořící s oxidem hlinitým nízko tavitelné eutektikum.
Termodynamickým rozborem výše uvedených rovnic (1,2) je zřejmé, že pokud nechceme snížit tepelnou bilanci procesu, a pokud nechceme tím snížit výtěžnost kovu a pokud se chceme co nejvíce přiblížit alespoň stavu popisovaného rovnicí (2), bude nutno snížit bod, respektive interval tání strusky.
Toho se dá docílit několika způsoby. Přidáním kazivce, páleného vápna, oxidu hořečnatého, oxidů železa, křemenného písku, ferosilicia obecně tavidel a podobně, do vsázky před jejím odpalem. To však vede k nežádoucímu nárůstu objemu strusky a tím i ke ztrátám redukovaného prvku obsaženého ve strusce a současně i k nežádoucí spotřebě tepla na roztavení těchto přidávaných složek.
Podstata vynálezu
Uvedené nevýhody se odstraní nebo podstatně omezí u způsobu úpravy metalotermické strusky, při redukci těžkých neželezných kovů působením tavidel podle tohoto vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že tavidla se přidávají mimo metalotermickou vsázku, před metalotermickou reakcí tj. před odpalem nebo po metalotermické reakci tj. po odpalu. Tavidla se přidávají na povrch připravené metalotermické vsázky před vlastní metalotermickou reakcí odpálením a/nebo po ukončení této metaiotermícké reakce na povrch vzniklé strusky, < během metalotermické reakce vzniká na povrchu slitiny kovu struska. <·
Když se tavidla se přidávají na povrch připravené metalotermické vsázky před vlastní metalotermickou reakcí odpálením, tak během metalotermické reakce vzniká na povrchu slitiny kovu struska a na jejím povrchu vzniká vrstva zreagovaného tavidla a strusky, obsahující nízkotavitelná eutektika tavidla a strusky.
Když se tavidla přidávají na povrch vzniklé strusky po ukončení metalotermické reakce, potom nejprve během metalotermické reakce vzniká slitina kovu a na jejím povrchu struska, po ukončení metalotermické reakce a přidání tavidel vzniká vrstva zreagovaného tavidla a strusky, obsahující nízkotavitelná eutektika tavidla a strusky. Na povrchu této vrstvy se nachází zbytky nezreagovaného tavidla .
Tavidla se přidávají po metalotermické reakci v časovém rozmezí od bezprostředního ukončení této reakce až do 20 minut. V nejvýhodnějším provedení se tavidla přidávají na povrch vzniklé strusky po metalotermické reakci, a to po v časovém rozmezí 5 až 10 minut po ukončení této reakce. Při metalotermické redukci vzniká struska, která reaguje s tavidlem. Vznikající struska obsahuje nízkotavitelná eutektika tavidla a oxidu redukčního kovu.
Hlavní výhodou tohoto vynálezu je snížení teploty tání metalotermické strusky, aniž by došlo ke ztrátám redukovaného kovu, naopak spíše na základě zkoušek dochází k menšímu zlepšení výtěžnosti redukovaného kovu. Přitom v jedné technologické operaci vznikne metalotermické struska s vhodným složením pro následné ekologické zpracování, zejména jako syntetická odsiřovací struska při výrobě železa a oceli s přítomnými nízkotavitelnými minerály a tím nízk(/^ou· brpiotoLí. lodeny tání při jejím využití. Předností tohoto vynálezu je elegantní řešeni, kdy v jedné operaci pri metalotermické výrobě těžkých neželezných kovů se navíc získá další produkt, a to struska pro ocelárenský průmysl. Způsob úpravy strusky podle tohoto vynálezu umožňuje i využití částečného přebytku tepla metalotermické reakce k roztavení, natavení a zreagování složek tavidla se struskou vzniklou metalotermickou reakcí. Tím, že na povrchu strusky vznikne vrstva zreagovaného tavidla a strusky, která obsahuje nízkotavitelná eutektika tavidla a strusky, se zlepší rozpouštění aluminátových nebo silikátových sloučenin v ocelárenských struskách. Též se sníží energetické nároky na ohřev strusek a zrychlí se ocelárenský pochod.
Když se tavidla přidají na povrch strusky po odpalu, a zůstane část tavidel nezreagována. Zbytek nezreagovaného tavidla není na závadu, neboť se tavidlo stejně musí přidávat při pozdějších běžných technologických ocelárenských operacích.
Podle tohoto vynálezu se tavidla nepřidávají do metalotermické vsázky, ale na povrch k odpálení připravené vsázky, což snižuje ztráty redukovaného kovu ve strusce, jak je dosud obvyklé, když se tavidla přidávají do vsázky. Tavidla, která se přidávají na povrch metalotermické top loty vsázky, pouze proreagují žádoucím způsobem se vznikající struskou a v konečném důsledku brání odvodu tepla ze zreagované vsázky. Rozdíl ve stupni zreagování tavidel s povrchem metalotermické vsázky před a po odpalu - metalotermícké reakci?-' je závislý na velikosti vsázky. Dávkování před odpalem se využívá u vsázek menších, okolo 1000 kg vsázky. Dávkování tavidel po odpalu se využívá u vsázek větších. U malých vsázek jsou tepelné ztráty natolik významné, že je vhodnější dávkování tavidel na povrch vsázky před odpalem. U větších vsázek, kdy je tepelný přebytek metalotermické reakce dostatečně vysoký, je vhodné dávkovat tavidla bezprostředně po reakci nebo v definovaném časovém rozmezí po této reakci. Čím větší je reakční vsázka, tím později je možné dávkovat tavidla.
Tavidla se mohou přidávat v množství do 40 % hmotn., vztaženo na celkovou hmotnost metalotermické vsázky. Optimální je, když se tavidla přidávají v množství 20 až 30 % hmotn., vztaženo na celkovou hmotnost metalotermické vsázky. Pokud by se tavidel přidalo více než 40 % hmotn. vztaženo na celkovou hmotnost metalotermické vsázky, nedošlo by k úplnému a ani částečnému proreagování tavidla s povrchem vznikající strusky vzhledem kjeho velkému množství. Výpočty i zkoušky potvrdily, že optimální množství přídavku tavidel se pohybuje od 10 do 30 % hmotn. na vsázku, což zaručuje technologicky optimální proreagování tavidla s povrchem strusky v optimálním časovém limitu do 20 minut.
Přidávaná tavidla mají velikost částic od prachové formy do maximální velikosti 100 mm, s výhodou mají zrnitost v rozmezí 10 až 30 mm. Definovaná velikost částic zajišťuje, že tavidla během prudké reakce nebo těsně po ní, nejsou stržena z povrchu vsázky do odtahu. Prachová forma tavidel může být v některých případech pro určitá tavidla vhodná, zejména když je potřeba, aby tavidla lépe proreagovala se vznikající struskou. Jedná se zejména o tavidla s vyšší měrnou hmotností, jako jsou kazívec a kryolit. U některých typů tavidel, jako např. u pálené vápna, se mohou použít i větší kusy. Optimální velikost částice představují zrna o velikosti 10 až 30 mm, která jsou vhodná u tavidel s menší měrnou hmotností, jako pálené vápno.
Nejlepších výsledků se dosahuje, když metalotermickou vsázkou je aluminotermická vsázka a/nebo silikotermická vsázka, a přidávané tavidlo je alespoň jedno tavidlo ze skupiny tavidel, zahrnujících kazivec, pálené vápno, kryolit, oxidy železa, křemenný písek, oxid hořečnatý, dolomitické vápno, fluorid hlinitý nebo jejich kombinace. Silikotermickou vsázkou se dosahuje vysoké výtěžnosti redukovaného kovu, avšak tato vsázka je méně používaná: protože použité redukovadlo - křemík je poměrně nákladné. Strusky ze silikotermické redukce jsou hůře využitelné pro vysoký obsah SiO2. Aluminotermická technologie je ve srovnání se silikotermickou technologií jednodušší a je většinou dostupnější z hledika redukovadla - hliníkové krupice. Z aluminotermické vsázky se získá struska s obsahem minimálně 70 % hmotn. oxidu hlinitého, která je velmi dobře využitelná v druhotném zpracování, např. při výrobě cementu, a případně syntetických strusek pro metalurgii železa a oceli.
Přidání tavidel na povrch metalotermické vsázky a/nebo nově vzniklé strusky podle tohoto vynálezu je řešeno jednorázovým dávkováním, zejména páleného vápna,, či kazivce nebo kryolitu, na ještě ne úplně ztuhlou, plastickou hladinu vznikající strusky. Tím, že ke kontaktu tavidel a strusky dochází ještě v plastickém stavu, dojde k částečné reakci mezi povrchem metalotermicky vzniklé strusky a tavidlem, a tím i snížení zb-odtp tání povrchových vrstev strusky. To příznivě přispívá i k prodloužení doby, po kterou má možnost koagulovat vyredukovaný kov a klesat ke dnu, kde se shromažďuje, aniž by docházelo kjeho nežádoucím reverzibilním reakcím a ztrátám žádoucího prvku do strusky. Způsob úpravy strusky podle tohoto alternativního řešení z důvodu limitujícího množství reakcí uvolněného tepla umožňuje, že část přidávaného tavidla se stačí rozpustit ve strusce a část může být nezreagována a zachována na povrchu.
Může se využít jednoho druhu tavidla, nebo jejich směsí. Podle následného způsobu využití strusek se voli i druh tavidla. Např. pro využití aluminotermických strusek ve výrobě oceli a železa jsou vhodná jako tavidla pálené vápno či kazivec či kryolit, případně v různých poměrech, pro účinné chemické reakce.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je podrobně popsán dále na příkladných provedeních, schematicky znázorněných na připojených výkresech, z nich představuje obr. 1 stávající stav techniky, obr. 2 dávkování tavidel na odpal připravenou vsázku, obr. 3 dávkování tavidel po odpalu na vzniklou strusku.
Příklady provedení
Přikladl (Obr. 1)
Stávající stav techniky :
Obr. 1 znázorňuje stav techniky.
V horní části obr. 1a je znázorněn svislý řez odpalovací pánví 1 s metalotermickou vsázkou_2 připravenou k odpalu. V dolní části obr. 1b je znázorněn svislý řez odpalovací pánví 1, v jejíž dolní části se nalézá vyredukovaný kov, respekt: slitina ?
í-3f nad ní se nalézá vytvořená metalotermická struska‘4.
' ' Obr. 1á tedy schematicky znázorňuje stavájící stav techniky před odpalem a obr. 1tí stav techniky po odpalu. vi'
Metalotermická vsázka 2_sestává z, cca 1860 kg V2O5, 960 kg AI redukovadla, 150> 170 kg železa nebo z cca 1860 kg V2Os, 150/170 kg železa, 690 kg Si redukovadla.
Základní rovnice probíhající při redukci kovu jsou ukázány na příkladné redukci V2Os a kovovým Si a AI.
Přidávané Fe při reakci vždy tvoří s vyredukovaným V slitinu 3 FeV.
Struska 4 je tvořena oxidem příslušného redukovadla, tj. SiO2, AI2O3 a zbytky nevyredukovaného oxidu příslušného kovu, tedy V.
, topíc ta,
2/5 V2O5 + Si = 4/5 V + SiO2 ( 1700 0 C jejbed tání SiO2) teplota.
2/ 5 V2O5 + 4/3 AI = 4/5 V + 2/3 AI2O3 ( 2050 ° C jejfee^tání AI2O3).
Levá strana rovnice představuje vždy vstupní materiály ve vsázce pravá strana rovnice představuje zjednodušeně vznikající produkty reakce. ,
Nejnižší teplota teplota TtFev tání slitiny FeV je 1680 ° C, což ukazuje že teploty tání strusek jsou vyšší než je teplota tání vlastní slitiny.
Příklad 2 (Obr. 2)
Silikotermická vsázka 2 a dávkování tavidla 5 těsně před odpalem :
Obr. 2 znázorňuje úpravu vsázky podle tohoto vynálezu v konkrétním příkladném provedení. V horní části obr. 2a je znázorněn svislý řez odpalovací pánví 1 s metalotermickou vsázkou_2_ připravenou k odpalu, překrytou dávkou tavidla 5, připraveného k reakci. V dolní části obr. 2tí je znázorněn svislý řez odpalovací pánví 1, v jejíž dolní části se nalézá vyredukovaný kov, resp,ekti slitina 3, nad ní se nalézá vytvořená metalotermická struska 4. a vrstva 6 zreagovaného tavidla se struskou podle níže uvedených rovnic.
Obr. 2a tedy schematicky znázorňuje úpravu strusky metalotermické vsázky podle tohoto vynálezu před odpalem a obr. 2b; po odpalu. _
Vsázka 2 se skládá z cca 1860 kg V2O5, 150 í i70 kg Fe, 690 kg Si redukovadla. Ke vsázce se přidává jako tavidlo 5 pálené vápno v množství 490 kg, tedy v množství cca 18 % hmotn. z celkové hmotnosti vsázky 2 .Tavidlo 5 se přidává v tomto případě před odpalem.
Základní rovnice probíhající při redukci kovu jsou ukázány na příkladné redukci V2O5 a kovovým Si :
2/5 V2O5 + Si = 4/5 V + SiO2 ( 1700 °C )
2/5 V2O5 + Si + CaO = 4/5 V + CaO.SiO2 ( 1540 °C )
2/5 V2O5 + Si + 2 CaO = 4/5 V + 2 CaO. SiO2 ( 2130 °C )
2/5 V2O5 + Si + 3/2 CaO = 4/5 V + 1/2 3Ca0.2 SiO2 ( 1475 °C )
2/5 V2O5 + Si + 3CaO = 4/5 V + 3CaO. SiO2 ( 1900 °C )
Přidávané Fe při reakci vždy tvoří s vyredukovaným V slitinu 3 FeV.
Struska 4 je tvořena oxidem příslušného redukovadla, tj. SiO2 a zbytky nevyredukovaného oxidu příslušného kovu, tedy V.
Vrstva 6 tavidla a strusky je tvořena kombinací SiO2, CaO. SiO2, 2CaO. SiO2,
3Ca0.2 SiO2, 3CaO. SiO2 ,a rovněž zbytkem nevyredukovaného oxidu V.
Ve výše uvedených rovnicích jsou v závorkách uvedeny teploty tání vznikajících produktů reakce, které jsou vždy nižší než teploty tání čistých složek, jak je uvedeno dále :
T,Ai2O3 : 2050 °C, TtCaO : 2570 °C, TtFeV : 1680 °C .
Teploty tání reakcí vzniklých produktů, jak je zřejmé, jsou nižší než u čistých sloučenin a v mnohém se blíží nebo jsou dokonce nižší než teplota tání FeV^nebo jiných slitin a kovů.
Podle shora uvedených redukčních reakcí lze nahradit V2O5 jiným oxidem, zejména NiO, Nb2O3, MOO3, TiO2, Ta2O5, WO3.
Příklad 3 (Obr. 2)
Aluminotermická vsázka 2 s přídavkem páleného vápna před odpalem :
Příkladné provedení je znázorněno na obr. 2. Metalotermickou reakci zde představuje reakce mezi hliníkem a příslušným oxidem kovu. Vsázka 2 se skládá z cca 1860 kg V2O5, 960 kg AI redukovadla, 150 i 170 kg železa, páleného vápna 590 kg před odpalem. Tavidlo 5 tj. pálené vápno se tedy přidává ke vsázce v množství cca 20 % vztaženo na celkovou hmotnost vsázky 2.
Základní rovnice probíhající při redukci kovu jsou ukázány na příkladné redukci V2O5 a kovovým AI:
2/5 V2O5 + 4/3 AI = 4/5 V + 2/3 AI2O3
2/5 V2O5 + 4/3 AI
2/5 V2O5 + 4/3 AI
2/5 V2O5 + 4/3 AI
2/5 V2O5 + 4/3 AI + 2/3 CaO = 4/5 V + 2/3 AI2O3.CaO ( 1600 °C ) + 2 CaO = 4/5 V + 2/3 AI2O3.3CaO ( 1535 °C ) + 10/9 CaO = 4/5 V + 2/9 3 AI2O3.5CaO (1455 °C ) + 2/5 CaO = 4/5 V + 2/15 5 AI2O3.3CaO (1720 °C )
Přidávané Fe vytvoří s vyredukovaným V slitinu 3 FeV.
Struska 4 je tvořena oxidem příslušného redukovadla, tj. AI2O3 a zbytky nevyredukovaného oxidu příslušného kovu, tedy V.
Vrstva 6 tavidla a strusky je tvořena kombinací AI2O3, AI2Qa.CaO, AI2O3.3CaO,
AI2O3.5CaO, 5 AI2O3.3CaO, a rovněž zbytkem nevyredukovaného oxidu V.
Ve výše uvedených rovnicích jsou v závorkách uvedeny teploty tání vznikajících produktů reakce, které jsou vždy nižší než teploty tání čistých složek, jak je uvedeno dále ;
T,AI?O3 : 2050 °C, Ttcao : 2570 °C, TtFeV : 1680 °C.
Teploty tání reakcí vzniklých produktů jsou nižší než u čistých sloučenin aluminotermické reakce a přidávaného tavidla nebo jsou dokonce nižší než teplota tání FeV, nebo jiných slitin a kovů. Tato úprava strusek podle tohoto příkladného provedení vynálezu umožní delší dobu vycezování vyredukovaného kovu ze strusky. Tím se zvýší výtěžnost kovu.
P ř í k I a d 4 (Obr. 3)
Aluminotermické vsázka 2 a tavidlo 5, dávkované po odpalu :
Obr. 3 znázorňuje úpravu vsázky podle tohoto vynálezu v konkrétním příkladném provedení V horní části obr. 3a.je znázorněn svislý řez odpalovací pánví i s metalotermickou vsázkou_2 připravenou k odpalú. V dolní části obr. 3b je znázorněn svislý řez odpalovací pánví 1, na jejímž dně je vyredukovaný kov, respekt; kovová slitina 3, nad níž leží metalotermická struska 4. Nad metalotermickou struskou 4 je vrstva 6 zreagovaného tavidla se struskou podle níže uvedených rovnic. Nad vrstvou 6 zreagovaného tavidla se struskou se nachází zbývající nezreagované tavidlo 5_. -«s-' .
Vsázka 2_se skládá z cca 1860 kg V2O5, 960 kg AI redukovadla, 150 /170 kg železa, páleného vápna 550 kg. Pálené vápno jakožto tavidlo 5 bylo použito ve velikosti částic od prachové formy do 30 mm. Tavidlo 5 bylo dávkováno jednorázově na povrch vsázky 2 v době 15 minut po odpalu, tj. po zapálení vsázky 2 palníkem nebo zápalnou třešní.
Základní reakce podle rovnic probíhajících při redukci kovu jsou ukázány na příkladné redukci V2Os a kovovým AI:
2/5 V2O5
2/5 V2O5
2/5 V2O5
2/5 V2O5
2/5 V2O5 + 4/3 AI = 4/5 V + 2/3 AI2O3 + 4/3 AI + 2/3 CaO = 4/5 V + 2/3 AI2O3.CaO ( 1600 °C ) + 4/3 AI + 2 CaO = 4/5 V + 2/3 AI2O3.3CaO ( 1535 °C ) + 4/3 AI + 10/9 CaO = 4/5 V + 2/9 3 AI2O3.5CaO (1455 °C ) + 4/3 AI + 2/5 CaO = 4/5 V + 2/15 5 AI2O3.3CaO ( 1720 °C )
Ve výše uvedených rovnicích jsou v závorkách uvedeny teploty tání vznikajících produktů reakce, které jsou vždy nižší než teploty tání čistých složek, jak je uvedeno dále :
TtAi2O3 : 2050 °C, Ttcao : 2570 °C, TtFev : 1680 °C.
V základních shora uvedených reakcích jsou popsány reakce s vápnem. Obzvláště v tomto případě lze přídavek tavidla 5 vápna lze nahradit přídavkem jiných tavidel, jako např. kazivec, kryolit, dolomitické vápno, nebo fluorid hlinitý či jejich kombinace. Tyto přísady zabezpečují lepší ředění strusek a tvorbu ještě níže tavitelných eutektik.
P ř í k I a d 5 (Obr. 3)
Aluminotermická vsázka 2 a tavidlo 5, dávkované po odpalu :
Příkladné provedení je znázorněno na obr. 3. Metalotermickou reakci zde představuje reakce mezi hliníkem a příslušným oxidem kovu.
Vsázka 2 se skládá z cca 1860 kg V2O5, 960 kg AI redukovadla, 150(?170 kg železa, páleného vápna 250 kg. Bylo použito pálené vápno o zrnitosti do 50 mm. Do 5 minut po odpalu zápalnou třešní či elektrickým palníkem bylo provedeno přidání tavidel 5 na povrch zreagovaé vsázky 2.
Základní reakce podle rovnic probíhajících při redukci kovu jsou ukázány na příkladné redukci V2O5 a kovovým AI:
2/5V2Os + 4/3 AI = 4/5 V + 2/3 AI2O3
2/5 V2O5 + 4/3 AI
2/5 V2O5 + 4/3 AI
2/5V2O5 +4/3 AI
2/5 V2O5 +4/3 AI + 2/3 CaO = 4/5 V + 2/3 AI2O3.CaO ( 1600 °C ) + 2 CaO = 4/5 V + 2/3 AI2O3.3CaO ( 1535 °C ) + 10/9 CaO = 4/5 V + 2/9 3 AI2O3.5CaO ( 1455 °C ) + 2/5 CaO = 4/5 V + 2/15 5AI2O3.3CaO (1720 °C )
Ve výše uvedených rovnicích jsou v závorkách uvedeny teploty tání vznikajících produktů reakce, které jsou vždy nižší než teploty tání čistých složek, jak je uvedeno dále :
T,ai2O3 : 2050 °C, TtCao : 2570 °C, TtFev 1680 °C .
Větší granulometrii přidávaných tavidel 5 můžeme v tomto případě použít bezprostředně po reakci, protože se sníží výhoz prachových podílů.
Uvedené příklady provedení nejsou vyčerpávající. Jsou možné jiné kombinace tavidel 5 a redukovadel a redukovaných oxidů kovů v rámci rozsahu myšlenky patentových nároků tohoto vynálezu.
Průmyslová využitelnost
Řešení je vhodné pro metalurgii těžkých neželezných kovů a výrobu železa a oceli.
Claims (8)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob úpravy metalotermické strusky, zejména aluminotermické, silikotermické, nebo jejich kombinace, při redukci těžkých neželezných kovů, zejména V, Ni, Nb, Cr, Mo, Ta, Ti, W, působením tavidel, vyznačující se tím, že tavidla (5) se přidávají na povrch připravené metalotermické vsázky (2) před vlastní metalotermickou reakcí odpálením a/nebo po ukončení této metalotermické reakce na povrch vzniklé strusky (4),)během metalotermické reakce vzniká na povrchu slitiny (3) kovu struska (4).
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že tavidla (5) se přidávají na povrch připravené metalotermické vsázky (2) před vlastní metalotermickou reakcí odpálenímjběhem metalotermické reakce vzniká na povrchu slitiny (3) kovu struska (4) a na jejím povrchu vrstva (6) zreagovaného tavidla a strusky, obsahující nízkotavitelná eutektika, tavidla (5), strusky (4) a oxidy redukovaného kovu.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že tavidla (5) se přidávají na povrch vzniklé strusky (4) po ukončení metalotermické reakce, přičemž nejprve během metalotermické reakce vzniká slitina (3) kovu a na jejím povrchu struska (4), po ukončení metalotermické reakce a přidání tavidel (5) vzniká vrstva (6) zreagovaného tavidla a strusky, vzniklá vrstva (6) obsahuje nízkotavitelná eutektika tavidla (5) a strusky (4), a na povrchu této vrstvy (6) se nachází zbytky nezreagovaného tavidla (5).
- 4. Způsob úpravy podle nároků 1 nebo 2 nebo 3, vyznačující se tím, že tavidla (5) se přidávají na povrch vzniklé strusky (4) po metalotermické reakci, a to v časovém rozmezí od bezprostředního ukončení této reakce až do 20 minut po jejím ukončení, výhodně v časovém rozmezí 5 až 10 minut po ukončení této reakce.
- 5. Způsob úpravy podle některého z předcházejících nároků 1 až 4 nebo jejich kombinace, vyznačující se t í m, že tavidla (5) se přidávají v množství do 40 % hmotn., vztaženo na celkovou hmotnost metalotermické vsázky (4), výhodně v množství 20 až 30 % hmotn., vztaženo na celkovou hmotnost metalotermické vsázky (2).
- 6. Způsob úpravy podle některého z předcházejících nároků 1 až 5 nebo jejich kombinace , vyznačující se tím, že tavidla (5) mají velikost částic od prachové formy do maximální velikosti 100 mm, výhodně v rozmezí 10 až 30 mm.
- 7. Způsob úpravy podle některého z předcházejících nároků 1 až 6 nebo jejich kombinace, vyznačující se tím, že tavidlo (5) se dávkuje na povrch metalotermické vsázky (2) a/nebo na povrch vzniklé strusky (4) jednorázově.
- 8. Způsob úpravy podle některého z předcházejících nároků 1 až 7 nebo jejich kombinace, vyznačující se tím, že metalotermickou vsázkou (2) je aluminotermická vsázka a/nebo silikotermická vsázka, a přidávané tavidlo je alespoň jedno tavidlo ze skupiny tavidel, zahrnujících kazivec, pálené vápno, kryolit, oxidy železa, křemenný písek, oxid hořečnatý, dolomitické vápno, fluorid hlinitý nebo jejich kombinace.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20031285A CZ20031285A3 (cs) | 2003-05-07 | 2003-05-07 | Způsob úpravy metalotermické strusky |
| RU2004112894A RU2274668C2 (ru) | 2003-05-07 | 2004-04-28 | Способ преобразования металлотермического шлака |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20031285A CZ20031285A3 (cs) | 2003-05-07 | 2003-05-07 | Způsob úpravy metalotermické strusky |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ293790B6 CZ293790B6 (cs) | 2004-07-14 |
| CZ20031285A3 true CZ20031285A3 (cs) | 2004-07-14 |
Family
ID=32602133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20031285A CZ20031285A3 (cs) | 2003-05-07 | 2003-05-07 | Způsob úpravy metalotermické strusky |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ20031285A3 (cs) |
| RU (1) | RU2274668C2 (cs) |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2909427A (en) * | 1958-07-22 | 1959-10-20 | Vanadium Corp Of America | Process of making ferrocolumbium from columbite ore |
| SU498345A1 (ru) * | 1973-01-12 | 1976-01-05 | Пышминский Опытный Завод "Гиредмет" | Способ получени лигатур тугоплавких металлов |
| US4053307A (en) * | 1976-01-16 | 1977-10-11 | Showa Denko K. K. | Process for manufacture of high-chromium iron alloy |
| LU83361A1 (de) * | 1981-05-13 | 1983-03-24 | Alloys Continental Sa | Verfahren zum erhoehen der ausbeuten im rahmen von metallothermischen prozessen |
| RU2166556C1 (ru) * | 2000-01-10 | 2001-05-10 | ОАО "Нижнетагильский металлургический комбинат" | Способ выплавки феррованадия |
| JP3338701B2 (ja) * | 2000-03-07 | 2002-10-28 | 日本鋼管株式会社 | クロム含有金属の製造方法 |
-
2003
- 2003-05-07 CZ CZ20031285A patent/CZ20031285A3/cs not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-04-28 RU RU2004112894A patent/RU2274668C2/ru not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ293790B6 (cs) | 2004-07-14 |
| RU2004112894A (ru) | 2005-10-27 |
| RU2274668C2 (ru) | 2006-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6174347B1 (en) | Basic tundish flux composition for steelmaking processes | |
| CN105431557A (zh) | 助熔剂、其生产工艺、造块混合物和来自二次冶金的炉渣的用途 | |
| NZ305808A (en) | Cement from slags following reduction of iron oxide then reduction to chromium or vanadium ferroalloys | |
| JP3040343B2 (ja) | アルミニウム浮滓およびアルミニウム浮滓残渣をアルミン酸カルシウムに処理する方法 | |
| CA2148923A1 (en) | The method of manufacturing alloy by using aluminum residuum | |
| JP2000513411A (ja) | ホットメタルの製造方法 | |
| FI74490B (fi) | Foerfarande foer utvinning av magnesium. | |
| CZ20031285A3 (cs) | Způsob úpravy metalotermické strusky | |
| RU2094478C1 (ru) | Композиционная шихта для металлургического передела | |
| RU2506338C1 (ru) | Шихта и способ алюминотермического получения ферромолибдена с ее использованием | |
| JP5412994B2 (ja) | 溶銑の脱りん方法 | |
| WO2023275714A1 (en) | Process for treating and valorizing ladle furnace slag | |
| WO2022149577A1 (ja) | 低炭素フェロクロムの製造方法 | |
| RU2206628C2 (ru) | Шихта для получения азотсодержащих лигатур на основе тугоплавких металлов | |
| RU2699468C1 (ru) | Способ производства стали | |
| JPH11323424A (ja) | 転炉内張り耐火物のスラグコーティング用スラグ成分調整剤及びその製造方法並びにそれによる転炉内張り耐火物の保護方法 | |
| RU2799008C1 (ru) | Способ металлотермической выплавки железных сплавов с ванадием, кремнием и алюминием из шихтового материала, полученного из зольных отходов | |
| Gasik | Technology of niobium ferroalloys | |
| JP7566743B2 (ja) | スラグの無害化方法及び低炭素フェロクロムの製造方法 | |
| JPS59101264A (ja) | タンデツシユ内へ投入する溶鋼昇温剤 | |
| SU1482972A1 (ru) | Шихта дл получени сплава силикомарганца с алюминием | |
| SU1217910A1 (ru) | Способ выплавки ферровольфрама из вольфрамитовых концентраторов | |
| Molchanov et al. | DEVELOPMENT OF THEORETICAL FOUNDATIONS FOR THE HOT METAL DESULFURIZATION WITH MAGNESIUM REDUCED BY THE HEAT FROM EXOTHERMAL TRANSFORMATIONS. | |
| RU1799924C (ru) | Способ переработки лома и отходов сплавов, содержащих цветные и черные металлы | |
| Weitz et al. | Defining the Operating Regime and Methodology for the Furnace Method for the Production of Low Carbon Ferrochrome |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20090507 |