CZ20002202A3 - Na klenbě uspořádaný hořák na spalování paliva a kyslíku pro sklářskou tavící pec a způsob využívání tohoto hořáku na spalování paliva a kyslíku - Google Patents
Na klenbě uspořádaný hořák na spalování paliva a kyslíku pro sklářskou tavící pec a způsob využívání tohoto hořáku na spalování paliva a kyslíku Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20002202A3 CZ20002202A3 CZ20002202A CZ20002202A CZ20002202A3 CZ 20002202 A3 CZ20002202 A3 CZ 20002202A3 CZ 20002202 A CZ20002202 A CZ 20002202A CZ 20002202 A CZ20002202 A CZ 20002202A CZ 20002202 A3 CZ20002202 A3 CZ 20002202A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- glass
- oxygen
- fuel
- burner
- raw material
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/18—Stirring devices; Homogenisation
- C03B5/193—Stirring devices; Homogenisation using gas, e.g. bubblers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/04—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in tank furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/225—Refining
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
- F23C5/02—Structural details of mounting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
- C03B2211/40—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces using oxy-fuel burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
- C03B2211/40—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces using oxy-fuel burners
- C03B2211/60—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces using oxy-fuel burners oxy-fuel burner construction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká sklářské tavící pece, opatřené alespoň jedním hořákem na spalování paliva a kyslíku, uspořádaným v klenbě sklářské tavící pece pro účely tavení suroviny na výrobu skla, která je rovněž nazývána vsázkou. Vynález se rovněž týká způsobu využívání tohoto hořáku na spalování paliva a kyslíku.
Předmět tohoto vynálezu se týká zejména sklářské tavící pece, opatřené alespoň jedním hořákem na spalování paliva a kyslíku, uspořádaným v klenbě sklářské taviči pece pro účely tavení suroviny na výrobu skla bez využívání regenerátorů nebo rekuperátorů, a to za účelem zlepšení rychlosti tavení a zdokonalení kvality sklářských výrobků, přičemž se předmět tohoto vynálezu rovněž týká způsobu využívání uvedeného hořáku na spalování paliva a kyslíku.
Dosavadní stav techniky
Pro účely výroby skla byly všeobecně využívány regenerační nebo rekuperační pece, opatřené tavící oblastí a čisticí oblastí. Regenerační nebo rekuperační pece využívají na rozdíl od ostatních typů pecí alespoň jeden regenerátor
nebo rekuperátor při provozu hořáků na spalování paliva a vzduchu. Alespoň jeden regenerátor nebo rekuperátor, který může mít celou řadu různých tvarů a velikostí, slouží pro účely předehřívání vzduchu, používaného v hořácích na spalování paliva a vzduchu.
V regenerátoru je takovéto předehřívání obecně prováděno prostřednictvím přenosu tepla, obsaženého v odpadních plynech, z taviči komory do žáruvzdorných cihel, naskládaných šachovnicovým způsobem. Tyto cihly dále předávají své teplo přiváděnému vzduchu, který je používán při spalování paliva.
Rekuperátor může obvykle sestávat obecně z potrubí s dvojitou stěnou, ve kterém plyny, vystupující z tavící komory, proudí ve středové trubce buď protiproudým nebo souproudým způsobem vzhledem ke vzduchu, který prochází prstencovitým prostorem.
Výkonnost regenerátoru nebo rekuperátoru se však může v průběhu doby zhoršovat, neboť regenerátor nebo rekuperátor se může částečně ucpat nebo poškodit, protože je po dlouhou dobu vystaven působení odpadních plynů, které obsahují chemické znečišťující látky. Částečně ucpaný nebo poškozený regenerátor nebo rekuperátor nepříznivě ovlivňuje výkonnost hořáků na spalování paliva a vzduchu, v důsledku čehož dochází ke snižování rychlosti výroby skla a účinnosti paliva.
Je proto známo využívat hořáků na spalování paliva a kyslíku, které u celé řady pecí doplňují nebo zcela nahrazují hořáky na spalování paliva a vzduchu. Hořáky na spalování paliva a kyslíku byly zkonstruovány tak, aby vytvářely takový • ·
plamen a zajišťovaly takový přenos tepla, které budou podobné plameni a přenosu tepla u běžně známých hořáků na spalování paliva a vzduchu.
Hořáky na spalování paliva a kyslíku jsou konstruovány zejména tak, aby plály rovnoběžně nebo v podstatě rovnoběžně s povrchem skla. Takovéto hořáky přenášejí teplo směrem vzhůru do koruny pece a do okolního žáruvzdorného materiálu, stejně jako do skla. Přenosu tepla je dosahováno přímým vyzařováním z plamene a opětovným vyzařováním ze žáruvzdorné konstrukce sklářské pece. Malé množství tepla je do skla přenášeno konvekcí nebo vedením.
Kapacita sklářské taviči pece je omezena nejvyšší žáruvzdornou teplotou v prostoru taviči komory. V důsledku toho docházelo při používání hořáků na spalování paliva a kyslíku k riziku, spojenému s vysokou teplotou hořáků a s přehříváním žáruvzdorné klenby nebo stěn sklářské taviči pece.
Podstata vynálezu
Předmět tohoto vynálezu využívá vyšší teploty plamene a nižší průtokové rychlosti skelné hmoty, které jsou dosahovány spalováním paliva a kyslíku, k výraznému zvýšení přenosu tepla do skla při současném udržování žáruvzdorných teplot v provozních mezích. Toho je dosahováno prostřednictvím využívání alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku, planoucího kolmo nebo v podstatě kolmo na povrch skla, a nikoliv rovnoběžně s tímto povrchem, jako je tomu u známých uspořádání.
• · · · • * • ·
Tím, že hořáky planou směrem kolmo na povrch skla, jsou konvekční a radiační vlastnosti plamene využívány k přenosu energie do suroviny na výrobu skla na rozdíl od přenosu pouze radiačního tepla. Proto je tedy svítivá a vysokoteplotní část plamene umístěna v těsné blízkosti nebo dokonce v přímém styku se surovinou na výrobu skla za účelem zvýšení přenosu tepla radiací nebo sáláním.
Jelikož je radiace exponenciální funkcí vzdálenosti od tepelného zdroje, je přenos tepla radiací mnohem větší ve sklářské taviči peci podle tohoto vynálezu v porovnání s konvenčními známými pecemi.
Kromě toho narážení vysokoteplotního plamene na povrch suroviny na výrobu skla podstatně zvyšuje přenos tepla konvekcí v oblasti dopadu plamene. V důsledku toho pak zvýšená rychlost přenosu tepla do skla a vsázky má za následek velice podstatné zvýšení rychlosti tavení a čištění či zjemňování skla.
A jelikož dále většina přenosu tepla vzniká přímo narážením vysokoteplotního plamene a nikoliv přenosem od žáruvzdorného materiálu, dochází ke zvýšení tavící kapacity sklářské tavící pece, aniž by docházelo k tepelnému poškozování žáruvzdorného materiálu.
Proto je úkolem předmětu tohoto vynálezu zvýšit tavící kapacitu sklářské tavící pece, aniž by došlo ke zvýšení rizika přehřívání klenby a stěn pece.
je udržovat regenerátorů • · · ♦ ·♦ · · ♦ • · · · · • ······ ·
9 9 9
Dalším úkolem předmětu tohoto příslušnou rychlost výroby skla bez nebo rekuperátorů.
vynálezu využívání
Ještě dalším úkolem předmětu tohoto vynálezu je zajistit snižování tvorby oxidů dusíku (N0x) v průběhu tavení skla.
A ještě dalším úkolem předmětu tohoto vynálezu je zajistit zmenšení velikosti a rozměrů sklářské tavící pece, které jsou požadovány pro danou kapacitu, a to v porovnání se známými konvenčními sklářskými pecemi na spalování paliva a vzduchu a se známými konvenčními sklářskými pecemi na spalování paliva a kyslíku.
A ještě dalším úkolem předmětu tohoto vynálezu je zajistit snížení celkové energie, nezbytné pro výrobu jedné tuny taveného skla v porovnání se známými konvenčními pecemi na spalování paliva a vzduchu.
A ještě dalším úkolem předmětu tohoto vynálezu je vyvinout sklářskou tavící pec, která umožní lepší využívání kapacity a mnohem flexibilnější provoz, v důsledku čehož dojde ke snížení celkových nákladů na výrobu jedné tuny taveného skla.
V souladu s předmětem tohoto vynálezu bylo stručně řečeno vyvinuto žáruvzdorným materiálem obložené zařízení na tavení skla pro výrobu rafinovaného skla ze suroviny na výrobu skla. Předmětné zařízení na tavení skla obsahuje klenbu, spojenou se dnem prostřednictvím bočních stěn a vymezující podélný kanál, mající tavící oblast a spodní čisticí zjemňovací oblast ve směru proudění, a alespoň jeden
• · • · • · ·· · hořák na spalování paliva a kyslíku, zapuštěný do hořákového bloku, umístěného v klenbě zařízení na tavení skla. Tento hořák na spalování paliva a kyslíku má vnitřní střední válcové palivové potrubí pro přívod plynného paliva a vnější válcové kyslíkové potrubí pro přívod kyslíku, které je soustředné se středovým palivovým výstupem.
Uvedený hořák je zkonstruován tak, aby bylo možno regulovat rychlosti plynného paliva a kyslíku z hořáku na spalování paliva a kyslíku tak, že rychlosti plynného paliva a kyslíku budou v podstatě stejné pro vytváření obecně laminárního proudění plynného paliva a obecně laminárního proudění kyslíku pro spalování v blízkosti horního povrchu suroviny na výrobu skla a pro vytváření plamene, který dopadá na povrch suroviny na výrobu skla, a jehož středová část má přibližně sloupcovitý tvar.
V souladu s předmětem tohoto vynálezu byl rovněž vyvinut způsob výroby rafinovaného skla ze suroviny na výrobu skla v zařízení na tavení skla, obloženém žáruvzdorným materiálem, bez využití regenerátorů nebo rekuperátorů, přičemž je zařízení na tavení skla opatřeno klenbou, připojenou ke dnu prostřednictvím bočních stěn a vymezující mezi nimi podélný kanál, mající tavící oblast a spodní čisticí zjemňovací oblast ve směru proudění.
Předmětný způsob sestává z následujících kroků:
vsázení suroviny na výrobu skla do tavící oblasti zařízení na tavení skla • · 0 0 • 0 0 ·· ♦ · * ♦ ·
000 00 0 0000
000« ·0 ·· ·· ·0 ·
0 0 · · · 0000
000 0 · · * · · ·· uspořádání alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku, zapuštěného do hořákového bloku v klenbě zařízení na tavení skla, kterýžto hořák na spalování paliva a kyslíku je opatřen vnitřním středním válcovým palivovým potrubím pro přívod plynného paliva a vnějším válcovým kyslíkovým potrubím pro přívod plynného kyslíku, které je soustředné se středovým výstupem paliva, regulování rychlostí plynného paliva a kyslíku z hořáku na spalování paliva a kyslíku tak, že rychlosti plynného paliva a kyslíku jsou v podstatě stejné pro vytváření obecně laminárního proudění plynného paliva a obecně laminárního proudění kyslíku pro spalování v blízkosti horního povrchu suroviny na výrobu skla a pro vytváření plamene, který dopadá na povrch suroviny na výrobu skla, a jehož středová část má přibližně sloupcovitý tvar, tavení suroviny na výrobu skla v tavící oblasti prostřednictvím plamene z alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku bez využití regenerátorů nebo rekuperátorů, a odvádění rafinovaného skla z čisticí zjemňovací oblastí.
Rychlost plynného paliva a rychlost kyslíku, vystupujících z hořáku na spalování paliva a kyslíku, se s výhodou liší nejvýše o 20 %.
φφ φφφφ φφ φφ φφφ φφ φ φ φ φ φ φφφ φφ φ φφφφ ο ΦΦΦΦΦ φφφφ ΦΦΦΦΦ ο φφ φφφ φφφφ •ΦΦ · φφ φ ·· φφ
Alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je s výhodou umístěn nad taviči oblastí.
Alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je s výhodou umístěn nad spodní čisticí zjemňovací oblastí ve směru proudění.
Alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku, umístěný nad spodní čisticí zjemňovací oblastí, je s výhodou umístěn ve dvou třetinách až třech čtvrtinách délky sklářské tavící pece.
Hořákový blok je s výhodou opatřen otvorem, který má vnitřní průměr o velikosti zhruba 2 až 8 palců.
Alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je s výhodou zapuštěn v uvedeném otvoru uvedeného hořákového bloku ve vzdálenosti o velikosti zhruba 3 až 18 palců.
Přehled obrázků na výkresech
Další znaky, úkoly a výhody předmětu tohoto vynálezu budou v dalším podrobněji objasněny na příkladech jeho konkrétního provedení, jejichž popis bude podán s přihlédnutím k přiloženým obrázkům výkresů, kde:
obr. 1 znázorňuje nárysný pohled v podélném řezu na sklářskou taviči pec podle tohoto vynálezu;
obr. 2 znázorňuje půdorysný pohled v podélném řezu na sklářskou taviči pec podle obr. 1, přičemž řez je veden podél čáry 2-2 z obr. 1;
• 4 ·
4444 4 4
44·· 44 44
4 4 4 4 « • 4 4 4 4 4
4 4 4 4 4 4
4 444 4444
444 4 44 4 44 44 obr. 3 znázorňuje bokorysný pohled v příčném řezu na sklářskou tavící pec podle obr. 1, přičemž řez je veden podél čáry 3-3 z obr. 1, a přičemž jsou zde znázorněny dva hořáky na spalování paliva a kyslíku v blízkosti horní koncové stěny pece ve směru proudění;
obr. 4 znázorňuje alternativní bokorysný pohled v příčném řezu na sklářskou tavící pec podle obr. 1, přičemž řez je veden podél čáry 3-3 z obr. 1, a přičemž je zde znázorněn jeden hořák na spalování paliva a kyslíku v blízkosti horní koncové stěny pece ve směru proudění;
obr. 5 znázorňuje pohled v řezu na hořák na spalování paliva a kyslíku a schematické vyobrazení hořákového plamene, vycházejícího z tohoto hořáku na spalování paliva a kyslíku; a obr. 6 znázorňuje graf, zobrazující horní provozní křivku a dolní provozní křivku pro hořák na spalování paliva a kyslíku podle tohoto vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Na shora uvedených obrázcích výkresů je znázorněna sklářská tavící pec 10, určená pro dodávání roztaveného skla do sklářského předpecí 12, kde je toto roztavené sklo dále čištěno a zušlechťováno, načež je následně přiváděno do jednoho nebo více sklářských tvarovacích strojů, jako jsou například jímky, rozvlákňovače a podobně (na vyobrazeních neznázorněno).
φφφ • φφφ φ · • φ φφφφ φ
Co se týče obrázků výkresů, je nutno zdůraznit, že pro účely jednoznačné jasnosti nejsou určité konstrukční detaily a podrobnosti na obrázcích vynálezů znázorněny, neboť jsou takovéto detaily a podrobnosti pro odborníka z dané oblasti techniky všeobecně známé.
Sklářská tavící pec 10 obvykle obsahuje podlouhlý kanál, který má horní koncovou stěnu 14 ve směru proudění, spodní koncovou stěnu 16 ve směru proudění, boční stěny 18, dno 20 a klenbu 22, přičemž jsou veškeré tyto prvky zhotoveny z vhodných žáruvzdorných materiálů, jako je například oxid hlinitý (Al2O3) , oxid křemičitý (SiO2) , oxid hlinitý - oxid křemičitý, zirkon, oxid zirkoničitý (ZrO2) - oxid hlinitý - oxid křemičitý a podobně.
Klenba 22 je obecně znázorněna tak, že má obloukovitý tvar příčně k podélné ose kanálu, přičemž však může mít tato klenba 22 jakýkoliv vhodný tvar. Klenba 22 sklářské taviči pece 10 je umístěna zhruba 3 až 10 stop nad povrchem suroviny 30 na výrobu skla. Jak je všeobecně známo z dosavadního stavu techniky, může sklářská taviči pec 10 případně obsahovat jeden nebo více probublávačů 24 a/nebo elektrických přídavných elektrod. Tyto probublávače 24 a/nebo elektrické přídavné elektrody zvyšují teplotu skelné hmoty a rovněž zvyšují cirkulaci roztaveného skla pod krytem vsázky.
Sklářská tavící pec 10 zahrnuje dvě za sebou následující oblasti, a to tavící oblast 26 a ve směru proudění spodní čisticí zjemňovací oblast 28. Taviči oblast 26 je považována za ve směru proudění horní oblast sklářské tavící pece 10, přičemž je surovina 30 na výrobu skla plněna do sklářské • · 9 99 9 • 9 9 9 9 9 9 9 • · 9 9 9 9999
999999 9 9 99 99 9
999 9999
999 9999 tavící pece 10 s využitím vsázkového ústrojí 32 takového typu, který je z dosavadního stavu techniky všeobecně znám.
Surovým materiálem neboli surovinou 30 na výrobu skla může být směs surovin či surových materiálů, které jsou obvykle využívány při výrobě skla. Zde je nutno zdůraznit, že složení suroviny 30 na výrobu skla je závislé na typu vyráběného skla. Obvykle takovýto materiál obsahuje mimo jiné materiály s obsahem oxidu křemičitého, a to včetně jemně mletého odpadního skla, které se obecně nazývá střepy.
Je možno rovněž využívat i dalších materiálů na výrobu skla, přičemž takovéto materiály zahrnují živec, vápenec, dolomit, bezvodou sodu, potaš, borax nebo oxid hlinitý. Pro účely ovlivňování vlastností skla je možno rovněž přidávat malé množství arsenu, antimonu, síranů, uhlíku a/nebo fluoridů. Kromě toho je možno pro účely dosažení požadovaného zbarvení přidávat zbarvující oxidy kovů.
Surovina 30 na výrobu skla vytváří vsázkovou vrstvu pevných částic na povrchu roztaveného skla v taviči oblasti 26 sklářské taviči pece 10. Tyto plovoucí pevné vsázkové částice suroviny 30 na výrobu skla jsou taveny zejména alespoň jedním hořákem 34 na spalování paliva a kyslíku, který má regulovaný tvar a délku dopadajícího plamene, a který je uspořádán na klenbě 22 sklářské taviči pece 10.
Zde je nutno zdůraznit, že bylo zjištěno, že uspořádáním alespoň jednoho hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku v klenbě 22 sklářské tavící pece 10 nad surovinou 30 na výrobu skla v souladu s předmětem tohoto vynálezu dochází ke • fc *··· fc· ·· • · · ····· fcfc fcfc · ···· ···· ·· · · ·· fcfc · • · · · · · · fc • ·· · · · ·· zvyšování rychlosti tavení pevné suroviny 30 na výrobu skla, přičemž je provozní teplota okolního žáruvzdorného materiálu udržována v rámci přijatelných provozních mezí.
Pod zde používaným výrazem „alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku se rozumí jeden nebo více takovýchto hořáků na spalování paliva a kyslíku. Kromě toho se pod zde používaným výrazem „zejména alespoň jedním hořákem na spalování paliva a kyslíku rozumí takový stav, kdy je alespoň 70 % energie pro tavení suroviny na výrobu skla získáváno z alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku.
U jednoho výhodného provedení předmětu tohoto vynálezu, které je znázorněno na vyobrazeních podle obr. 1, obr. 2 a obr. 4, je sklářská tavící pec 10 opatřena třemi hořáky 34 na spalování paliva a kyslíku. Jediný hořák 34 na spalování paliva a kyslíku je umístěn nahoře ve smyslu směru proudění, zatímco dva vedle sebe umístěné hořáky 34 na spalování paliva a kyslíku jsou umístěny dole ve smyslu směru proudění.
Je však nutno zdůraznit, že v celé řadě dalších vhodných míst na klenbě 22 sklářské tavící pece 10 nad vsázkou může být za účelem tavení suroviny 30 na výrobu skla umístěn jakýkoliv počet hořáků 34 na spalování paliva a kyslíku. Dva hořáky 34 na spalování paliva a kyslíku mohou být například umístěny vedle sebe (viz obr. 3) nebo může být použito pouze jediného hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku (viz obr. 4).
V souladu s předmětem tohoto vynálezu však musí být úhlové nasměrování každého hořáku 34 na spalování paliva a ·» *··» ·» ·· ♦ » · » R * R R » R «·· · * · · R « · «·«···· · · · · · · · • « R · R R R · R • R R R RR · RR RR kyslíku v klenbě 22 sklářské taviči pece 10 v každém případě takové, že vytvářený plamen 36 je nasměrován v podstatě kolmo na povrch sklářské vsázky, takže je vytvářen plamen, který dopadá na povrch skla. U výhodného provedení předmětu tohoto vynálezu jsou hořáky 34 na spalování paliva a kyslíku umístěny pod úhlem o velikosti zhruba 90° ± 10° vzhledem k povrchu suroviny 30 na výrobu skla.
Bylo zjištěno, že rychlost výroby skla, jakož i kvalita vyráběného skla mohou být zlepšeny prostřednictvím tavení suroviny 30 na výrobu skla s pomocí alespoň jednoho směrem dolů planoucího hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku, který má regulovaný tvar a délku dopadajícího plamene v souladu s předmětem tohoto vynálezu.
Jak je znázorněno na vyobrazení podle obr. 5, tak alespoň jeden hořák 34 na spalování paliva a kyslíku, umístěný na klenbě 22 sklářské tavící pece 10, je opatřen vnitřním středním válcovým palivovým potrubím 40 pro přívod plynného paliva, a vnějším válcovým kyslíkovým potrubím 42 pro přívod plynného kyslíku, které je soustředné se středním palivovým výstupem, a které je určeno pro vytváření proudu kyslíku.
Hořák 34 na spalování paliva a kyslíku může mít kapacitu v rozmezí zhruba od 1 do 10 MM Btu/hod., a to v závislosti na velikosti sklářské taviči pece 10 a na požadované rychlosti výroby. Hořák 34 na spalování paliva a kyslíku je konstruován pro využívání vyššího percentuálního množství kyslíku, než které je přítomno ve vzduchu, v důsledku čehož je teplota nad oblastí dopadu plamene 36 z hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku podstatně vyšší, než je tomu u běžně známých «0 ·00* ·· 9 0 « 0 · • 9 · « · 0 « 0 *
0·9· 9 » 99 «9 9 · · • 999 0 · 9 0
9« 00« 9 · 99 sklářských tavičích pecích, využívajících hořáků na spalování paliva a vzduchu.
Nicméně jak je pro odborníka z dané oblasti techniky všeobecně známo, tak teplota plamene 36, vytvářeného hořákem 34 na spalování paliva a kyslíku, je závislá na kvalitě paliva a na poměru paliva a kyslíku. U výhodného provedení předmětu tohoto vynálezu je koncentrace kyslíku u hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku obvykle na úrovni zhruba 95 až 125 % stechiometrického množství kyslíku, požadovaného pro spalování paliva. Avšak poměr paliva a kyslíku se může měnit za účelem vytváření širokého rozmezí provozních podmínek ve sklářské tavící peci 10 pro ovlivňování jedné nebo více požadovaných vlastností, a to včetně například oxidačně redukční hladiny, hladiny bublinek a/nebo celé řady dalších vlastností skla.
Hořák 34 na spalování paliva a kyslíku směřuje dolů z hořákového bloku 38, umístěného v klenbě 22 sklářské taviči pece 10. Každý hořákový blok 38 je opatřen otvorem, majícím vnitřní průměr id, který je alespoň tak velký, jako vnější průměr vnějšího válcového kyslíkového potrubí 42. Vnitřní průměr id otvoru hořákového bloku 38 může mít velikost v rozmezí zhruba 2 až 8 palců. Konec hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku je osazen od konce hořákového bloku 38 o vzdálenost LBb, která má velikost v rozmezí od 3 do 18 palců.
Zde je nutno zdůraznit, že otvor hořákového bloku 38 mezi koncem hořáků 34 na spalování paliva a kyslíku a koncem hořákového bloku 38 slouží pro zaměřování hořákového plamene 36 a pro zabraňování tomu, aby se hořákový plamen 36 směrem ven rozšiřoval. Hořákový blok 38 je vyroben ze
• φ · φ φ • · · φ « • * φ · · φ φ φ φ • · φφ žáruvzdorného materiálu, což je z dosavadního stavu techniky všeobecně známo, přičemž může mít jakýkoliv vhodný tvar, jako například pravoúhlý, obdélníkovitý a podobně.
Spodní plocha hořákového bloku 38 může lícovat s vnitřní plochou klenby 22 sklářské taviči pece 10, nebo může spodní plocha hořákového bloku 38 vyčnívat pod vnitřní plochu této klenby 22 o zhruba 2 až 18 palců za účelem ochrany klenby 22 a za účelem podpory vytváření tvaru dopadajícího plamene 36, který má regulovanou rychlost plamene 36 v bodě jeho dopadu na surovinu 30 na výrobu skla.
Kromě toho, jak je znázorněno na vyobrazení podle obr. 5, pak palivové potrubí 40 a kyslíkové potrubí 42 hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku směřují dolů uvnitř hořákového bloku 38 a končí v podstatě ve stejné svislé výšce od povrchu suroviny 30 na výrobu skla.
V souladu s předmětem tohoto vynálezu je směrem dolů zaměřený dopadající plamen 36, vytvářený alespoň jedním hořákem 34 na spalování paliva a kyslíku, přesně regulován za účelem nasměrování tepelné energie na surovinu 30 na výrobu skla a na povrch roztaveného skla, a směrem od okolního žáruvzdorného materiálu za účelem snížení rizika přehřívání klenby 22 a bočních stěn 18 sklářské taviči pece 10.
Dopadající plamen 36 může být regulován prostřednictvím řídících a regulačních ústrojí, která jsou běžně a standardně používána při chemické výrobě. Například ventily, termoelektrické články, termistory, spojené s vhodnými servookruhy, regulační topné články a podobná zařízení jsou snadno dostupná a běžně používaná pro regulování množství a ·* ···· ··· « · ····* ··· · · · · · · ·
Ί ΖΓ · 9··9 · · · · · · · · »
-L Ό ····· ·«·· ··« * «I · ·· ·« rychlosti paliva a kyslíku z hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku.
Výsledný teplotní profil, vytvářený v prostoru sklářské taviči pece 10, je obecně mnohem jednotnější po celé délce sklářské tavící pece 10, a to na rozdíl od známých sklářských tavičích pecí, využívajících hořáků na spalování paliva a vzduchu, nebo od známých pecí s hořáky na spalování paliva a kyslíku, umístěnými v bočních stěnách, jejichž plameny směřují vodorovně s povrchem skla.
Teplota v prostoru sklářské taviči pece 10, využívající alespoň jednoho hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku, obvykle kolísá mezi hodnotami zhruba od 2 300 do 3 100° F. Dopadající plamen 36 je přesně regulován prostřednictvím regulování jak relativní rychlosti, tak maximální a minimální rychlosti paliva a kyslíku z alespoň jednoho hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku.
Relativní rychlost, tj. rychlost plynného paliva a rychlost plynného kyslíku musí být v podstatě stejná za účelem dosahování obecně laminárního proudění plynného paliva a obecně laminárního proudění kyslíku směrem dolů na povrch suroviny 30 na výrobu skla. U výhodného provedení předmětu tohoto vynálezu se může relativní rychlost plynného paliva lišit od relativní rychlosti kyslíku z hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku, avšak nikoli o více, než o zhruba 20 %. Kromě toho by maximální rozdíl mezi rychlostí proudění kyslíku a paliva na výstupu z hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku neměl překročit zhruba 50 standardních stop za vteřinu.
Zde je nutno zdůraznit, že laminární proudění paliva a kyslíku zabraňuje předčasnému směšování paliva a kyslíku pro umožnění zpožděného směšování a spalování v blízkosti horního povrchu suroviny 30 na výrobu skla za účelem vytváření plamene 36, jehož střední část má přibližně sloupcovitý tvar, a který dopadá na povrch suroviny 30 na výrobu skla, v důsledku čehož zajišťuje optimální přenos tepla do této suroviny 30 na výrobu skla. Výraz „střední část se týká oblasti 54 volného proudu, jak bude podrobněji popsáno v dalším.
Kromě zajišťování v podstatě stejné průtokové rychlosti paliva a kyslíku musí být regulována rovněž maximální a minimální rychlost proudění paliva a kyslíku, dopadajícího na povrch suroviny 30 na výrobu skla, a to za účelem zabránění unášení nebo přemísťování skelného vsázkového materiálu proti bočním stěnám 18 a proti klenbě 22 při udržování optimálního konvekčního přenosu tepla na povrch suroviny 30 na výrobu skla. Zde je nutno zdůraznit, že přemísťování skelného vsázkového materiálu proti bočním stěnám 18 a proti klenbě 22 bude nepříznivě působit na žáruvzdorný materiál, což může případně přispívat ke zkrácení životnosti sklářské taviči pece 10.
Maximální a minimální rychlost paliva a kyslíku z hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku je rovněž regulována za účelem využívání maximálního množství energie dopadajícího plamene 36 bez poškození okolního žáruvzdorného materiálu. Maximálního množství energie z dopadajícího plamene 36 je dosahováno prostřednictvím minimalizace množství tepla, uvolňovaného do spalovacího prostoru sklářské tavící pece, a maximalizace přenosu tepla do suroviny 30 na výrobu skla.
Provozní rozmezí maximální a minimální rychlosti pro hořák 34 na spalování paliva a kyslíku pro dosahování přijatelného stupně přenosu tepla do suroviny 30 na výrobu skla bez poškozování žáruvzdorného materiálu stěn pece a její horní konstrukce je funkcí soustředného provedení hořáku na spalování paliva a kyslíku způsobem trubka v trubce, geometrie otvoru hořákového bloku a rychlostí paliva a kyslíku, vystupujících z hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku.
Na vyobrazení podle obr. 6 je znázorněn graf, zobrazující horní provozní křivku 44 a dolní provozní křivku 4 6. Na vodorovné ose x tohoto grafu je nanášen bezrozměrný parametr H/id, zatímco na svislé ose y tohoto grafu je nanášena maximální rychlost plamene VBb na vrcholu hořákového bloku 38. Horní provozní křivka 44 a dolní provozní křivka 46 představují maximální a minimální přípustné rychlosti VBb na vrcholu hořákového bloku 38 pro danou hodnotu H/id a vymezují tři provozní oblasti: horní provozní oblast 48, střední provozní oblast 50 a dolní provozní oblast 52.
Horní provozní oblast 48 představuje nadměrně vysokou rychlost nebo nebezpečnou provozní oblast, zatímco dolní provozní oblast 52 představuje tepelně neúčinnou oblast. Střední provozní oblast 50 vymezuje přijatelnou oblast pro provoz hořáků 30 na spalování paliva a kyslíku v souladu s předmětem tohoto vynálezu.
···· ·· · · ·· ·· · • · · * · · · · • ··· · · ··
Jak je znázorněno na vyobrazení podle obr. 6, má parametr H/id rozmezí, ležící mezi hodnotami zhruba od do 30, přičemž maximální přípustná rychlost VBb na vrcholu hořákového bloku 38 činí 550 stop za vteřinu. Zde je nutno zdůraznit, že střední provozní oblast 50 poskytuje požadovaný sloupcovitý tvar dopadajícího plamene 36 a rovněž požadované vlastnosti přenosu tepla do suroviny 30 na výrobu skla.
Horní provozní křivka 44 a dolní provozní křivka 46 pro hořák 34 na spalování paliva a kyslíku jsou vyjádřeny prostřednictvím lineárního mnohočlenu čtvrtého řádu:
Veb — o + b
id
(I) kde
VBb - představuje maximální rychlost na konci hořákového bloku ve stopách za vteřinu,
H - představuje vzdálenost od konce hořákového bloku k povrchu suroviny na výrobu skla ve stopách, id - vnitřní průměr otvoru hořákového bloku ve stopách.
Pro horní provozní křivku 44, která je znázorněna na vyobrazení podle obr. 6, leží velikost poměru H/id mezi hodnotami zhruba od 6 do 20, rozmezí maximální rychlosti VBb leží mezi hodnotami zhruba 190 až 550 stop za vteřinu, přičemž jsou hodnoty příslušných koeficientů následující:
• · · · • · a = 571,0801 b = - 187,2957 c = 30,1164 d = - 1,8198 e = 0,04
Pro dolní provozní křivku 46, která je znázorněna na vyobrazení podle obr. 6, leží velikost poměru H/id mezi hodnotami zhruba od 6 do 30, rozmezí maximální rychlosti VBb leží mezi hodnotami zhruba 50 až 300 stop za vteřinu, přičemž jsou hodnoty příslušných koeficientů následující:
a = - 103,6111 b = 38,9939 c = - 2,8772 d = 0,1033 e = - 0,00125
Pro určité hodnoty H a id je parametr H/id stanoven jak bylo shora uvedeno (vodorovná osa x grafu), což dále stanovuje maximální rychlost VBb plamene 36 hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku na vrcholu hořákového bloku 38 (svislá osa y grafu), která musí ležet mezi horní provozní křivkou 44 a dolní provozní křivkou 46 za účelem zajištění požadovaného sloupcovitého tvaru dopadajícího plamene 36 a požadovaných vlastností z hlediska přenosu tepla pro účely tavení suroviny 30 na výrobu skla.
Na vyobrazení podle obr. 5 je znázorněn sloupcovitý tvar dopadajícího plamene 36 v souladu s předmětem tohoto vynálezu při provozu ve střední provozní oblasti 50 podle obr. 6. Dopadající plamen 36 je tvořen osově souměrným sloupcovitým plamenem, který sestává ze tří odlišných průtokových oblastí, kterými jsou:
oblast 54 volného proudu, rozbíhací oblast 56, a oblast 58 stěnového proudu.
Oblast 54 volného proudu je tvořena oblastí dopadajícího plamene, která je prosta překážek. V prostoru oblasti 54 volného proudu dochází k vytváření sloupcovítého tvaru plamene 36, než tento plamen 36 dopadá na povrch suroviny 30 na výrobu skla. Sloupcovitý tvar plamene 36 je vytvářen v důsledku regulovaných výstupních rychlostí proudění paliva a kyslíku. Konkrétněji řečeno pak v prostoru oblasti 54 volného proudu vycházejí proudy paliva a kyslíku z otvoru hořákového bloku 38 a vytvářejí regulované smykové napětí mezi dvěma proudy, které poskytuje regulované laminární proudění v průběhu prodloužené délky za účelem zajištění přesně regulovaného směšování těchto dvou proudů a částečně regulovaného spalování.
Částečně regulované spalování, kterého je dosahováno v oblasti 54 volného proudu, je kritické z hlediska charakteristik přenosu tepla rozvíjejícího se dopadajícího plamene 36. Sloupcovitý tvar plamene v oblasti 54 volného proudu má průměr D2 plamene v poloviční vzdálenosti H/2 mezi koncem hořákového bloku 38 a povrchem suroviny 30 na výrobu skla, který je určen následujícím vztahem:
• · · · • ·
\.5id<D2<id+6A5H (II) kde id - představuje vnitřní průměr otvoru hořákového bloku,
H - představuje vzdálenost od konce hořákového bloku k hornímu povrchu suroviny na výrobu skla, a
D2 - představuje průměr plamene v poloviční vzdálenosti .mezi koncem hořákového bloku a povrchem suroviny na výrobu skla.
Druhá oblast, kterou je rozbíhací oblast 56, je oblastí, kde plamen 36 proniká tepelnou mezní vrstvou a dopadá na povrch suroviny 30 na výrobu skla. Uvnitř této rozbíhací oblasti 56 proniká plamen 36 tepelnou mezní vrstvou a dopadá na povrch suroviny 30 na výrobu skla, čímž vytváří ostrý tlakový gradient nebo spád na povrchu, v jehož důsledku dochází k urychlování vodorovného proudění vychylovaného plamene, což způsobuje, že se plamen rozšiřuje radiálně směrem ven podél povrchu, na který dopadá.
Konec rozbíhací oblasti 56 je definován jako místo na povrchu suroviny 30 na výrobu skla, kde tlakový spád, vytvářený dopadajícím plamenem 36, poklesne na nulu. Uvnitř rozbíhací oblasti 56 pak pečlivým regulováním hybnosti plamene 36 dochází k pronikání a eliminaci tepelné mezní vrstvy, která přirozeně existuje na povrchu suroviny 30 na výrobu skla, čímž jsou její silné tepelně odolné znaky
· » • · · zeslabovány. Proto tedy teplo, vytvářené dopadajícím plamenem 36 proniká mnohem snadněji do částečně roztavené suroviny 30 na výrobu skla. Kromě toho pak uvnitř rozbíhací oblasti 56 dochází k výraznému zvyšování jasnosti plamene 36, v důsledku čehož dochází ke zvyšování přenosu sálavého tepla do relativně chladnější suroviny 30 na výrobu skla.
Na radiálním ohraničení rozbíhací oblasti 56 začíná oblast 58 stěnového proudu. V této oblasti 58 stěnového proudu pak plamen 36 směřuje v podstatě rovnoběžně s dopadovým povrchem, přičemž tepelná mezní vrstva vzrůstá podél dopadového povrchu a směrem ven z rozbíhací oblasti 56, takže se tepelná mezní vrstva začíná rozvíjet a obnovuje povrchový odpor vůči tepelnému proudění do povrchu suroviny 30 na výrobu skla.
Regulované vytváření tepla plamene v oblasti 54 volného proudu je výsledkem soustředné konstrukce a uspořádání trubka v trubce hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku, vnitřního průměru id otvoru hořákového bloku, a jak relativní, tak i maximální a minimální rychlostí proudění paliva a kyslíku. Příslušným ovlivňováním konstrukce hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku, geometrického tvaru hořákového bloku 38 a rychlostí proudění paliva a kyslíku je vytvářeno snížené smykové napětí mezi proudy paliva a kyslíku, čímž dochází k řízenému částečnému spalování a ke snížení tepelného vyzařování.
Je nutno si uvědomit, že provozem hořáku 34 na spalování paliva a kyslíku uvnitř shora uvedené střední provozní oblasti 50 dochází k minimalizaci plamenem vytvářeného tepla v oblasti 54 volného proudu a odporu vůči přenosu tepla na • · · · • · • · «
povrch surového skla v rozbíhací oblasti 56, v důsledku čehož dochází k maximalizaci vývoje tepla v rozbíhací oblasti 56.
Teplo, vytvářené v oblasti 54 volného proudu, je výsledkem následujících procesů:
Za prvé regulované částečné spalování v oblasti 54 volného proudu umožňuje regulované spalování na povrchu suroviny 30 na výrobu skla, čímž se spalovací proces dostává do těsné blízkosti povrchu suroviny 30 na výrobu skla. Přivedením spalovacího procesu do těsné blízkosti povrchu suroviny 30 na výrobu skla dochází k vytváření zvýšeného teplotního spádu na povrchu suroviny 30 na výrobu skla, v důsledku čehož dochází ke zlepšení přenosu tepla prouděním.
Za druhé pak regulované částečné spalování v oblasti 54 volného proudu vytváří přijatelnou teplotu pro chemickou disociaci spalovacích plynů a produktů spalování. Tyto disociované složky se při dopadu na relativně chladnější povrch suroviny 30 na výrobu skla částečně rekombinují za stálé teploty, čímž je vytvářeno výrazné teplo na povrchu suroviny 30 na výrobu skla. Teplo z této exotermické reakce dále přispívá k rozšíření procesu přenosu tepla prouděním.
Minimalizace tepelného odporu v rozbíhací oblasti 56 povrchu suroviny 30 na výrobu skla je výsledkem následujících faktorů:
Za prvé je tepelná mezní vrstva eliminována prostřednictvím regulované hybnosti plamene 36 a turbulence, vytvářené prostřednictvím pečlivě regulovaných charakteristik spalování na povrchu suroviny 30 na výrobu skla.
• ft •» ·
Za druhé lokalizovaný povrch vytváření tepla umožňuje přeměnu suroviny 30 na výrobu skla s nízkou tepelnou vodivostí na podstatně lépe vodivý materiál roztaveného skla. Tato přeměna umožňuje, aby teplo, vytvářené na povrchu, pronikalo mnohem účinněji do hloubky suroviny 30 na výrobu skla. Toto zdokonalené pronikání tepla přispívá ke snižování teploty povrchu roztaveného skla, čímž dochází k nárůstu teplotního spádu mezi plamenem 36 a povrchem roztaveného skla, a ke zdokonalení procesu přenosu tepla prouděním.
Roztavené sklo proudí z tavící oblasti 26 sklářské tavící pece 10 do čisticí zjemňovací oblasti 28. U výhodného provedení předmětu tohoto vynálezu obsahuje tato čisticí zjemňovací oblast 28 alespoň jeden hořák 34 na spalování paliva a kyslíku, uspořádaný dolů ve směru proudění v klenbě 22 sklářské tavící pece 10. Tento spodní ve směru proudění hořák 34 na spalování paliva a kyslíku má stejnou konstrukci, jako shora popisované hořáky 34 na spalování paliva a kyslíku a musí pracovat za stejných podmínek regulovaných změn za účelem dosahování síťového efektu dopadajících plamenů 36.
Dopadající plamen 36 může být například nastaven tak, aby byl více svítivý za účelem ovlivňování tavících charakteristik. Spodní ve směru proudění hořák 34 na spalování paliva a kyslíku je umístěn tak, aby planul směrem dolů nad místo, v němž mají tendenci vznikat kolmé konvekční proudy, například ve dvou třetinách až ve třech čtvrtinách délky sklářské tavící pece 10.
Zde je nutno zdůraznit, že bylo zjištěno, že alespoň jeden dolů ve směru proudění uspořádaný hořák 34 na spalování paliva a kyslíku přispívá ke zlepšování kvality skla, pohybujícího se dopředu do tvářecí oblasti, a to prostřednictvím odstraňování povrchových vad, jako je neúplně zreagovaná surovina na výrobu skla nebo nedostatečně promísený povrch této suroviny, a to podstatným zvýšením povrchové teploty skla a podporou tavení a míšení.
Kromě toho alespoň jeden dolů ve směru proudění uspořádaný hořák 34 na spalování paliva a kyslíku vytváří překážku dopřednému proudění materiálu, podporuje přirozené konvekční proudy uvnitř roztaveného skla, které způsobují, že teplejší sklo proudí směrem zpět pod surovinou na výrobu skla v důsledku čehož dochází k zabraňování k dopřednému rázu roztaveného skla, ke zvyšování tavícího účinku a ke zvyšování teploty skla v čisticí zjemňovací oblasti.
Sklo, pohybující se kupředu, má rovněž vyšší teplotu, což vede k mnohem rychlejšímu čištění a zjemňování a ke snižování spotřeby paliva v předních oblastech. Kromě toho bylo u sklářských tavících pecí, které obvykle mívají vrstvu pěny na povrchu skla dolů ve směru proudění, zjištěno, že tento dolů ve směru proudění uspořádaný hořák 34 přispívá ke snižování tvorby pěny. Zde je nutno zdůraznit, že snižováním množství pěny dochází ke zvyšování přenosu tepla do hmoty skelného materiálu, čímž dochází ke snižování tepelné energie, která je jinak potřebná u sklářské taviči pece 10, a ke zlepšování provozní účinnosti sklářské taviči pece 10.
Alespoň jeden ve klenbě 22 uspořádaný hořák 34 na spalování paliva a kyslíku může být umístěn buď v nové fc • 9 99 ► «- fc 1 » · 9 4 » · · 1 » · 9 4 • · ·· sklářské tavící peci 10, nebo může být dodatečně zabudován do již existující sklářské tavící pece za účelem podstatného snížení provozního prostoru a zvýšení kvality skla v porovnání s pecí, vyhřívanou palivem a vzduchem nebo s pecí, vyhřívanou na „konvenční straně palivem a kyslíkem.
Je třeba si uvědomit, že předmět tohoto vynálezu přispívá k podstatnému zvyšování tažné rychlosti, ke snižování teploty stěn u sklářské tavící pece 10 a ke zdokonalování kvality skla v porovnání se stejnou pecí na palivo a vzduch nebo s konvenční pecí na palivo a kyslík, které nejsou opatřeny alespoň jedním v klenbě zabudovaným hořákem na spalování paliva a kyslíku, jak bylo shora popsáno. Kromě toho, jak je zcela zřejmé pro odborníka z dané oblasti techniky, pak využití alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku v porovnání se všemi hořákovými systémy na spalování paliva a vzduchu přispívá k výraznému snížení emisí oxidů dusíku (NOX) .
Shora uváděné patenty a patentové dokumenty jsou zde zahrnuty ve formě odkazu.
Přestože byl předmět tohoto vynálezu podrobně popsán s odkazem na jeho určitá specifická konkrétní provedení, je pro odborníka z dané oblasti techniky zcela zřejmé, že je možno vytvářet i jiná konkrétní provedení v rámci myšlenky a rozsahu následujících patentových nároků.
Claims (18)
- PATENTOVÉ NÁROKY » · ··1. Způsob výroby rafinovaného skla ze suroviny na výrobu skla v zařízeni na taveni skla, obloženém žáruvzdorným materiálem, bez využiti regenerátorů nebo rekuperátorů, přičemž je zařízeni na tavení skla opatřeno klenbou, připojenou ke dnu prostřednictvím bočních stěn a vymezující mezi nimi podélný kanál, mající tavící oblast a spodní čističi zjemňovací oblast ve směru proudění, vyznačující se tím, že daný způsob sestává z následujících kroků:vsázení suroviny na výrobu skla do tavící oblasti zařízení na tavení skla, uspořádání alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku, zapuštěného do hořákového bloku v klenbě zařízení na tavení skla, kterýžto hořák na spalování paliva a kyslíku je opatřen vnitřním středním válcovým palivovým potrubím pro přívod plynného paliva a vnějším válcovým kyslíkovým potrubím pro přívod plynného kyslíku, které je soustředné se středovým výstupem paliva, regulování rychlostí plynného paliva a kyslíku z hořáku na spalování paliva a kyslíku tak, že rychlosti plynného paliva a kyslíku jsou v podstatě stejné pro vytváření obecně laminárního proudění plynného paliva a obecně laminárního proudění kyslíku pro spalování v blízkosti horního povrchu suroviny na výrobu skla a pro vytváření plamene, který dopadá na povrch suroviny na výrobu skla, a jehož středová část má přibližně sloupcovitý tvar, tavení suroviny na výrobu skla v tavící oblasti prostřednictvím plamene z alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku bez využití regenerátorů nebo rekuperátorů, a odvádění rafinovaného skla z čisticí zjemňovací oblasti.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že rychlost plynného paliva a rychlost kyslíku, vystupujících z hořáku na spalování paliva a kyslíku, se liší nejvýše o 20 %.
3. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se tím , že uvedený alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je umístěn nad tavící oblastí. 4. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se tím , že uvedený alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je umístěn nad spodní čisticí zjemňovací oblastí ve směru proudění. 5. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku, umístěný nad spodní čisticí zjemňovací oblastí, je umístěn ve dvou třetinách až třech čtvrtinách délky sklářské tavící pece.• · 99 ·· «· « * » • · · 9 99 99 99 * · * * • · · * · * ·· · « · * ·· · · « 9 9 9 • 9 9 ♦ « 9 9 9 • » * 9 - 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedený hořákový blok je opatřen otvorem, který má vnitřní průměr o velikosti zhruba 2 až 8 palců.
- 7. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je zapuštěn v uvedeném otvoru uvedeného hořákového bloku ve vzdálenosti o velikosti zhruba 3 až 18 palců.
- 8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že průměr plamene v poloviční vzdálenosti mezi koncem hořákového bloku a povrchem suroviny na výrobu skla je definován následujícím vztahem:1.5h/< D2<id+0A5H (II) kde id - představuje vnitřní průměr otvoru hořákového bloku,H - představuje vzdálenost od konce hořákového bloku k hornímu povrchu suroviny na výrobu skla, aD2 - představuje průměr plamene v poloviční vzdálenosti mezi koncem hořákového bloku a povrchem suroviny na výrobu skla.»» »099 • 999 99 • · 90 0 · • 0*
- 9 · 9 • · *9· 99 t 9 9 ♦I 0 0 99 9 9 ► 9 9 · • 9 9«9. Žáruvzdorným materiálem obložené zařízení na tavení skla pro výrobu rafinovaného skla ze suroviny na výrobu skla, vyznačující se tím, že toto zařízení na výrobu skla obsahuje:klenbu, spojenou se dnem prostřednictvím bočních stěn a vymezující podélný kanál, mající tavící oblast a spodní čisticí zjemňovací oblast ve směru proudění, alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku, zapuštěný do hořákového bloku, umístěného v klenbě zařízení na tavení skla a majícího vnitřní střední válcové palivové potrubí pro přívod plynného paliva a vnější válcové kyslíkové potrubí pro přívod kyslíku, které je soustředné se středovým palivovým výstupem, a- prostředky pro regulování rychlostí plynného paliva a kyslíku z hořáku na spalování paliva a kyslíku tak, že rychlosti plynného paliva a kyslíku jsou v podstatě stejné pro vytváření obecně laminárního proudění plynného paliva a obecně laminárního proudění kyslíku pro spalování v blízkosti horního povrchu suroviny na výrobu skla a pro vytváření plamene, který dopadá na povrch suroviny na výrobu
skla, a jehož tvar. středová část má přibližně sloupcovitý 10. Zařízení na tavení skla podle nároku 9, vyznačuj ící se t í m , že rychlost plynného paliva a rychlost kyslíku, vystupujících z hořáku na spalování paliva a kyslíku, se liší nejvýše o 20 %.* · • · • · • « • · 9 44444 44 99 - 11. Zařízení na tavení skla podle nároku 9, vyznačující s'e tím, že uvedený alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je umístěn nad tavící oblastí.
- 12. Zařízení na tavení skla podle nároku 9, vyznačující se tím, že uvedený alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je umístěn nad spodní čisticí zjemňovací oblastí ve směru proudění.
- 13. Zařízení na tavení skla podle nároku 12, vyznačující se tím, že alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku, umístěný nad spodní čisticí zjemňovací oblastí, je umístěn ve dvou třetinách až třech čtvrtinách délky sklářské taviči pece.
- 14. Zařízení na tavení skla podle nároku 9, vyznačující se tím, že uvedený hořákový blok je opatřen otvorem, který má vnitřní průměr o velikosti zhruba 2 až 8 palců.
- 15. Zařízení na tavení skla podle nároku 9, vyznačující se tím, že alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je zapuštěn v uvedeném otvoru uvedeného hořákového bloku ve vzdálenosti o velikosti zhruba 3 až 18 palců.
- 16. Zařízení na tavení skla podle nároku 9, vyznačující se tím, že průměr plamene v poloviční vzdálenosti mezi koncem hořákového bloku a9 · • · • * ·» «··· povrchem suroviny na výrobu skla je definován následujícím vztahem:1.5zrf<£»2<zrf+0.15/Z (II) kde id - představuje vnitřní průměr otvoru hořákového bloku,H - představuje vzdálenost od konce hořákového bloku k hornímu povrchu suroviny na výrobu skla, aD2 - představuje průměr plamene v poloviční vzdálenosti mezi koncem hořákového bloku a povrchem suroviny na výrobu skla.
- 17. Způsob výroby rafinovaného skla ze suroviny na výrobu skla v zařízení na tavení skla, obloženém žáruvzdorným materiálem, přičemž je zařízení na tavení skla opatřeno klenbou, připojenou ke dnu prostřednictvím bočních stěn a vymezující mezi nimi podélný kanál, mající tavící oblast a spodní čisticí zjemňovací oblast ve směru proudění,
vyznačuj ící s e tím , že daný způsob sestává z následujících kroků: vsázení suroviny na výrobu skla do tavící oblasti zařízení na tavení skla, tavení suroviny na výrobu skla v prostoru tavící oblasti,000·0 0 »· • 0 0 * · • 9 0 * · *0 ···· · · · *0 0 · · · ··♦ 0 00 0 • 0 0 · ♦ · · ·0 0 0 00 · 0 ·00 ·· uspořádání alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku, zapuštěného do hořákového bloku v klenbě zařízení na tavení skla nad spodní čisticí zjemňovací oblastí ve směru proudění, přičemž hořák na spalování paliva a kyslíku je opatřen vnitřním středním válcovým palivovým potrubím pro přívod plynného paliva a vnějším válcovým kyslíkovým potrubím pro přívod plynného kyslíku, které je soustředné se středovým výstupem paliva, regulování rychlostí plynného paliva a kyslíku z hořáku na spalování paliva a kyslíku tak, že rychlosti plynného paliva a kyslíku jsou v podstatě stejné pro vytváření obecně laminárního proudění plynného paliva a kyslíku pro spalování v blízkosti horního povrchu suroviny na výrobu skla a pro vytváření plamene, jehož středová část má přibližně sloupcovitý tvar, pro podstatné zmenšení vrstvy pěny na povrchu roztaveného skla pro napomáhání při rafinaci roztaveného skla, odvádění rafinovaného oblasti.skla z čisticí zjemňovací nároku 17, že rychlost plynného vystupujících z hořáku na - 18. Způsob podle vyznačující se tím paliva a rychlost kyslíku, spalování paliva a kyslíku, se liší nejvýše o 20 %.
- 19. Způsob podle nároku 17, vyznačující se tím, že alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku, umístěný nad spodní čisticí ·* ·*φ· ♦• · ···· • * » 9 9 9 99 9 9 9 9 9 99 9 9 9 9 9 9 9 • 9 9 9 9 9 9 φ* 9 9 9 99 zjemňovací oblastí, je umístěn zhruba ve dvou třetinách až třech čtvrtinách délky sklářské tavící pece.
- 20. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že uvedený hořákový blok je opatřen otvorem, který má vnitřní průměr o velikosti zhruba 2 až 8 palců.
- 21. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že alespoň jeden hořák na spalování paliva a kyslíku je zapuštěn v uvedeném otvoru uvedeného hořákového bloku ve vzdálenosti o velikosti zhruba 3 až 18 palců.
- 22. Způsob výroby rafinovaného skla ze suroviny na výrobu skla v zařízení na tavení skla, obloženém žáruvzdorným materiálem, bez využití regenerátorů nebo rekuperátorů, přičemž je zařízení na tavení skla opatřeno klenbou, připojenou ke dnu prostřednictvím bočních stěn a vymezující mezi nimi podélný kanál, mající tavící oblast a spodní čisticí zjemňovací oblast ve směru proudění, vyznačující se tím, že daný způsob sestává z následujících kroků:- vsázení suroviny na výrobu skla do taviči oblasti zařízení na tavení skla, uspořádání alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku, zapuštěného do hořákového bloku v klenbě zařízení na tavení skla, kterýžto hořák na spalování paliva a kyslíku je opatřen vnitřním středním válcovým palivovým potrubím pro přívod plynného ft* ««44 *·
• A 4 4 4 4 4 4 4 4 4 ♦ 44 4 4 4 4 4 · 36 • 4444 4 * · 4 4 4 4 4 · 4 4 4 4 4 4 » 4 4 • · · · 44 4 44 44 paliva a vnějším válcovým kyslíkovým potrubím pro přívod plynného kyslíku, které je soustředné se středovým výstupem paliva, regulování maximální rychlosti plynného paliva a kyslíku z hořáku na spalování paliva a kyslíku na výstupu z uvedeného hořákového bloku v prostoru provozní oblasti, přičemž je tato provozní oblast definována horní provozní křivkou v souladu s následujícím lineárním mnohočlenem čtvrtého řádu:Ί W 2 3 ÍH} +c —' + d — + e — / \ ? kdeH/id = zhruba 6 až 20VBb = zhruba 190 až 550 stop za vteřinu a = 571,0801 b = - 187,2957 c = 30,1164 d = - 1,8198 e = 0,04 a dolní provozní křivkou v souladu s následujícím lineárním mnohočlenem čtvrtého řádu:«· · · * · • · · · t r • ···· · ♦ » * • * · * · • · · · · · ·Vgb = a + b ld ) \ld (I) kdeH/id = zhruba 6 až 30VBb = zhruba 50 až 300 stop za vteřinu a = - 103,6111 b = 38,9939 c = - 2,8772 d = 0,1033 e = - 0,00125 pro hoření v blízkosti horního povrchu roztavené suroviny na výrobu skla a pro vytváření plamene, jehož střední část má přibližně sloupcovitý tvar,- tavení suroviny na výrobu skla v tavící oblasti prostřednictvím plamene z alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku bez využití regenerátorů nebo rekuperátorů, rafinování roztavené suroviny na výrobu skla v čisticí zjemňovací oblasti, a • · φ· · φ φC · · Φ * • ·»·* · φ φ φ φ φ · φ · »4» Φ *· Φ φ φ φφφφΦφ ΦΦΦ Φ · ΦΦ Φ « · • Φ * «Φ Φ Φ ΦΦΦ ··odvádění oblasti. rafinovaného skla z čisticí zjemňovací 23. Způsob podle nároku 22, vyznačuj 1 cl se tím, že dále obsahuje krok opatření alespoň jednoho hořáku na spalování paliva a kyslíku, zapuštěného do hořákového bloku v klenbě zařízení na tavení skla nad spodní čisticí zjemňovací oblastí ve směru proudění.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/992,136 US6237369B1 (en) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | Roof-mounted oxygen-fuel burner for a glass melting furnace and process of using the oxygen-fuel burner |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ20002202A3 true CZ20002202A3 (cs) | 2000-12-13 |
CZ302569B6 CZ302569B6 (cs) | 2011-07-20 |
Family
ID=25537945
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20002202A CZ302569B6 (cs) | 1997-12-17 | 1998-12-16 | Zpusob výroby rafinovaného skla |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6237369B1 (cs) |
EP (1) | EP1077901B1 (cs) |
JP (1) | JP4646401B2 (cs) |
KR (1) | KR100578773B1 (cs) |
CN (1) | CN1206180C (cs) |
AR (1) | AR017434A1 (cs) |
AU (1) | AU748058B2 (cs) |
BR (1) | BR9813685A (cs) |
CA (1) | CA2313234C (cs) |
CZ (1) | CZ302569B6 (cs) |
DE (1) | DE69826327T2 (cs) |
ES (1) | ES2227903T3 (cs) |
ID (1) | ID27063A (cs) |
MX (1) | MXPA00005932A (cs) |
NO (1) | NO333431B1 (cs) |
TR (1) | TR200001759T2 (cs) |
TW (1) | TW519533B (cs) |
WO (1) | WO1999031021A1 (cs) |
ZA (1) | ZA9810724B (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ302602B6 (cs) * | 2001-03-02 | 2011-08-03 | The Boc Group, Inc. | Zpusob vytápení tavicí sklárské pece pri použití odstupnovaného kyslíko-palivového horáku ve strope pece |
Families Citing this family (97)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7168269B2 (en) * | 1999-08-16 | 2007-01-30 | The Boc Group, Inc. | Gas injection for glass melting furnace to reduce refractory degradation |
US6422041B1 (en) * | 1999-08-16 | 2002-07-23 | The Boc Group, Inc. | Method of boosting a glass melting furnace using a roof mounted oxygen-fuel burner |
US6354110B1 (en) * | 1999-08-26 | 2002-03-12 | The Boc Group, Inc. | Enhanced heat transfer through controlled interaction of separate fuel-rich and fuel-lean flames in glass furnaces |
US6519973B1 (en) | 2000-03-23 | 2003-02-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Glass melting process and furnace therefor with oxy-fuel combustion over melting zone and air-fuel combustion over fining zone |
US6540508B1 (en) | 2000-09-18 | 2003-04-01 | The Boc Group, Inc. | Process of installing roof mounted oxygen-fuel burners in a glass melting furnace |
US6715319B2 (en) * | 2001-03-23 | 2004-04-06 | Pilkington Plc | Melting of glass |
US6436337B1 (en) * | 2001-04-27 | 2002-08-20 | Jupiter Oxygen Corporation | Oxy-fuel combustion system and uses therefor |
US6722161B2 (en) * | 2001-05-03 | 2004-04-20 | The Boc Group, Inc. | Rapid glass melting or premelting |
US7475569B2 (en) * | 2001-05-16 | 2009-01-13 | Owens Corning Intellectual Captial, Llc | Exhaust positioned at the downstream end of a glass melting furnace |
CN1198331C (zh) | 2001-12-27 | 2005-04-20 | 松下电器产业株式会社 | 布线结构的形成方法 |
US7509819B2 (en) * | 2002-04-04 | 2009-03-31 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Oxygen-fired front end for glass forming operation |
MXPA05012855A (es) * | 2003-06-10 | 2006-02-22 | Owens Corning Fiberglass Corp | Quemador operado con gas oxigeno de baja capacidad termica. |
FR2856055B1 (fr) * | 2003-06-11 | 2007-06-08 | Saint Gobain Vetrotex | Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques, composites les renfermant et composition utilisee |
FR2879284B1 (fr) * | 2004-12-09 | 2007-01-19 | Air Liquide | Procede de fusion d'une composition de matieres premieres par un bruleur en voute |
FR2879591B1 (fr) * | 2004-12-16 | 2007-02-09 | Saint Gobain Vetrotex | Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques |
DE102005005735B4 (de) * | 2005-02-07 | 2009-11-05 | Air Liquide Deutschland Gmbh | Verfahren zum Erhitzen eines Industrieofens unter Einsatz eines Brenners und zur Durchführung des Verfahrens geeigneter Rohr-in-Rohr-Brenner |
FR2888577B1 (fr) * | 2005-07-13 | 2008-05-30 | Saint Gobain Isover Sa | Procede d'elaboration du verre |
US7686611B2 (en) * | 2005-11-03 | 2010-03-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Flame straightening in a furnace |
US9187361B2 (en) | 2005-11-04 | 2015-11-17 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Method of manufacturing S-glass fibers in a direct melt operation and products formed there from |
US9656903B2 (en) * | 2005-11-04 | 2017-05-23 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Method of manufacturing high strength glass fibers in a direct melt operation and products formed there from |
US8586491B2 (en) | 2005-11-04 | 2013-11-19 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Composition for high performance glass, high performance glass fibers and articles therefrom |
US8338319B2 (en) * | 2008-12-22 | 2012-12-25 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Composition for high performance glass fibers and fibers formed therewith |
US7799713B2 (en) | 2005-11-04 | 2010-09-21 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Composition for high performance glass, high performance glass fibers and articles therefrom |
US7823417B2 (en) * | 2005-11-04 | 2010-11-02 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Method of manufacturing high performance glass fibers in a refractory lined melter and fiber formed thereby |
FR2899577B1 (fr) | 2006-04-07 | 2008-05-30 | Saint Gobain | Four de fusion du verre comprenant un barrage de bruleurs immerges aux matieres vitrifiables |
US20070281264A1 (en) * | 2006-06-05 | 2007-12-06 | Neil Simpson | Non-centric oxy-fuel burner for glass melting systems |
FR2903478B1 (fr) * | 2006-07-06 | 2008-09-19 | L'air Liquide | Procede de chauffage d'une charge, notamment d'aluminium |
WO2008024506A2 (en) * | 2006-08-25 | 2008-02-28 | The Boc Group, Inc. | Oxygen injection through a roof or crown of a glass furnace |
JP4624971B2 (ja) * | 2006-10-18 | 2011-02-02 | 大同特殊鋼株式会社 | ガラス溶解装置 |
JP4693178B2 (ja) * | 2006-11-09 | 2011-06-01 | 大同特殊鋼株式会社 | ガラス溶解方法 |
US7621154B2 (en) * | 2007-05-02 | 2009-11-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Solid fuel combustion for industrial melting with a slagging combustor |
JP5219240B2 (ja) * | 2007-05-21 | 2013-06-26 | 大同特殊鋼株式会社 | ガラス溶解炉 |
EP2331472B1 (fr) * | 2008-09-01 | 2014-11-05 | Saint-Gobain Glass France | Procede d'obtention de verre |
USD615218S1 (en) | 2009-02-10 | 2010-05-04 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | Shingle ridge vent |
USD628718S1 (en) | 2008-10-31 | 2010-12-07 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | Shingle ridge vent |
US8304358B2 (en) * | 2008-11-21 | 2012-11-06 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Method of reducing redox ratio of molten glass and the glass made thereby |
US8252707B2 (en) * | 2008-12-24 | 2012-08-28 | Ocv Intellectual Capital, Llc | Composition for high performance glass fibers and fibers formed therewith |
CN201448850U (zh) * | 2009-08-13 | 2010-05-05 | 泰山玻璃纤维有限公司 | 纯氧燃烧器 |
US8806897B2 (en) * | 2009-06-12 | 2014-08-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Furnace and process for controlling the oxidative state of molten materials |
WO2011001902A1 (ja) * | 2009-07-01 | 2011-01-06 | 旭硝子株式会社 | ガラス溶融炉、溶融ガラスの製造方法、ガラス製品の製造装置、及びガラス製品の製造方法 |
US20110011134A1 (en) * | 2009-07-15 | 2011-01-20 | Richardson Andrew P | Injector for hydrogen and oxygen bubbling in glass baths |
FR2948929A1 (fr) * | 2009-08-07 | 2011-02-11 | Fives Stein | Four de fusion de matieres premieres vitrifiables avec zone de prechauffage optimisee |
KR101835148B1 (ko) * | 2009-08-20 | 2018-03-06 | 아사히 가라스 가부시키가이샤 | 유리 용융로, 용융 유리의 제조 방법, 유리 제품의 제조 장치, 및 유리 제품의 제조 방법 |
JP5634699B2 (ja) * | 2009-10-29 | 2014-12-03 | Agcセラミックス株式会社 | ガラス欠点発生源特定方法、溶融鋳造耐火物及びそれを用いたガラス溶融窯 |
US8650914B2 (en) | 2010-09-23 | 2014-02-18 | Johns Manville | Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion |
US9032760B2 (en) | 2012-07-03 | 2015-05-19 | Johns Manville | Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers |
US8875544B2 (en) | 2011-10-07 | 2014-11-04 | Johns Manville | Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use |
US8973400B2 (en) | 2010-06-17 | 2015-03-10 | Johns Manville | Methods of using a submerged combustion melter to produce glass products |
US10322960B2 (en) | 2010-06-17 | 2019-06-18 | Johns Manville | Controlling foam in apparatus downstream of a melter by adjustment of alkali oxide content in the melter |
US9021838B2 (en) | 2010-06-17 | 2015-05-05 | Johns Manville | Systems and methods for glass manufacturing |
US9096452B2 (en) | 2010-06-17 | 2015-08-04 | Johns Manville | Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter |
US8707740B2 (en) | 2011-10-07 | 2014-04-29 | Johns Manville | Submerged combustion glass manufacturing systems and methods |
US8769992B2 (en) | 2010-06-17 | 2014-07-08 | Johns Manville | Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass |
US9776903B2 (en) | 2010-06-17 | 2017-10-03 | Johns Manville | Apparatus, systems and methods for processing molten glass |
US8997525B2 (en) | 2010-06-17 | 2015-04-07 | Johns Manville | Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion |
US8973405B2 (en) | 2010-06-17 | 2015-03-10 | Johns Manville | Apparatus, systems and methods for reducing foaming downstream of a submerged combustion melter producing molten glass |
US8707739B2 (en) | 2012-06-11 | 2014-04-29 | Johns Manville | Apparatus, systems and methods for conditioning molten glass |
US8991215B2 (en) | 2010-06-17 | 2015-03-31 | Johns Manville | Methods and systems for controlling bubble size and bubble decay rate in foamed glass produced by a submerged combustion melter |
CN102167492A (zh) * | 2010-12-31 | 2011-08-31 | 黄官禹 | 节能玻璃熔化炉 |
US9533905B2 (en) | 2012-10-03 | 2017-01-03 | Johns Manville | Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass |
US9346696B2 (en) | 2012-07-02 | 2016-05-24 | Glass Strand Inc. | Glass-melting furnace burner and method of its use |
WO2014055199A1 (en) | 2012-10-03 | 2014-04-10 | Johns Manville | Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter |
USD710985S1 (en) | 2012-10-10 | 2014-08-12 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | Roof vent |
US10370855B2 (en) | 2012-10-10 | 2019-08-06 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | Roof deck intake vent |
US9227865B2 (en) | 2012-11-29 | 2016-01-05 | Johns Manville | Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion |
US20140162204A1 (en) * | 2012-12-11 | 2014-06-12 | Neil G. SIMPSON | Oxy-fuel boosting of zero port area in glass melter using a reversing system |
WO2014189506A1 (en) | 2013-05-22 | 2014-11-27 | Johns Manville | Submerged combustion burners and melters, and methods of use |
WO2014189499A1 (en) | 2013-05-22 | 2014-11-27 | Johns Manville | Submerged combustion burners and melters, and methods of use |
US10654740B2 (en) | 2013-05-22 | 2020-05-19 | Johns Manville | Submerged combustion burners, melters, and methods of use |
WO2014189504A1 (en) | 2013-05-22 | 2014-11-27 | Johns Manville | Submerged combustion burners |
SI2999923T1 (sl) | 2013-05-22 | 2018-11-30 | Johns Manville | Potopni zgorevalni talilnik z izboljšanim gorilnikom in ustrezen postopek |
EP3003996B1 (en) | 2013-05-30 | 2020-07-08 | Johns Manville | Submerged combustion glass melting systems and methods of use |
US10183884B2 (en) | 2013-05-30 | 2019-01-22 | Johns Manville | Submerged combustion burners, submerged combustion glass melters including the burners, and methods of use |
WO2015009300A1 (en) | 2013-07-18 | 2015-01-22 | Johns Manville | Fluid cooled combustion burner and method of making said burner |
WO2016013523A1 (ja) * | 2014-07-24 | 2016-01-28 | 旭硝子株式会社 | ガラス溶融物製造装置、ガラス溶融物製造方法、ガラス物品製造装置およびガラス物品製造方法 |
US10570045B2 (en) * | 2015-05-22 | 2020-02-25 | John Hart Miller | Glass and other material melting systems |
CN107750239A (zh) | 2015-06-26 | 2018-03-02 | Ocv智识资本有限责任公司 | 具有氧气/气体加热燃烧器系统的浸没燃烧玻璃熔化器 |
US9751792B2 (en) | 2015-08-12 | 2017-09-05 | Johns Manville | Post-manufacturing processes for submerged combustion burner |
US10041666B2 (en) | 2015-08-27 | 2018-08-07 | Johns Manville | Burner panels including dry-tip burners, submerged combustion melters, and methods |
US10670261B2 (en) | 2015-08-27 | 2020-06-02 | Johns Manville | Burner panels, submerged combustion melters, and methods |
US9815726B2 (en) | 2015-09-03 | 2017-11-14 | Johns Manville | Apparatus, systems, and methods for pre-heating feedstock to a melter using melter exhaust |
US9982884B2 (en) | 2015-09-15 | 2018-05-29 | Johns Manville | Methods of melting feedstock using a submerged combustion melter |
US10837705B2 (en) | 2015-09-16 | 2020-11-17 | Johns Manville | Change-out system for submerged combustion melting burner |
US10081563B2 (en) | 2015-09-23 | 2018-09-25 | Johns Manville | Systems and methods for mechanically binding loose scrap |
US10144666B2 (en) | 2015-10-20 | 2018-12-04 | Johns Manville | Processing organics and inorganics in a submerged combustion melter |
US10246362B2 (en) | 2016-06-22 | 2019-04-02 | Johns Manville | Effective discharge of exhaust from submerged combustion melters and methods |
CN106116109A (zh) * | 2016-06-22 | 2016-11-16 | 巨石集团有限公司 | 一种玻璃池窑及玻璃熔制的方法 |
CN106277718B (zh) * | 2016-08-19 | 2019-03-15 | 巨石集团有限公司 | 一种玻璃纤维池窑用玻璃液通道加热方法 |
US10301208B2 (en) | 2016-08-25 | 2019-05-28 | Johns Manville | Continuous flow submerged combustion melter cooling wall panels, submerged combustion melters, and methods of using same |
US10337732B2 (en) | 2016-08-25 | 2019-07-02 | Johns Manville | Consumable tip burners, submerged combustion melters including same, and methods |
US10196294B2 (en) | 2016-09-07 | 2019-02-05 | Johns Manville | Submerged combustion melters, wall structures or panels of same, and methods of using same |
US10233105B2 (en) | 2016-10-14 | 2019-03-19 | Johns Manville | Submerged combustion melters and methods of feeding particulate material into such melters |
DK3431447T3 (da) * | 2017-07-21 | 2020-06-02 | Engie | Fremgangsmåde til smeltning af råmaterialer såsom glas ved hjælp af en tvær-fyret smelteovn |
US10513453B2 (en) | 2017-07-28 | 2019-12-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Oxygen-fuel burner for a glass melting furnace |
US10859260B2 (en) * | 2017-10-13 | 2020-12-08 | Praxair Technology, Inc. | Reduced fouling in staged combustion |
US11912608B2 (en) | 2019-10-01 | 2024-02-27 | Owens-Brockway Glass Container Inc. | Glass manufacturing |
US11485664B2 (en) | 2019-10-01 | 2022-11-01 | Owens-Brockway Glass Container Inc. | Stilling vessel for submerged combustion melter |
Family Cites Families (54)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2360548A (en) * | 1944-10-17 | Combustion method | ||
US725173A (en) | 1901-06-11 | 1903-04-14 | William Phillips Thompson | Furnace for heating or melting materials. |
US1805066A (en) * | 1928-05-02 | 1931-05-12 | Andrieux Pierre Jule Justinien | Gas burner or nozzle |
US1950044A (en) * | 1931-05-18 | 1934-03-06 | Surface Combustion Corp | Method of and apparatus for producing stable luminous flame combustion |
US2138998A (en) * | 1936-06-24 | 1938-12-06 | John P Brosius | Burner unit |
US2970829A (en) | 1954-11-26 | 1961-02-07 | Reynders Charlton | Method of operation of a top-fired open hearth furnace |
BE563093A (cs) | 1956-12-12 | |||
US3132854A (en) | 1962-07-09 | 1964-05-12 | Allegheny Ludlum Steel | Hearth furnaces and the method of melting therein |
US3337324A (en) * | 1963-04-30 | 1967-08-22 | Union Carbide Corp | Process for melting and refining glass batch |
US3592622A (en) | 1968-06-05 | 1971-07-13 | Air Reduction | Oxy-fuel accelerated glass melting furnace and method of operation |
US4654068A (en) | 1981-07-30 | 1987-03-31 | Ppg Industries, Inc. | Apparatus and method for ablating liquefaction of materials |
US4381934A (en) | 1981-07-30 | 1983-05-03 | Ppg Industries, Inc. | Glass batch liquefaction |
US4564379A (en) | 1981-07-30 | 1986-01-14 | Ppg Industries, Inc. | Method for ablating liquefaction of materials |
USRE32317E (en) | 1981-07-30 | 1986-12-30 | Ppg Industries, Inc. | Glass batch liquefaction |
US4473388A (en) | 1983-02-04 | 1984-09-25 | Union Carbide Corporation | Process for melting glass |
FR2546155B1 (fr) * | 1983-05-20 | 1986-06-27 | Air Liquide | Procede et installation d'elaboration de verre |
US4519814A (en) | 1983-07-25 | 1985-05-28 | Ppg Industries, Inc. | Two stage batch liquefaction process and apparatus |
US4604121A (en) | 1983-08-03 | 1986-08-05 | Ppg Industries, Inc. | Method of pretreating glass batch |
US4496387A (en) | 1983-10-31 | 1985-01-29 | Ppg Industries, Inc. | Transition between batch preheating and liquefying stages apparatus |
US4529428A (en) | 1983-11-25 | 1985-07-16 | Ppg Industries, Inc. | Method and apparatus for feeding an ablation liquefaction process |
US4521238A (en) | 1983-11-25 | 1985-06-04 | Ppg Industries, Inc. | Method and apparatus for controlling an ablation liquefaction process |
US4492594A (en) | 1984-01-03 | 1985-01-08 | Ppg Industries, Inc. | Method and apparatus for liquefying material with retainer means |
US4539035A (en) | 1984-03-26 | 1985-09-03 | Messer Griesheim Industries, Inc. | Method and apparatus for improving oxygen burner performance in a glass furnace |
US4545800A (en) | 1984-07-19 | 1985-10-08 | Ppg Industries, Inc. | Submerged oxygen-hydrogen combustion melting of glass |
US4539034A (en) | 1984-07-19 | 1985-09-03 | Ppg Industries, Inc. | Melting of glass with staged submerged combustion |
US4565560A (en) * | 1984-12-19 | 1986-01-21 | Ppg Industries, Inc. | Energy efficient and anti-corrosive burner nozzle construction and installation configuration |
US4599100A (en) | 1985-04-01 | 1986-07-08 | Ppg Industries, Inc. | Melting glass with port and melter burners for NOx control |
FR2587695B1 (fr) | 1985-09-20 | 1987-11-20 | Air Liquide | Dispositif pour ameliorer le chauffage d'un canal de distribution de verre et procede pour la mise en oeuvre d'un tel dispositif |
US4678491A (en) | 1985-11-18 | 1987-07-07 | Ppg Industries, Inc. | Reduction of material buildup by means of gas jet |
US4666489A (en) | 1985-12-06 | 1987-05-19 | Ppg Industries, Inc. | Method and apparatus for feeding a rotating melter |
US4675041A (en) | 1985-12-19 | 1987-06-23 | Ppg Industries, Inc. | Method and apparatus for furnace lid purging |
US4738938A (en) | 1986-01-02 | 1988-04-19 | Ppg Industries, Inc. | Melting and vacuum refining of glass or the like and composition of sheet |
US4676819A (en) | 1986-02-07 | 1987-06-30 | Ppg Industries, Inc. | Ablation melting with composite lining |
US4671765A (en) | 1986-02-19 | 1987-06-09 | Ppg Industries, Inc. | Burner design for melting glass batch and the like |
US4725299A (en) | 1986-09-29 | 1988-02-16 | Gas Research Institute | Glass melting furnace and process |
US4798616A (en) | 1986-10-02 | 1989-01-17 | Ppg Industries, Inc. | Multi-stage process and apparatus for refining glass or the like |
US4738702A (en) | 1986-10-06 | 1988-04-19 | Ppg Industries, Inc. | Glass melting in a rotary melter |
US4789390A (en) | 1986-11-06 | 1988-12-06 | Ppg Industries, Inc. | Batch melting vessel lid cooling construction |
US4808205A (en) | 1987-11-16 | 1989-02-28 | Ppg Industries, Inc. | Lid construction for a heating vessel and method of use |
US4911744A (en) | 1987-07-09 | 1990-03-27 | Aga A.B. | Methods and apparatus for enhancing combustion and operational efficiency in a glass melting furnace |
US4816056A (en) * | 1987-10-02 | 1989-03-28 | Ppg Industries, Inc. | Heating and agitating method for multi-stage melting and refining of glass |
GB8813925D0 (en) | 1988-06-13 | 1988-07-20 | Pilkington Plc | Apparatus for & method of melting glass batch material |
US4886539A (en) | 1989-04-03 | 1989-12-12 | Ppg Industries, Inc. | Method of vacuum refining of glassy materials with selenium foaming agent |
GB8910766D0 (en) | 1989-05-10 | 1989-06-28 | Mcneill Keith R | Method of firing glass melting furnace |
US4973346A (en) | 1989-10-30 | 1990-11-27 | Union Carbide Corporation | Glassmelting method with reduced nox generation |
US5139558A (en) * | 1991-11-20 | 1992-08-18 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Roof-mounted auxiliary oxygen-fired burner in glass melting furnace |
US5256058A (en) * | 1992-03-30 | 1993-10-26 | Combustion Tec, Inc. | Method and apparatus for oxy-fuel heating with lowered NOx in high temperature corrosive environments |
US5346524A (en) | 1992-09-14 | 1994-09-13 | Schuller International, Inc. | Oxygen/fuel firing of furnaces with massive, low velocity, turbulent flames |
US5643348A (en) | 1992-09-14 | 1997-07-01 | Schuller International, Inc. | Oxygen/fuel fired furnaces having massive, low velocity, turbulent flame clouds |
US5405082A (en) | 1993-07-06 | 1995-04-11 | Corning Incorporated | Oxy/fuel burner with low volume fuel stream projection |
US5447547A (en) | 1994-01-31 | 1995-09-05 | Gas Research, Inc. | Annular batch feed furnace and process |
US5500030A (en) * | 1994-03-03 | 1996-03-19 | Combustion Tec, Inc. | Oxy-gas fired forehearth burner system |
US5743723A (en) * | 1995-09-15 | 1998-04-28 | American Air Liquide, Inc. | Oxy-fuel burner having coaxial fuel and oxidant outlets |
US5871343A (en) * | 1998-05-21 | 1999-02-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for reducing NOx production during air-oxygen-fuel combustion |
-
1997
- 1997-12-17 US US08/992,136 patent/US6237369B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-11-24 ZA ZA9810724A patent/ZA9810724B/xx unknown
- 1998-12-16 MX MXPA00005932A patent/MXPA00005932A/es active IP Right Grant
- 1998-12-16 WO PCT/US1998/026673 patent/WO1999031021A1/en active IP Right Grant
- 1998-12-16 JP JP2000538954A patent/JP4646401B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-16 CA CA002313234A patent/CA2313234C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-16 ID IDW20001382A patent/ID27063A/id unknown
- 1998-12-16 CN CNB988123371A patent/CN1206180C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-16 EP EP98963946A patent/EP1077901B1/en not_active Revoked
- 1998-12-16 CZ CZ20002202A patent/CZ302569B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-12-16 KR KR1020007006650A patent/KR100578773B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-12-16 AU AU19166/99A patent/AU748058B2/en not_active Expired
- 1998-12-16 ES ES98963946T patent/ES2227903T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-16 TR TR2000/01759T patent/TR200001759T2/xx unknown
- 1998-12-16 BR BR9813685-2A patent/BR9813685A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-12-16 DE DE69826327T patent/DE69826327T2/de not_active Revoked
- 1998-12-16 AR ARP980106400A patent/AR017434A1/es active IP Right Grant
-
1999
- 1999-01-19 TW TW087120977A patent/TW519533B/zh not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-06-16 NO NO20003130A patent/NO333431B1/no not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ302602B6 (cs) * | 2001-03-02 | 2011-08-03 | The Boc Group, Inc. | Zpusob vytápení tavicí sklárské pece pri použití odstupnovaného kyslíko-palivového horáku ve strope pece |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MXPA00005932A (es) | 2005-09-08 |
JP4646401B2 (ja) | 2011-03-09 |
ZA9810724B (en) | 1999-05-31 |
KR20010024745A (ko) | 2001-03-26 |
EP1077901B1 (en) | 2004-09-15 |
CA2313234A1 (en) | 1999-06-24 |
TW519533B (en) | 2003-02-01 |
AR017434A1 (es) | 2001-09-05 |
JP2002508295A (ja) | 2002-03-19 |
US6237369B1 (en) | 2001-05-29 |
NO20003130L (no) | 2000-06-16 |
DE69826327D1 (de) | 2004-10-21 |
BR9813685A (pt) | 2000-10-10 |
DE69826327T2 (de) | 2005-10-20 |
ID27063A (id) | 2001-02-22 |
EP1077901A4 (en) | 2002-09-04 |
TR200001759T2 (tr) | 2000-10-23 |
EP1077901A1 (en) | 2001-02-28 |
CN1282307A (zh) | 2001-01-31 |
AU1916699A (en) | 1999-07-05 |
NO333431B1 (no) | 2013-06-03 |
CZ302569B6 (cs) | 2011-07-20 |
CN1206180C (zh) | 2005-06-15 |
KR100578773B1 (ko) | 2006-05-12 |
NO20003130D0 (no) | 2000-06-16 |
ES2227903T3 (es) | 2005-04-01 |
AU748058B2 (en) | 2002-05-30 |
CA2313234C (en) | 2007-02-13 |
WO1999031021A1 (en) | 1999-06-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ20002202A3 (cs) | Na klenbě uspořádaný hořák na spalování paliva a kyslíku pro sklářskou tavící pec a způsob využívání tohoto hořáku na spalování paliva a kyslíku | |
JP3913450B2 (ja) | 天井取付型酸素バーナーを用いるガラス溶解炉の性能を向上させる方法 | |
US4882736A (en) | Method for efficiently using flue gas energy in a glass furnace | |
KR100856813B1 (ko) | 급속 유리 용융 또는 예비-용융 | |
JP3280884B2 (ja) | 放出物及び耐火物腐蝕が低減されたガラス製造方法 | |
KR101609892B1 (ko) | 유리 용융로 | |
JPH0597444A (ja) | ガラス溶融用の交差火炎型蓄熱炉における補助酸素バーナー技法 | |
KR101600109B1 (ko) | 유리 용융로 | |
RU2715004C2 (ru) | Стекловаренная печь с повышенной производительностью | |
EP2788295A1 (en) | Glass melting method and molten glass layer bubbling glass melting furnace | |
KR20080113270A (ko) | 유리제조 물질을 예열하는 방법 및 장치 | |
CN107231800A (zh) | 玻璃熔炉中的向上倾斜燃烧器 | |
Beerkens | Concepts for energy & emission friendly glass melting: Evolution or revolution in glass melting |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MK4A | Patent expired |
Effective date: 20181216 |