CZ17449U1 - Solidifikát radioaktivního odpadu a zařízení k jeho výrobě - Google Patents
Solidifikát radioaktivního odpadu a zařízení k jeho výrobě Download PDFInfo
- Publication number
- CZ17449U1 CZ17449U1 CZ200718445U CZ200718445U CZ17449U1 CZ 17449 U1 CZ17449 U1 CZ 17449U1 CZ 200718445 U CZ200718445 U CZ 200718445U CZ 200718445 U CZ200718445 U CZ 200718445U CZ 17449 U1 CZ17449 U1 CZ 17449U1
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- radioactive waste
- radioactive
- sludge
- ion exchangers
- water
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Description
Oblast techniky
Předložené technické řešení se týká solidiťikátu radioaktivního odpadu a zařízení k jeho výrobě. Dosavadní stav techniky
Odpady z jaderných elektráren, obecně radioaktivní odpady, jsou v současné době ukládány v ocelových sudech a solidifikovány cementací nebo bitumenací. Obě tyto metody mají své limity a nedostatky. Z cementových solidifikátů se radioaktivní materiál vodou vyluhuje, to znamená, že v případě zaplavení úložiště se radioaktivní látky mohou dostat do okolního prostředí, především do podzemích vod. Bitumenace, to je ukládání radioaktivních odpadů do asfaltových směsí, má nevýhody v tom, že je nutno odpady nejdříve vysušit. Další nevýhodou bitumenace je skutečnost, že v úložišti dochází k vývoji methanu. Je zapotřebí zajišťovat větrání a to přináší další doprovodné náklady.
Je známo, že pro využití elektrárenských a teplárenských popelů a úletových popílků a pro zneškodňování kalů odpadních vod z průmyslových výrob a galvanoven se v omezeném rozsahu používají geopolymemí kompozity, které mohou být na bázi jílových minerálů kaolinitického typu. Jsou popsány například v patentech US 4349386, US 4472199, US 4509985, US 4522652, US 4533393, US 4608795, US 4640715, US 4642137, US 4859367, US 5244726, US 5349118, US 5539140 a dalších. Kaolinitické jílové materiály poskytují po tepelné aktivaci jílu ve vodném alkalickém prostředí solidifikáty s vysokými pevnostmi v tlaku prostém a jsou dobrou matricí pro inhibici a solidifikaci nebezpečných a toxických látek. Využívá se přitom jedné z výrazných vlastností geopolymerů, kterou je možnost uzavírat do prostorové anorganické polymerní sítě velké množství dalších anorganických látek a účinně je vázat do strukturní sítě. Nevýhodou geopolymemích matric je jejich pórovitost, především otevřená pórovitost, která se projevuje jako nasákavost matric. Z toho plynou omezení jejich využití. Vykazují naopak dlouhodobou stabilitu a zvyšující se pevnost a bylo prokázáno, že geopolymemí vazby projevují progresivní tendenci. Vedle této vlastnosti vyniká především odolnost proti ohni - materiály anorganického typu ani nehoří, ani nevydávají zplodiny, oproti cementům jsou odolné až do přibližně 1000 °C a pak s výjimkou dodatečného smrštění nepodléhají rozkladu, ale jsou konvertovány na keramické hmoty. Současně bylo prokázáno, že uvedené materiály nepodléhají změnám při prudké změně teploty a jsou odolné vůči vlivům kyselin a zásad. Je známo, že mají schopnost vázat a zapouzdřit do vznikající prostorové polymemí sítě velké množství plniv, například až 75 % hmotn. písku.
Cílem tohoto technického řešení je solidifikát radioaktivního odpadu, ve kterém jsou uzavřeny do prostorové anorganické polymemí sítě odpady z jaderných elektráren, a dále zařízení k jeho výrobě.
Podstata technického řešení
Technické řešení se týká solidifikátů radioaktivního odpadu v nádobě úložného sudu, jehož podstata spočívá v tom, že zahrnuje radioaktivní odpad vázaný do alumino-silikátové matrice, kde tento radioaktivní odpad je v množství od 25 do 85 % hmotn. výsledné hmoty, a kde minimální pevnost v tlaku solidifikátů je 5 MPa. Radioaktivním odpadem je látka, vybraná ze skupiny, za40 hmující radioaktivní kaly ze sekundárního chladicího okruhu jaderné elektrárny s obsahem 50 až 70 % hmotn. vody, radioaktivní kaly s obsahem 50 až 70 % hmotn. vody, kontaminované částečkami vyčerpaných ionexů, vyčerpané ionexy, popel spálených vyčerpaných ionexů a radioaktivní odpady ve formě roztoků neutrální, kyselé nebo zásadité vody s rozpuštěnými radioaktivními anorganickými látkami a solemi kovů a nekovů, zahrnujícími Sr, Cs, Fe, Co, Cu, Ni a B.
Technické řešení se dále týká zařízení k výrobě uvedeného solidifikátů, které je tvořeno nádobou s míchadlem pro míchání směsi dvouvrstvých jílových minerálů kaolinitického typu s alkalickým roztokem pro vytvoření alumino-silikátové matrice s radioaktivními odpady a homogenizaci této
CZ 17449 Ul směsi v celém objemu nádoby, kde vyjímatelné míchadlo je uspořádáno výškově posuvně, přičemž nádobou je vlastní úložný sud radioaktivního odpadu.
Výhodou je vytváření solidifikátů radioaktivních odpadů v podmínkách nízkých provozních nákladů a nízké spotřeby energie.
Příklady provedení technického řešení
Radioaktivní odpad se odebírá ze zásobníku kalu nebo ionexu v jaderné elektrárně a zpracovává se kontinuálně nebo diskontinuálně. Reálný kal je složitý, těžko definovatelný systém z hlediska chemického složení, tak i svého původu. Je to sediment ve sběrné nádrži, kam se svádí kal ze sekundárního chladicího okruhu jaderné elektrárny. Tento sediment je radioaktivní tmavá, lepkalo vá a nesourodá kašovitá hmota, která obsahuje 50 až 70 % hmotn. vody, pokud není dodatečně odvodněna. Jeho pevná fáze je složena z částic nejrůznějšího původu, částic ze stěn potrubí, minerálních i organických částic prachu, textilních, anorganických i živočišných vláken, nerozpustných solí, i pevných kovových částic. Obsahuje nebezpečné rozpuštěné látky, například sole jedovatých kovů a radioaktivních izotopů. Chemické složení je proměnlivé a natolik široké, že neposkytuje žádný definitivní obraz. Kal radioaktivního odpadu je proto definován pouze z hlediska obsahu vody, resp. sušiny a z hlediska své radioaktivity. Může být kontaminován kulovitými částečkami vyčerpaných ionexů, které se do něj případně dostaly technologickým nedopatřením a které mají být shromažďovány v jiné nádrži. Jejich obsah v kalu je neznámý, avšak je nutné očekávat, že budou v nádrži s kalem nehomogenně rozptýleny a mohou tvořit početné shluky a tedy kal s vyšším obsahem ionexů než v jiném místě nádrže s kalem. Radioaktivní odpady mohou být ve formě roztoku (voda s rozpuštěnými radioaktivními anorganickými látkami, neutrální, kyselá i zásaditá, s libovolnou koncentrací solí kovů i nekovů, například Sr, Cs, Fe, Co, Cu, Ni a B).
Radioaktivní odpad je automaticky navažován nebo dávkován objemovým nebo časově kroko25 vým dávkováním a podáván do zařízení, jehož míchací nádobu může tvořit vlastní úložný sud. Tato nádoba je uspořádána s míchadlem pro míchání směsi dvouvrstvých jílových minerálů kaolinitického typu, například metakaolinu, s alkalickým roztokem pro vytvoření alumino-silikátové matrice s radioaktivními odpady v celém objemu nádoby. Míchadlo je uspořádáno výškově posuvně pro vyjmutí z nádoby pro homogenizaci směsi, tak, aby po ukončeném míchání mohlo být míchadlo vytaženo a obsah nádoby byl pak ponechán v klidu k vytvrzení. Nádoba je pak automaticky odsunuta a nahrazena další prázdnou nádobou a cyklus se kontinuálně opakuje. Plné nádoby (sudy) s nastartovanou chemickou reakcí obsahu nebo již s obsahem vytvrzeným se dopravují na úložiště radioaktivního odpadu.
Radioaktivní odpady se v nádobě mísí s dvouvrstvými jílovými minerály kaolinitického typu, například s metakaolinem, s alkalicky aktivovanou alumino-silikátovou matricí při teplotě od 15 do 60 °C (s výhodou od 15 do 25 °C, případně od 20 do 25 °C), kde tyto minerály jsou v množství od 45 do 85 % hmotn. směsi, čímž se nejprve nastartuje polymemí reakce, načež se solidifikát při udržování daného rozmezí teplot vytvrzuje v závislosti na teplotě okolí v rozsahu od 4 do 12 hodin.
V jiném přikladu provedení, například při solidifikaci a stabilizaci samotných vyčerpaných ionexů, mohou být ionexy v předcházejícím technologickém kroku rozemlety ve střižním, kulovém nebo vibračním mlýnu, s případným použitím abraziva. Vyčerpané ionexy se před smísením s dvouvrstvými jílovými minerály kaolinitického typu s alkalicky aktivovanou alumino-silikátovou matricí rozemelou, čímž se poruší jejich kulovitý tvar. Mleti ionexů znamená především snížení nebo výrazné potlačení efektu jejich bobtnání, a tím odstranění zásadní překážky - změny objemu vyčerpaných ionexů. Bylo prokázáno, že i když jsou v anexech přítomny aniony roztoků kyselin jako BO3 3, případně NO3“, nemají tyto aniony vliv na vznik a trvanlivost polymemí sítě.
Při mletí, a to ať již v přítomnosti abraziv (písek, popel), nebo i v případě, že jsou vyčerpané ionexy mlety samostatně na střížním mlýnu, nedochází k uvolňování kapalin. Vyčerpané ionexy . 7.
CZ 17449 Ul se z kulovitých částic mění na vláknitý materiál, který lze úspěšně vmíchat do trojrozměrné sítě tvořené alkalicky aktivovanými aluminosilikáty.
Ionexy se skládají z anexů a katexů (syntetizované vysoce odolné organické polymemí látky), které jsou schopné několikanásobně, to je regenerovatelně, vyměňovat aniony a kationy z vod5 ných roztoků. Příkladem je tak zvané změkčování vody, kdy je zachycován ve vodě rozpuštěný vápník a vyměňován za sodík v katexu, čímž dochází ke snížení až odstranění nebezpečí tvorby vodního kamene (využití pro myčky nádobí, keramický průmysl a další). Regenerace se v tomto případě provádí prolitím ionexu roztokem kamenné soli (NaCl). lontoměniče ve vodě mění svůj objem, bobtnají, a při sušení opět objem zmenšují. Tento efekt značně ztěžuje inhibici vyčerpalo ných ionexů v pórovitých matricích (cement, anorganický polymer). Voda postupně proniká solidifikátem a bobtnající ionexy způsobí rozpad solidifikátu. Běžně je zapotřebí solidifikovat vyčerpané ionexy z jaderných elektráren, jako radioaktivní odpad s obsahem až 50 % hmotn. vody. Tvrdnutí anorganického polymeru (alkalicky aktivovaných alumino-silikátů) je založeno na postupném řetězení alumino-silikátů v alkalickém vodném prostředí. Při vmíchání kulovitých částic ionexů ve vytvářené třírozměrné polymemí síti dochází k jejich solidifikaci. Při namočení solidifikátu do vody se mění objem uzavřených ionexů (polymemí síť je pórovitá) a při plnění vyšším než 10 % hmotn. se solidifikát postupně rozpadá. Z tohoto důvodu se vyčerpané ionexy před smísením s dvouvrstvými jílovými minerály kaolinitického typu s alkalicky aktivovanou alumino-silikátovou matricí rozemelou, čímž se rozdruží jejich kulovitá tělíska a výrazně se sníží nebo potlačí efekt jejich bobtnání, to je změna objemu.
Pro zamíchání do anorganického polymeru, tvořeného metakaolinem s alkalicky aktivovanou alumino-silikátovou matricí, mohou být rovněž použity ionexy, které jsou spáleny a solidifikován je jejich nespalitelný zbytek v podobě popela. Při spalování vyčerpaných ionexů se bobtnání ztrácí úplně a vzniklý popel, který má jen asi 20 % hmotn. původního objemu, se snadno a ho25 mogenně vmíchá do matrice. Dosahuje se tak nejvyššího plnění (to je poměr mobilizovaného odpadu ku solidifikátu matrice s obsahem tohoto odpadu) a dobrých mechanických vlastností, pevnosti v tlaku solidifikátu vyšší než 10 MPa, v kombinaci s nízkou nebo takřka zanedbatelnou vychovatelností radioaktivních látek do vody.
Radioaktivní odpady, například kaly, ionexy nebo roztoky radioaktivních odpadů, jsou přimíchá30 vány již od počátku směšování všech zúčastněných složek a jejich vysoký obsah vody, znemožňující klasické postupy, slouží jako rozdělávací voda. Jestliže jsou odpady suché, to je s obsahem do 5 % hmotn. vody, jsou přimíchávány až po náběhu reakce anorganického polymeru a vytvoření účinného pojivá.
Způsob kontinuální nebo diskontinuální výroby solidifikátů radioaktivních odpadů, například kalu a ionexů, probíhá následovně: Odebraná dávka kašovitého kalu nebo ionexů, obsahujícího 50 až 70 % hmotn. vody, se smíchá s pevnou a kapalnou složkou anorganického polymeru, například metakaolinu, a míchá se po dobu 40 minut. Tím se nastartuje polymemí reakce a hmota se po vytažení míchadla z míchací nádoby ponechá vytvrdnout. Změněné složení odpadu, vnášejícího do reakční směsi další vodu nebo roztoky kyselin (například kyseliny dusičné nebo kyseli40 ny borité), mění i výsledné vlastnosti solidifikátu, a to jeho pevnost a chemickou odolnost v kyselinách, zásadách nebo ve vodě. Úpravami poměrů, to je změnou obsahu vody a alkalických aktivátorů, například NaOH, CsCO3, Na2CO3, KOH, K2CO3, lze dosáhnout stálosti solidifikátu, to je jeho pevnosti a odolnosti k vyluhování škodlivin. Pro názornost jsou uvedeny příklady použití technického řešení pro stabilizaci různých forem radioaktivního odpadu (jednotlivé složky jsou v hmotnostních procentech). Kal radioaktivního odpadu obsahuje kovy i nekovy, například
Sr, Cs, Fe, Co, Cu, Ni a B. Pod pojmem účinnost plnění se rozumí množství inhibované látky (radioaktivního odpadu) k celkovému množství solidifikátu. V ionexech jsou přítomny aniony roztoků kyselin jako BO3’3, případně NO3~, a kationy, především Cs, Fe, Co. AAAS znamená alkalicky aktivované alumino-silikáty.
CZ i7449 Ul
Příklad 1
Solidifikace kalu radioaktivního odpadu
Složení odpadu: Kal | obsah vody 25 % | obsah ionexů v kalu 0% | přídavek AAAS 50% | účinnost plnění 55% |
5 Příklad 2 | ||||
Složení odpadu: | obsah vody | obsah ionexů v kalu | přídavek AAAS | účinnost plnění |
Kal | 50% | 0% | 50% | 20% |
Příklad 3 | ||||
Složení odpadu: | obsah vody | obsah ionexů v kalu | přídavek AAAS | účinnost plnění |
ío Kal | 50% | 50% | 50% | 20% |
Příklad 4 | ||||
Složení odpadu: | obsah vody | přídavek AAAS | účinnost plnění | |
Ionexy mleté | 50% | 60% | 20% | |
Příklad 5 | ||||
15 Složení odpadu: | obsah vody | přídavek AAAS | účinnost plnění | |
Ionexy spálené | 0% | 80% | 100 až 120% |
na nespalitelný zbytek
V míchacím zařízení (míchací nádobě s míchadlem, při poměru 2 : 1 poloměru dna nádoby a poloměru míchadla) jsou alkalicky aktivované alumino-silikáty (případně s přídavkem vody) mí20 chány po dobu přibližně 20 až 30 minut při otáčkách míchadla 500 ot/min, čímž se nastartuje polymemí reakce. Účinek míchání je podstatně vyšší na lopatkách míchadla, závisí také na tvaru a úhlu nastavení míchadla. Kal, který má 25 % hmotn. vody v příkladu 1, se přidává po náběhu reakce, kal v příkladu 2 je účasten reakce od jejího počátku. Tím se využije voda v kalu jako voda rozdělávací. V případě přehřátí směsi intenzivním třením při míchání může být aplikováno chlazení, aby se zabránilo nerovnoměrnému průběhu reakce. Rozmíchaný materiál se ponechá po vytažení míchadla v míchací nádobě (sudu) ztvrdnout. V příkladu 3 se směs kalů s ionexy přidává na počátku. V příkladu 4 při samotných ionexech se přidávají ionexy průběžně, ať jsou celé nebo mleté. Jsou-li ve formě popela, v příkladu 5, přidávají se vždy až po úplném náběhu polymemí reakce, čímž suspenzi AAAS zahustí. V případě roztoků s rozpuštěnými kovy, například radioaktivními Cs, Co, Sr, Fe, Cr, Cu, Ni a ostatními, se roztok přidává na počátku jako rozdělávací voda, je-li kyselý, až po neutralizaci. V případě radioaktivních odpadů v pevné fázi se tyto odpady přidávají do suspenze AAAS až na konci míchání.
Příklad 6
Solidifikace kalu RAO
Složení:
Parametry míchání:
obsah vody v kalu přídavek AAAS 50% %
účinnost plnění 38% teplota otáčky °C 500 ot/min doba míchání 45 min
Pozn.: RAO znamená radioaktivní odpad; kal obsahuje Sr, Cs, Fe, Co, Cu, Ni, B.
-4CZ 17449 Ul
Příklad 7 | |||
Solidifikace kalu RAO | obsah vody v kalu | 50% | |
Složení: | přídavek AAAS 58% | účinnost plnění 20% | |
5 | Parametry míchání: | teplota otáčky 25 °C 800 ot/min | doba míchání 45 min |
Příklad 8 | |||
Solidifikace kalu RAO | obsah vody v kalu | 50% | |
10 | Složení: | přídavek AAAS 58% | účinnost plnění 20% |
Parametry míchání: | teplota otáčky 25 °C 800 ot/min | doba míchání 30 min | |
Příklad 9 | |||
Solidifikace kalu RAO | obsah vody v kalu | 50% | |
15 | Složení: | přídavek AAAS 58% | účinnost plnění 20% |
Parametry míchání: | teplota otáčky 35 °C 500 ot/min | doba míchání 15 min | |
Příklad 10 | |||
20 | Solidifikace kalu RAO | obsah vody v kalu | 50% |
Složení: | přídavek AAAS 58% | účinnost plnění 20% | |
Parametry míchání: | teplota otáčky 25 °C 1500 ot/min | doba míchání 15 min | |
25 | Příklad 11 | ||
Solidifikace kalu RAO | obsah vody v kalu | 0% | |
Složení: | přídavek AAAS 51 % | účinnost plnění 49% | |
30 | Parametry míchání: | teplota otáčky 25 °C 800 ot/min | doba míchání 45 min |
Příklad 12 | |||
Solidifikace kalu RAO | obsah vody v kalu | 70% | |
Složení: | přídavek AAAS 56% | účinnost plnění 13 % | |
35 | Parametry míchání: | teplota otáčky 25 °C 800 ot/min | doba míchání 45 min |
- 5 CZ 17449 Ul
Příklad 13 | ||||
Solidifikace kalu RAO s ionexy | obsah vody 50 % | |||
Složení: obsah ionexů v kalu 50% | přídavek AAAS 50% | účinnost plnění 25 % | ||
5 | Parametry míchání: | teplota 25 °C | otáčky 800 ot/min | doba míchání 45 min |
Příklad 14 | ||||
Solidifikace kalu RAO s ionexy | obsah vody v kalu | 50% | ||
10 | Složení: obsah ionexů v kalu 25 % | přídavek AAAS 50% | účinnost plnění 25 % | |
Parametry míchání: | teplota 25 °C | otáčky 800 ot/min | doba míchání 45 min | |
Příklad 15 | ||||
Solidifikace celých ionexů | obsah vody v ionexů | 50% | ||
15 | Složení: | přídavek AAAS 80% | účinnost plnění 10% | |
Parametry míchání: | teplota 25 °C | otáčky 800 ot/min | doba míchání 45 min | |
Příklad 16 | ||||
20 | Solidifikace mletých ionexů | obsah vody v ionexů | 50% | |
Složení: | přídavek AAAS 60% | účinnost plnění 20% | ||
Parametry míchání: | teplota 25 °C | otáčky 800 ot/min | doba míchání 45 min | |
25 | Příklad 17 | |||
Solidifikace popelů ionexů | zbytek popela z původního ionexů | |||
Složení: | přídavek AAAS 80% | účinnost plnění 108% | ||
30 | Parametry míchání: | teplota 25 °C | otáčky 800 ot/min | doba míchání 45 min |
NÁROKY
Claims (3)
- NÁROKYNA OCHRANU1. Solidifikát radioaktivního odpadu v nádobě úložného sudu, vyznačující se tím, že zahrnuje radioaktivní odpad vázaný do alumino-silikátové matrice, kde tento radioaktivní odpad je v množství od 25 do 85 % hmotn. výsledné hmoty, a kde minimální pevnost v tlaku35 solidifikátu je 5 MPa.
- 2. Solidifikát radioaktivního odpadu podle nároku 1, vyznačující se tím, že radioaktivním odpadem je látka vybraná ze skupiny zahrnující radioaktivní kaly ze sekundárního chladicího okruhu jaderné elektrárny s obsahem 50 až 70 % hmotn. vody, radioaktivní kaly s-6CZ 17449 Ul obsahem 50 až 70 % hmotn. vody kontaminované částečkami vyčerpaných ionexů, vyčerpané ionexy, popel spálených vyčerpaných ionexů a radioaktivní odpady ve formě roztoků neutrální, kyselé nebo zásadité vody s rozpuštěnými radioaktivními anorganickými látkami a solemi kovů a nekovů zahrnujícími Sr, Cs, Fe, Co, Cu, Ni a B.
- 5 3. Zařízení k výrobě solidifikátu podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že je tvořeno nádobou s míchadlem pro míchání směsi dvouvrstvých jílových minerálů kaolinitického typu s alkalickým roztokem pro vytvoření alumino-silikátové matrice s radioaktivními odpady a homogenizaci této směsi v celém objemu nádoby, kde vyjímatelné míchadlo je uspořádáno výškově posuvně, přičemž nádobou je vlastní úložný sud radioaktivního odpadu.Konec dokumentu
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ200718445U CZ17449U1 (cs) | 2007-01-09 | 2007-01-09 | Solidifikát radioaktivního odpadu a zařízení k jeho výrobě |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ200718445U CZ17449U1 (cs) | 2007-01-09 | 2007-01-09 | Solidifikát radioaktivního odpadu a zařízení k jeho výrobě |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ17449U1 true CZ17449U1 (cs) | 2007-04-10 |
Family
ID=37964210
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ200718445U CZ17449U1 (cs) | 2007-01-09 | 2007-01-09 | Solidifikát radioaktivního odpadu a zařízení k jeho výrobě |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ17449U1 (cs) |
-
2007
- 2007-01-09 CZ CZ200718445U patent/CZ17449U1/cs not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5678234A (en) | Process for the encapsulation and stabilization of radioactive, hazardous and mixed wastes | |
CA2081214C (en) | Hazardous waste disposal method and composition | |
JP6454623B2 (ja) | 放射性廃棄物の処理方法および処理設備 | |
CN105989903B (zh) | 用于处理放射性液体废物的方法 | |
JP3002525B2 (ja) | 放射性廃棄物の固化体及び放射性廃棄物の処理方法 | |
JP2005097069A (ja) | 常温水硬性の処理材、処理材の活用利用方法、処理材で改質処理されている改質処理品ならびに処理材で加工調製されている無機質成型品 | |
US20120235317A1 (en) | Manufactured Aggregate Material And Method | |
CA2161402A1 (en) | Solidifying material for radioactive wastes, process for solidifying radioactive wastes and solidified products | |
CN107117843A (zh) | 一种玻璃质固化电镀污泥的方法 | |
CN1119820C (zh) | 一种处理放射性废物的类玻璃体固化材料及固化方法 | |
AU2018350369A1 (en) | Process for immobilising hazardous waste | |
Varlakov et al. | Innovative and conventional materials and designs of nuclear cementitious systems in radioactive waste management | |
KR20220103125A (ko) | 액체 삼중수소 포함 방사성 폐기물의 처리 방법 | |
CZ17449U1 (cs) | Solidifikát radioaktivního odpadu a zařízení k jeho výrobě | |
CZ20079A3 (cs) | Zpusob solidifikace a stabilizace radioaktivních odpadu | |
JP5666328B2 (ja) | 放射性廃棄物の固化処理方法 | |
FI129112B (fi) | Menetelmä nestemäisten jätteiden käsittelemiseksi ja kiinteyttämiseksi | |
KR20090080713A (ko) | 방사성 폐기물 과립화 방법 및 처리장치 | |
JPS5815000B2 (ja) | 放射性廃棄物処理方法 | |
Fuhrmann et al. | Survey of agents and techniques applicable to the solidification of low-level radioactive wastes | |
JP2993486B2 (ja) | 放射性廃棄物充填容器及び放射性廃棄物の固化体 | |
JP2993485B2 (ja) | 放射性廃棄物の固化材及び放射性廃棄物の固化方法 | |
JPH10104393A (ja) | 放射性廃棄物用固化材、放射性廃棄物の固化処理方法及び固化物 | |
JP7126580B2 (ja) | ホウ酸塩廃液の処理方法 | |
JP2011020103A (ja) | 脱水器およびスラリーの脱水法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FG1K | Utility model registered |
Effective date: 20070410 |
|
ND1K | First or second extension of term of utility model |
Effective date: 20101116 |
|
MK1K | Utility model expired |
Effective date: 20140109 |