CZ163597A3 - Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu - Google Patents

Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu Download PDF

Info

Publication number
CZ163597A3
CZ163597A3 CZ971635A CZ163597A CZ163597A3 CZ 163597 A3 CZ163597 A3 CZ 163597A3 CZ 971635 A CZ971635 A CZ 971635A CZ 163597 A CZ163597 A CZ 163597A CZ 163597 A3 CZ163597 A3 CZ 163597A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
sludge
item
chemicals
slurry
chemical
Prior art date
Application number
CZ971635A
Other languages
English (en)
Inventor
Shyamoli Ing. Hájková
Original Assignee
Shyamoli Ing. Hájková
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shyamoli Ing. Hájková filed Critical Shyamoli Ing. Hájková
Priority to CZ971635A priority Critical patent/CZ163597A3/cs
Publication of CZ163597A3 publication Critical patent/CZ163597A3/cs

Links

Landscapes

  • Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)

Abstract

Řešení se týká použití vysokomolekulárního polyetylenoxydu a reaktivní chemikálie-kofaktoru, jako je fenolická pryskyřice nebo betonit, pro odvodnění průmyslových kalů. Různé výluhy dřeva, získané při vaření dřeva, jako je například černý sulfátový nebo sulfitový výluh, může být také použit jako reaktivní chemikálie-kofaktor pro polyetylenoxyd. Reakce polyetylenoxydu a kofaktoru v kalové suspenzi způsobí flokulaci kalu a tím vytvoří podmínky pro snadné odvodnění kalu a zároveň zvýší retencí jemných podílů kalu v kalovém koláči. Tohoto efektu může být s výhodou využito při odvodnění průmyslových a městských kalů.

Description

Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vcjd pomocí polye yleno^ydu
Oblast techniky.
Vynález zlepšuje odvodnitelnost průmyslových kalů a čistotu odvodněného filtrátu při odvodnění kalu na odvodňovacích strojích.
Dosavadní stav techniky
Cílem odvodnění kalů z odpadních procesů je zvýšení obsahu sušiny v kalu. Toto je důležité, zvláště v případech, kdy je odvodněný kal dopravován na velké vzdálenosti do místa skládky, a nebo když je odvodněný kal spalován jako topivo. Zvýšená sušina kalu sníží náklady na dopravu odvodněného kalu do místa skládky, a v případech, kdy je odvodněný kal používán jako topivo, vyšší sušina kalu zvýší jeho výhřevnou kapacitu.
Pro odvodnění kalu z čističek odpadních vod se používají odvodňovací stroje jako například gravitační stoly, rotační síta, sítové lisy a nebo šnekové lisy. Při průmyslové aplikaci je obvyklé použití kombinace těchto strojů, aby se dosáhlo optimálních výsledků.
Při odvodnění kalu se s výhodou používá chemikálií, které urychlí extrakční proces vody z kalové suspenze a zároveň zlepší zachycení jemných podílů kalu v kalovém koláči, a tím zvýší čistotu filtrátu.. Typickým příkladem takovýchto chemikálií jsou kationické a anionické polyacryamidy, soli obsahující Al3+, Fe3+ iont, polyetyleniminy, polyaminy, polyamidy, poly-DADMAC a nebo jejich kombinace.
V případě, kdy kal obsahuje podíl biologického kalu z biologické čističky vod, retence jemných podílů kalu je zvláště důležitá. Těla mikroorganismů obsahují velká množství biogenních prvků jako je dusík a fosfor. Pokud retence biologického podílu kalu poklesne, těla mikroorganismů nebudou zachycena v kalovém koláči. Přítomnost těchto nezachycených mikroorganismů zvýší obsah dusíku a fosforu ve filtrátu.. Protože výsledný filtrát je většinou čerpán zpátky do sedimentačního procesu, zvýšený obsah těchto biogenních prvků v sedimentační nádrži může podpořit začátek anaerobické reakce. Produktem anaerobické reakce je metan , jehož přítomnost může snížit rychlost sedimentace pevných látek v sedimentačních bazénech. Vedlejším produktem anaerobické reakce jsou také sloučeniny obsahující síru, jako například sirovodík a lignosulfonany. Přítomnost těchto látek snižuje účinnost chemikálií, používaných ke zlepšení
-2odvodnitelnosti kalu. Hlavním důvodem snížení efektivnosti těchto chemikálií je jejich způsob reakce - jejich závislost na možnosti vytvoření vazeb mezi chemikálií a pevnou složkou kalu. Tato reakce je u všech dosud používaných prostředků založena na molekulové hmotnosti a na náboji té které chemikálie. Mnohé složky kalu mohou mít rušivý účinek na všechny dosud známé a používané chemické programy. Snížená účinnost chemikálie znamená sníženou výslednou sušinu kalu, sníženou retenci biologických podílů kalu v kalovém koláči a zvýšené náklady na odvodnění kalu.
Podstata vynálezu
Vynález navrhuje pro odvodnění kalu použití chemického procesu, ve kterém se využívá reakce ílokulující chemikálie jako je vysokomolekulámí polyetylenoxyd ( PEO) s reaktivní chemikálií - kofaktorem, jako je např. fenolická pryskyřice a nebo bentonit. Přítomnost sloučenin síry, jako jsou lignosulfonany, nebo dřevních pryskyřic, které ruší chemickou reakci u dosud používaných chemických programů, podpoří v tomto případe žádanou reakci, protože polyetylenoxyd je schopný tvoření vodíkových vazeb také s těmito sloučeninami. Tyto sloučeniny, jako například sloučeniny ligninu v černém sulfátovém nebo sulfitovém výluhu, jsou zvláště reaktivní a mohou být s výhodou použity jako doplňkový kofaktor při použití PEO technologie pro odvodnění kalu. Přidání kofaktoru a polyetylenoxydu v dostatečném množství do průmyslového kalu, způsobí silnou flokulaci (vločkování) kalové suspenze. Takto upravená supenze je snadno odvodnitelná konvenčními způsoby jako je filtrace, odstředění a nebo lisování.
-3Příklad provedení vynálezu
Příklad č. 1:
Vzorek kalu se skládal z průmyslového kalu získaného z továrny na výrobu sulfátové buničiny, a který obsahoval primární (kal ze sedimentační nádrže) a biologický kal v poměru 2.1. Výsledná konzistence kalu byla 2,3%. Do 500 ml vzorku kalu byla přidána fenolická pryskyřice a vzorek byl zamíchán. Následně byla přidána dávka polyetylenoxydu a vzorek byl znovu zamíchán. Takto upravený vzorek byl odvodněn pomocí Buchnerovy nálevky o průměru 15 cm , do které byl vložen kus 20 mesh síta z odvodňovacího sítového lisu. Objem vody, vyteklý z kalu, byl měřen v časovém intervalu 30 a 60 vteřin. Takto odvodněný kalový vzorek byl následně podroben tlaku po dobu dalších 60 vteřin. Tlak byl simulován tím, že 8 kg závaží bylo umístěno na vznikající kalový koláč. Závaží mělo stejný průměr jako byl vnitřní průměr Buchnerovy nálevky. Zachycený filtrát byl analyzován vzhledem k objemu vyteklého filtrátu za časový interval a vzhledem k výsledné turbiditě filtrátu. Takto dosažené výsledky byly porovnány s výsledky obdrženými opakováním stejného pracovního postupu, kdy ale ke kalu nebyla přidána žádná chemikálie a nebo, kdy ke kalu byly přidány různé dávky kationického polyacrylamidu, který byl vybrán jako nejvhodnější polyakrylamid pro tento proces.
Větší objem vyteklého filtrátu za časový interval představuje vyšší odvodnitelnost kalu. Výsledná turbidita filtrátu je funkcí retence jemných a koloidních podílů kalu v kalovém koláči. Nižší hodnota turbidity výsledného filtrátu znamená vyšší retenci jemných a koloidních podílů v kalovém koláči a tedy čistější filtrát.
Výsledky jsou uvedeny v tabulce č. 1 a v grafech ě. 1-1, 1-2, 1-3 a 1-4. Z výsledků je vidět, že kal byl nejlépe, nej rychleji a nej čistěji odvodněn pomocí kombinace fenolové pryskyřice s polyetylenoxydem
Příklad č.2:
Vzorek kalu se skládal z průmyslového kalu získaného z továrny na výrobu novinového papíru, a který obsahoval primární a biologický kal v poměru 1:1. Výsledná konzistence kalu byla 2,1%. Do 500 ml vzorku kalu byla přidána postupné buďto fenolformaldehydová nebo fenolsulfonová pryskyřice a nebo bentonit, a vzorek byl zamíchán. Následovně byla přidána dávka polyetylenoxydu a vzorek byl znovu zamíchán. Takto upravený vzorek byl zpracován stejným způsobem jako je uveden v příkladě č. 1. Dosažené výsledky byly analyzovány a porovnány stejným způsobem jako v příkladě č. 1.
-4Výsledky jsou uvedeny v tabulce č.2 a v grafech č.2-1, 2-2, 2-3 a 2-4. Z výsledků je vidět, že kal byl opět nejlépe, nejrychleji a nejčistěji odvodněn pomocí kombinace fenolové pryskyřice s polyetylenoxydem. Obě pryskyřice - fenolformaldehydová a fenolsulfonová se chovaly obdobně a výsledky dosažené při jejich použití byly porovnatelné. Výsledky dosažené při použití bentonitu a polyetylenoxydu byly lepší než výsledky s polyakrylamidem, ale horší než ty, které byly dosaženy s fenolickou pryskyřicí a polyetylenoxydem.
Příklad ě.3:
Vzorek kalu byl získán z městské čističky odpadních vod a skládal se z jedné části primárního kalu (kal získaný ze základní sedimentační nádrže) a z jedné části sekundárního kalu (biologický kal). Výsledná konzistence kalu byla 3,0%. Do 500 ml vzorku kalu byla přidána fenolická pryskyřice a vzorek byl zamíchán. Následně byla přidána dávka polyetylenoxydu a vzorek byl znovu zamíchán. Takto upravený vzorek byl zpracován stejným způsobem jako v příkladě č. 1.
Takto dosažené výsledky byly porovnány s výsledky obdrženými opakováním stejného pracovního postupu, ale kdy ke kalu nebyla přidána žádná chemikálie a nebo kdy byly ke kalu přidány kationický polyacrylamid a nebo kationický kopolymer DADMAC-polyacrylamid. Při tomto procesu byla zároveň studována možnost použití černého sulfátového a sulfitového výluhu jako pomocného kofaktoru spolu s fenolickou pryskyřicí. Při tomto postupu byla dávka černého výluhu přidána ke vzorku v okamžiku dávkování fenolické pryskyřice.
Výsledky jsou uvedeny v tabulce č.3 a v grafech č.3-1, 3-2, 3-3 a 3-4. Z výsledků je vidět, že kal byl znovu nejlépe, nejrychleji a nejčistěji odvodněn pomocí kombinace fenolové pryskyřice s polyetylenoxydem . Přítomnost černého sulfátového nebo sulfitového výluhu zlepšuje dosažené výsledky ještě více. Výsledky ukazují, že černý sulfátový nebo sulfitový výluh může být použit, při technologii odvodnění kalu pomocí polyetylenoxydu, a to jako základní chemikálie a nebo jako pomocný kofaktor pro polyetylenoxyd společně s fenolformaldehydovou nebo fenolsulfonovou pryskyřicí.
-5Tabulka č.l
Číslo použitého programu Objem filtrátu ml/30s Objem filtrátu ml/60s Objem nitrátu po lisování ml/60s Turbidita nitrátu NTU
OA 130 160 325 1000
IA 220 275 410 756
2A 250 310 420 450
3A 250 320 460 312
4A 265 330 470 256
5A 365 375 480 83
6A 390 420 500 61
Číslo použitého programu Použité chemikálie
0A Nil
IA 3kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid
2A 5kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid
3A IOOg/t fenolické pryskyřice + 200g/t polyetylenoxydu
4A 400g/t fenolické pryskyřice + 200g/t polyetylenoxydu
5A 400g/t fenolické pryskyřice + 500g/t polyetylenoxydu
6A 700g/t fenolické pryskyřice + 500g/t polyetylenoxydu
Tabulka č. 2
Číslo použitého programu Objem nitrátu ml/30s Objem nitrátu ml/60s Objem filtrátu po lisování ml/60s Turbidita nitrátu NTU
0B 175 220 260 1000
1B 140 160 300 856
2B 200 260 390 654
3B 205 275 385 523
4B 270 325 410 375
5B 275 340 430 343
6B 280 340 440 356
7B 295 360 450 173
8B 300 400 460 171
Číslo použitého programu Použité chemikálie
0B Nil
1B 3kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid
2B 5kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid
3B 8kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid
4B 4kg/t bentonit+250g/t polyetylenoxydu
5B 500g/t fenolsulfonová pryskyřice+250gá polyetylenoxydu
6B 500g/t fenolformaldehydová pryskyřice+250g/t polyetylenoxydu
7B 700g/t fenolsulfonová pryskyřice+500g/t polyetylenoxydu
8B 700g/t fenolformaldehydová pryskynce+500g/t polyetylenoxydu
-6Tabulka č.3
Číslo použitého programu Objem nitrátu ml/30s Objem filtrátu mI/60s Objem filtrátu po lisování ml/60s Turbidita nitrátu NTU
oc 50 70 200 954
1C 175 225 355 218
2C 185 230 380 193
3C 205 250 405 101
4C 240 280 420 83
6C 220 260 415 94
5C 260 305 440 57
7C 250 300 430 62
Číslo použitého programu Použité chemikálie
OC Nil
1C 5 kg Λ vysokomolekulámí kationický polyakrylamid
2C 5 kg Λ vysokomolekulámí kationický DADMAC - polyakrylamid kopolymer
3C lOOOg/t fenolické pryskynce+ 500g/t polyetylenoxydu
4C 1000Λ fenolické pryskyřice+5 kg Λ černého sulfátového výluhu (50%)+500g/t polvetylenoxydu
5C 1000Λ fenolické pryskyřice+5 kg/t sulfitového výluhu (35%)+500g/t polvetylenoxydu
6C lOOOg/t fenolické pryskyrice+10 kg/t černého sulfátového výluhu (50%)+500g/t polyetylenoxydu
7C 1000g/t fenolické pryskyřice+10 kg/t sulfitového výluhu (35%)+500g/t polyetylenoxydu
Průmyslová využitelnost
Použití kombinace polyetylenoxydu/fenolické pryskyřice pro odvodnění průmyslových kalů podle vynálezu umožní rychlejší, snadnější odvodnění průmyslových kalů při nižších nákladech na odvodňovací proces.

Claims (19)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Proces pro zvýšení rychlosti odvodnění kalové suspeze, při kterém je do kalové supenze přidána fenolická pryskyřice a polyetylenoxyd v takovém množství, které způsobí flokulaci kalové suspenze, a kde je takto upravená kalová suspenze následovně odvodněna pomocí gravitace, odstředěním, lisováním a nebo kombinací těchto metod.
  2. 2. Proces podle bodu c. 1, pro který základním důvodem pro odvodnění kalu je nadále zvýšit sušinu kalu.
  3. 3. Proces podle bodu č.l, pro který základním důvodem pro odvodnění kalu je zvýšení zachycení jemných podílů kalu v kalovém koláči.
  4. 4. Proces podle bodu č. 1,2,3, ve kterém je kalová suspenze definována jako odpadní produkt z čisticího procesu většinou získaný sedimentací, flotací nebo odstředěním odpadních vod z výrobního procesu průmyslových továren a nebo z městských čističek odpadních vod.
  5. 5. Proces podle bodu č. 1,2,3, ve kterém je kalová suspenze definována jako biologický kal získaný z aerobického nebo anaerobického čistícího procesu odpadních vod..
  6. 6. Proces podle bodu č. 1,2,3, ve kterém je kalová suspenze definována jako směs kalových suspenzí definovaných pod bodem č.4 a 5.
  7. 7. Proces podle bodu ě. 1,2,3,4,5, ve kterém je kalová suspenze výsledkem čisticího procesu odpadních vod z továren zpracovávajících dřevo, jako jsou např. papírny, celulózky, pily, továrny na čistění sběrových papírenských vláken (de-ink) atd.
  8. 8. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7, kde se využívá reakce polyetylén- nebo polypropylenoxydu s reaktivní chemikálií - kofaktorem jako je bentonit, fenol- nebo naftolformaldehydová pryskyřice, fenol- nebo naftolsulfonová pryskyřice nebo fenol- nebo naftolformaldehydová pryskyřice, která obsahuje sulfonové skupiny.
  9. 9. Proces podle bodu ě. 1,2,3,4,5,6,7,8, kde se jako reaktivní chemikálie - kofaktor pro polyetylenoxyd použije roztok černého sulfátového, sulfitového \ýiuhu nebo výluhu z NSSC varného procesu, nebo jejich méně koncentrované roztoky získané v procesu praní uvařené buničiny, a nebo kdy se použije filtrát získaný praním vlákniny z mechanického procesu zpracování dřeva, jako je broušení, CTMP, TMP, BCTMP procesu, ať tyto výroby zahrnují bělení nebo ne, a nebo když se použije jakákoliv odpadní voda, obsahující deriváty ligninu nebo dřevní pryskyřice nebo podobné chemikálie v měřitelné koncentraci.
  10. 10. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9, kde jako reaktivní chemikálie - kofaktor pro polyetylenoxyd jsou použity dvě nebo více chemikálii uvedených pod body č.8 a 9, a kde tyto chemikálie jsou přidány do kalové suspenze jedním nebo více dávkovacími body.
  11. 11. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10, kde před nebo po přidání chemikálii, uvedených v bodech č. 8,9,15 do kalové suspenze, je přidána chemikálie ze skupiny organických nebo anorganických koagulantů o molekulové váze menší než, nebo rovné 2 000 000 a kde koagulanty patří do skupiny chemikálií jako jsou : poly-kyan-diamid formaldehydové polymery, amfoterické polymery, dialyl-dimetyl-amonium-chloridové polymery, dialyl-amino-alkyl(meth)-akrylátové polymery, dimetyl-amin/epichlorohydrino vé polymery, kopolymery dialyl-amino-alkyl(meth)akrylátu a akrylamidu, dialkyl-amino-alkyl(meth)-akrylamidu a akrylamidu, polyetyleniminu, polyaminu a nebo Al3+, Ffc.’ soli.
  12. 12. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11, kde před nebo po přidání chemikálií, uvedených v bode č.8, 9 a 15, je přidána chemikálie ze skupiny organických koagulantů o molekulové váze mezi 500 000 a 5 000 000, a kde koagulanty patří do skupiny chemikálií jako jsou : dimetyl-amino-etyl-akrylate-metylchloridy, kvartemámí akrylamidy, dimetyl-amino-etyl-metakryldietyl-sulfátové kvartemámí akrylamidy, dialyl-etyl-amonium-chloridové akrylamidy.
  13. 13. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12, kde pH kalové suspenze je mezi 1 a 14.
  14. 14. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13, kde teplota kalové suspenze je mezi 2°C a 100°C, a nebo kdy je kalová suspenze ohřátá a nebo ochlazená na tuto teplotu před, během a nebo po přidání chemikálií do suspenze.
  15. 15. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14, kde chemikálie použitá při flokulaci kalu je polyetylenoxyd, polypropylenoxyd, polymer který obsahuje propylen- nebo etylenoxydové skupiny, kopolymer polypropylenoxydu nebo polyetylenoxydu a polyakrylamidu, a nebo směs polypropylenoxydu a polyakrylamidu, případně polyetylenoxydu a polyakrylamidu, a kde tyto chemikálie mají molekulovou hmotnost, která nepřesahuje 26 000 000.
  16. 16. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15, kde chemikálie použita při flokulaci kalu je chemikálie uvedena v bodě č. 15, a kdy tato chemikálie je dávkována do kalové suspenze jedním nebo více dávkovacími místy.
  17. 17. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16, kde dávkování flokulační chemikálie, uvedené v bodě č. 15, do kalové suspenze, předchází nebo následuje dávkování chemikálií uvedených v bode č. 8 a 9., popř. č. 11 a 12.
  18. 18. Proces podle bodu ě. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16, 17, kde dávkování flokulační chemikálie uvedené v bodě č. 15 do kalové suspenze, a dávkování chemikálií uvedených v bodě č. 8 a 9, popř č. 11 a 12 se děje ve stejném okamžiku.
  19. 19. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17,18, kde je koncentrace flokulační chemikálie uvedené v bodě č. 15 nebo reaktivní chemikálie uvedené v bodě č. 8 a 9, popř. č. 11 a 12, upravena, před jejich dávkováním do kalové suspenze, ředěním, především vodou a nebo jiným polárním ředidlem.
    Obr. Ί
CZ971635A 1997-05-28 1997-05-28 Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu CZ163597A3 (cs)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ971635A CZ163597A3 (cs) 1997-05-28 1997-05-28 Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ971635A CZ163597A3 (cs) 1997-05-28 1997-05-28 Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ163597A3 true CZ163597A3 (cs) 1998-12-16

Family

ID=5463577

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ971635A CZ163597A3 (cs) 1997-05-28 1997-05-28 Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu

Country Status (1)

Country Link
CZ (1) CZ163597A3 (cs)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999035098A1 (en) * 1998-01-09 1999-07-15 Ciba Specialty Chemicals Water Treatments Limited Dewatering of sludges deriving from paper industry

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999035098A1 (en) * 1998-01-09 1999-07-15 Ciba Specialty Chemicals Water Treatments Limited Dewatering of sludges deriving from paper industry

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Zhou et al. A review on sludge conditioning by sludge pre-treatment with a focus on advanced oxidation
AU745272B2 (en) Dewatering of sludges deriving from paper industry
Jokela et al. Effect of biological treatment on halogenated organics in bleached kraft pulp mill effluents studied by molecular weight distribution analysis
US20080169245A1 (en) Solids separation technology
US20100326151A1 (en) Enhanced Fertilizer Granule
FI106950B (fi) Vedenpoisto vesipitoisista suspensioista
EP0778813B1 (en) Method for dewatering sludges
KR102453648B1 (ko) 펄프, 종이 또는 보드 제조 공정으로부터 슬러지의 탈수처리 방법
Uddin et al. Effectiveness of peat coagulant for the removal of textile dyes from aqueous solution and textile wastewater
CZ163597A3 (cs) Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu
CA2590822C (en) Method for de-watering of sludge
CA2873981A1 (en) Consolidation and dewatering of particulate matter with protein
JPS58223500A (ja) 有機性汚泥の処理方法
CZ235998A3 (cs) Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxidu
JPS6054797A (ja) 汚泥の処理方法
JPH0459100A (ja) 有機性汚泥の脱水方法
JPS5881498A (ja) 有機性汚泥の脱水方法
JPS63240999A (ja) 有機性汚泥の脱水方法
Hasan Evaluation of Dewatering Characteristics of Wastewater Sludge from Various Treatment Processes
JPS5919760B2 (ja) 汚泥処理方法
Banerjee Sludge dewatering with cyclodextrins: anew cost-effective approach
Wong et al. Treatment of pulp and paper mill wastewater with cationic and anionic polyelectrolytes
MXPA00006710A (en) Dewatering of sludges deriving from paper industry