CZ163597A3 - Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu - Google Patents
Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ163597A3 CZ163597A3 CZ971635A CZ163597A CZ163597A3 CZ 163597 A3 CZ163597 A3 CZ 163597A3 CZ 971635 A CZ971635 A CZ 971635A CZ 163597 A CZ163597 A CZ 163597A CZ 163597 A3 CZ163597 A3 CZ 163597A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- sludge
- item
- chemicals
- slurry
- chemical
- Prior art date
Links
Landscapes
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
Řešení se týká použití vysokomolekulárního polyetylenoxydu a reaktivní chemikálie-kofaktoru, jako je fenolická pryskyřice nebo betonit, pro odvodnění průmyslových kalů. Různé výluhy dřeva, získané při vaření dřeva, jako je například černý sulfátový nebo sulfitový výluh, může být také použit jako reaktivní chemikálie-kofaktor pro polyetylenoxyd. Reakce polyetylenoxydu a kofaktoru v kalové suspenzi způsobí flokulaci kalu a tím vytvoří podmínky pro snadné odvodnění kalu a zároveň zvýší retencí jemných podílů kalu v kalovém koláči. Tohoto efektu může být s výhodou využito při odvodnění průmyslových a městských kalů.
Description
Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vcjd pomocí polye yleno^ydu
Oblast techniky.
Vynález zlepšuje odvodnitelnost průmyslových kalů a čistotu odvodněného filtrátu při odvodnění kalu na odvodňovacích strojích.
Dosavadní stav techniky
Cílem odvodnění kalů z odpadních procesů je zvýšení obsahu sušiny v kalu. Toto je důležité, zvláště v případech, kdy je odvodněný kal dopravován na velké vzdálenosti do místa skládky, a nebo když je odvodněný kal spalován jako topivo. Zvýšená sušina kalu sníží náklady na dopravu odvodněného kalu do místa skládky, a v případech, kdy je odvodněný kal používán jako topivo, vyšší sušina kalu zvýší jeho výhřevnou kapacitu.
Pro odvodnění kalu z čističek odpadních vod se používají odvodňovací stroje jako například gravitační stoly, rotační síta, sítové lisy a nebo šnekové lisy. Při průmyslové aplikaci je obvyklé použití kombinace těchto strojů, aby se dosáhlo optimálních výsledků.
Při odvodnění kalu se s výhodou používá chemikálií, které urychlí extrakční proces vody z kalové suspenze a zároveň zlepší zachycení jemných podílů kalu v kalovém koláči, a tím zvýší čistotu filtrátu.. Typickým příkladem takovýchto chemikálií jsou kationické a anionické polyacryamidy, soli obsahující Al3+, Fe3+ iont, polyetyleniminy, polyaminy, polyamidy, poly-DADMAC a nebo jejich kombinace.
V případě, kdy kal obsahuje podíl biologického kalu z biologické čističky vod, retence jemných podílů kalu je zvláště důležitá. Těla mikroorganismů obsahují velká množství biogenních prvků jako je dusík a fosfor. Pokud retence biologického podílu kalu poklesne, těla mikroorganismů nebudou zachycena v kalovém koláči. Přítomnost těchto nezachycených mikroorganismů zvýší obsah dusíku a fosforu ve filtrátu.. Protože výsledný filtrát je většinou čerpán zpátky do sedimentačního procesu, zvýšený obsah těchto biogenních prvků v sedimentační nádrži může podpořit začátek anaerobické reakce. Produktem anaerobické reakce je metan , jehož přítomnost může snížit rychlost sedimentace pevných látek v sedimentačních bazénech. Vedlejším produktem anaerobické reakce jsou také sloučeniny obsahující síru, jako například sirovodík a lignosulfonany. Přítomnost těchto látek snižuje účinnost chemikálií, používaných ke zlepšení
-2odvodnitelnosti kalu. Hlavním důvodem snížení efektivnosti těchto chemikálií je jejich způsob reakce - jejich závislost na možnosti vytvoření vazeb mezi chemikálií a pevnou složkou kalu. Tato reakce je u všech dosud používaných prostředků založena na molekulové hmotnosti a na náboji té které chemikálie. Mnohé složky kalu mohou mít rušivý účinek na všechny dosud známé a používané chemické programy. Snížená účinnost chemikálie znamená sníženou výslednou sušinu kalu, sníženou retenci biologických podílů kalu v kalovém koláči a zvýšené náklady na odvodnění kalu.
Podstata vynálezu
Vynález navrhuje pro odvodnění kalu použití chemického procesu, ve kterém se využívá reakce ílokulující chemikálie jako je vysokomolekulámí polyetylenoxyd ( PEO) s reaktivní chemikálií - kofaktorem, jako je např. fenolická pryskyřice a nebo bentonit. Přítomnost sloučenin síry, jako jsou lignosulfonany, nebo dřevních pryskyřic, které ruší chemickou reakci u dosud používaných chemických programů, podpoří v tomto případe žádanou reakci, protože polyetylenoxyd je schopný tvoření vodíkových vazeb také s těmito sloučeninami. Tyto sloučeniny, jako například sloučeniny ligninu v černém sulfátovém nebo sulfitovém výluhu, jsou zvláště reaktivní a mohou být s výhodou použity jako doplňkový kofaktor při použití PEO technologie pro odvodnění kalu. Přidání kofaktoru a polyetylenoxydu v dostatečném množství do průmyslového kalu, způsobí silnou flokulaci (vločkování) kalové suspenze. Takto upravená supenze je snadno odvodnitelná konvenčními způsoby jako je filtrace, odstředění a nebo lisování.
-3Příklad provedení vynálezu
Příklad č. 1:
Vzorek kalu se skládal z průmyslového kalu získaného z továrny na výrobu sulfátové buničiny, a který obsahoval primární (kal ze sedimentační nádrže) a biologický kal v poměru 2.1. Výsledná konzistence kalu byla 2,3%. Do 500 ml vzorku kalu byla přidána fenolická pryskyřice a vzorek byl zamíchán. Následně byla přidána dávka polyetylenoxydu a vzorek byl znovu zamíchán. Takto upravený vzorek byl odvodněn pomocí Buchnerovy nálevky o průměru 15 cm , do které byl vložen kus 20 mesh síta z odvodňovacího sítového lisu. Objem vody, vyteklý z kalu, byl měřen v časovém intervalu 30 a 60 vteřin. Takto odvodněný kalový vzorek byl následně podroben tlaku po dobu dalších 60 vteřin. Tlak byl simulován tím, že 8 kg závaží bylo umístěno na vznikající kalový koláč. Závaží mělo stejný průměr jako byl vnitřní průměr Buchnerovy nálevky. Zachycený filtrát byl analyzován vzhledem k objemu vyteklého filtrátu za časový interval a vzhledem k výsledné turbiditě filtrátu. Takto dosažené výsledky byly porovnány s výsledky obdrženými opakováním stejného pracovního postupu, kdy ale ke kalu nebyla přidána žádná chemikálie a nebo, kdy ke kalu byly přidány různé dávky kationického polyacrylamidu, který byl vybrán jako nejvhodnější polyakrylamid pro tento proces.
Větší objem vyteklého filtrátu za časový interval představuje vyšší odvodnitelnost kalu. Výsledná turbidita filtrátu je funkcí retence jemných a koloidních podílů kalu v kalovém koláči. Nižší hodnota turbidity výsledného filtrátu znamená vyšší retenci jemných a koloidních podílů v kalovém koláči a tedy čistější filtrát.
Výsledky jsou uvedeny v tabulce č. 1 a v grafech ě. 1-1, 1-2, 1-3 a 1-4. Z výsledků je vidět, že kal byl nejlépe, nej rychleji a nej čistěji odvodněn pomocí kombinace fenolové pryskyřice s polyetylenoxydem
Příklad č.2:
Vzorek kalu se skládal z průmyslového kalu získaného z továrny na výrobu novinového papíru, a který obsahoval primární a biologický kal v poměru 1:1. Výsledná konzistence kalu byla 2,1%. Do 500 ml vzorku kalu byla přidána postupné buďto fenolformaldehydová nebo fenolsulfonová pryskyřice a nebo bentonit, a vzorek byl zamíchán. Následovně byla přidána dávka polyetylenoxydu a vzorek byl znovu zamíchán. Takto upravený vzorek byl zpracován stejným způsobem jako je uveden v příkladě č. 1. Dosažené výsledky byly analyzovány a porovnány stejným způsobem jako v příkladě č. 1.
-4Výsledky jsou uvedeny v tabulce č.2 a v grafech č.2-1, 2-2, 2-3 a 2-4. Z výsledků je vidět, že kal byl opět nejlépe, nejrychleji a nejčistěji odvodněn pomocí kombinace fenolové pryskyřice s polyetylenoxydem. Obě pryskyřice - fenolformaldehydová a fenolsulfonová se chovaly obdobně a výsledky dosažené při jejich použití byly porovnatelné. Výsledky dosažené při použití bentonitu a polyetylenoxydu byly lepší než výsledky s polyakrylamidem, ale horší než ty, které byly dosaženy s fenolickou pryskyřicí a polyetylenoxydem.
Příklad ě.3:
Vzorek kalu byl získán z městské čističky odpadních vod a skládal se z jedné části primárního kalu (kal získaný ze základní sedimentační nádrže) a z jedné části sekundárního kalu (biologický kal). Výsledná konzistence kalu byla 3,0%. Do 500 ml vzorku kalu byla přidána fenolická pryskyřice a vzorek byl zamíchán. Následně byla přidána dávka polyetylenoxydu a vzorek byl znovu zamíchán. Takto upravený vzorek byl zpracován stejným způsobem jako v příkladě č. 1.
Takto dosažené výsledky byly porovnány s výsledky obdrženými opakováním stejného pracovního postupu, ale kdy ke kalu nebyla přidána žádná chemikálie a nebo kdy byly ke kalu přidány kationický polyacrylamid a nebo kationický kopolymer DADMAC-polyacrylamid. Při tomto procesu byla zároveň studována možnost použití černého sulfátového a sulfitového výluhu jako pomocného kofaktoru spolu s fenolickou pryskyřicí. Při tomto postupu byla dávka černého výluhu přidána ke vzorku v okamžiku dávkování fenolické pryskyřice.
Výsledky jsou uvedeny v tabulce č.3 a v grafech č.3-1, 3-2, 3-3 a 3-4. Z výsledků je vidět, že kal byl znovu nejlépe, nejrychleji a nejčistěji odvodněn pomocí kombinace fenolové pryskyřice s polyetylenoxydem . Přítomnost černého sulfátového nebo sulfitového výluhu zlepšuje dosažené výsledky ještě více. Výsledky ukazují, že černý sulfátový nebo sulfitový výluh může být použit, při technologii odvodnění kalu pomocí polyetylenoxydu, a to jako základní chemikálie a nebo jako pomocný kofaktor pro polyetylenoxyd společně s fenolformaldehydovou nebo fenolsulfonovou pryskyřicí.
-5Tabulka č.l
Číslo použitého programu | Objem filtrátu ml/30s | Objem filtrátu ml/60s | Objem nitrátu po lisování ml/60s | Turbidita nitrátu NTU |
OA | 130 | 160 | 325 | 1000 |
IA | 220 | 275 | 410 | 756 |
2A | 250 | 310 | 420 | 450 |
3A | 250 | 320 | 460 | 312 |
4A | 265 | 330 | 470 | 256 |
5A | 365 | 375 | 480 | 83 |
6A | 390 | 420 | 500 | 61 |
Číslo použitého programu | Použité chemikálie |
0A | Nil |
IA | 3kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid |
2A | 5kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid |
3A | IOOg/t fenolické pryskyřice + 200g/t polyetylenoxydu |
4A | 400g/t fenolické pryskyřice + 200g/t polyetylenoxydu |
5A | 400g/t fenolické pryskyřice + 500g/t polyetylenoxydu |
6A | 700g/t fenolické pryskyřice + 500g/t polyetylenoxydu |
Tabulka č. 2
Číslo použitého programu | Objem nitrátu ml/30s | Objem nitrátu ml/60s | Objem filtrátu po lisování ml/60s | Turbidita nitrátu NTU |
0B | 175 | 220 | 260 | 1000 |
1B | 140 | 160 | 300 | 856 |
2B | 200 | 260 | 390 | 654 |
3B | 205 | 275 | 385 | 523 |
4B | 270 | 325 | 410 | 375 |
5B | 275 | 340 | 430 | 343 |
6B | 280 | 340 | 440 | 356 |
7B | 295 | 360 | 450 | 173 |
8B | 300 | 400 | 460 | 171 |
Číslo použitého programu | Použité chemikálie |
0B | Nil |
1B | 3kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid |
2B | 5kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid |
3B | 8kg/t vysokomolekulámí kationický polyakrylamid |
4B | 4kg/t bentonit+250g/t polyetylenoxydu |
5B | 500g/t fenolsulfonová pryskyřice+250gá polyetylenoxydu |
6B | 500g/t fenolformaldehydová pryskyřice+250g/t polyetylenoxydu |
7B | 700g/t fenolsulfonová pryskyřice+500g/t polyetylenoxydu |
8B | 700g/t fenolformaldehydová pryskynce+500g/t polyetylenoxydu |
-6Tabulka č.3
Číslo použitého programu | Objem nitrátu ml/30s | Objem filtrátu mI/60s | Objem filtrátu po lisování ml/60s | Turbidita nitrátu NTU |
oc | 50 | 70 | 200 | 954 |
1C | 175 | 225 | 355 | 218 |
2C | 185 | 230 | 380 | 193 |
3C | 205 | 250 | 405 | 101 |
4C | 240 | 280 | 420 | 83 |
6C | 220 | 260 | 415 | 94 |
5C | 260 | 305 | 440 | 57 |
7C | 250 | 300 | 430 | 62 |
Číslo použitého programu | Použité chemikálie |
OC | Nil |
1C | 5 kg Λ vysokomolekulámí kationický polyakrylamid |
2C | 5 kg Λ vysokomolekulámí kationický DADMAC - polyakrylamid kopolymer |
3C | lOOOg/t fenolické pryskynce+ 500g/t polyetylenoxydu |
4C | 1000Λ fenolické pryskyřice+5 kg Λ černého sulfátového výluhu (50%)+500g/t polvetylenoxydu |
5C | 1000Λ fenolické pryskyřice+5 kg/t sulfitového výluhu (35%)+500g/t polvetylenoxydu |
6C | lOOOg/t fenolické pryskyrice+10 kg/t černého sulfátového výluhu (50%)+500g/t polyetylenoxydu |
7C | 1000g/t fenolické pryskyřice+10 kg/t sulfitového výluhu (35%)+500g/t polyetylenoxydu |
Průmyslová využitelnost
Použití kombinace polyetylenoxydu/fenolické pryskyřice pro odvodnění průmyslových kalů podle vynálezu umožní rychlejší, snadnější odvodnění průmyslových kalů při nižších nákladech na odvodňovací proces.
Claims (19)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Proces pro zvýšení rychlosti odvodnění kalové suspeze, při kterém je do kalové supenze přidána fenolická pryskyřice a polyetylenoxyd v takovém množství, které způsobí flokulaci kalové suspenze, a kde je takto upravená kalová suspenze následovně odvodněna pomocí gravitace, odstředěním, lisováním a nebo kombinací těchto metod.
- 2. Proces podle bodu c. 1, pro který základním důvodem pro odvodnění kalu je nadále zvýšit sušinu kalu.
- 3. Proces podle bodu č.l, pro který základním důvodem pro odvodnění kalu je zvýšení zachycení jemných podílů kalu v kalovém koláči.
- 4. Proces podle bodu č. 1,2,3, ve kterém je kalová suspenze definována jako odpadní produkt z čisticího procesu většinou získaný sedimentací, flotací nebo odstředěním odpadních vod z výrobního procesu průmyslových továren a nebo z městských čističek odpadních vod.
- 5. Proces podle bodu č. 1,2,3, ve kterém je kalová suspenze definována jako biologický kal získaný z aerobického nebo anaerobického čistícího procesu odpadních vod..
- 6. Proces podle bodu č. 1,2,3, ve kterém je kalová suspenze definována jako směs kalových suspenzí definovaných pod bodem č.4 a 5.
- 7. Proces podle bodu ě. 1,2,3,4,5, ve kterém je kalová suspenze výsledkem čisticího procesu odpadních vod z továren zpracovávajících dřevo, jako jsou např. papírny, celulózky, pily, továrny na čistění sběrových papírenských vláken (de-ink) atd.
- 8. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7, kde se využívá reakce polyetylén- nebo polypropylenoxydu s reaktivní chemikálií - kofaktorem jako je bentonit, fenol- nebo naftolformaldehydová pryskyřice, fenol- nebo naftolsulfonová pryskyřice nebo fenol- nebo naftolformaldehydová pryskyřice, která obsahuje sulfonové skupiny.
- 9. Proces podle bodu ě. 1,2,3,4,5,6,7,8, kde se jako reaktivní chemikálie - kofaktor pro polyetylenoxyd použije roztok černého sulfátového, sulfitového \ýiuhu nebo výluhu z NSSC varného procesu, nebo jejich méně koncentrované roztoky získané v procesu praní uvařené buničiny, a nebo kdy se použije filtrát získaný praním vlákniny z mechanického procesu zpracování dřeva, jako je broušení, CTMP, TMP, BCTMP procesu, ať tyto výroby zahrnují bělení nebo ne, a nebo když se použije jakákoliv odpadní voda, obsahující deriváty ligninu nebo dřevní pryskyřice nebo podobné chemikálie v měřitelné koncentraci.
- 10. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9, kde jako reaktivní chemikálie - kofaktor pro polyetylenoxyd jsou použity dvě nebo více chemikálii uvedených pod body č.8 a 9, a kde tyto chemikálie jsou přidány do kalové suspenze jedním nebo více dávkovacími body.
- 11. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10, kde před nebo po přidání chemikálii, uvedených v bodech č. 8,9,15 do kalové suspenze, je přidána chemikálie ze skupiny organických nebo anorganických koagulantů o molekulové váze menší než, nebo rovné 2 000 000 a kde koagulanty patří do skupiny chemikálií jako jsou : poly-kyan-diamid formaldehydové polymery, amfoterické polymery, dialyl-dimetyl-amonium-chloridové polymery, dialyl-amino-alkyl(meth)-akrylátové polymery, dimetyl-amin/epichlorohydrino vé polymery, kopolymery dialyl-amino-alkyl(meth)akrylátu a akrylamidu, dialkyl-amino-alkyl(meth)-akrylamidu a akrylamidu, polyetyleniminu, polyaminu a nebo Al3+, Ffc.’ soli.
- 12. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11, kde před nebo po přidání chemikálií, uvedených v bode č.8, 9 a 15, je přidána chemikálie ze skupiny organických koagulantů o molekulové váze mezi 500 000 a 5 000 000, a kde koagulanty patří do skupiny chemikálií jako jsou : dimetyl-amino-etyl-akrylate-metylchloridy, kvartemámí akrylamidy, dimetyl-amino-etyl-metakryldietyl-sulfátové kvartemámí akrylamidy, dialyl-etyl-amonium-chloridové akrylamidy.
- 13. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12, kde pH kalové suspenze je mezi 1 a 14.
- 14. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13, kde teplota kalové suspenze je mezi 2°C a 100°C, a nebo kdy je kalová suspenze ohřátá a nebo ochlazená na tuto teplotu před, během a nebo po přidání chemikálií do suspenze.
- 15. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14, kde chemikálie použitá při flokulaci kalu je polyetylenoxyd, polypropylenoxyd, polymer který obsahuje propylen- nebo etylenoxydové skupiny, kopolymer polypropylenoxydu nebo polyetylenoxydu a polyakrylamidu, a nebo směs polypropylenoxydu a polyakrylamidu, případně polyetylenoxydu a polyakrylamidu, a kde tyto chemikálie mají molekulovou hmotnost, která nepřesahuje 26 000 000.
- 16. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15, kde chemikálie použita při flokulaci kalu je chemikálie uvedena v bodě č. 15, a kdy tato chemikálie je dávkována do kalové suspenze jedním nebo více dávkovacími místy.
- 17. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16, kde dávkování flokulační chemikálie, uvedené v bodě č. 15, do kalové suspenze, předchází nebo následuje dávkování chemikálií uvedených v bode č. 8 a 9., popř. č. 11 a 12.
- 18. Proces podle bodu ě. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16, 17, kde dávkování flokulační chemikálie uvedené v bodě č. 15 do kalové suspenze, a dávkování chemikálií uvedených v bodě č. 8 a 9, popř č. 11 a 12 se děje ve stejném okamžiku.
- 19. Proces podle bodu č. 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17,18, kde je koncentrace flokulační chemikálie uvedené v bodě č. 15 nebo reaktivní chemikálie uvedené v bodě č. 8 a 9, popř. č. 11 a 12, upravena, před jejich dávkováním do kalové suspenze, ředěním, především vodou a nebo jiným polárním ředidlem.Obr. Ί
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ971635A CZ163597A3 (cs) | 1997-05-28 | 1997-05-28 | Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ971635A CZ163597A3 (cs) | 1997-05-28 | 1997-05-28 | Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ163597A3 true CZ163597A3 (cs) | 1998-12-16 |
Family
ID=5463577
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ971635A CZ163597A3 (cs) | 1997-05-28 | 1997-05-28 | Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ163597A3 (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999035098A1 (en) * | 1998-01-09 | 1999-07-15 | Ciba Specialty Chemicals Water Treatments Limited | Dewatering of sludges deriving from paper industry |
-
1997
- 1997-05-28 CZ CZ971635A patent/CZ163597A3/cs unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999035098A1 (en) * | 1998-01-09 | 1999-07-15 | Ciba Specialty Chemicals Water Treatments Limited | Dewatering of sludges deriving from paper industry |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Zhou et al. | A review on sludge conditioning by sludge pre-treatment with a focus on advanced oxidation | |
AU745272B2 (en) | Dewatering of sludges deriving from paper industry | |
Jokela et al. | Effect of biological treatment on halogenated organics in bleached kraft pulp mill effluents studied by molecular weight distribution analysis | |
US20080169245A1 (en) | Solids separation technology | |
US20100326151A1 (en) | Enhanced Fertilizer Granule | |
FI106950B (fi) | Vedenpoisto vesipitoisista suspensioista | |
EP0778813B1 (en) | Method for dewatering sludges | |
KR102453648B1 (ko) | 펄프, 종이 또는 보드 제조 공정으로부터 슬러지의 탈수처리 방법 | |
Uddin et al. | Effectiveness of peat coagulant for the removal of textile dyes from aqueous solution and textile wastewater | |
CZ163597A3 (cs) | Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxydu | |
CA2590822C (en) | Method for de-watering of sludge | |
CA2873981A1 (en) | Consolidation and dewatering of particulate matter with protein | |
JPS58223500A (ja) | 有機性汚泥の処理方法 | |
CZ235998A3 (cs) | Technologie odvodnění kalů z čističek odpadních vod pomocí polyetylenoxidu | |
JPS6054797A (ja) | 汚泥の処理方法 | |
JPH0459100A (ja) | 有機性汚泥の脱水方法 | |
JPS5881498A (ja) | 有機性汚泥の脱水方法 | |
JPS63240999A (ja) | 有機性汚泥の脱水方法 | |
Hasan | Evaluation of Dewatering Characteristics of Wastewater Sludge from Various Treatment Processes | |
JPS5919760B2 (ja) | 汚泥処理方法 | |
Banerjee | Sludge dewatering with cyclodextrins: anew cost-effective approach | |
Wong et al. | Treatment of pulp and paper mill wastewater with cationic and anionic polyelectrolytes | |
MXPA00006710A (en) | Dewatering of sludges deriving from paper industry |