CZ101099A3 - Sklářská pec a sestava zahrnující tuto pec - Google Patents
Sklářská pec a sestava zahrnující tuto pec Download PDFInfo
- Publication number
- CZ101099A3 CZ101099A3 CZ991010A CZ101099A CZ101099A3 CZ 101099 A3 CZ101099 A3 CZ 101099A3 CZ 991010 A CZ991010 A CZ 991010A CZ 101099 A CZ101099 A CZ 101099A CZ 101099 A3 CZ101099 A3 CZ 101099A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- bath
- glass
- furnace
- less
- molten
- Prior art date
Links
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims abstract description 67
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 39
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 26
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 13
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000011491 glass wool Substances 0.000 claims description 7
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 5
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 3
- 239000012803 melt mixture Substances 0.000 claims 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 abstract 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 17
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 240000006394 Sorghum bicolor Species 0.000 description 1
- 235000011684 Sorghum saccharatum Nutrition 0.000 description 1
- 235000009430 Thespesia populnea Nutrition 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004031 devitrification Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
- C03B5/027—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by passing an electric current between electrodes immersed in the glass bath, i.e. by direct resistance heating
- C03B5/03—Tank furnaces
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/02—Details
- H05B3/03—Electrodes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/08—Bushings, e.g. construction, bushing reinforcement means; Spinnerettes; Nozzles; Nozzle plates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
- C03B5/027—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by passing an electric current between electrodes immersed in the glass bath, i.e. by direct resistance heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
- C03B5/027—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by passing an electric current between electrodes immersed in the glass bath, i.e. by direct resistance heating
- C03B5/03—Tank furnaces
- C03B5/031—Cold top tank furnaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
Předložený vynález se týká způsobů elektrického tavení skla, při kterých se využívá, prostřednictvím Jouleova efektu, vodivosti roztaveného skla pro vyvíjení energie nezbytné pro tavení surových materiálů.
Dosavadní stav techniky
V prvním typu elektrické pece na tavení skla se energie dodává pomocí elektrod zcela ponořených ve hmotě roztaveného skla (dále nazývaného lázeň), a uspořádaných vertikálně ve dně pece a/nebo horizontálně na bočních stěnách pece, přičemž kompozice k roztavení se zavádí shora tak, že se udržuje povrchová vrstva tvořící jednak trvalou rezervu surového materiálu, jednak ochranu lázně proti tepelným ztrátám povrchem.
V lázni roztaveného skla se děje konvektivní pohyb, vynucený změnami měrné hmotnosti skla podle jeho stupně ohřátí, který přispívá k přestupu tepla do povrchové vrstvy kde nastává tavení, jakož i do zbývajícího objemu lázně. Tyto pohyby jsou zvláště intenzivní podél elektrody, z důvodu teplotního gradientu existujícího v přilehlé hmotě skla.
V této konfiguraci, kde jsou elektrody zcela ponořené,
77169 (77169a.DOC) • · • · · · • · · * je povrch výměny tepla mezi elektrodou a lázní rozdělen prakticky přes celou výšku lázně. V důsledku toho není rozdíl teploty skla podél výšky lázně příliš výrazný a konvektivní pohyby mají velkou amplitudu, proud horkého skla stoupá podél elektrody a pokračuje podél vrstvy materiálu k roztavení, a dodává energii pro tavení. Tato cirkulace se projevuje kontinuálním mícháním lázně, které umožňuje homogenizaci hmoty roztaveného skla pokud jde o složení a teplotu.
Obecně pece tohoto typu zahrnují vanu vytvořenou z žáruvzdorného materiálu, která je velmi hluboká, zpravidla okolo alespoň 1,5 m, a ve které je vrstva roztaveného skla okolo alespoň 1,2 až 1,4 m, takže materiály, které se taví pod povrchovou vrstvou, mají dostatečnou dobu zdržení v lázni pro dosažení stavu homogenního složení a homogenní teploty, a tedy pro výrobu uspokojivého skla.
Úplné ponoření elektrod je pokládáno za výhodné, neboř umožňuje poměrně stejnoměrnou dodávku energie v celém objemu lázně, vykazuje však omezení, neboř intenzivní promíchávací pohyby způsobují erozi dna pece, a musí se provádět měření pro ochranu dna pece proti tomuto opotřebení, které může působit také na samotné elektrody.
Je známa novější důležitá modifikace techniky elektrického tavení, spočívající v ponoření elektrod do lázně shora skrze její volný povrch, místo aby vyčnívaly do lázně ze dna. To umožňuje vyřešit obtížný problém výměny opotřebených elektrod a problém těsnosti míst průchodu elektrod vyzdívkou dna. Bylo možno také snížit opotřebení vyzdívky, neboř použití shora ponořených elektrod potlačuje přímý ohřev v oblasti dna, přičemž horké zóny jsou
77169 (77169a.DOC) lokalizovány v horní části roztavené lázně, a je tedy možné omezit vznik konvekčních proudů ve styku se dnem. Tato konfigurace rovněž dovoluje zvětšení možnosti řízení parametrů výroby. Podrobnosti této techniky a její výhody lze nalézt zejména v dokumentu FR-A-2 599 734.
Dimenzování pecí se použitím shora ponořených elektrod podstatně nezměnilo, a také zde byla doporučována minimální hloubka pro vhodné vytvoření teplotního gradientu nezbytného pro ustavení poměrně nízké teploty požadované v oblasti dna: teplotní profil v lázni je prakticky takový, že teplota je vyšší v blízkosti elektrody a poměrně pomalu klesá ve směru dna. Tato minimální hloubka byla rovněž považována za nezbytnou pro výrobu skla dobré kvality.
Podstata vynálezu
Cílem vynálezu je zlepšit pec pro elektrické tavení se shora ponořenými elektrodami tak, aby byly optimalizovány podmínky výroby, zejména snížením, při stejné výrobě, investičních nákladů a/nebo provozních nákladů, pro zlepšení rentability.
S překvapením bylo zjištěno, že při stejné kapacitě výroby může být ve srovnání s dosavadním stavem techniky značně zmenšen objem tavící lázně a ekvivalentním způsobem může být zkrácena doba zdržení materiálů v lázni, bez znatelného zhoršení kvality skla. Na rozdíl od přijatého názoru, že minimální výška lázně je nezbytná pro výrobu skla, které je homogenní pokud jde o složení a teplotu, se podařilo vynálezcům vyrobit zcela uspokojivá skla v peci, jejíž hloubka byla velmi významně zmenšena.
77169 (77169a.DOC) • · • · • · · · • « • · ·
Z tohoto hlediska je předmětem vynálezu pec pro výrobu skla elektrickým tavením, ve které se energie pro tavení rozptyluje pomocí Jouleova efektu v roztavené hmotě, zahrnující prostředky pro zavážení zeskelnitelných materiálů, ukládající uvedené materiály ve vrstvě na povrchu lázně roztaveného skla, a tavící elektrody shora ponořené od povrchu lázně skrze vrstvu směsi k roztaveni, která pokrývá tavenou lázeň, charakteristická tím, že výška h roztavené lázně je menší než 800 mm, a poměr výšky h k ploše S lázně je menší než 0,5 m/m2.
Pro účely předloženého popisu výška h roztavené lázně znamená efektivní výšku roztavené lázně, totiž výšku mezi hladinou kapaliny ve vaně a dnem pece, nebo eventuelně v případech, kdy se provádí odtahování skla ve vyšší úrovni než je dno, mezi hladinou kapaliny ve vaně a spodní úrovní otvoru pro odtahování skla. V praxi z určitých důvodů, zejména když jsou znečišťující látky schopné usazovat se v úrovni dna a znečišťují hmotu skla na dně lázně, může být výhodné odtahovat sklo v oblasti umístěné poněkud nad úrovní dna. Hmota skla takto izolovaného ve spodní části pece se neúčastní výroby skla a netvoří část užitečné hmoty lázně.
Obecně je obtížné změřit přesně úroveň, kde začíná kapalná fáze ve vaně, neboť povrchová vrstva materiálů pokrývající lázeň (jako krusta) je místem rovnováhy mezi více fázemi (pevná látka, tavením směsi. Provádí se principu spojených nádob, kapalina, plyn) vznikajícími zpravidla nepřímé měření na přičemž se zjišťuje hladina kapaliny v oddělení umístěném ve směru procesu za vanou,
Oproti očekávání vynálezci zjistili, že prováděním
77169 (77169a.DOC) • · · · ♦ · elektrického tavení v peci s elektrodami shora ponořenými do mnohem menší hloubky než bylo obvyklé, přičemž všechno ostatní zůstává stejné, se dokonale vyrobí sklo, neobsahující pevné částice a mající uspokojivou homogenitu, navzdory mnohem kratší době zdržení materiálů v tavící lázni než při tradičních tavících technikách.
Hlavní výhodou je, že zmenšení velikosti pece podle vynálezu umožňuje podstatnou úsporu v množství žáruvzdorného materiálu nezbytného pro stavbu bočních stěn pece a v důsledku toho v investičních nákladech sestavy. Zmenšení množství skla přítomného v tavené lázni na druhé straně umožňuje efektivnější využití energie omezením energetických ztrát ve hmotě skla, čímž se snižují provozní náklady, zejména pokud jde o výrobu skla, které je špatným vodičem tepla. Další výhody vynálezu budou zřejmé z následujícího popisu.
Charakteristickým znakem pece podle vynálezu je výška lázně omezená na hodnotu menší než 800 mm a malá v poměru k ploše lázně. Ve výhodném provedení je výška h roztaveného skla s výhodou menší než 500 mm, zejména menší nebo rovná 450 mm, s velmi významným snížením ceny pece. Zvláště výhodné jsou výšky menší nebo rovné 400 mm, zejména okolo 300 mm nebo méně.
Podle zvláštního vytvoření je výše definovaný poměr h/S menší nebo rovný 0,05, například okolo 0,03 nebo méně.
Podle výhodných variant, kdy má pec velkou plochu pro zvýšení kapacity výroby, může být poměr h/S také menší nebo rovný 0,02, dokonce 0,01 nebo 0,005.
77169 (77169a.DOC) • · · · • · • ·
V důsledku toho je rovněž omezena výška vany, na hodnotu o 100 až 200 mm, zejména o asi 150 mm, je výška lázně.
s výhodou větší než
Teoreticky neexistuje spodní hranice pro výšku h roztaveného skla a odborník v oboru může libovolně volit výšky také okolo několika centimetrů, za předpokladu, že je zajištěn dostatečný kontakt mezi elektrodami a roztaveným sklem pro přivedení nezbytné energie pro tavení. Prakticky vynálezci zjistili, že již ve vzdálenosti větší než 2 až 3 mm pod hladinou kapaliny ve vaně (jak byla definována výše), nezůstávají v lázni pevné částice (to znamená, že tavení je ukončeno) a sklo je zcela hotové. V této souvislosti je třeba poznamenat, že výška lázně 20 až 300 mm je zahrnuta v rozsahu vynálezu, přičemž odpovídající pece tvořící v podstatě zařízení pro tavení, produkují hotová, avšak relativně méně rafinovaná skla než tradiční pece.
Je možno konstatovat, že vynález umožňuje zpracovat stejné množství materiálu jako tradiční pec se stejným odtahem, ale v peci se zmenšenou výškou: elektrody tudíž přivádějí stejné množství energie, kterou předávají do menšího objemu lázně. Modifikací podmínek přívodu energie do lázně tak je možno ustavit ve hmotě roztaveného skla proudy cirkulace skla vhodné pro výrobu homogenního skla.
Podle dalšího aspektu vynálezu je pec charakteristická tím, že výška lázně je menší než 800 mm, zejména menší než 500 mm, zvláště pak menší než 450 mm, a výměnná plocha mezi elektrodami a roztaveným sklem (tato plocha je tvořena boční plochou elektrod ponořenou pod hladinu kapaliny přítomné ve vaně, na jednotku objemu lázně) je větší než 0,075 m2 elektrody na m3 skla.
77169 (77169a.DOC) • · ·· · · • ·
Podle vynálezu má hmota skla větší plochu výměny energie než je obvyklé. To je důsledkem většího relativního množství skla vystaveného elektrodám než v tradičních pecích.
Plocha elektrody na jednotku objemu lázně je s výhodou větší než 0,1 m2 na m3, s výhodou větší nebo rovná 0,15 m2 na m3, zejména okolo 0,2 m2 na m3 nebo větší.
Hloubka ponoření elektrod do roztavené lázně je, pro zamezení kontaktu mezi elektrodou a dnem, nutně omezena na hodnotu menší než je výška lázně. Tato hloubka ponoření nicméně musí být dostatečná pro poskytnutí výměnné plochy nezbytné pro rozptylování požadovaného příkonu.
Zvláště pro omezení opotřebení dna, zejména erozí zapříčiněnou konvektivními proudy skla v lázni, může být výhodné, když je ponořená délka elektrod menší nebo rovná dvěma třetinám výšky lázně, s výhodou menší nebo rovná polovině výšky lázně, hloubka ponoření závisí také na výšce lázně. To umožňuje lokalizovat nej teplejší zóny v blízkosti povrchu lázně, přičemž energie pro tavení se rozptyluje tam, kde je nejvíce třeba. Toto opatření se dále ukázalo výhodným pro cirkulaci roztaveného materiálu po trase umožňující rychlé zpracování a homogenizaci skla v mělké lázni.
Tvar elektrod je s výhodou upraven pro získání velké boční plochy při minimální výšce. S výhodou se používají elektrody, zejména válcového tvaru, jejichž rozměry jsou takové, že jejich boční plocha Sei a jejich ponořená délka 1 jsou v poměru Sei/1 větším nebo rovném 0,45, s výhodou 0,6.
77169 (77169a.DOC) • · ···· ····
Podle zvláštního vytvoření alespoň jedna elektroda zahrnuje alespoň jeden v podstatě rovinný vodičový prvek. Zvláště může tato elektroda mít tvar desky nebo může obsahovat množství navzájem spojených desek. V podstatě rovinný vodičový prvek může nicméně mít rovněž tvar pásu sestávajícího z množství vedle sebe umístěných drátů.
Tyto desky jsou s výhodou čtvercové nebo obdélníkové, zejména z důvodů snadné výroby, avšak i jakékoliv jiné tvary desky také umožňují napájet lázeň skla elektrickým proudem pro vznik Jouleova efektu.
Elektrody válcového typu jsou v praxi podle vynálezu méně výhodné jestliže se dále zmenšuje hloubka lázně skla, neboť pro získání dostatečné boční výměnné plochy s malou ponořenou délkou se musí použít válec s velkým průměrem, tedy poměrně těžký. Řešením může být použití dutého válce, neboť k elektrické výměně přispívá jen boční povrch elektrody, a vnitřní část je v tomto ohledu zcela inertní. Toto řešení však není ekonomicky zajímavé při současném stavu technologie materiálů schopných tvořit elektrodu (jako je molybden), neboť dutý válec nemůže být vyroben jinak než obráběním a odebraný materiál představuje ztráty, které vstupují do výrobních nákladů takové duté elektrody.
Použití plochých elektrod nebo elektrod sestávajících z desek umožňuje, ve srovnání s obvyklými elektrodami ve formě válcové tyče, značně snížit hmotnost elektrody, přičemž boční povrch zůstává stejný. Tato úspora hmotnosti je mimořádně významná v peci podle vynálezu, kde jsou elektrody shora ponořeny, to znamená zavěšeny na nosném prvku.
Použití desek překonává ekonomickou nevýhodu zmíněnou
77169 (77169a.DOC) ·· ·· • · · · • · • · • · ···· ···· » · · ’ 9· ·· ·· ·· • · · · • · · « • · · · · · • · • t · · výše v souvislosti s dutými válci.
Rozměry desek jsou zvoleny v závislosti na požadované výměnné ploše, přičemž jejich tloušťka je zvolena pro zajištění dostatečně dlouhé životnosti elektrody v závislosti na kinetice opotřebení vznikajícího spotřebováváním vodičového materiálu tvořícího elektrodu za podmínek provozu pece.
S výhodou má elektroda, při velmi malé hloubce pece, alespoň jednu desku, zejména obdélníkovou, jejíž největší boční rozměr je uspořádán v podstatě horizontálně. Nosný prvek je takto připojen u největšího rozměru desky nebo desek. Tloušťka desky může být zvolena pro zajištění odolného upevnění, zasahuje-li nosný prvek do desky, zejména sešroubováním.
Vodivé desky je možno spojovat do různých konfigurací:
| dvě | čtvercové | nebo | obdélníkové | desky | mohou | být |
| uspořádány do | tvar L; | |||||
| tři | čtvercové | nebo | obdélníkové | desky | mohou | být |
| uspořádány do | tvaru U; | |||||
| čtyři čtvercové nebo | obdélníkové | desky | mohou | být | ||
| uspořádány tak | v , v > , ze tvoři | dutou | rovnoběžnostěnovou | elektrodu. |
S výhodou jsou desky, spojené například jak je uvedeno výše, navzájem spojeny, zejména sešroubováním nebo jakýmikoliv jinými prostředky.
Elektrody různé konfigurace mohou být použity v téže peci pro dosažení zvláštního rozdělení Čar proudu. Tak je možné například instalovat v jedné peci válcové elektrody a deskové elektrody nebo také elektrody tvaru L a elektrody
77169 (77169a.DOC) ·* • · · · · < · · · ·· ·· • a * · « · • · ·« ·· tvaru U.
Elektrody sestávající z desky nebo desek mohou dále být opatřeny prostředky pro nastavení orientace elektricky výměnných ploch, zejména otáčením kolem alespoň jedné osy, zvláště kolem horizontální osy a/nebo kolem vertikální osy, pro nastavení rozdělení čar proudu v lázni roztaveného skla.
Jak bylo uvedeno výše, podstatným znakem techniky tavení podle vynálezu je krátká střední doba zdržení roztavených materiálů v lázni, vzhledem k rychlosti výroby která se vyjadřuje jako měrný odtah Tspec, což je množství skla (v tunách) odtažené z pece za den v na 1 m2 plochy pece. V praxi je, pro konstantní měrný odtah, doba prodlevy materiálů v lázni úměrná objemu lázně a zmenšení výšky lázně přináší odpovídající zkrácení doby zdržení.
V tomto ohledu je dalším předmětem vynálezu způsob elektrického tavení skla, při kterém se energie rozptyluje pomocí Jouleova efektu v roztavené hmotě ze shora ponořených elektrod, zahrnující kroky rozdělení materiálů tvořících směs k roztavení ve vrstvě na povrchu lázně, ponoření elektrod od povrchu lázně skrze vrstvu směsi k roztavení, napájení elektrod elektrickým proudem, přičemž se materiály taví a spojují se v lázni pro vytvoření skla, a odtahování roztaveného skla v množství vyjádřeném jako měrný odtah Tspec z charakteristický tím, že střední doba (ve dnech) zdržení materiálů v lázni mezi povrchovou vrstvou a oblastí odtahu je menší než 2/Tspec/ s výhodou menší než 1,2/Tspec nebo dokonce menší než 0,8/Tspec·
Informativně lze uvést, že za preferovaných provozních podmínek je střední doba zdržení materiálů v lázni mezi
77169 (77169a.DOC) povrchovou vrstvou a oblastí odtahu menší nebo rovná 0,7 dne, s výhodou menší nebo rovná 0,5 dne, například kolem 0,25 až 0,4 dne, při měrném odtahu okolo 3 t/m2/den.
Pec podle vynálezu se ukázala zvláště výhodnou pro výrobu skel, která jsou opakní v infračerveném záření, jako například skla obsahující poměrně vysoký podíl oxidů železa (například okolo alespoň 0,60 % Fe2O3, kterého může být až 10-12 % nebo více), ve kterých se záření šíří omezeně. Obvykle v pecích obvyklých rozměrů nízká propustnost pro záření zvýrazňuje teplotní rozdíly mezi zónami lázně, zejména relativně chladné zóny na dně lázně, kde má sklo sklon k devitrif ikaci. V důsledku své malé hloubky umožňuje pec podle vynálezu ustavit teplotní gradient, který zamezuje tvoření těchto chladných' zón a omezuje riziko devitrifikace těchto zvláštních skel.
Způsob tavení podle vynálezu umožňuje, s méně nákladným zařízením a za úspornějších provozních podmínek, vyrobit sklo dobré kvality použitelné v četných aplikacích, s výsledky stejně uspokojivými jako v případě skla vyrobeného v tradičních pecích. Roztavené sklo podle vynálezu může být například zpracováno na skelnou vlnu, zejména pro výrobu izolačních výrobků kvality ekvivalentní existujícím vlnám.
Konsekventně je předmětem vynálezu také sestava pro výrobu skelné vlny zahrnující sklářskou pec, rozvlákňovací zařízení, a prostředky pro přivádění roztaveného skla, vyrobeného v uvedené peci, k rozvlákňovacímu zařízení, charakteristická tím, že pec je výše popsaná pec malé hloubky se shora ponořenými elektrodami.
Dalšími aplikacemi mohou být zejmena výroba
77169 (77169a.DOC) • ·
vyztužovacích vláken nebo skleněných substrátů různých tvarů.
Pro použití, kde se požaduje sklo velmi vysoké kvality, je možné spojit pec podle vynálezu s doplňujícím zařízením, které provádí rehomogenizaci a/nebo rafinaci v poslední chvíli před zpracováním roztaveného skla. Takovéto sestavy mohou být výhodné ve srovnání se sestavou obsahující velmi hlubokou pec konstruovanou pro výrobu skla s požadovaným velmi vysokým stupněm homogenizace a rafinace přímo na výstupu z pece: umístěním tohoto doplňkového zařízení bezprostředně před zařízením pro finální zpracování je možné odstranit eventuelní vady (inkluze nebo bubliny plynu) náchylné vznikat v roztaveném skle během jeho cesty od pece ke stupni finálního zpracování. Použití dvou oddělených zařízení, místo jediné vysokovýkonné pece, zůstává celkově ekonomicky výhodné z důvodu dosažení podstatných úspor při stavbě pecí.
Přehled obrázků na výkresech
Další výhody a zvláštní znaky vynálezu vyplývají z následujícího podrobného popisu za pomoci přiložených výkresů, na kterých představuje:
obr. 1 schematické znázornění sestavy pro výrobu skelné vlny za použití elektrické pece podle vynálezu, obr. 2 schematické znázornění pece podle obr. 1 v podélném řezu podle osy II-II, obr. 3 schematické znázornění pece podle obr. 1 v
77169 (77169a.DOC) • · · · * ·
I · · · · · · · podélném řezu podle osy III-III, obr. 4 v částečném řezu nárys deskové elektrody použitelné v peci podle vynálezu, obr. 5 jiný nárys elektrody podle obr. 4, obr. 6 v částečném řezu nárys elektrody sestávající ze sestavy desek použitelné v peci podle vynálezu, obr. 7 v pohledu shora sestavu desek podle obr. 6.
Příklady provedení vynálezu
Poznamenejme, že obrázky představují schematická znázornění, která neobsahují všechny podrobnosti realizace zřejmé odborníkovi v oboru, a jejich měřítko není vždy dodrženo, pokud není uvedeno jinak.
Sestava znázorněná na obr. 1 je určena pro výrobu skelné vaty pro výrobu tepelně izolačních materiálů. Zahrnuje v podstatě sklářskou pec 1, zaváženou směsí vitrif ikovatelných materiálů pomocí zavážecího systému 2., kanál 2. pro dopravu roztaveného skla vyrobeného v peci 1, a rozvlákňovací stroj 4 napájený roztaveným sklem prostřednictvím kanálu 3.. V rozvlákňovacím stroji padá roztavené sklo na rozvlákňovací talíř 5., jehož boční stěna je perforována množstvím otvorů a který je uváděn do rotace kolem vertikální osy £, takže je roztavené sklo odstředivě vypuzováno skrze uvedené otvory ve formě skelných vláken J_, která ochlazením tuhnou.
77169 (77169a.DOC) • * • · · · · • · · · • · · · · • · · · ········ · ·
Konstrukce pece 1 je podrobně zřejmá ze dvou pohledů v řezu podle obr. 2 a 3. Pec zahrnuje vanu 5 vytvořenou z žáruvzdorného materiálu, sestávající ze dna 2 a vertikálních stěn 10. nad nimiž je klenba 11. Vana má horizontální dno 2. Vana 1 pece podle vynálezu může mít všechny obvyklé obecné tvary, avšak liší se od tradičních pecí malou výškou stěn 10. Vana má například plochu přibližně 10 m2 při výšce 0,4 m.
Jak je znázorněno na obr. 2, vana 5 obsahuje hmotu roztaveného skla 12., tvořící tavenou lázeň, pokrytou vrstvou 13 pevného surového materiálu kontinuálně distribuovaného zavážecím systémem 2.· Tato vrstva, která je co možná nej rovnoměrně j ší, může mít větší či menší tlouštíku, v závislosti na provozním režimu. Při provozu se udržuje s výhodou tlouštíka alespoň 100 mm pro tepelnou izolaci tavené lázně od atmosféry. S výhodou by tato tlouštíka neměla přesáhnout 3 00 mm, neboť, ta již nepřináší žádnou výhodu pro tavení a byl by tak zbytečně přetížen povrch lázně.
Výška h lázně se zjišťuje měřením rozdílu mezi úrovní volného skla v dopravním kanálu 1 a úrovní dna 2- Ve znázorněném vytvoření je přibližné 300 mm; poměr h/S je tedy 0,03 m/m2.
Ve znázorněném vytvoření se roztavený materiál vypouští prostřednictvím výpusti 14. umístěné vedle vany 5 ve stejné úrovni jako dno 2, propojené s kanálem 1.
Tavící elektrody 15, kterých je v tomto případě šest, jsou uspořádány v horní části pece a jsou neseny držáky 16 obvyklého typu. Jejich uspořádání typu popsaného v EP-A0 140 745 je zvláště výhodně upraveno pro napájení • · · • <1
77169 (77169a.DOC) • · • · • · · · · · ········ ·· ·· ’ třífázovým proudem, přičemž rozdělení fází (R, S, T) je naznačeno na obr. 3. Toto uspořádání umožňuje dobré vyrovnání fází. V rámci vynálezu jsou možné i kterékoliv jiné obvyklé způsoby napájení.
Elektrody 15 procházejí povrchovou vrstvou surových materiálů a pronikají do roztavené lázně. Výhodná je co možná nejmenší hloubka ponoření, za předpokladu, že poskytuje nezbytnou výměnnou plochu. V praxi je hloubka ponoření menší než 2/3 výšky lázně a s výhodou menší než polovina této výšky.
Ve znázorněném vytvoření jsou elektrody tvaru válce, krátké a poměrně velkého průměru, pro poskytnutí velké výměnné plochy. S průměrem asi 200 mm a efektivní délkou 1 asi 150 mm je obvodová výměnná plocha Sel asi 0,095 m2 na elektrodu a poměr Sei/1 je 0,63. Během provozu jsou elektrody ponořeny celou svou účinnou délkou 150 mm, což je polovina výšky lázně, takže výměnná plocha na jednotku objemu lázně je 0,190 m2 na m3 lázně.
Obecně může být tato pec napájena s proudovou hustotou na elektrodě okolo 1 až 3 A/cm3.
Podle jednoho zvláštního provedení provozu se pec napájí proudovou hustotou 2 až 2,5 A/cm2 s měrným odtahem skla okolo 3 t/den/m2, to je s celkovým odtahem 30 t/den: v případě skla majícího měrnou hmotnost 2,4 t/m3 je objem vyrobeného skla 12,5 m3 za den. Při objemu lázně 3 m3 je doba zdržení materiálů v lázni přibližně 0,25 dní při teplotě dna v obvyklém rozmezí.
Ve srovnání se standardní pecí s ponořenými
77169 (77169a.DOC) • · · · • · • · · • · ···· ···· ♦ * · · • · · · · · • I • · · · elektrodami, zahrnující hlubokou vanu obsahující lázeň skla o výšce 1 m, má pec podle vynálezu stavební náklady snížené o asi 40 %, v souladu se snížením výšky bočních stěn. Kromě toho, při provozu za stejných výrobních podmínek (stejný měrný odtah) umožňuje výhodná distribuce energie v lázni podle vynálezu snížení spotřeby energie o asi 5 %.
Obr. 4 a 5 představují deskovou elektrodu 19, která byla použita v peci 1 místo alespoň jedné válcové elektrody
15.
Příslušná elektroda sestává z obdélníkové molybdenové desky 20 šroubově připojené na ocelový nástavec 21. Deska 21 je opatřena vnitřním závitem 22 vytvořeným v tloušťce desky ve středu největšího rozměru (délky). Nástavec 21 je opatřen odpovídajícím závitovým koncem 23.
Nástavec 21 je prostředkem spojení mezi elektrodou a ramenem nesoucím celé uspořádání: nese elektrodu a dodává do elektrody elektrický proud. Při provozu prochází uvedený nástavec skrze vrstvu 13 surových materiálů navrch lázně, přičemž dolní část se závitem 23 vloženým v desce 20 je umístěna přibližně v úrovni odpovídající polovině povrchové vrstvy 13.
Pro zabránění tavení spojení mezi elektrodou a ocelovým nástavcem a pro zabránění opotřebení molybdenu v oblasti spojení v horní části desky 20 je dále uspořádán chladící systém 24 typu vodní plášť, zabudovaný v nástavci 21.
Tento systém zahrnuje obvod 25 pro cirkulaci chladící vody uvnitř nástavce mezi vstupním otvorem 26 a výstupním otvorem 27.
77169 (77169a.DOC) • · · · · · ········ ·· ··
Nástavec 21. opatřený chladícím systémem 24, je opatřen deskou 28 pro spojení s neznázorněným nosným prvkem (ramenem), který proniká boční stěnou pece.
V uvedeném příkladě má desková elektroda 12, funkčně ekvivalentní válcové elektrodě 15 popsané výše, délku 300 mm, výšku 150 mm a tloušťku 45 mm.
Průměr vnitřního závitu 22 by měl být s výhodou co možná největší, aby měl nejpevnější možné spojení s elektrodou. To dále vede k lepšímu chlazení celé nesené oblasti elektrody, neboť závitový konec 23 prodloužení 21, obsahující konec chladícího systému 24, přivádí větší průtok vody.
Za těchto okolností je výhodné, když je na nástavci 21 osazení 22, které přesahuje tloušťku desky 22. Na této ploše čelního kontaktu prakticky nastává elektrický kontakt pro napájení elektrody. Je tedy výhodné, když je tato kontaktní plocha co největší pro zamezení nadměrných proudových hustot na tomto spojovacím povrchu elektrody.
S výše uvedenými rozměry je boční plocha desky 22 0,103 m2 na elektrodu, což je velmi blízké boční ploše Sei elektrody 15.
Naproti tomu hmotnost desky 20 je jen asi 21 kg, namísto asi 50 kg pro válcovou tyč 15.
Pro stejnou kapacitu přívodu proudu je desková elektroda 19 o polovinu lehčí než válcová elektroda 15.
77169 (77169a.DOC)
Snížení hmotnosti elektrody vede ke zmenšení ramene páky pro nesení elektrody a umožňuje tak zjednodušení konstrukce pece.
Tato elektroda 19 byla testována za stejných provozních podmínek jako byly popsány výše v případě elektrody 15 s proudovou hustotou na elektrodě asi 2 A/cm2.
Za těchto podmínek mělo tavení stejnou kvalitu s oběma typy elektrod. Zatímco válcová elektroda se opotřebovává se ztrátou 3,1 gramu molybdenu na tunu vyrobeného skla, elektroda 19 se opotřebovává se ztrátou 2,9 gramu molybdenu na tunu vyrobeného skla. Díky chlazení závitového konce nástavce 21 dochází k opotřebení od vnějších obdélníkových ploch, bez poškození elektrického kontaktu.
Tloušťka 45 mm desky 20 je dostatečná pro zajištění dostatečné životnosti elektrody. Je možno konstatovat, že zejména tím, že ztráta hmoty je stejná, zmenšuje se plocha desky pomaleji než plocha válce.
Obr. 6 a 7 představují dutou elektrodu 30 mající čtvercový průřez, tvořenou sestavou čtyř molybdenových desek 31. 32. 33. 34. upevněných k molybdenové nosné desce 35 pomocí šroubů 36 rovněž z molybdenu.
Nosná deska 35 je opatřena vnitřním závitem 37. umožňujícím upevnit elektrodu na neznázorněný nástavec, který může mít konstrukci obdobnou nástavci 21 opatřenému chladícím systémem.
Ve srovnání s deskovou elektrodou 19 podle obr. 4 a 5, umožňuje čtvercová elektroda 30 rozptyl elektrického proudu
77169 (77169a.DOC) ve čtyřech kolmých směrech, namísto dvou opačných směrů.
V konkrétním příkladě jsou rozměry desek 21, 22, 22, 24 takové, že každá strana elektrody měří 160 mm na šířku a 150 mm na výšku, což poskytuje celkovou boční výměnnou plochu 0,096 m2, to znamená přibližně takovou, jakou má elektroda 15.
S celkovou hmotností 32 kg má elektroda 30 dvojnásobnou účinnost než válcová elektroda 15.
Elektrody 19 a 30 mohou být opatřeny prostředky pro řízení jejich orientace, zejména otáčením kolem vertikální osy nebo horizontální osy, pro nastavení rozdělení čar proudu v roztavené lázni.
Tyto prostředky mohou být neseny zejména pomocí nástavců 21 nebo také pomocí nosných prvků, zavěšených na nástavci.
Na obr. 4 a 5 elektroda 19 zahrnuje tyto prostředky pro orientaci kolem vertikální osy, ve formě šroubení 40 mezi nástavcem 21 a nosičem 28.
Sklo vyrobené v peci 1, jakmile je přivedeno do rozvlákňovacího stroje 4., se zpracuje na skelnou vlnu s nevláknitým podílem stejně malým jako v případě skel získaných v tradičních pecích.
Krok dopravy roztaveného skla ke zpracovacímu zařízení může být s výhodou využit k homogenizaci a rafinaci skla. Jestliže přece, z důvodu nekontrolovaných změn výrobních parametrů, podmínky postupu nebyly optimální nebo sklo
77169 (77169a.DOC) • · • · _ 9 a _ ······ ώ V ·····*· 1 • · · · · · ········ ·· ·♦ vyrobené v peci 1 nebylo dostatečně homogenní nebo rafinované, bylo nicméně pozorováno, že kvalita vláknitého výrobku byla uspokojivá.
Kombinace pece podle vynálezu se zpracovacím zařízením, jako je rozvlákňovací stroj s vnitřním odstřeďováním, se jeví zvláště výhodná, pravděpodobně protože odstředivá síla vyvíjená na roztavené sklo uvnitř rozvlákňovacího stroje poskytuje sklu vyšší stupeň homogenity, a tato konečná homogenizace zlepšuje způsobilost skla ke zpracování na vlnu.
Pece s velmi malou výškou podle vynálezu, zejména ty, ve kterých může být výška h roztaveného skla 2 0 až 3 00 nebo 400 mm, s výhodou 200 až 300 nebo 400 mm, tak nacházejí zvláště výhodné použití v tomto typu sestavy, jehož nákladnost (investiční a provozní) značně snižují.
Vynález, který byl popsán v rámci sestavy pro výrobu izolačních materiálů založených na skelné vlně, není nijak omezen na toto zvláštní vytvoření, a za použití tavícího zařízení podle vynálezu, spojeného s vhodným zpracovacím zařízením, mohou být vyráběny jiné skelné výrobky.
Zastupuj e:
Dr. Miloš Všetečka v.r.
77169 (77169a.DOC) » · · · · « ry ío/o-w
- 21 • · · · · «! · · · « « » · · · · 4 * · · · · ·· ·· ··
JUDr. Miloš Všetečka advokát
120 00 Praha 2, Hálkova 2
Claims (14)
1. Pec pro výrobu skla elektrickým tavením, ve které se energie pro tavení rozptyluje pomocí Jouleova efektu v roztavené hmotě, zahrnující prostředky pro zavážení zeskelnitelných materiálů, ukládající uvedené materiály ve vrstvě na povrchu lázně roztaveného skla, a tavící elektrody shora ponořené od povrchu lázně skrze vrstvu směsi k roztavení, která pokrývá tavenou lázeň, vyznačující se tím, že výška h roztavené lázně je menší než 800 mm, a poměr výšky h k ploše S lázně je menší než 0,5 m/m2.
2. Pec podle nároku 1, vyznačující se tím, že poměr h/S je menší nebo rovný 0,05, zejména 0,03.
3 . Pec pro výrobu skla elektrickým tavením, ve které se energie pro tavení rozptyluje pomocí Jouleova efektu v roztavené hmotě, zahrnující prostředky pro zavážení zeskelnitelných materiálů, ukládající uvedené materiály ve vrstvě na povrchu lázně roztaveného skla, a tavící elektrody shora ponořené od povrchu lázně skrze vrstvu směsi k roztavení, která pokrývá tavenou lázeň, vyznačující se tím, že výška h roztavené lázně je menší než 800 mm a ponořená plocha elektrody na jednotku objemu lázně je větší než 0,075, s výhodou větší než 0,1, zejména větší než 0,15.
4. Pec podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že výška h je menší než 500 mm, zejména menší nebo rovná 450 mm, zvláště okolo 200 až 400 mm.
16 77169 (77169a.DOC) ···· · · ·«
5. Pec podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že elektrody jsou ponořeny do lázně méně než do dvou třetin, s výhodou méně než do poloviny výšky h lázně.
6. Pec podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že elektrody mají takový tvar, že jejich boční plocha Sei a jejich účinná délka 1 jsou v poměru Sei/1 větším nebo rovném 0,45, s výhodou 0,6.
7. Pec podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že alespoň jedna elektroda (19, 30) má alespoň jeden v podstatě rovinný vodičový prvek (20; 31, 32, 33, 34) .
8. Pec podle nároku 7, vyznačující se tím, že elektroda (19) má tvar desky (20) nebo zahrnuje množství navzájem spolu spojených desek (31, 32, 33, 34) .
9. Pec podle nároku 7 nebo 8, vyznačující se tím, že elektroda zahrnuje alespoň jednu desku, zejména obdélníkovou desku (20), jejíž největší boční rozměr je uspořádán v podstatě horizontálně.
10. Pec podle kteréhokoliv z nároků 7 až 9, vyznačující se tím, že alespoň jedna elektroda (19, 30) je opatřena prostředky pro nastavení orientace elektricky výměnné plochy, zejména otáčením kolem alespoň jedné osy.
11. Způsob elektrického tavení skla, při kterém se energie rozptyluje pomocí Jouleova efektu v roztavené hmotě ze shora ponořených elektrod, zahrnující kroky rozdělení
16 77169 (77169a.DOC) • * · · ♦ · ·
Λ ♦ · • · * · · · • · • · materiálů tvořících směs k roztavení ve vrstvě na povrchu lázně, ponoření elektrod od povrchu lázně skrze vrstvu směsi k roztavení, napájení elektrod elektrickým proudem, přičemž se materiály taví a spojují se v lázni pro vytvoření skla, a odtahování roztaveného skla v množství vyjádřeném jako měrný odtah Tspec, vyznačující se tím, že střední doba zdržení materiálů v lázni mezi povrchovou vrstvou a oblastí odtahu je menší než 2/TspeCz s výhodou menší než 1,2/Tspec nebo dokonce menší než 0,8/Tspec·
12. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že střední doba zdržení materiálů v lázni mezi povrchovou vrstvou a oblastí odtahu je menší nebo rovná 0,7 dne, s výhodou menší nebo rovná 0,5 dne, při měrném odtahu okolo 3 t/m2/den.
13. Sestava pro výrobu skelné vlny, zahrnující sklářskou pec, rozvlákňovací zařízení, a prostředky pro přivádění roztaveného skla, vyrobeného v uvedené peci, k rozvlákňovacímu zařízení, vyznačující se tím, že pec je pec podle kteréhokoliv z nároků 1 až 10.
14. Sestava podle nároku 13, vyznačující se tím, že rozvlákňovací zařízení je s vnitřním odstřeďováním.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9709302 | 1997-07-22 | ||
| FR9806323A FR2778909A1 (fr) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | Four a verre et installation comprenant le four |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ101099A3 true CZ101099A3 (cs) | 1999-11-17 |
Family
ID=26233695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ991010A CZ101099A3 (cs) | 1997-07-22 | 1998-07-21 | Sklářská pec a sestava zahrnující tuto pec |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6125658A (cs) |
| EP (1) | EP0944555A1 (cs) |
| JP (1) | JP2001501167A (cs) |
| KR (1) | KR20000068601A (cs) |
| CN (1) | CN1234784A (cs) |
| AR (1) | AR016528A1 (cs) |
| AU (1) | AU746124C (cs) |
| BR (1) | BR9806062A (cs) |
| CA (1) | CA2266648A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ101099A3 (cs) |
| IS (1) | IS4994A (cs) |
| NO (1) | NO991187D0 (cs) |
| PL (1) | PL332381A1 (cs) |
| TR (1) | TR199900631T1 (cs) |
| WO (1) | WO1999005068A1 (cs) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ303733B6 (cs) * | 2011-10-13 | 2013-04-10 | Vysoká skola chemicko - technologická v Praze | Sklárská elektrická tavicí pec se zvýseným dnem tavicí cásti |
| CZ308684B6 (cs) * | 2019-12-06 | 2021-02-17 | Glass Service, A.S. | Sklářská tavicí pec s konverzním regionem pro přeměnu sklářské vsázky na skelnou taveninu a způsob konverze |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2774085B3 (fr) * | 1998-01-26 | 2000-02-25 | Saint Gobain Vitrage | Procede de fusion et d'affinage de matieres vitrifiables |
| FR2815339B1 (fr) * | 2000-10-18 | 2003-01-10 | Saint Gobain Isover | Four de fusion electrique du verre, a elements de parois pivotants |
| WO2003050047A1 (en) * | 2001-12-11 | 2003-06-19 | Paata Gogoladze | Method for obtaining fiber from mineral raw |
| US7110430B2 (en) * | 2004-05-21 | 2006-09-19 | Ajax Tocco Magnethermic Corporation | Induction furnace for melting semi-conductor materials |
| JP2006123885A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-05-18 | Denso Corp | 車載用輻射熱暖房装置 |
| CN101456664B (zh) * | 2008-12-26 | 2011-04-20 | 中材科技股份有限公司 | 特种纤维玻璃熔制方法及其专用电熔窑炉 |
| HUE046639T2 (hu) | 2011-04-13 | 2020-03-30 | Rockwool Int | Eljárások mesterséges üvegszálak elõállítására |
| WO2013011838A1 (ja) * | 2011-07-15 | 2013-01-24 | 日東紡績株式会社 | ガラス溶融装置、ガラス繊維製造装置及びガラス繊維製造方法 |
| CN104203851B (zh) | 2011-12-16 | 2017-04-12 | 罗克伍尔国际公司 | 用于制造人造玻璃质纤维的熔体组合物 |
| CN104854040A (zh) * | 2012-10-12 | 2015-08-19 | 罗克伍尔国际公司 | 用于形成人造玻璃质纤维的工艺和装置 |
| FR3000056B1 (fr) * | 2012-12-21 | 2016-03-25 | Saint Gobain Isover | Procede de fabrication de verre par fusion electrique |
| CN106964520A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-07-21 | 万向钱潮传动轴有限公司 | 一种浸漆自动补充装置 |
| FR3066810B1 (fr) | 2017-05-23 | 2019-06-14 | Arc France | Four combine |
| CZ2018246A3 (cs) | 2018-05-28 | 2019-08-07 | Josef SmrÄŤek | Sklářská tavicí celoelektrická pec |
| US11912608B2 (en) | 2019-10-01 | 2024-02-27 | Owens-Brockway Glass Container Inc. | Glass manufacturing |
| CN112408756A (zh) * | 2020-03-23 | 2021-02-26 | 河南光远新材料股份有限公司 | 用于低介电玻璃纤维熔制的电极接线方法和设备 |
| FR3109810B1 (fr) * | 2020-04-30 | 2022-09-09 | Saint Gobain Isover | Four à fort rendement énergétique |
| CN113998883B (zh) * | 2021-10-15 | 2023-04-07 | 南京玻璃纤维研究设计院有限公司 | 一种玻璃纤维拉丝炉及采用该玻璃纤维拉丝炉制备玻璃纤维的方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2089690A (en) * | 1934-12-24 | 1937-08-10 | Yngve R Cornelius | Electric furnace |
| US2215982A (en) * | 1939-01-20 | 1940-09-24 | Owens Illinois Glass Co | Electric furnace |
| US2591708A (en) * | 1947-08-25 | 1952-04-08 | Lubatti Eugenio | Electric glass furnace |
| CA636268A (en) * | 1955-11-21 | 1962-02-13 | The Babcock And Wilcox Company | Tap assembly for an electric furnace |
| US4146375A (en) * | 1972-09-20 | 1979-03-27 | Reichhold Chemicals, Inc. | Method for the continuous production of glass fiber strand |
| NZ193699A (en) * | 1979-05-23 | 1984-08-24 | Siddons Ind | Electric furnace with discharge sleeve extending through side wall |
| US4468164A (en) * | 1982-08-05 | 1984-08-28 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for feeding raw material to a furnace |
| FR2599734B1 (fr) * | 1986-06-06 | 1992-06-05 | Saint Gobain Rech | Technique de fusion electrique du verre |
| US4862477A (en) * | 1988-09-01 | 1989-08-29 | Manville Corporation | Apparatus and method for melting and homogenizing batch material |
| AU652795B2 (en) * | 1991-01-18 | 1994-09-08 | Isover Saint-Gobain | Process and device for obtaining mineral fibres |
| US5529594A (en) * | 1994-04-28 | 1996-06-25 | Stir-Melter, Inc. | Method for producing mineral fibers having gaseous occlusions |
| EP0799802B1 (de) * | 1996-04-06 | 2000-01-26 | Walther-Glas GmbH | Modularer Halter für eine gekühlte Glasschmelz-Tauchelektrode |
-
1998
- 1998-07-21 AU AU88139/98A patent/AU746124C/en not_active Expired
- 1998-07-21 BR BR9806062-7A patent/BR9806062A/pt not_active Application Discontinuation
- 1998-07-21 EP EP98939727A patent/EP0944555A1/fr not_active Withdrawn
- 1998-07-21 CA CA002266648A patent/CA2266648A1/fr not_active Abandoned
- 1998-07-21 US US09/147,854 patent/US6125658A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-21 CZ CZ991010A patent/CZ101099A3/cs unknown
- 1998-07-21 PL PL98332381A patent/PL332381A1/xx unknown
- 1998-07-21 KR KR1019997002403A patent/KR20000068601A/ko not_active Application Discontinuation
- 1998-07-21 TR TR1999/00631T patent/TR199900631T1/xx unknown
- 1998-07-21 WO PCT/FR1998/001597 patent/WO1999005068A1/fr active IP Right Grant
- 1998-07-21 JP JP11509415A patent/JP2001501167A/ja active Pending
- 1998-07-21 CN CN98801038A patent/CN1234784A/zh active Pending
- 1998-07-22 AR ARP980103583A patent/AR016528A1/es not_active Application Discontinuation
-
1999
- 1999-03-10 IS IS4994A patent/IS4994A/is unknown
- 1999-03-11 NO NO991187A patent/NO991187D0/no unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ303733B6 (cs) * | 2011-10-13 | 2013-04-10 | Vysoká skola chemicko - technologická v Praze | Sklárská elektrická tavicí pec se zvýseným dnem tavicí cásti |
| CZ308684B6 (cs) * | 2019-12-06 | 2021-02-17 | Glass Service, A.S. | Sklářská tavicí pec s konverzním regionem pro přeměnu sklářské vsázky na skelnou taveninu a způsob konverze |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1999005068A1 (fr) | 1999-02-04 |
| JP2001501167A (ja) | 2001-01-30 |
| AU746124B2 (en) | 2002-04-18 |
| AU8813998A (en) | 1999-02-16 |
| IS4994A (is) | 2000-01-23 |
| US6125658A (en) | 2000-10-03 |
| NO991187L (no) | 1999-03-11 |
| NO991187D0 (no) | 1999-03-11 |
| PL332381A1 (en) | 1999-09-13 |
| TR199900631T1 (xx) | 1999-09-21 |
| AR016528A1 (es) | 2001-07-25 |
| EP0944555A1 (fr) | 1999-09-29 |
| CA2266648A1 (fr) | 1999-02-04 |
| KR20000068601A (ko) | 2000-11-25 |
| CN1234784A (zh) | 1999-11-10 |
| BR9806062A (pt) | 1999-08-31 |
| AU746124C (en) | 2005-06-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ101099A3 (cs) | Sklářská pec a sestava zahrnující tuto pec | |
| FI77438C (fi) | Anordning och foerfarande foer bearbetning av renat glas enligt en kontinuerlig metod. | |
| US2691689A (en) | Glass tank furnace and method of operating the same | |
| CN101405231A (zh) | 熔体的温度操控方法 | |
| US2692296A (en) | Glass melting furnace | |
| KR940011115B1 (ko) | 유리 전기용해 방법 | |
| EP0115509B1 (en) | Melting furnaces | |
| US3278282A (en) | Glass spinning crucible | |
| JPS6310555B2 (cs) | ||
| CA1273206A (en) | Bushing construction | |
| US5529594A (en) | Method for producing mineral fibers having gaseous occlusions | |
| JP5867414B2 (ja) | ガラス溶融装置、ガラス繊維製造装置およびガラス繊維製造方法 | |
| US4638490A (en) | Melting furnaces | |
| US20110146351A1 (en) | Method and apparatus for directly forming continuous glass filaments | |
| KR920000640B1 (ko) | 유리의 전기 용융로 | |
| KR20020046075A (ko) | 유리 용융로 | |
| JPS60137834A (ja) | 垂直型ガラス電気溶融炉 | |
| CN113998883A (zh) | 一种玻璃纤维拉丝炉及采用该玻璃纤维拉丝炉制备玻璃纤维的方法 | |
| JPH0139971B2 (cs) | ||
| Pieper | Glass Melting Furnace, Especially for Glass Fibres, With Electric Heating and Process for Operating the Glass Fibre Melting Furnace | |
| JPH08133746A (ja) | ガラスの電気溶融炉 | |
| CZ8301U1 (cs) | Sklářská tavící pec otápěná plynem s elektrickým příhřevem a anodickou pasivací | |
| JPH0139972B2 (cs) | ||
| JPS6121169B2 (cs) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic |