CS712789A2 - Method of fuel combustion and equipment for this method realization - Google Patents
Method of fuel combustion and equipment for this method realization Download PDFInfo
- Publication number
- CS712789A2 CS712789A2 CS897127A CS712789A CS712789A2 CS 712789 A2 CS712789 A2 CS 712789A2 CS 897127 A CS897127 A CS 897127A CS 712789 A CS712789 A CS 712789A CS 712789 A2 CS712789 A2 CS 712789A2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- air
- combustion
- gas
- stage
- oxygen
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
Description
Vynález se týká způsobu, spalování, při kterém se snižujevývoj oxidů dusíku, přičemž se vzduch, potřebný pro spalovánípaliva, zavádí alespoň ve dvou stupních, do prvního stupně sevzduch zavádí v podstechiometrickém množství, s výhodou za koe-ficientu vzduchu 0,80 až 0,95, a plyn nebo plynná směs, v pod-statě prostá elementárního kyslíku, se mísí se vzduchem, kte-rý se zavádí do prvního stupně.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a process for the combustion of nitrogen oxides, wherein the air required for combustion of the fuel is introduced in at least two stages, introduced into the first stage in a sub-stoichiometric amount, preferably at an air coefficient of 0.80 to 0, 95, and the gas or gas mixture, substantially free of elemental oxygen, is mixed with air introduced into the first stage.
Vynález se také týká zařízení pro provádění způsobu podlevynálezu, které má prostředky pro zavádění vzduchu do pece, prostředky pro zavádění paliva do pece a prostředky pro míšeníplynu nebo plynné směsi, obsahující méně kyslíku než vzduch,se vzduchem zaváděným do prvního podstechiometrického spalo-vacího stupně před zavedením vzduchu do pece. Při všech spalovacích procesech se vyvíjejí oxidy dusíku,když dusík z paliva a ze vzduchu reaguje s kyslíkem za vytvá-ření oxidů různého typu. V redukčním plamenu se oxidy dusíkuNO vyvíjejí hlavně z dusíku, obsaženém v palivu, rychlou re-akcí, to znamená, že se ihned získá oxid dusíku Ν0χ. Přivysokých teplotách se získá hlavně oxid dusnatý /NO/. Když 2 teplota klesá, převádí se oxid dusnatý snadno na jiné oxidy du-síku v přítomnosti kyslíku, hlavně na oxid dusičitý /NO^/. Oxi-dy dusíku vznikají rychlou reakcí až do dosažení požadovanýchchemických rovnovážných podmínek, hlavně při vysoké teplotě av přítomnosti kyslíku. Jestliže se rovnovážné podmínky změnípo vytvoření oxidů dusíku, dochází k rozkladu oxidů dusíku,reakční rychlost rozkladného procesu je pomalá, rozklad vyžadujhlavně Sas, katalyzátory a přídavné chemikálie. Z hlediska čis-toty životního prostředí jsou oxidy dusíku vysoce škodlivé. Vy-tvářejí se v hojné míře při průmyslových procesech, ale takév elektrárnách a v jiných teplárnách a jedním z hlavních úko-lů ochrany životního prostředí je snížit emise oxidů dusíku doovzduší.The invention also relates to an apparatus for carrying out the method of the invention having means for introducing air into the furnace, means for introducing fuel into the furnace and means for mixing gas or a gas mixture containing less oxygen than air with air introduced into the first substoichiometric combustion stage before introducing air into the furnace. In all combustion processes, nitrogen oxides are generated when nitrogen from the fuel and from the air reacts with oxygen to form oxides of various types. In the reducing flame, the nitrogen oxides NO develop mainly from the nitrogen contained in the fuel, by rapid re-action, that is, nitrogen oxide ku0χ is immediately obtained. Above all, high temperatures produce nitric oxide (NO). When the temperature drops, nitric oxide is easily converted to other oxides of nitrogen in the presence of oxygen, mainly nitrogen dioxide (NO 4). Nitrogen oxides are formed by rapid reaction until the desired chemical equilibrium conditions are reached, mainly at high temperature and in the presence of oxygen. If the equilibrium conditions change after the formation of nitrogen oxides, the oxides of nitrogen decompose, the reaction rate of the decomposition process is slow, decomposition requires Sas, catalysts and additional chemicals. In terms of environmental purity, nitrogen oxides are highly harmful. They are abundant in industrial processes, but also in power plants and other heating plants, and one of the main environmental concerns is to reduce the emissions of nitrogen oxides by air.
Ve snaze snížit unikání oxidů dusíku do ovzduší se oxidydusíku převádějí na jinou formu různými způsoby. Takové způsobyzahrnují různé redukční metody, založené na použití katalyzá-torů a na použití absorpčních prostředků pro současnou absorp-ci síry a oxidů dusíku různými způsoby. Tyto způsoby zahrnujírůzné problémy, které se obtížně řeší, jako je vysoká cena a obtížná dostupnost drahých kovů, používaných jako katalyzátory,a jako jsou špatné absorpční vlastnosti absorpčních prostřed-ků. hadto jsou často obtíží rozměry zařízení při využití ab-sorpčních způsobů, jelikož dochází ke změnám kapacit vařákůjkromě toho jsou ještě další obtíže.In an effort to reduce the release of nitrogen oxides into the atmosphere, the nitrogen oxides are converted to another form in various ways. Such methods include various reduction methods based on the use of catalysts and the use of absorbents to simultaneously absorb sulfur and nitrogen oxides in various ways. These methods include various problems that are difficult to solve, such as high cost and difficult availability of precious metals used as catalysts, and such as poor absorption properties of absorbent compositions. often, the dimensions of the device are difficult to use, since there are changes in the capacities of the digesters, and there are other difficulties.
Technicky je mnohem výhodnější předcházet vývoji oxidůdusíku při spalování než jejich odstraňování. ±Jro tento ucelbyly vyvinuty různé hořáky s nízkými oxidy dusíxu a byly prováděny zkoušky spalování v tlakovém prostředí vedle dodá-vání vzduchu do bolileru ve stupni před přehřívášem. Na roz-díl od očekávání však tyto způsoby nevedly k žádným zvlášídobrým výsledkům, jelikož v.praxi proti těmto výsledkům pů-sobily nebo je podstatně narušovaly takové faktory, jakojsou výkyvy podmínek k vytváření oxidů dusíku, reakční kine-tiky, pracovní podmínky boilerů a výkyvy podmínek v boilerech.Kromě toho se oxidy dusíku odstraňovaly cirkulací pecních vrs-tev za velmi nízkých teplot /přibližně 800 °C/, to znamenáza podmínek nepříznivých pro vytváření oxidů, dusíku NO . Tovšak narušovalo účinnost pecí a také jejich schopnost spalovatrůzné druhy paliv, jelikož bylo nutné snižovat teplotu až naminimální teplotu nutnou pro kontinuální udržení spalovacíhoprocesu. Tyto, shora popsané, způsoby, jsou obecně známé, aproto zde nejsou podrobně popisovány /Finnish Ministry of Tradeand Industry/Energy Department D: 140, Helsinki 1987 - Fin-ské ministerstvo obchodu a energetiky /oddělení energetikyD: I40, Helsinki/. V německé zveřejněné přihlášce vynálezu DOS číslo 3040830se popisuje způsob, při kterém se dokonale spálený odpadníplyn, získaný z odpadního plynu za boilerem, mísí se vzduchem,zaváděným do podstechiometrické první spalovací zóny ke sní-žení množství oxidů dusíku. I když tento způsob pomáhá před-cházet vzniku oxidů dusíku do určité míry, není dostatečnýke snížení množství vznikajících oxidů dusíku. Kromě tohorecyklování odpadního plynu zvyšuje průtok plynu boilerem,takže je zapotřebí poněkud většího spalovacího prostoru adelšího potrubí pro boiler. - 4 - V redakčním prostora je obsah oxidu dusnatého zpravidla nízkýv závislosti na redukčním působení vodíku /H2/ a oxidu uhelna-tého /00/. Tyto látky rozkládají případně vytvořený oxid dus-natý podle následujících reakcí: NO ♦ CO —ý· 1/2 N2 + C02NO ·« h2 —y 1/2 n2 + h2o Při podstechiometrickém spalování o sobě známém se můžev zásadě koncentrace oxidu dusnatého udržovat na nízké hranicike problémům dochází jedině za vytvoření redakčních podmíneknebo při značném stoupnutí teploty, to znamená nad 1500 °C.k problémům dochází rovněž při mírném nadbytku vzduchu, což zapodmínek v peci vede k rychlému vytváření oxidu dusnatého, ne-bo při příliš vysokých teplotách /nad 1500 °C/, za kterých vo-dík a oxid dusnatý nemohou již předcházet vzniku oxidu dusna-tého pro jejich snížený redukční potenciál· U zařízení podleznámého stavu techniky k takovým situacím dochází zvláštěv primárním plameni, ale také ve spojení se zavedením sekun-dárního a terciárního vzduchu· J dním z nejdůležitějších dů-vodů vytváření oxidu dusnatého v primárním plameni zařízenípodle známého stavu techniky je skutečnost, že heterogenní plamén obsahuje například kapičky oleje nebo částečky uhlíku anásledkem toho dochází k vysokokoncentračním gradientů^. kyslí-ku a spalovacích plynů a k vysokoteplotním gradientům. Je tu-díž vždy možné, že menší teplotní píky se místně vyskytují nahraničních fázích, například v případe, kdy množství kyslíkuv takových místech je stechiometrické nebo mírně nadstechio—metrické· V typickém spalovacím zařízení může teplota náhlenebo místně vzrůst až na přibližně 2000 0. Následkem toho místní koncentrace oxidu dusnatého tychle vzroste až na 3500ppm /promptní Ν0χ/. Takto vytvořený oxid dusnatý se nerozlo-ží v žádné větší míře v podmínkách boileru. Je proto zřejmé,že právě menší místní a okamžitě vzniklé teplotní píky zvyšu-jí rychle střední hodnoty obsahu oxidu dusnatého v odpadnímplynu, které mají zůstávat na hodnotě přibližně 100 ppm.Technically, it is much more advantageous to prevent the evolution of oxidic oxide when burning than to remove it. Tento Various low nitrogen oxides burners have been developed and combustion pressure tests have been carried out in addition to supplying air to the boller at the pre-superheat stage. However, unlike expectations, these methods have not yielded any particularly good results, as factors such as fluctuations in the formation of nitrogen oxides, reaction kinetics, boiler operating conditions, and fluctuations have acted against or substantially affected these results. In addition, the nitrogen oxides were removed by circulating kiln layers at very low temperatures (about 800 ° C), which meant conditions unfavorable for the formation of oxides, nitrogen. However, it disrupted the efficiency of the furnaces as well as their ability to burn different types of fuels, as it was necessary to reduce the temperature to the minimum temperature necessary for continuous maintenance of the combustion process. These methods, as described above, are generally known and are not described in detail here. Finnish Ministry of Trade and Energy Department D: 140, Helsinki 1987 - Finnish Ministry of Trade and Energy / Energy DepartmentD: I40, Helsinki /. German Patent Application No. 3040830 discloses a process in which a perfectly burnt waste gas recovered from the off-gas after the boiler is mixed with the air introduced into the first-stoichiometric first combustion zone to reduce the amount of nitrogen oxides. Although this method helps to prevent the formation of nitrogen oxides to some extent, it is not sufficient to reduce the amount of nitrogen oxides formed. In addition to the waste gas recycling, the gas flow through the boiler increases so that a somewhat larger combustion space is needed and an additional boiler pipe. In the editorial space, the nitric oxide content is generally low depending on the reducing action of hydrogen (H 2) and carbon monoxide (00). These substances decompose the eventually formed nitrogen dioxide according to the following reactions: NO ♦ CO ý 1/2 N N N N o o Při Při Při Při Při Při Při Při Při Při Při st st st st st st st st st st the low boundary problems only arise from creating editorial conditions or at a significant temperature rise, that is, above 1500 ° C, even with slight excess air, which causes the furnace to rapidly produce nitric oxide or at too high temperatures above 1500 ° C C /, in which water and nitric oxide can no longer prevent the formation of nitrous oxide due to their reduced reduction potential. Such devices occur in particular in the primary flame but also in connection with the introduction of secondary and tertiary air. One of the most important reasons for nitric oxide formation In the primary flame of the apparatus of the prior art, the heterogeneous flame contains, for example, oil droplets or carbon particles, and high concentration gradients occur. oxygen and combustion gases and to high temperature gradients. It is always possible, however, that smaller temperature peaks occur locally in the boundary phases, for example when the amount of oxygen in such places is stoichiometric or slightly overstoichiometric. the local concentration of nitric oxide increases to 3500ppm / prompt χ0χ /. The nitric oxide thus formed does not decompose to any extent in the conditions of the boiler. It is therefore evident that the smaller local and instantaneous temperature peaks rapidly increase the mean nitric oxide content of the waste gas to remain at about 100 ppm.
Ptedmětem vynálezu je tedy způsob, při kterém se může mi-nimalizovat vytváření oxidů dusíku N0„ v průběhu redukčního spa-lování, obvykle při tak zvaném primárním spalování, zvláštěv plymeni a při kterém se předchází podmínkám vytváření oxidůdusíku bez komplikovaných aparatur. Odstraňování oxidů dusíkupo spalování není nutné. Způsob podle vynálezu je vyznačenýtím, že plyn nebo plynná směs, obsahující redukční látky, jakovodík a oxid uhelnatý, se míchá se vzduchem, zaváděným do prv-ního stupně, přičemž obsah kyslíku v plynné směsi, zaváděnédo prvního stupně, je s výhodou 12 až 19 % a obsah kyslíku aredukční potenciál směsi vzduchu zaváděné se nastavují tak, žekoncentrace oxidu dusíku v odpadním plynu ze spalování, vede-ném za adiabatické spalovací teploty použitého paliva, odpoví-dá obsahu dodávaného kyslíku a redukční potenciál není většínež předem určená koncentrační hodnota.Accordingly, the present invention provides a process in which the formation of nitrogen oxides NO 2 during reductive combustion may be minimized, typically in so-called primary combustion, particularly in gas, and wherein oxidizing nitrogen formation conditions are avoided without complicated apparatus. Oxide removal is not necessary. The process according to the invention is characterized in that the gas or gaseous mixture containing the reducing substances, hydrogen and carbon monoxide, is mixed with the air introduced into the first stage, the oxygen content of the first stage being preferably 12 to 19 The oxygen content and the oxygen content of the air mixture introduced are adjusted so that the concentration of nitrogen oxide in the combustion exhaust gas conducted at the adiabatic combustion temperature of the fuel used corresponds to the oxygen content and the reduction potential is not more than a predetermined concentration value.
Způsob podle vynálezu je založen na myšlence, že se vzduchzavádí do spalovacího procesu tak, že vytváření oxidů dusíkuv redukční části pece, zvláště v těžko kontrolovatelném plame- ni, zůstává na dostatečně nízké hodnotě při všech teplotách apoměrech kyslík/palivo, možných ve spalovacím stupni. Toho sedosahuje vedením spalování za redukčních podmínek za použitíplynu nebo plynné směsi mající obsah kyslíku nižší než vzduch a obsahující redukční činidla. P^i způsobu podle vynálezu semůže koncentrace oxidů dusíku řídit tak, že rovnovážná koncen-trace oxidů dusíku, v odpadním plynu, v praxi také maximálníkoncentrace, zůstává vždy na velmi nízké hodnotě.The process of the invention is based on the idea that it is introduced into the combustion process so that the formation of nitrogen oxides in the reduction section of the furnace, especially in the flame controllable, remains at a sufficiently low value at all oxygen / fuel temperatures possible in the combustion stage. This is accomplished by conducting combustion under reducing conditions using gas or a gas mixture having an oxygen content lower than air and containing reducing agents. In the process according to the invention, the concentration of nitrogen oxides can be controlled such that the equilibrium concentration of nitrogen oxides in the waste gas, in practice also the maximum concentration, always remains at a very low value.
Vynález se také týká zařízení k provádění uvedeného způso-bu podle vynálezu. Zařízení je vyznačeno tím, že mísící pro-středky zahrnují alespoň jeden přívod odpadního plynu pro za-vádění části odpadního plynu z prvního spalovacího stupně dovzduchu zaváděného do prvního stupně a k míšení s tímto vzduchemThe invention also relates to a device for carrying out said process according to the invention. The apparatus is characterized in that the mixing means comprises at least one waste gas inlet for introducing a portion of the off-gas from the first combustion stage of the air introduced into the first stage and mixing with the air.
Zařízení podle vynálezu je založeno na tom, že redukčníplyn nebo plynná směs, což je kyslíku prostý plyn nebo plyns nízkým obsahem kyslíku obsahující redukční činidla, a vzduchse důkladně promísí a zavádějí se alespoň do boilerové zóny,ve které se palivo a vzduch normálně navzájem špatně mísí, tak-že dochází snadno k místním teplotním pikům. Zpravidla je tou-to zónou redukční spalovací zóna boileru a hlavně plamen.The device according to the invention is based on the fact that the reducing gas or gaseous mixture, which is oxygen-free gas or low oxygen containing gases containing reducing agents, and air is thoroughly mixed and introduced into at least a boiler zone in which the fuel and air are normally mixed poorly , so that local temperature peaks easily occur. As a rule, this zone is a reduction combustion zone of the boiler and mainly the flame.
Vynález je podrobně popsán pomoci připojených obrázků. NÉ obr. 1 je vzájemná závislost teploty a koeficientu vzduchu;na obr. 2 je příklad vzájemné závislosti maximálního množství oxidu dusnatého a koeficientu vzduchu;na obr. 3 je schéma zařízení k provádění způsobu podle vynálezuThe invention is described in detail with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a plot of the relationship between the maximum amount of nitric oxide and the coefficient of air; FIG. 3 is a diagram of an apparatus for carrying out the process of the present invention;
Obr. 1 objasňuje vzájemnou závislost teploty a koeficien-tu vzduchu /poměr kyslíku k množství teoreticky potřebného kyslíku pro spalování bez zřetele na jiné složky obsažené v plynné směsi, jako jsou inertní složky a redukční činidla/ při ap-likaci podle známého stavu techniky se zřetelem na předem sta»novenou koncentraci oxidu dusnatého, pokud se spalování provádí -í - Z -1___ -Ί- ο. koeficientu vzduchu v typickým procese spalování oleje pro-váděném normálně se vzduchem a se směsí vzduchu a plynu sestávajíčího plně z odhadního plynu z boileru, přičemž směs obsahuje17 % kyslíku /viz německý patentový spis číslo 5 040830/. Naobr. 1 přísluší křivka B adiabatické teplotě a obsahu kyslíku21 %; křivka D adiabatické teplotě a obsahu kyslíku 17 %; akřivka P je křivkou rovnovážné koncentrace pro koncentraci 0-xidu dusnatého 100 ppm /kyslík ze spalování vzduchu 21 %/.FIG. 1 illustrates the dependence of temperature and air coefficient / oxygen ratio on the amount of theoretically needed oxygen for combustion, regardless of other components contained in the gas mixture, such as inert components and reducing agents / in the prior art application with respect to the established concentration of nitric oxide if the combustion is carried out - Z -1 ___ -Ί- ο. an air coefficient in a typical oil combustion process normally carried out with air and with a mixture of air and gas consisting entirely of the estimated gas from the boiler, the mixture containing 17% oxygen (see German Patent No. 5,040,830). Naobr. 1 the curve B belongs to the adiabatic temperature and the oxygen content 21%; curve D adiabatic temperature and oxygen content 17%; curve P is the equilibrium concentration curve for a concentration of 100 ppm nitric oxide / oxygen from 21% air combustion.
Obr. 2 objasňuje prostřednictvím příkladu vzájemnou zá-vislost maximálního množství oxidu dusnatého při spalování čis-tého methanu a koeficientu vzduchu v případě, kdy pylnem, udr-žujícím hoření, je vzduch, směs dokonale spáleného ddpadníhoplynu a vzduchu, jak uvedeno na obr. 1 nebo směs ochlazenéhoplynu, recyklovaného z redukčního spalování, a vzduchu. Horníkřivka na obr. platí pro normální spalování, kdy je obsah kys-líku 21 %, střední křivka platí pro inertní recyklovaný plyna vzduch, obsah kyslíku 17 % a spodní křivka platí pro reduk-ční recyklovaný plyn a vzduch při obsahu kyslíku 17 $·FIG. 2 illustrates, by way of example, the interdependence of the maximum amount of nitric oxide in the combustion of pure methane and the coefficient of air in the case where the pollutant retaining air is air, a mixture of perfectly burnt waste gas and air, as shown in FIG. cooled gas, recycled from reductive combustion, and air. The flue in the figure is for normal combustion where the oxygen content is 21%, the mean curve applies to inert recycled gas, oxygen content 17%, and the bottom curve applies to reducing recycle gas and air at 17 $ ·
Na obr. 3 je schéma zařízení pro provádění způsobu podlevynálezu.Fig. 3 is a diagram of an apparatus for carrying out the method of the invention.
Na obr. 1 ukazuje křivka A-B příkladně adiabatickou spa-lovací teplotu široce používaného typu oleje jakožto funkci ko-eficientu vzduchu, když se spalování provádí normálně se vzdu-chem. Křivka C-L objasňuje příkladně adiabatickou spalovací z teplotu téhož typu oleje jakožto funkci koeficientu vzduchu,když se spalování provádí zředěným7vzduchemt dokonale spáleným odpadním plynem, přičemž je obsah kyslíku ve směsi 17 $· Křiv-ka E—P objasňuje příkladně páry teploty a hodnot koeficientu 8 vzduchu, odpovídající koncentraci oxidu dusnatého 100 ppm propřípad, kdy se spalování provádí s normálním vzduchem. Nadkřivkou je koncentrace oxidu dusnatého větší než 100 ppm. Vel-mi vysoké teploty /nad 1500 °0/ jsou při způsobu podle vynálezuobzvláště důležité. Jelikož místní teploty v nejteplejších čás-tech plamene mohou vzrůstat velmi těsně k adiabatické teplotě,je třeba si na obr. 1 všimnout, že se koncentrace ojfcidu dusna-tého 100 ppm /bod G/ může dosáhnout při koeficientu vzduchu taknízkém jako 0^82, provádí-li se spalování normálně se vzduchem.Při použití vzduchu zředěného dokonale spálenými odpadními ply-ny se koncentrace oxidu dusnatého 100 ppm dosahuje při koefi-cientu vzduchu 0,95 /bod Η/. V nejhorším případě je maximálníkoncentrace oxidu dusnatého v redukční oblasti přibližně 2700ppm, jestliže se spalování provádí normálně se vzduchem a pouze800 ppm, jestliže se spalování provádí se vzduchem, jak je uve-deno v příkladu. Shora uvedená hodnota je representována bodemI a zmíněným bodem J na obr. 1.In Figure 1, curve A-B illustrates, for example, the adiabatic combustion temperature of a widely used type of oil as a function of air coefficient when combustion is normally carried out with air. For example, the CL curve illustrates an adiabatic combustion temperature of the same type of oil as a function of the air coefficient when the combustion is carried out with a diluted air with a perfectly burnt off gas, the oxygen content of the mixture 17? , corresponding to a nitric oxide concentration of 100 ppm when the combustion is carried out with normal air. The curvature is the concentration of nitric oxide greater than 100 ppm. Very high temperatures (above 1500 ° C) are particularly important in the process of the invention. Since the local temperatures in the hottest parts of the flame may rise very closely to the adiabatic temperature, it should be noted in Fig. 1 that the concentration of nitrous oxide 100 ppm / point G / can be achieved with an air coefficient as low as 0 82, if the combustion is normally carried out with air. When using air diluted with perfectly burnt waste gases, the nitric oxide concentration of 100 ppm is achieved with an air coefficient of 0.95 (point Η). In the worst case, the maximum concentration of nitric oxide in the reduction region is approximately 2700ppm if the combustion is normally carried out with air and only 800ppm if the combustion is carried out with air as shown in the example. The above value is represented by point I and said point J in Fig. 1.
Nyní se s překvapením zjistilo, že lze předcházet vytváře-ní oxidu dusnatého v redukční oblasti hořáku, zvláště v plameni,jestliže se oxidace, potřebná pro spalování, navádí podstechio-metricky a za rovnoměrného obsahu kyslíku nižšího než 21 % mí-šením plynu nebo plynné směsi obsahující závažné množství re-dukčních činidel se spalným vzduchem. Tímto způsobem teplotaspalovaní, zvláště teplota plamene, se mohou snížit za součas- ného zvýšení redukčního potenciálu, taKzť^aaamerné vytvářeníoxidů dusíku již není možné ani místně ani náí^e. K tomu do-cházíš výhodou tak, že místní teplotní vrchol plamene nepře-stupuje přibližně 1500 θθ a koncentrace kyslíku se snižuje ochlazeným odpadním plynem, recyklovaným z redukčního spalova-cího stupně, obsahujícího typicky vodík a oxid uhelnatý. Vytvá-ření oxidů dusíku se účinně předchází jak snížením teploty takzvýšením redukčního potenciálu.It has now surprisingly been found that nitric oxide formation in the burner reduction region can be prevented, especially in the flame, if the oxidation required for combustion is conducted substoichiometrically and at a uniform oxygen content of less than 21% by gas or gaseous mixing. mixtures comprising a significant amount of reducing air with combustion air. In this way, the heat of combustion, in particular the flame temperature, can be reduced while the reduction potential is increased, so that the formation of nitrogen oxides is no longer possible either locally or by weight. In addition, the local temperature peak of the flame does not exceed approximately 1500 θθ, and the oxygen concentration is reduced by the cooled exhaust gas recycled from the reducing combustion stage, typically containing hydrogen and carbon monoxide. The formation of nitrogen oxides is effectively prevented by both reducing the temperature and increasing the reduction potential.
Na obr. 2 objasňuje křivka K-L maximální koncentraci oxi-du dusnatého při spalování čistého methanu, jetliže se spálová· ní provádí normálně se vzduchem a spalování probíhá adiabatickyKřivka Μ-N objasňuje maximální koncentraci pro případ, kdy sedokonale spálený odpadní plyn mísí se spalovacím vzduchem. Nao-pak křivna 0-N objasňuje případ, kdy se obsah kyslíku ve spalo-vacím vzduchu sníží přidáním vhodně ochlazeného odpadního ply-nu z redukčního stupně pracujícího se stejným koeficientem vzduchu v množství 24- vztažno na objemový proud primárního vzdu-chu, čímž se recyklují rovněž redukční činidla, vodík a oxid u- helnatý, ve značné míře. Z obr. 2 je jasně zřejmé, že recyk-lování redukčních plynů značně snižuje koncentraci oxidu dusna-tého při snížení teploty a zvyšuje redukční potenciál. Napřík-lad maximální pokles koncentrace oxidu dusnatého s koeficientemvzduchu 0,80 je až 97 % s koeficientem vzduchu 0,80 ve srovná-ní se spalování se vzduchem, to znamená, že koncentrace klesá z 0,048 mol oxidu dusnatého/ kg methanu /bod P na obr. 2/ na0,0012 mol oxidu dusnatého/ kg methanu /bod 0 na obr. 2/ apřibližně 73 % získané hodnoty, jestliže se dokonale spálenýodpadní plyn mísí se spalným vzduchem /odpovídá poměru mezi Q aH/. Jestliže se použije způsobu podle vynálezu. Při použitízpůsobu podle vynálezu se koncentrace kyslíku a množství a re-dukční kapacita redukčních činidel, to znamená jejich redukční - 10 - potenciál, mohou nastavit žádaným způsobem podle použitého pa-liva a podle dalších podmínek spalování. S překvapením se zjistilo, že maximální účinnosti'způsobupodle vynálezu, to je největšího poklesu vytváření oxidu dusna-tého ve srovnání se známým stavem techniky, se dosahuje s koe-ficienty vzduchu 0,80 až 0,95· Je rovněž neočekávatelné, že k maximálnímu poklesu koncentrace oxidu dusnatého dochází z koefi-cientu vzduchu běžně používaného při primárním spalování v boi-lerech elektráren typicky používaných podle známého stavu tech-niky. Způsob podle vynálezu tedy rozhodně snižuje vytváření o-xidů dusíku v plameni hořáku, to znamená, že snižuje vytvářenípromptního oxidu dusíku, což bylo nejobtížnější, pokud vůbecmožné v zařízeních známých ze stavu techniky. Při porovnáníkřivek M-N a 0-M na obr. 2 je zřejmé, že v případě, kdy se má-sí plyn nebo plynná směs obsahující redukční činidla se vzdu-chem podle vynálezu, poskytuje koeficient vzduchu 0,95 vždykoncentraci oxidů dusíku /bod s/, která je přibližně o 92nižší, než jak je možno dosáhnout při spalování normálnímvzduchem /bod T/ a o 40 % nižší než je hodnota, získatelnápřísadou dokonale spáleného odpadního plynu /odpovídá poměrumezi body U a s/. Kromě toho použití dokonale spáleného odpad-ního plynu zvyšuje množství použitého plynu, což vyžaduje pou-žití většího boileru a většího množství odpadního plynu, zatímco při použití způsobu podle vynálezu je zvýšené množství ply-nu a požadavek na zvětšený prostor soustředěn pouze na částboileru, ve které dochází k redukčnímu spalování. Jak je dá-le z obr. 2 zřejmé, spojují se křivky M-N a 0-N v případě, kdy 11 je koeficient vzduchu 1, což je způsobeno skutečností, že od-padní plyn ze spáleného plynu se stechiometrickým poměrem ne-může již více obsahovat redukční činidla v jakékoliv větší mí-ře. To je vsak nedůležité pro konečný výsledek spalovacího pro-cesu, prováděného s nižším koeficientem vzduchu. Při způsobupodle vynálezu je důležité, že se předchází místnímu přehřátípři podstechiometrickém spalování, takže se oxidy dusíku nevytvářejí.Figure 2 illustrates the K-L curve of the maximum concentration of nitric oxide in the combustion of pure methane, as long as the combustion is normally carried out with air and the combustion is adiabatically. The curve N-N illustrates the maximum concentration in the event that the sedimented combustion gas mixes with the combustion air. Then, curve 0-N illustrates the case where the oxygen content of the combustion air is reduced by adding a suitably cooled off-gas from a reduction stage operating with the same air coefficient in an amount of 24- relative to the primary flow of primary air, thereby they also recycle reducing agents, hydrogen and carbon monoxide, to a large extent. It is clear from Fig. 2 that recycling of reducing gases greatly reduces the nitrous oxide concentration at lowering temperature and increases the reduction potential. For example, the maximum decrease in nitric oxide concentration with an air coefficient of 0.80 is up to 97% with an air coefficient of 0.80 compared to air combustion, that is, the concentration decreases from 0.048 mol of nitric oxide / kg of methane / point P to Fig. 2 / to 0.0012 mol of nitric oxide / kg of methane / point 0 in Fig. 2 / and approximately 73% of the obtained value if the perfectly burnt waste gas is mixed with the combustion air / corresponds to the ratio between Q and H /. If the method of the invention is used. In the process according to the invention, the oxygen concentration and the reducing capacity and reducing capacity of the reducing agents, i.e. their reduction potential, can be adjusted in the desired manner depending on the fuel used and other combustion conditions. Surprisingly, it has been found that the maximum efficacy of the present invention, that is, the greatest reduction in nitrous oxide formation compared to the prior art, is achieved with air coefficients of 0.80 to 0.95. the decrease in nitric oxide concentration occurs from the air coefficient commonly used in primary combustion in power plant builders typically used in the prior art. Thus, the process of the present invention definitely reduces the formation of nitrogen oxides in the burner flame, that is, reduces the formation of nitrous oxide, which was most difficult, if at all possible, in devices known in the art. In the comparisons of MN and 0-M in FIG. 2, it will be appreciated that in the case where the gas or gas mixture containing the reducing agents with the air of the invention is used, the air coefficient 0.95 always provides a concentration of nitrogen oxides / point s /. , which is about 92 lower than can be achieved with normal air / T / 40% lower than that obtainable by the addition of perfectly burnt exhaust gas (corresponding to the U-point). In addition, the use of a completely burnt off gas increases the amount of gas used, which requires the use of a larger boiler and a larger amount of off-gas, while using the process of the invention the increased gas volume and the demand for increased space are concentrated only on the part of the boiler. reducing combustion. As is evident from FIG. 2, the curves MN and O-N are combined when 11 is a coefficient of air 1 due to the fact that the exhaust gas from the combustion gas with the stoichiometric ratio may no longer be contain reducing agents in any larger scale. However, this is unimportant for the final result of the combustion process carried out with a lower air coefficient. According to the invention, it is important that local overheating is avoided under stoichiometric combustion, so that nitrogen oxides are not formed.
Obr. 3 znázorňuje schematicky zařízení pro provádění způ-srobu podle vynálezu. Zařízení má hořák v boileru 1 s pecí 2.FIG. 3 shows schematically a device for carrying out the process according to the invention. The apparatus has a burner in the furnace 1 with the furnace 2.
Palivo se zavádí do pece 2 jedním nebo několika přívodyKyslík obsahující plynná směs, potřebná pro spalování, se zavá-dí do téže části pece 2 potrubím 4, patřícím k prostředkům dodá-vajícím vzduch. Vzduch se zavádí po potrhbí 4 potrubím j?, zatím-co redukční ply&, alespoň v podstatě plynná směs prostá kyslí-ku a obsahující podstatné množství redukčních činidel, hlavněvodíku a oxidu uhelnatého, se zavádí potrubím 6, patřícím ke směšovacím prostředkům přes dmychadlo 7 a mísič nem, který se má mísit, je s výhodou odpadní plyn z pece 2, vekteré dochází k redukčnímu spalování. Odpadní plyn, který ob-sahuje redukční činidla, se ochlazuje v chladičích 9 a 10 ajeho množství je řízeno ventilem 11. Redukční odpadní plyn semísí v mísiči 8 plynu se vzduchem, který se má zavádět do pece.Hlavní podíl odpadního plynu, produkovaného ve fázi redukční-ho spalování, se vede do následujících spalovacích stupňů, jakje schematicky znázorněno pro jediný spalovací stupeň 12. V průběhu následujících spalovacích stupňů se zavádí přídavnývzduch do boileru pomocí ventilu 13 potrubím 14» přičemž se - 12 - palivo spahije tak dokonale, jak je jen možné. V tomto stupni se odpadní plyn může chladit výměníkem 15 tepla a pak chladiči 16, načež se vede dmychadlem 17 do odpadního plynu 18. V zá-vislosti na požadovaném množství redukčních činidel se může konečně ochlazený odpadní plyn mísit se vzduchem, zaváděným dopece 2 v prvním stupni o sobě známým způsobem potrubím 19 kro-mě odpadního plynu z redukčního stupně, zaváděného potrubím 6,přičemž se množství konečného odpadního plynu řídí ventilem20. Tímto způsobem se může řídit jak obsah kyslíku ve směsivzduchu a plynu, zaváděných do pece^ tak koncentrace redukčníchčinidel podle podmínek spalování a podle použitého paliva. Jest-liže existuje nebezpečí, že se plamen nebo jeho část stane pří-liš horkým na začátku redukčního spalovacího stupně 12 s násled-ným postupným vytvářením oxidu dusnatého, může se teplota pla-mene v průběhu tohoto spalování také snížit zaváděním redukčníhoplynu ventilem 21 a potrubím 22 na začástku redukčního spalova-cího stupně 12. Tepelné ztráty z hořáku se mohou snižovat izo-lací spalovacích komor izolacemi 25 a 24, jak je na obr. schema-ticky znázorněno. Přirozeně se mohou některá zařízení shora popsaná kombino-vat na jednotku k získání konstrukčně výhodnějšího řešení. Na-příklad díly 2, 10, 12, 15 a 16 se mohou snadno kombinovat.The fuel is introduced into the furnace by one or more inlets. The oxygen-containing gas mixture required for combustion is introduced into the same furnace section 2 via line 4 belonging to the air supply means. The air is introduced through the tube 4 while the reducing gas, at least a substantially oxygen-free gas mixture, containing a substantial amount of reducing agents, mainly hydrogen and carbon monoxide, is introduced through line 6 belonging to the mixing means via the blower 7 and the mixer to be mixed is preferably waste gas from the furnace 2, where reductive combustion occurs. The exhaust gas containing the reducing agents is cooled in the coolers 9 and 10 and the amount thereof is controlled by the valve 11. The reducing waste gas mixes in the gas mixer 8 with the air to be introduced into the furnace. In the subsequent combustion stages, an additional air is introduced into the boiler by means of a valve 13 through line 14 ' possible. At this stage, the off-gas can be cooled by the heat exchanger 15 and then by the cooler 16, then blown by the blower 17 into the off-gas 18. Depending on the required amount of reducing agents, the finally cooled off-gas can be mixed with the air introduced in the first. in a manner known per se, through line 19, of the off-gas from the reduction stage introduced through line 6, wherein the amount of final waste gas is controlled by the valve 20. In this way, both the oxygen content of the air mixture and the gas introduced into the furnace and the concentration of reducing agents according to the combustion conditions and the fuel used can be controlled. If there is a risk that the flame or part thereof will become too hot at the beginning of the reduction stage 12, followed by the gradual formation of nitric oxide, the temperature of the flame may also be reduced by introducing a reducing gas through the valve 21 and the pipe during this combustion. 22 for the burner reduction stage 12. The heat losses from the burner can be reduced by insulating the combustion chambers with insulations 25 and 24, as shown schematically in FIG. Naturally, some of the devices described above may be combined to provide a more structurally advantageous solution. For example, parts 2, 10, 12, 15 and 16 can be easily combined.
Pro zařízení k provádění způsobu podle vynálezu je podstat- né, že se vzduch a redukční plyn vhodně mísí před zavedením do redukční části pece a že se teplota plamene nebo části plame- ne snižuje pouze do té míry, jaké je zapotřebí pro předcházení vytváření oxidu dusnatého bez jakéhokoliv nebezpečí přerušení - 13 - spalovacího procesu. Při způsobu podle vynálezu se určuje poměrsměsi vzduchu a paliva, například tepelnou hodnotou použitého paliva, minimální teplotou potřebnou pro udržení hoření, che-mickou analýzou plynu, žádaným obsahem oxidů dusíku, rozměrytepného povrchu boileru, stupněm chlazení /teplotou/ recyklo-vaného plynu a polohou stupňů zavádění plynu. Proto se tento po-měr může měnit v širokých mezích; zpravidla se používá plynu 10až 70 vztaženo na množství dodávaného vzduchu.It is essential for the apparatus for carrying out the method of the invention that the air and the reducing gas are suitably mixed prior to introduction into the reduction section of the furnace and that the temperature of the flame or part of the flame is reduced only to the extent necessary to prevent the formation of nitric oxide without any risk of interruption - 13 - of the combustion process. In the process of the invention, the ratio of the air / fuel mixture is determined, for example by the thermal value of the fuel used, the minimum temperature needed to maintain the combustion, the chemical analysis of the gas, the desired content of nitrogen oxides, the heat transfer surface of the boiler, the degree of cooling / temperature / recycle gas and the position of degrees of gas introduction. Therefore, this ratio can vary within wide limits; as a rule, gas 10 to 70 based on the amount of air supplied is used.
Je samozřejmé, že má-li se dosáhnout stejné účinnosti spa-lování, je hmotnostní objem použitého plynu v zařízení podle vy-nálezu větší ve srovnání s aparaturami známými ze stavu tech-niky, jakkoliv právě jen v redukční části boileru. Rozměryboileru se však v žádné větší míře nemění, jelikož k recyklo-vání dochází s výhodou ve stupni nebo ve stupních podstechio-metrického spalování a jelikož zvýšení objemu protékajícíhoplynu je z vetší části kompenzováno změnou hustoty plynu v důs-ledku poklesu teploty. Je také zřejmé, že teoreticky recyklová-ní plynu nesnižuje účinnost boileru; měněním tepelných ztrát však může docházet k mírně snížené účinnosti. Z hlediska dosa-hovaných výhod však tento nedostatek nemá většího významu. Výhodou vynálezu je skutečnost, že zařízení může být kon-struováno prostředky o sobě známých levných konstrukcí a nenízapotřebí žádných zvláštních nákladných zařízení pro odstraňo-vání oxidů dusíku, jelikož se dostatečně předchází vzniku oxi-dů dusíku, kromě toho se způsob podle vynálezu snadno realizu-je a velmi snadno se řídí, jelikož se v principu používá zaří-zení a kontrolních systémů o sobě známých. Podobně je možnéřídit míru lokálního vytváření oxidů dusíku v nejvyšších částech - 14 - plamene hořáku, jelikož vytváření oxidů dusíku je tak potlačeno, že jeho koncentrace nemůže překročit danou mezní hodnotu,koncentrace oxidu dusnatého v odpadním plynu, vypouštěném doovzduší, je ostatně závislá na pracovních vlastnostech a nastruktuře oxidační části boileru.Of course, in order to achieve the same combustion efficiency, the mass of the gas used in the apparatus of the invention is greater than that known in the art, however only in the reduction section of the boiler. However, the size of the boiler does not change to any great extent, since the recycling preferably takes place in the stage or stages of the stoichiometric combustion and since the increase in the flow rate of the gas is largely compensated by a change in the gas density due to the temperature drop. It is also clear that theoretically, gas recycling does not reduce the efficiency of the boiler; however, a slight reduction in efficiency may occur by varying the heat loss. However, from the point of view of the advantages achieved, this drawback is not of greater importance. It is an advantage of the invention that the device can be constructed by means of well-known inexpensive constructions and no special expensive nitrogen oxide removal devices are required, since the formation of nitrogen oxides is sufficiently prevented. it is and is very easy to control as it is in principle used for devices and control systems known per se. Similarly, it is possible to regulate the rate of local formation of nitrogen oxides in the highest burner flames - 14 - since the formation of nitrogen oxides is suppressed so that its concentration cannot exceed a given limit, and the concentration of nitric oxide in the exhaust gas is also dependent on performance. and the structure of the oxidation portion of the boiler.
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI885800A FI88199B (en) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | BRAENNFOERFARANDE FOER REDUCERING AV KVAEVEOXIDBILDNINGEN VID FOERBRAENNING SAMT APPARATUR FOER TILLAEMPNING AV FOERFARANDET |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS712789A2 true CS712789A2 (en) | 1991-09-15 |
Family
ID=8527574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS897127A CS712789A2 (en) | 1988-12-15 | 1989-12-15 | Method of fuel combustion and equipment for this method realization |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1043522A (en) |
| AU (1) | AU4671089A (en) |
| CA (1) | CA2004907A1 (en) |
| CS (1) | CS712789A2 (en) |
| DD (1) | DD290042A5 (en) |
| DE (1) | DE3941307A1 (en) |
| DK (1) | DK639589A (en) |
| ES (1) | ES2020611A6 (en) |
| FI (1) | FI88199B (en) |
| FR (1) | FR2640728A1 (en) |
| GB (1) | GB2226122A (en) |
| HU (1) | HUT55521A (en) |
| IT (1) | IT1237909B (en) |
| SE (1) | SE8904187L (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO172704C (en) * | 1990-02-23 | 1993-08-25 | Norsk Hydro As | ARC HEATING AND REACTION SYSTEM |
| DE4302847A1 (en) * | 1993-02-02 | 1994-08-04 | Abb Research Ltd | Two-stage non-polluting fuel combustion system |
| GB2281964A (en) * | 1993-09-18 | 1995-03-22 | Enertek International Limited | Reducing emissions from naturally aspirated burners |
| US5823124A (en) * | 1995-11-03 | 1998-10-20 | Gas Research Institute | Method and system to reduced NOx and fuel emissions from a furnace |
| CN1114464C (en) * | 1999-12-22 | 2003-07-16 | 中国科学院山西煤炭化学研究所 | Method for treating high concentration nitrogen dioxide waste gas and its equipment |
| CN1102419C (en) * | 1999-12-22 | 2003-03-05 | 中国科学院山西煤炭化学研究所 | Method of removing high-concentration nitrogen dioxide from fuel oil and its equipment |
| NO312260B1 (en) * | 2000-03-24 | 2002-04-15 | Organic Power As | Method and device for the conversion of energy by the combustion of solid fuel |
| WO2008004281A1 (en) * | 2006-07-04 | 2008-01-10 | Miura Co., Ltd. | Combustion apparatus |
| CN101907296B (en) * | 2010-07-12 | 2012-05-30 | 昆明理工大学 | Effective dimethyl ether/air low NOx high-temperature burning system |
| FR3039251B1 (en) | 2015-07-21 | 2017-07-28 | Ifp Energies Now | PROCESS AND INSTALLATION CLC WITH PRODUCTION OF HIGH PURITY NITROGEN |
| BE1023010B1 (en) * | 2015-10-06 | 2016-11-04 | Lhoist Recherche Et Developpement Sa | Process for calcining mineral rock in a vertical right furnace with regenerative parallel flows and furnace used |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3781162A (en) * | 1972-03-24 | 1973-12-25 | Babcock & Wilcox Co | Reducing nox formation by combustion |
| JPS5232977Y2 (en) * | 1973-07-12 | 1977-07-27 | ||
| US3880570A (en) * | 1973-09-04 | 1975-04-29 | Babcock & Wilcox Co | Method and apparatus for reducing nitric in combustion furnaces |
| US4135874A (en) * | 1976-03-31 | 1979-01-23 | Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaisha | Two stage combustion furnace |
-
1988
- 1988-12-15 FI FI885800A patent/FI88199B/en not_active Application Discontinuation
-
1989
- 1989-12-06 GB GB8927547A patent/GB2226122A/en not_active Withdrawn
- 1989-12-07 CA CA002004907A patent/CA2004907A1/en not_active Abandoned
- 1989-12-12 SE SE8904187A patent/SE8904187L/en not_active Application Discontinuation
- 1989-12-13 AU AU46710/89A patent/AU4671089A/en not_active Abandoned
- 1989-12-14 IT IT02270089A patent/IT1237909B/en active IP Right Grant
- 1989-12-14 HU HU896607A patent/HUT55521A/en unknown
- 1989-12-14 DD DD89335681A patent/DD290042A5/en not_active IP Right Cessation
- 1989-12-14 DE DE3941307A patent/DE3941307A1/en not_active Withdrawn
- 1989-12-15 CS CS897127A patent/CS712789A2/en unknown
- 1989-12-15 DK DK639589A patent/DK639589A/en not_active Application Discontinuation
- 1989-12-15 FR FR8916660A patent/FR2640728A1/en not_active Withdrawn
- 1989-12-15 CN CN89109301.XA patent/CN1043522A/en active Pending
- 1989-12-15 ES ES8904234A patent/ES2020611A6/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU4671089A (en) | 1990-06-21 |
| ES2020611A6 (en) | 1991-08-16 |
| HUT55521A (en) | 1991-05-28 |
| DD290042A5 (en) | 1991-05-16 |
| GB8927547D0 (en) | 1990-02-07 |
| CA2004907A1 (en) | 1990-06-15 |
| CN1043522A (en) | 1990-07-04 |
| SE8904187D0 (en) | 1989-12-12 |
| IT1237909B (en) | 1993-06-18 |
| SE8904187L (en) | 1990-06-16 |
| DK639589D0 (en) | 1989-12-15 |
| GB2226122A (en) | 1990-06-20 |
| DE3941307A1 (en) | 1990-06-21 |
| DK639589A (en) | 1990-06-16 |
| HU896607D0 (en) | 1990-02-28 |
| FI885800A (en) | 1990-06-16 |
| FI885800A0 (en) | 1988-12-15 |
| FI88199B (en) | 1992-12-31 |
| FR2640728A1 (en) | 1990-06-22 |
| IT8922700A0 (en) | 1989-12-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2314367B1 (en) | Reduction of CO and NOx precursors in regenerator flue gas | |
| KR890001119B1 (en) | Temperature moderation of an oxygen enriched claus sulfur plant | |
| RU2299758C2 (en) | Device and the method of control over nitrogen dioxide ejections from the boilers burning the carbonic fuels without usage of the external reactant | |
| CN213834549U (en) | Process plant for the production of sulphur and sulphuric acid | |
| EP2753416B1 (en) | A process for incinerating nh3 and a nh3 incinerator | |
| KR890003672B1 (en) | Oxygen enriched claus system with sulfuric acid injection | |
| JPS62113706A (en) | Collection of sulfur from feed gas flow | |
| CS712789A2 (en) | Method of fuel combustion and equipment for this method realization | |
| JPS59182206A (en) | Improvement for sulfuric acid regeneration | |
| US20110094340A1 (en) | Combustion of co and combustibles in steel furnace offgases | |
| JPH01501139A (en) | Dual combustion oxygen-enriched Claus sulfur plant | |
| US20020031468A1 (en) | Method and device for converting hydrogen sulfide into elemental sulfur | |
| EP0218411A1 (en) | Sulphuric acid | |
| US20110280795A1 (en) | Method and system for recovering sulfur in the thermal stage of a claus reactor | |
| US4012488A (en) | Process for the treatment of sulfur and nitrogen oxides formed during power generation | |
| CN201335380Y (en) | Sulfur production combustion furnace gas mixer | |
| US20080153042A1 (en) | Integrated oxy-fuel combustion and nox control | |
| US5139765A (en) | Dual combustion zone sulfur recovery process | |
| US5211925A (en) | Method for removing nitrogen oxides from an impure air stream in an incinerator | |
| JP2680868B2 (en) | Method and apparatus for recovering sulfur from a feed gas stream containing hydrogen sulfide | |
| EP0440131B1 (en) | Dual combustion zone sulfor recovery process | |
| JPH0642708A (en) | Combustion of h2s and related claus method thereof | |
| JPH01308810A (en) | Recovery of sulfur by two combustion regions | |
| JPH04214013A (en) | Recovery of sulfur from feed gas containing ammonia |