CS269583B1 - Axial tensile static loading device for the test body - Google Patents
Axial tensile static loading device for the test body Download PDFInfo
- Publication number
- CS269583B1 CS269583B1 CS883658A CS365888A CS269583B1 CS 269583 B1 CS269583 B1 CS 269583B1 CS 883658 A CS883658 A CS 883658A CS 365888 A CS365888 A CS 365888A CS 269583 B1 CS269583 B1 CS 269583B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- spherical
- face
- clamping
- alignment
- rings
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Zariadenie na osová statioké tahové zatažovanie je určené na odstránenie, alebo podstatné potlačenie neželatelného Smykového napatia, vznikájúceho i malým ohybom drieku skúšobného telesa v skúáobnom zariadeni. Pre potřeby přesného výsledku merania v priebehu zatažovania sa má, napr. 3kú5obné teleso, obsahujúce útvar tepelného ovplyvnenia zváraoím procesom. poruáit za podmienok čo možno najčistejšieho tahového (statického,konStantného) napatia. vyvolaného statickou, konštantné posobíacou tahovou silou. Podstata zariadenia spočívá v tom, že do reťaze závěsných, úložných a upínacích prvkov zatažovacieho, skúáobného a meracieho zariadenia zaradia sa daláie dve súosovaoie dvojice, každá na jednom z koncov skúáobného telesa. Súosovacia jednotka je definovaná súosovacou dvojicou, založenou jednak na dvojdielnom súosovacom, úložnom a samosvornom medzi— článku s čelnou dosadaoou a súosovacou gulovou, alebo kuželovou prstencovou plochou, a na protikuse, tiahle so sedlovou dosadacou a súosovacou gulovou, alebo kuželovou prstencovou plochou. Velkost polomerov gulových čelných plSch je limitovaná podielom na dížke drieku skúáovného telesa. Velkost ich polomerov vzájomne je limitovaná zvlášť. Velkost uhlov kuželového uloženie a súosovacej časti čela je definovaná rozpětím vrcholového uhla kužéla. Velkost ich vrcholových uhlov navzájom, čela a sedla, je limitovaná zvlášť. Sústava má dve súosovacie, vakancie limitujúoe, kategorie: volnost v sedlových útvaroch súoeovacíoh jednotiek (dvojío), a volnoeť v delení súosovacej svornéj, a čelne úložnej , posuvnej časti (delenia na dva dlely Je mlnlmallzujúce, s doatatočnou vzójoranou voínosfou). Poloměr gulovej plochy čela má velkoef podislu dlžky drieku skúžobného telesa a konštanty 2,5 až 4,5. Poloměr gulovej plochy sedla má velkosf rovnú, alebo vačšiu o Jednu dveetotinu poloměru gulovej plochy čela. Vrcholový uhol kužele kuželovej plochy čela má velkosf 85 až 155° uhlo vých. Vrcholový uhol kužele kuželovej plochy sedla má velkosf rovnú, alebo vačšiu o 2 až 15 min. uhlových.The axial static tensile loading device is designed to eliminate or substantially suppress undesirable shear stress, arising even from a small bending of the shaft of the test specimen in the testing device. For the purpose of accurate measurement results during loading, e.g. a test specimen containing a heat-affected structure by a welding process should be broken under conditions of the purest possible tensile (static, constant) stress, induced by a static, constant acting tensile force. The essence of the device is that two more aligning pairs are included in the chain of suspension, support and clamping elements of the loading, testing and measuring device, each at one of the ends of the test specimen. The alignment unit is defined by an alignment pair, based on a two-part alignment, bearing and self-locking intermediate link with a frontal contact and alignment spherical or conical annular surface, and on a counterpart, a rod with a saddle contact and alignment spherical or conical annular surface. The size of the radii of the spherical face surfaces is limited by the proportion to the length of the shaft of the test body. The size of their mutual radii is limited separately. The size of the angles of the conical bearing and the alignment part of the face is defined by the range of the apex angle of the cone. The size of their mutual apex angles, of the face and the saddle, is limited separately. The system has two alignment, vacancy limiting, categories: freedom in the saddle formations of the alignment units (double), and freedom in the division of the alignment clamping, and front-bearing, sliding part (division into two parts is minimal, with additional free space). The radius of the spherical surface of the face has a value of half the length of the shaft of the test body and a constant of 2.5 to 4.5. The radius of the spherical surface of the saddle has a value equal to, or greater by one-half the radius of the spherical surface of the face. The apex angle of the cone of the conical surface of the face has a value of 85 to 155° angular. The apex angle of the cone of the conical surface of the saddle has a value equal to, or greater by 2 to 15 min. angular.
Description
Vynález aa týká zariadenia na osové Cahové statické zatažovanie skúšobného^ telesa v zariadení na zatažovanie almeranie Sasu do lomu alebo v inom Cahovom zaťažovacom zariadení, najma statického zaCažovania.The invention relates to a device for axial static loading of a test body in a loading device for measuring the fracture or in another static loading device, in particular static loading.
Doposial eú známe podobné časti zatažovacích zariadení vybavené na silovomvvýstupe bu3 klbom s jedným, jednoduchý čap, alebo dvomi, kardanov kíb, stupňami volnosti. V praxi sa ukázalo, že tahový kíb s jedným stupňom volnosti je nedostačujúci z hlediska odstraňovania ohybových, Smykových, napatí v drieku skúSobnej vzorky, pretože je analogický s jedinou přeloženou hlavnou rovinou procesu p8sobenia sily. Totožností s dvomi přeloženými hlavnými rovinami, na seba kolmými (v případe kardanovho kíbu) je sice teoreticky principiálně dostačujúca, ale v praxi sa ukázala potřeba SalSieho stupňa reťazenia prvkov volnosti. Hlavnou příčinou je vytlačenie si určitých poloh pohybových dielov kíbov pevnej zostavy zadrhávanie v tzv. vyosenej, neraťaziacej, alebo tiež bodovo neosovej poloho, ktoré je zdrojom Smykových napatí v skúSobnej vzorke.Similar parts of loading devices equipped with a joint with one, simple pin, or two, cardan joints, degrees of freedom at the force output are known. In practice, it has been shown that a tension joint with one degree of freedom is insufficient in terms of eliminating bending, shear, stresses in the shaft of the test specimen, because it is analogous to a single translated main plane of the force application process. Although the identity with two translated main planes, perpendicular to each other (in the case of a cardan joint) is theoretically sufficient in principle, in practice the need for a sixth degree of freedom chaining of elements has been shown. The main cause is the displacement of certain positions of the moving parts of the joints of the fixed assembly, jamming in the so-called. off-axis, non-chaining, or also point-non-axial position, which is the source of shear stresses in the test specimen.
Podstata zariadenia na osové tahové statické zatažovanie skúšobného telesa spočívá v tom, že dva protiležiace dvojdielne súosovacie upínacie medzičlánky, do ktorých sa vkládá upínaná hlava skúšobného telesa, sú opatřené úložnými gulovými, alebo kuželovými plochami, kterými volné ležia, a v priebehu nástupu zaCažovania skúSobného teleea si vyhladajú svoju smemicovú polohu, v rozsahu geometricko-rozmerovej a silovo-fyzikálnej volnosti, na protisedlách, ktoré sú súčastou tiahel zaCažovacieho zariadenia. Přitom funkciu směrnice optimálnej polohy súosovecieho upínacieho medzičlánku vykoná v podstatnej časti nástupem zatažovacej sily rozSírený retažiaci systém, zvýšením' účinnosti stupňov volnosti, vlastná ekúSobná teleso a poměrná, vhodné velká dížka vlastného skúSobného telesa, k súčtu volných dížok oboch reCaziacich častí. Přitom sú alternativně úložná gulové plochy čiel dvojdielnych súosovaeích upínacích medzičlánkov a gulové plochy sediel protikusov navrhnuté a vyskúSané ve velkosti polomerov, ktoré túto funkciu umožňujú: poloměr gulových p!3ch čiel má velkosť rovnú podielu dížky drieku skúšobného telesa a volitelnej konštanty 2,5 až 4,5. Poloměr gulových ploch sediel može byC rovnako velký, alebo vačSí asi o jednu dvestotinu. Všetky rotačná diely sú vyrobené s osami v normálovej polohe. Alternativně úložná kuželové plochy čiel dvojdielnych súosovacich upínacích medzičlánkov (vo všetkých pripadoch vybavené vstupnými ploškami a kompaktujúcim perom) a kuželové plochy sediel protikusov majú kuželovú část o vrcholovém uhle v rozpátí 85 až 155° uhlových. Vrcholový uhol oboch protikusov, kuželových sediel, može byť rovnako velký, alebo vačší o 2 až 15 min. uhlových. VSetky rotačné diely sú vyrobené a osami v normálovej polohe.The essence of the device for axial tensile static loading of the test body is that two opposing two-part coaxial clamping intermediate links, into which the clamping head of the test body is inserted, are provided with spherical or conical bearing surfaces, by which they lie freely, and during the onset of loading of the test body, they seek their reference position, within the range of geometric-dimensional and force-physical freedom, on the counter-seats, which are part of the rods of the loading device. In this case, the function of the reference of the optimal position of the coaxial clamping intermediate link is performed in a substantial part by the onset of the loading force by the extended chain system, by increasing the efficiency of the degrees of freedom, the test body itself and the proportional, suitably large length of the test body itself, to the sum of the free lengths of both chain parts. In this case, the spherical bearing surfaces of the faces of the two-piece coaxial clamping intermediate elements and the spherical surfaces of the seats of the counterpart elements are alternatively designed and tested in radii that enable this function: the radius of the spherical flat faces has a size equal to the ratio of the length of the test body shaft and an optional constant of 2.5 to 4.5. The radius of the spherical surfaces of the seats can be the same size or about one two-hundredth larger. All rotating parts are manufactured with the axes in the normal position. Alternatively, the conical bearing surfaces of the faces of the two-piece coaxial clamping intermediate elements (in all cases equipped with input surfaces and a compacting key) and the conical surfaces of the seats of the counterpart elements have a conical part with an apex angle in the range of 85 to 155° angular. The apex angle of both counterparts, conical seats, can be the same size, or larger by 2 to 15 angular minutes. All rotating parts are manufactured with axes in normal position.
Zariadenie sa připraví k funkcii tak, že tiahla 2 obsahujúce prstence sediel £ gulových, alebo kuželových dosadacich ploch, sa uvedú do postavenia vkladanie-vyberanie skúSobného teleea. SkúSobné teleso 8 sa opatří na oboch svojich upínacích hlavách 2 dvojdielnymi súosovacími upínacími medzičlánkami X, vybavenými jednak dělenými prstencami čiel £ gulových, alebo kuželových dosadacich ploch, jednak dělenými upínacími válcovými plochami 2, vstupnými ploškami £ a kompaktujúcimi perami 6., pričom zakladanie dvojdielnych súosovaeích upínacích medzičlánkov X sa vykoná bez dorazu na poradie tak, že medzičlánok χ sa nasadí prv na driek skúšobného telesa 8 vzájoným pritlakom v mieste vstupných plošiek £, s osovým posuvom do polohy obopinajúcej upínaciu hlavu 2· v případe rózne velkých hláv 2 skúšobného telesa 8 čo je normovaný obvykle používaný stav, nasadia sa podía velkosti prisluSné medzičlánky X tak, že ich prstence čiel £ gulových, alebo kuželových ploch, směrujú dovnútra, teda k drieku skúSobného telesa 8. Sposob nasadenia je totožný aj v príprade rovnakých velkostí upínacích hláv 2· Zariadenie umožňuje, s dobrým výsledkom, použit tiež kombináciu: každá z dvoj stráň skúSobného telesa 8 sa opatří medzičlánkami a protikusmi (včítane prísl. tiahel 2) e r6žnou alternativou tvaru dosadacich ploch - napr. hoře s tulových tvarom ploch prstencov čela, dolu s kuželovým tvarem ploch prstencov čela, ap. SkúSobné teleso £ opatřené medzičlánkami χ v správnéj polohe, s dotlačením na dosadacie plochy, vloží sa v správnom smere, podía pootočenia otvorov tiahel 2 a v správnej polohe iniciačného vrubu, při nesymetrickoj poThe device is prepared for operation by bringing the rods 2 containing the rings of the seats £ of spherical or conical bearing surfaces into the position for inserting-removing the test specimen. The test body 8 is provided on both of its clamping heads with 2 two-part co-axial clamping intermediate elements X, equipped with split rings of faces £ of spherical or conical contact surfaces, and split cylindrical clamping surfaces 2, input surfaces £ and compacting springs 6., whereby the installation of the two-part co-axial clamping intermediate elements X is carried out without a stop on the order so that the intermediate element χ is first placed on the shaft of the test body 8 by mutual pressure at the location of the input surfaces £, with axial displacement to a position surrounding the clamping head 2. In the case of differently sized heads 2 of the test body 8, which is the standard usually used condition, the relevant intermediate elements X are placed according to the size so that their rings of faces £ of spherical or conical surfaces point inward, i.e. towards the shaft. test body 8. The method of insertion is identical even in the preparation of the same sizes of clamping heads 2. The device allows, with good results, to use a combination: each of the two sides of the test body 8 is provided with intermediate elements and counter-elements (including the corresponding rods 2) and with a different alternative shape of the contact surfaces - e.g. at the top with a cylindrical shape of the face ring surfaces, at the bottom with a conical shape of the face ring surfaces, etc. The test body £ provided with intermediate elements χ in the correct position, with pressure on the contact surfaces, is inserted in the correct direction, according to the rotation of the holes of the rods 2 and in the correct position of the initiation notch, in the case of an asymmetric position
CS 269 583 Bl lohe vrubu bude vrub hoře, v gravitačněj polohe hlavněj oai, do oboch tiahel12* prv do horného, potom do dolného, b gravitačným usadením v aedle horného tiahla 2. Po úplnom uložení vybaveného skúšobného telesa g do tiahel 2, přidrží sa dolné tiahlo 2 v quázikolmej polohe a spustí sa silový mechanizmus prvej fázy nastavenia zatažovacieho zariadenia do stavu a polohy Start zatažovanie, do stavu, kedy skúáobné teleso 8 a váetky átyri členy súosovacieho uloženia, nastavenia a zovretia (obe tiahla 2, oba medzičlánky X, ich vzájemná poloha a ich funkčné plochy) prejdú fázemi nástupu a zosúosenia zúčastněných telies a ich tvarov, ako aj ťahovej ally, a to podía jej zvolenej velkosti a priebehu v tejto prvej fáze, postačí priebeh zatažovanie jemným skoko, odpovedajúcim napr. pumpovaniu hydrauliky, ap. Zosúosenie umožňuje jednak gulovitosť např. kuželovítosť, dosedaoích plBch napr. prstencov, ich determinácía (opt,, velkost) včítane delenia, ako aj celkové delenie medzičlánku X na dva časti, z kterých každá sa správa samostatné, aj kel tvarovo geometricky a rozměrovou presnosťou viazane. Tým sa zavádzajú dve doplňujúce sa vakanoie, naviazané na soba pod vhodným «Μηπ, Po dosiahnutí stavu prvej fáze, ustavenie skúšobného telesa, je možné přikročit k vlastněmu zaťažovaniu (druhá fáza).CS 269 583 Bl position of the notch will be the notch above, in the gravitational position of the main axis, into both rods 12* first into the upper, then into the lower, b by gravitational settling in the seat of the upper rod 2. After the equipped test body g has been completely placed into the rods 2, the lower rod 2 is held in a quasi-vertical position and the force mechanism of the first phase of the adjustment of the loading device is started to the state and position Start loading, to the state when the test body 8 and all four members of the alignment, adjustment and clamping (both rods 2, both intermediate links X, their mutual position and their functional surfaces) go through the phases of onset and alignment of the participating bodies and their shapes, as well as the tensile force, and according to its selected size and course in this first phase, the course of loading with a gentle jump, corresponding e.g. pumping hydraulics, etc. Alignment allows both the sphericity, e.g. conicality, of the mating surfaces, e.g. of rings, their determination (opt,, size) including division, as well as the overall division of the intermediate element X into two parts, each of which behaves independently, and is also bound by shape, geometry and dimensional accuracy. This introduces two complementary vacancies, bound to each other under a suitable «Μηπ, After reaching the state of the first phase, the setting of the test body, it is possible to proceed to the actual loading (second phase).
Hlavné výhody zariadenia na osové Cahové statické zatažovanie skúáobného telesa spočívájú hlavně v tom, že v priebehu nástupu zaťažovaoej tahovéj sily sa dosahuje úče ného priestorového pohybu a naklápania hlavněj geometrickoj osi skúáobného telesa, za tesnej súčinnosti a vyvodzovania účinnějším využitím zavedených stupňov volnosti Salším retaziacim článkom v sérii posobenia tahovej zaťažovaoej sily, ako aj poklzom, posuvom, alebo naklápaním súosovaoíoh upínacích a výklopných, dvojdielnych medzičlánkov X voči unášacím hlavám zatažovacieho zariadenia. Tým sa dosahuje quázibodový až bodový přenos osovej zažažovacej sily, vyvolanie osovéj totožnosti osi tahovej zaťažovacej sily a hlavněj geometrickej osi skúšobného telesa. Výsledkom týchto činností je vyvolanie prostého osového tahového napatia v drieku skúšobného telesa, potlačenie vplyvov vedúcich k vzniku neželatelných ámykových napatí.The main advantages of the device for axial static loading of the test specimen lie mainly in the fact that during the onset of the loading tensile force, a significant spatial movement and tilting of the main geometric axis of the test specimen is achieved, in close cooperation and derivation by more efficient use of the introduced degrees of freedom of the last chain link in the series of tension loading force displacement, as well as by sliding, shifting, or tilting of the coaxial clamping and tilting, two-part intermediate links X relative to the driving heads of the loading device. This achieves a quasi-point to point transmission of the axial loading force, inducing the axial identity of the axis of the tension loading force and the main geometric axis of the test specimen. The result of these activities is the induction of a simple axial tensile stress in the shaft of the test specimen, suppression of influences leading to the emergence of undesirable locking stresses.
Na výkrese na obr. 1 je pohled na ekúšobné teleso v eúatav* časti zariadenia na osové tahové statloká zatažovanie a na obr. 2 je dvojdielny súosovací a upínací medzičlánok.In the drawing, Fig. 1 is a view of the test body in the mounting part of the axial tensile loading device and Fig. 2 is a two-part aligning and clamping intermediate member.
Zariadenie na osové tahové statické zatažovanie skúšobného telesa pozostáva z dvojice dvojdielnych súosovacích a upínacích medzičlánkov χ vybavených bu3 čelem prstencoví tej gulovej plochy, alebo kuželovéj plochy, a z dvojice tiahel 2 vybavených ekvivalentně buň sedlom ± prstencovítej gulovej plochy, alebo kuželováj plochy. V případe gulových dosadaoich ploch je velkost poloměru Bo Sela 1 v rozsahu podielu dížky L drieku skúšobného telesa s volitelnej konštanty k = 2,5 až 4,5, pričom velkosti, poloměru Bs sedla tiahla 2 »3že byt rovnaká, alebo vačšia o jednu dveetotinu. V případe kuželových dosadacích ploch je velkost1 vrcholového uhla kužela od 85 do 155° uhlových, pričom vrcholový uhol kužela sedla 4 n8že byť rovnaký, alebo vačší o 2 až 15 min. uhlových od vrcholového uhla kužela čela J.· Všetky rotačné diely sú vyrobené s hlavnou tělesnou osou v normálovej polohe. Vlastný dvojdielny súosovací a upínací medzičlánok X je vybavený vstupnými ploškami £ a kompaktujúoim perom £. Do funkcie zariadenia sú Sálej zahrnuté upínacie hlavy 2 skúšobného telesa 8, válcové plochy £ dvojdielnych súosovacích upínacích medzičlánkov χ a doeadacie sedla 10. 11 medzičlánku χ.The device for axial tensile static loading of the test body consists of a pair of two-part aligning and clamping intermediate links χ equipped with either a face of an annular spherical surface or a conical surface, and a pair of rods 2 equipped with either a saddle ± of an annular spherical surface or a conical surface. In the case of spherical bearing surfaces, the size of the radius Bo Sela 1 is in the range of the ratio of the length L of the shaft of the test body with an optional constant k = 2.5 to 4.5, while the size of the radius Bs of the saddle of the rod 2 »3 can be the same or larger by one-half. In the case of conical bearing surfaces, the size of the apex angle of the cone 1 is from 85 to 155° angular, while the apex angle of the cone of the saddle 4 can be the same or larger by 2 to 15 min. angular from the apex angle of the face cone J. All rotating parts are made with the main body axis in the normal position. The own two-part aligning and clamping intermediate member X is equipped with input surfaces £ and a compacting spring £. The function of the device also includes the clamping heads 2 of the test body 8, the cylindrical surfaces £ of the two-part aligning clamping intermediate members χ and the finishing saddles 10. 11 of the intermediate member χ.
Skúšky zariadenia pokryli vnútorné hranice uvedených rozsahov, aj těsné oblasti na obe strany zvonka. Pri dížke drieku 132 mm skúšobného telesa bolí vyskúšané dosadacie gulové plochy v rozsahu polomerov od 26 do 60 mm, spravidla s vysokou kvalitou povrchu, lim. gulovitosť, lesk, přitom gulové plochy sediel a čiel buS s polomerov totožným, alebo zvýšeným o jednu patsediatinu, stotinu, dveetotinu a dvestopatdesíatinu. Skúšky preukázali vhodnost množiny rozmerov pře poloměry od 53 do 29 mm, a ako vhodnú buň totožnost poloměru sedla a poloměru čela medzičlánku, připadne zvačšenie poloměru sedla až o jednu dveetotinu velkosti poloměru čela medzičlánku. V týchto limitách prebiehalThe tests of the device covered the inner limits of the above ranges, as well as the tight areas on both sides outside. With a shaft length of 132 mm of the test body, the tested spherical surfaces in the range of radii from 26 to 60 mm were tested, usually with high surface quality, lim. sphericity, gloss, while the spherical surfaces of the seats and faces were either with radii identical or increased by one fiftieth, one hundredth, one twentieth and two hundred fiftyths. The tests demonstrated the suitability of a set of dimensions for radii from 53 to 29 mm, and as a suitable one, the identity of the radius of the seat and the radius of the face of the intermediate element, or an increase in the radius of the seat by up to one-half of the radius of the face of the intermediate element. Within these limits, the
CS 269 583 Bl poklz a nastavenie eíosovacieho a upínacieho medzičlánku bez vykazovania,nepřípustných velkostí hodnot Smykových napatí v drieku skíšobnej tyče, např. merané tenzometricky: predpísané 0,5 %; dosahované hodnoty: 0,2 % šmykovej zložky z tahového napátia.CS 269 583 Bl slip and adjustment of the connecting and clamping intermediate link without showing impermissible values of shear stresses in the shaft of the tilting rod, e.g. measured tensometrically: prescribed 0.5%; achieved values: 0.2% of the shear component of the tensile stress.
Rovnaký postup bol použitý pri vyhledávaní iných vhodných tvarov dosadacích.a poklzových ploch medzičlánkov. Vhodným sa ukázalo tiež kuželové usadanie s kuželomiorvře ho- ; lovom uhle 85 až 155° uhlových, ako vrcholový uhol kužela čela medzičlánku.The same procedure was used in searching for other suitable shapes of the contact and sliding surfaces of the intermediate links. A conical seat with a conical head angle of 85 to 155° as the apex angle of the cone of the intermediate link face also proved to be suitable.
Vynález je využitelný v menacej technike skúSovného zatažovania tahovou sirou, pri Salších potřebách vlastnosti uloženia so súosovacím efektom, vo výskume, vývoji, v priemysle.The invention is applicable in the minor technique of experimental tensile loading, in other needs of the bearing properties with the alignment effect, in research, development, and in industry.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS883658A CS269583B1 (en) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | Axial tensile static loading device for the test body |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS883658A CS269583B1 (en) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | Axial tensile static loading device for the test body |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS365888A1 CS365888A1 (en) | 1989-09-12 |
| CS269583B1 true CS269583B1 (en) | 1990-04-11 |
Family
ID=5377267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS883658A CS269583B1 (en) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | Axial tensile static loading device for the test body |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS269583B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306841B6 (en) * | 2002-09-30 | 2017-08-09 | The Gates Corporation | A sensor for measuring shaft dynamic behaviour |
-
1988
- 1988-05-30 CS CS883658A patent/CS269583B1/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306841B6 (en) * | 2002-09-30 | 2017-08-09 | The Gates Corporation | A sensor for measuring shaft dynamic behaviour |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS365888A1 (en) | 1989-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Martin | Quantitative morphology of bars in spiral galaxies | |
| EP0412348B1 (en) | Specimen clamping device exerting no bending moment, in particular for ceramic test piece | |
| EP2613134B1 (en) | System and method for aligning a test article with a load | |
| EP0463954B1 (en) | Balance for measuring axial thrust of a turbojet | |
| EP4394643A1 (en) | Variable-stroke self-adaptive adjustment quasi-zero stiffness device and parameter checking method | |
| Homewood et al. | Experimental investigation of the buckling instability of monocoque shells: Authors present the results of two investigations conducted to determine the buckling instability of basic structural shapes considered for missile re-entry vehicle applications | |
| EP0389930B1 (en) | Coil spring device | |
| US4941359A (en) | Articulating flexure test fixture | |
| CN110849739A (en) | Mixed type fatigue test method | |
| Stout et al. | Multiaxial loading fracture of Al2O3 tubes: I, experiments | |
| CS269583B1 (en) | Axial tensile static loading device for the test body | |
| US4523384A (en) | Method and apparatus for measuring deviations in vehicle bodies or frames | |
| KR100439803B1 (en) | Specimen clamping jig for high cycle fatigue tester | |
| Meyers et al. | Optimization of test parameters for quantitative stress measurements using the miniaturized disk-bend test | |
| CN201926599U (en) | Torsional composite fretting friction abrasion test equipment | |
| CN111912453B (en) | Device for simultaneously obtaining target three-dimensional moment and angle for RCS test | |
| PL91708B1 (en) | ||
| GB2199958A (en) | Apparatus for the testing of compression springs | |
| US8225675B2 (en) | Controlled shear/tension fixture | |
| Trampczynski et al. | A tension—torsion creep-rupture testing machine | |
| CA2615279C (en) | Device for testing a fuselage structure with longitudinal and circumferential curvature | |
| DE102004048784B4 (en) | Testing device for disc samples | |
| RU2014585C1 (en) | Device for centering specimen on tension-compression testing machine | |
| KR102646261B1 (en) | Jig for tesing damping force of shock absorber | |
| Mossakovskii et al. | Deformation and stability of technologically imperfect cylindrical shells in a nonuniform stress state |