CS267947B1 - Method of crankshafts' povots' functional parts surfacing - Google Patents
Method of crankshafts' povots' functional parts surfacing Download PDFInfo
- Publication number
- CS267947B1 CS267947B1 CS878092A CS809287A CS267947B1 CS 267947 B1 CS267947 B1 CS 267947B1 CS 878092 A CS878092 A CS 878092A CS 809287 A CS809287 A CS 809287A CS 267947 B1 CS267947 B1 CS 267947B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- welded
- welding
- shaft
- coefficient
- crankshaft
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 36
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000009418 renovation Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000008439 repair process Effects 0.000 claims abstract description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- -1 1.95 wt.% Chemical compound 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 5
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 claims 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 4
- 238000004904 shortening Methods 0.000 abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005493 welding type Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
Spósob Je určený na výrobu novýoh, alebo dodatkové vylepáenie novýoh, alebo čiastočne opotřebených, alebo na renováoiu čiastočne, alebo úplné opotřebených zalomenýoh hriadeíov najma spálováoioh motorov, ale aj kompresorov, plastových vývev, čerpadiel a roznyoh strojov metAdou elektrlokóho oblúka pod tavivom, alebo metAdou elektrického oblúka v ochraně plynov, a to V sériovom.procese výroby, resp. opravy. Účely sposobu spočivajú v zmoučeni, najma skrátenia oelkovej dlžky zalomeného hriadela a to až na úroven predpisaného limitu, vo zvýáeni únavovej pevnosti a životnosti. Podstata sposobu spočiva v tom. že teplo teohnologlokého prooesu navárania sa ukládá postupné so zvyčujúoou tendenoiou, atriedavo okolo stredného hlavného čapu. Ako prvé sa navárajú kútové přechody hlavnýoh čapov, potom ojničnýoh čapov. Potom v rovnakom poradí sa navárajú váloové ploohy hlavnýoh čapov a po nich ojničnýoh čapov. Je definované poradle určitýoh druhov prldavnýoh materiálov, tepelné hranioe predohrevu a limitovanie popúčlaoioh teplot po úplnom navařeni. Po tepelnom apraoováni a jeho opraoovani vykazuje zalomený hriadel spravidla lepáie vlastnosti ako nový, pri zniženýoh obstarávaoioh nákladech.Spósob or additional enhancements to the new, or partially worn or for renovation partially or completely worn crankshaft crankshaft but also compressors, plastic vacuum pumps, pumps and machinery metAdou electrode arc under flux or metadou electric arc in protection gases, namely in serial production, respectively. repairs. The purpose of the process lies in mutilation, especially shortening the length of the crank shaft up to the level the prescribed limit, in the increase fatigue strength and durability. nature the way it is. that heat teohnologlokého Welding prooesu is stored progressive with the usual tendency, atried around the central main pin. Than first, corner barrels are welded the pins, then the connecting rods. Then in the same order is welded to the lobes the main bolt and the connecting rod bolt. The order of a particular species is defined materials, thermal preheating and limiting the temperature after full welding. After heat treatment and its fitting is angled hriadel as a rule better properties than new, while reducing costs.
Description
Vynález aa týká sposobu navárania funkčnýoh častí čapov zalomených liriadeiov metodou elektrického oblúka pod tavivem, alebo elektrickým oblúkom v ochrannej atmosféře plynu.The invention aa relates to a method of welding the functional parts of pins bent to the radii by the method of an electric arc under the flux or by an electric arc in a protective gas atmosphere.
Doposial sú známe viaoeré sposoby najma renováoie funkčnýoh častí čapov zalomených hriadeíov, príčom všetky sú orientované na zalomené hriadele spalovacích motorov. Tieto postupy v súčasnej době využívajú dve základné metédy: naváranie a striekanie, Pre naváranio sa používáJú dve metody: elektrickým oblúkom pod tavivom a elektrickým oblúkom v ochraně plynu. V obooh prípadoch Je charakteristická postupnost: navárajú sa prv válcové plochy všetkých hlavnýoh čapov a potom ojničnýoh čapov, potom sa navárajú přechody medzi Jednotlivým čapom a ramenami zalomeného hriadeía makkým přídavným materiálem so zvýšenými plastickými vlastnoslami, príčom sa postupuje od Jedného konoa zalomeného hriadeía k druhému. Používá sa aj nasledovná postupnost operáoií: ako prvé sa navárajú všetky válcové plochy a to ako hlavnýoh, tak ako nasledujú za sebou od Jedného konoa zalomeného hriadeía k druhému, a v rovnakom smere a slede sa potom navárajú přechody medzi čapmi a ramenami. Pre striekanie sa používajú dve metédy: plameňoprášková a Jiarovó stríekanio, MeneJ sa používajú nikelalumíniové modzivrstvy s funkoiou podkladov, ktoré sa nanášajú ako prvé, v analogickéj postupnosti, ako pri konečných nánosoch v predchádzajúoioh prípadoch. Pri plameňopráškovoni a žiarovom strlekaní sa najčastejšie používajú prášky na bázo Ni. Všeobecný priemer dosahovaných tvrdostí po návare Je HRo 40 a po nasledujúoom popuštění sa zvyšuje až na HRo 48. Celkové změny dížky zalomeného hriadeía štandardného typu: 4-váleo, dížky 00a 600 mm + 80 mm - dosahuje skrátenie o 1,5 až 2 mm, v inýoh prípadoch sa překročila uvedená hranica skrátenia o 2 mm a vyskytlo sa takmer neriešiteíné obvodové vy osení a a hádzanie zalomeného hriadeía až o 3,5 mm vzhíadom na stredný hlavný čap, po navaření a dokončení tepelných práo. V oblasti dynamiokej únosnosti návaru vyskytlo sa v mnohých prípadoch zní žení o únavové j pevnosti na hranici 12 % a tým aj zníženie životnosti, Medzi ekonomicky zvlášt náročné doposiaí patří nejma technologie striekania kovov v plameni, kde sú zvlášt vysoké náklady na přídavný materiál, Striekanie je v niektorých prípadoch nadmieru hlučné.Hitherto, several methods are known, in particular the renovation of the functional parts of the pins of crankshafts, all of which are oriented to the crankshafts of internal combustion engines. These processes currently use two basic methods: welding and spraying. Two methods are used for welding: electric arc under flux and electric arc in gas protection. In both cases, a sequence is characteristic: first the cylindrical surfaces of all the main pins are welded and then the connecting rod pins, then the transitions between the individual pin and the bent shaft arms are welded with a soft additive material with increased plastic properties. The following sequence of operations is also used: first, all cylindrical surfaces are welded, both as a main one, as they follow from one end of the bent shaft to another, and then the transitions between the pins and the arms are welded in the same direction and sequence. Two methods are used for spraying: flame powder and Jiar's spraying. Ni-based powders are most often used in flame powder and heat spraying. The general diameter of the achieved hardnesses after welding is HRo 40 and after the following tempering it increases up to HRo 48. Total changes of the length of the bent shaft of the standard type: 4-cylinder, lengths 00a 600 mm + 80 mm - achieves a shortening of 1.5 to 2 mm, in other cases, the said shortening limit was exceeded by 2 mm and an almost insoluble circumferential misalignment and ejection of the bent shaft by up to 3.5 mm with respect to the central main pin occurred after welding and heat treatment. In the area of dynamic load-bearing capacity of welds, in many cases there has been a reduction in fatigue strength to 12% and thus a reduction in service life. in some cases extremely noisy.
Podstata nového sposobu navárania funkčnýoh častí čapov zalomených hriadeíov spočívá najma v tom, že naváral sa začína návarmi kútovýoh prechodov stredného, alebo středu najbližšieho hlavného čapu do ramien zalomenia hriadeía, pokračuje sa návarmi kútovýoh prechodov áalšíoh hlavnýoh čapov do ramien zalomenia hriadeía, potom sa navárajú kútové přechody ojničnýoh Čapov do ramien zalomenia hriadeía prvou naváraQou elektrodou a v rovnakom slede a poradí sa navárajú všetky válcové plochy hlavnýoh a ojničnýoh čapov druhou naváraoou elektrodou, striedavo okolo stredného alebo středu najbjt^šieho hlavného čapu, ku konoom zalomeného hriadeía, príčom naváranie sa zakončí popúšlaním pri teplote 165 až 580 °C. Ďalej je podstata nového sposobu závislá na podmienkaoh, definovaných tým, že kútové přechody do ramien sa navárajú prvou naváraoou elektrodou chemického zloženia 0,07 hmot, uhlika, 1,95 % hmot, kremíka, 1,5 % hmot, niklu, 0,45 hmot. ohrOmu, 0,45 hmot, molybdénu, a ostatok železo a strednomangánové kyslé tavené tavivo pre automatické a poloautomatické zváranie a naváranie uhlíkových ocelí a válcové plochy sa navárajú druhou naváraoou elektrodou chemického zloženia 0,10 až 0,35 % hmot, uhlika, 0,20 až 0,40 % hmot, kremíka, 0,6 až 1,2 % hmot, mangánu, 3,0 až 5*0 % hmot, ohromu, 0,45 í až 0,55 hmot, molybdénu, 0,2 až 0,4 hmot, médi a ostatok. železo a strednomangánové kyslé tavivo pre automatické a poloautomatické zváranie a naváranie uhlíkových oceli, jednosměrným pulzným prúdom, alebo jednosměrným prúdom velkosti 170 až 190 A s kladnou polaritou na zváracej elektráde, pri napatí 27 až 29 V, naváraoou rýohloslou 22 až 50 m.h~\ v případe válcových ploch so stúpaním návarovej húsenioe 3 až 5 mm. oť\ s navazujaoim překrytím, po predohreve zalomeného hriadeía na teplotu 300 °C, s udržiavanim teploty ohřevu nad branioou 200 °C v priebehu navárania, bez přerušenia naváracieho prooesu.The essence of the new method of welding the functional parts of the pins of the bent shafts lies mainly in the fact that the welding starts with welds of the corner transitions of the middle or middle of the nearest main pin into the shaft bend arms, continues with the welds of the corner transitions and transitions of the connecting rod pins to the shaft bend arms by the first welding electrode and in the same order and order all cylindrical surfaces of the main and connecting rod pins are welded by the second welding electrode, alternately around the middle or center of the most common main temperature 165 to 580 ° C. Furthermore, the essence of the new method depends on the conditions defined by the fact that the corner transitions to the arms are welded by the first welding electrode of chemical composition 0.07 wt., Carbon, 1.95 wt.%, Silicon, 1.5 wt.%, Nickel, 0.45 mass of 0.45 wt.% molybdenum, and the rest iron and medium manganese acid flux for automatic and semi-automatic welding and surfacing of carbon steels, and the cylindrical surfaces are welded with a second welding electrode of chemical composition 0.10 to 0.35 wt.%, carbon, 0, 20 to 0.40 wt.%, Silicon, 0.6 to 1.2 wt.%, Manganese, 3.0 to 5.0 wt.%, Astonishing, 0.45 to 0.55 wt.%, Molybdenum, 0.2 to 0.4 wt., Copper and remainder. iron and medium-manganese acid flux for automatic and semi-automatic welding and surfacing of carbon steels, unidirectional pulse current, or unidirectional current of size 170 to 190 A with positive polarity on a welding power plant, at a voltage of 27 to 29 V, welded with a velocity of 22 to 50 mh ~ \ v in the case of cylindrical surfaces with a pitch of the weld bead of 3 to 5 mm. with subsequent overlap, after preheating the bent shaft to a temperature of 300 ° C, keeping the heating temperature above 200 ° C during welding, without interrupting the welding process.
Výhody nového sposobu sú: zmenšenie skrátenia (predíženia) zalomeného hriadeía posobením navárania, na ref erenčne j dlžke až na hodnoty + O, t mm. Predpísaná toleranoiaThe advantages of the new method are: reduction of the shortening (extension) of the bent shaft by the action of welding, on the reference length up to the values + 0, t mm. Prescribed tolerance
CS 267 947 Bl pri dlžke zalomeného hr lade ía 517 mm je +0,1 a - 0,3 mm. Obvodové hádzanie vzhiadom stredný hlavný čap po úplnom dokončení tepelných práč nepřekračuje hodnotu 1,1 mm a je tiež určené voíkostou nerovnoměrností pri rozdělení hmot a nosných prierezov zalomenia hriadeía. Únavovými skúžkami sa ověřilo ako výnimočné zníženie ánavovej pevnosti max. o hodnotu - 3b 5°. tak Jej zvýčenie cca 15 %, pri kritiokej hladině zaíaženia, pri inej hladině zaíaženie zvýženie únavovéj pevnosti až o 9° % proti originálnímu nového zalomenému hriadeíu, Tým sa ekvivalentně zvySuje tiež životnost o priemernú hodnotu 10 až 30 %. Medzi zaznamenaná výhody patří tiež konečné zníženie treoieho momentu v prevádzke zalomeného hriadeía a to priemernou hodnotou okolo 7 až 8 $ oproti klasickému hriadeíu. Táto skutočnosí ovplyvňuje kladné spotřebu paliva spaíovacieho motora. Sposob vylučuje potřebu podkladovej medzivrstvy pri súčasnom vzestupe kvality. Technologický proces má minimální* až zanedbatelná hlučnost a hygienicky bol zaradený do kategorie B, dýmová trieda č, 1. Tvrdost návarov má hodnoty b3 až 45 BRo, po tepelnom spracovaní 48 až 49 HRo. Spžsob poskytuje úplné reprodukovateíné výsledky. Ekonomická účinnost novej metódy sa pohybuje od l45 do 121 %, pódia stavu zalomeného hriadeía a použitéj technologie.CS 267 947 B1 with a bent shaft length of 517 mm is +0.1 and - 0.3 mm. The circumferential throw with respect to the central main pin after the complete completion of the heat wash does not exceed 1.1 mm and is also determined by the size of the unevenness in the distribution of the masses and the bearing cross-sections of the shaft bend. Fatigue tests have proven to be an exceptional reduction in fatigue strength of max. by the value - 3b 5 °. Thus, its increase of about 15%, at a critical load level, at another load level increases the fatigue strength by up to 9 °% compared to the original new crankshaft, thus equivalently increasing the service life by an average value of 10 to 30%. Among the advantages noted is also the final reduction of the frictional torque in the operation of the bent shaft, with an average value of about 7 to 8 $ compared to a conventional shaft. This fact has a positive effect on the fuel consumption of the internal combustion engine. The method eliminates the need for an underlying interlayer while increasing quality. The technological process has a minimum * to negligible noise and was hygienically included in category B, smoke class no. 1. The hardness of the welds has values of b3 to 45 BRo, after heat treatment 48 to 49 HRo. The method provides complete reproducible results. The economic efficiency of the new method ranges from 145 to 121%, the stage of the state of the bent shaft and the technology used.
Skúéka sposobu bola v jednom'případe vykonaná na klukových hriadelooh typu Z 8001, M 634, 4 VD a SMD 14. Bola použitá metóda elektrického oblúka pod tavivom, přídavný materiál trubičková elektróda, na návary prstenoov v kútovýoh prechodooh a na návary vrstiev válcových častí diferencovánoJ ohemiokej skladby (prvá a druhá haváraoia elektróda chemického zloženia uvedeného v podstatě nového sposobu), kladný pól elektrického naváraoieho zdroje na naváraoej elektróde. Sálej bolo použité strednomangánové kyslé tavené tavivo pře automatické a poloautomatické zváranie a naváranie uhlíkových ooelí (F-1O1), príp, v áalSej časti bola použitá metóda elektrického oblúka v ochrannom plyne, drát C 215 0 1,2 mm + pól a plyn CO,, alebo zmes CO, + Ar. Parametre navárania prechodov čapov do reunion U=27 V, 1=168 A až 180 A, v=30 m.h , parametre navárania válcových častí čapov Us27 V, I%190 až 200 A, v=25,4 m.h”1, sss6 nn.ot“1. Skúčky bolí vykonané na 8, až 10. kusoch Jednotlivých.druhov zalomených hrladolov s prodohrovmi na teplotu 300 až 310 °C pri udržení teploty nad 200 a 220 °C. Naváranie začínalo návarom překrytého prstenoa kútovýoh prechodov hlavnýoh čapov do reunion zalomeného hriadeía, pričom po ověření optimálnosti postupu ako prvý sa naváral zvolený přechod hlavného čapu, nachádzajúoeho sa v střede dlžky zalomeného hriadeía.The test of the method was in one case performed on crankshafts type Z 8001, M 634, 4 VD and SMD 14. The method of electric arc under the flux, additional material tubular electrode was used of chemical composition (first and second accident electrodes of chemical composition mentioned in a substantially new way), the positive pole of the electric welding source on the welding electrode. A medium-manganese acid flux was used for automatic and semi-automatic welding and surfacing of carbon oils (F-1O1), or in the next part the method of electric arc in shielding gas was used, wire C 215 0 1.2 mm + pole and gas CO, , or a mixture of CO, + Ar. Parameters of welding of transitions of pins to reunion U = 27 V, 1 = 168 A to 180 A, v = 30 mh, parameters of welding of cylindrical parts of pins Us27 V, I% 190 to 200 A, v = 25,4 mh ” 1 , sss6 nn .ot “ 1 . The tests were performed on 8 to 10 pieces of individual types of bent shafts with pre-holes at a temperature of 300 to 310 ° C while maintaining the temperature above 200 and 220 ° C. Welding began by welding the overlapping ring and the corner transitions of the main pins to the reunion of the bent shaft, and after verifying the optimality of the procedure, the selected transition of the main pin located in the middle of the length of the bent shaft was welded first.
Vo vSetkých prípadoch skúSok sa začínalo naváranie na strednom, alebo středu najbližžom hlavnom čapě, návarom kútovýoh prechodov, potom na ojničnýoh čapoch a rovnako sa v slede a poradí, navárali válcové plochy prvým, resp. druhým druhem naváraoej elektródy, vždy striedavo na obo strany stredného alebo středu najbližžieho hlavného čapu. Pódia druhu materiálu zalomeného hriadeía bolí volené a odskúSemé popáčtaoie teploty zníženia nortnálnej popúStacej teploty vždy o 50 °C» teda v hranioiach teplot od 165 do 580 °C, po dobu 2, až 5» hodin, s pozvolným poklesem teploty na vzduchu na hodnotu 20 °C,In all cases of testing, welding was started on the middle or middle closest to the main pin, by welding the corner transitions, then on the connecting rod pins and also in a sequence and order, the cylindrical surfaces were welded first, respectively. the second type of welding electrode, always alternately on both sides of the middle or center of the nearest main pin. The basis of the type of material of the bent shaft was chosen and tested for the temperature of the reduction of the normal tempering temperature by 50 ° C, ie in the temperature range from 165 to 580 ° C, for 2 to 5 hours, with a gradual decrease in air temperature to 20 ° C,
Po dosiabnutí stabilněj teploty 20 °C celého zalomeného hriadeía sa pristápilo k neraniu tvarových a rozměrových zmien na povodnom telese, k opracovaniu a zatažovacím skúékám k hodnoteniu mechanických vlastností a očakávatelnej životnosti u každého zalomeného hriadeía zvláSt. Meranie bolo vykonané porovnáním s povodným, novým zalomeným hriadeíom. Dosiahnuté výsledky (v priemere sa tieto výsledky dosiahli aj u 3alžíoh ská2ok zalomených hriadeíov, navařených met ódou elektrického obláká v plynovej ochraně): Třecí moment Nm - klasický hriadel - zábehový : 5 »5 - prevádzkový : 1,095iAfter reaching a stable temperature of 20 DEG C. of the entire bent shaft, the shape and dimensional changes on the flooding body were handled, machined and retracted to evaluate the mechanical properties and the expected service life of each bent shaft separately. The measurement was performed by comparison with a flooded, new bent shaft. Achieved results (on average, these results were also achieved with 3 other jumps of bent shafts, welded by the method of electric clouds in the gas protection): Friction torque Nm - classic shaft - running-in: 5 »5 - operating: 1,095i
- navařený hriadel - základný · 5.755- welded shaft - basic · 5.755
- prevádzkový : 1,086.- operational: 1,086.
Závěr: třecí moment stápa počas (zanedbatelnéj) doby zábehu o cca 4,63 klesá počas prevádžky o viac ako 8,21 %, čo sa prejaví v znížení spotřeby energie.Conclusion: the friction moment of the foot during the (negligible) running-in time by approx. 4.63 decreases during operation by more than 8.21%, which is reflected in the reduction of energy consumption.
Únavová pevnost: - pri zátaži 70/15 kN bol počet umrtvovaoíoh oyklov - klasický hriadelFatigue strength: - at a load of 70/15 kN was the number of deadening cycles - a classic shaft
CS 26? 9^7 Bl 3CS 26? 9 ^ 7 Bl 3
325 000, navařený hriadei 375 000, - pri zálaži 60/15 kN - klasický hriadei 2 615 000, a navařený hriadei 5 000 000 a lom sa nedostavil.325 000, welded shaft 375 000, - at a load of 60/15 kN - conventional shaft 2 615 000, and welded shaft 5 000 000 and the quarry did not appear.
Závěr: v případe navařeného hriadeia únavová pevnost stúpla - pri zálaži 70/15 kN o 15,5 %, při záiaži 60/15 kN o viao ako 91 %.Conclusion: in the case of welded shaft the fatigue strength increased - at a load of 70/15 kN by 15.5%, at a load of 60/15 kN by more than 91%.
Ekonámla: cena nového kíukového hriadeia typu Z 8001 - koeficient 100> navařeného, opracovaného, připraveného k montáži - koeficient 87| typu M 634 - koeficient 1OO> navařený eto - koeficient 70, typ 4 VD - koeficient 100, navařený eto - koeficient 87.Ekonámla: price of a new crankshaft type Z 8001 - coefficient 100> welded, machined, ready for assembly - coefficient 87 | type M 634 - coefficient 1OO> welded eto - coefficient 70, type 4 VD - coefficient 100, welded eto - coefficient 87.
Závěr: úspory energie znížením treoíoh odporov, predíženie životnosti povodného zalomeného hriadeia o SalSíoh min. 120 až 130 ¢, úspora nákladov od 12 do 30 £ oproti oene nového hriadeia.Conclusion: energy savings by reducing treoíoh resistances, extending the service life of a flooded crankshaft by SalSíoh min. 120 to 130 ¢, cost savings from £ 12 to £ 30 compared to a new shaft.
Vynález je využitelný u vSetkých výroboov zalomených hriadeiov rozneho použitia a u podnikov zameranýoh na ioh opravy a renováoie, Vo výskume a vývoji je ho možné využil ako definovanú skúsenosl so spésobom ukladania tepelného obsahu, po navazujúcich stupňooh, do kovových súčiastok viao - menej symetrických tvarov a dielčíoh objemov,The invention can be used in all products of bent shafts of various uses and in companies focused on repairs and renovations. volumes,
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS878092A CS267947B1 (en) | 1987-11-12 | 1987-11-12 | Method of crankshafts' povots' functional parts surfacing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS878092A CS267947B1 (en) | 1987-11-12 | 1987-11-12 | Method of crankshafts' povots' functional parts surfacing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS809287A1 CS809287A1 (en) | 1989-07-12 |
| CS267947B1 true CS267947B1 (en) | 1990-02-12 |
Family
ID=5431051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS878092A CS267947B1 (en) | 1987-11-12 | 1987-11-12 | Method of crankshafts' povots' functional parts surfacing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS267947B1 (en) |
-
1987
- 1987-11-12 CS CS878092A patent/CS267947B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS809287A1 (en) | 1989-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Raghuwanshi et al. | Failure analysis of internal combustion engine valves: a review | |
| CA2393264C (en) | Water-cooling jackets for electric arc furnaces | |
| Kimchi | Spot weld properties when welding with expulsion--a comparative study | |
| Yurioka et al. | A chart method to determine necessary preheat temperature in steel welding | |
| RU2674177C2 (en) | Highly heat conductive piston ring for internal combustion engine | |
| Viswanathan et al. | COAL-FIRED POWER MATERIALS. | |
| Sun et al. | Effect of variable electrode force on weld quality in resistance spot welding | |
| JP2008126279A (en) | Flux-cored wire for gas shielded arc welding | |
| Yakura et al. | Effect of inclusion size on fatigue properties in very high cycle region of low alloy steel used for solid type crankshaft | |
| CS267947B1 (en) | Method of crankshafts' povots' functional parts surfacing | |
| CN110904384B (en) | Q345NS spiral submerged arc welded pipe for resisting sulfuric acid dew point corrosion and manufacturing process thereof | |
| JP4874064B2 (en) | Non-consumable electrode type metal cored wire for welding | |
| Shao et al. | Role of stress in the high cycle fatigue behavior of advanced 9Cr/CrMoV dissimilarly welded joint | |
| Hendrawan et al. | Use of zinc powder on Resistance Spot Welding on Mild Steel and aluminium | |
| JPH09279293A (en) | Steel with excellent exhaust gas corrosion resistance | |
| Faes et al. | Influence of forge pressure on properties of friction welded pipelines using intermediate ring | |
| Khanna et al. | Fatigue properties and failure characterisation of self-piercing riveted 6111 aluminium sheet joints | |
| Viswanathan et al. | Performance of repair welds on aged Cr-Mo piping girth welds | |
| Lai | Fireside corrosion and erosion/corrosion protection in coal-fired boilers | |
| Manimozhi et al. | HAZ hydrogen cracking of 9Cr-0.5 Mo-1.7 W steels | |
| JP2001300768A (en) | Coated electrode for low-alloy heat resisting steel | |
| CHEN et al. | Influence of Sb on Sn-0.7 Cu solder's melting point and soldering interface | |
| Seaver et al. | Nickel-base alloy GTD-222, a new gas turbine nozzle alloy | |
| Vigilante et al. | Liquid Metal Embrittlement of ASTM A723 Gun Steel by Indium and Gallium. | |
| Sadeghi et al. | Advanced Manufacturing and Eco-friendly Welding Between AISI 409 Finned to High Pressure T22 Boiler Tube by HFRW Clean Energy |