CS267001B1 - Temperature - voltage thermistor converter connection - Google Patents
Temperature - voltage thermistor converter connection Download PDFInfo
- Publication number
- CS267001B1 CS267001B1 CS304184A CS304184A CS267001B1 CS 267001 B1 CS267001 B1 CS 267001B1 CS 304184 A CS304184 A CS 304184A CS 304184 A CS304184 A CS 304184A CS 267001 B1 CS267001 B1 CS 267001B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- operational amplifier
- resistor
- thermistor
- inverting input
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Indication And Recording Devices For Special Purposes And Tariff Metering Devices (AREA)
Abstract
S termistorem (3) o záporném teplotním součiniteli odporu je v sérii zapojen odpor (2), přičemž tyto součástky jsou spojeny s invertujícím vstupem operačního zesilovače (l). Na volný konec termistoru (3) nebo obvodu vytvořeného z jednoho nebo více termistoru (3) a odporů, je připojen zdroj (4) konstantního napětí. Podstatou řešení je, že invertující vstup operačního zesilovače (1) je spojen přes odpor (7) a jeden nebo více nelineárních obvodů (8) s výstupem operačního zesilovače (1) a dále přes odpor (9) spojen se zdrojem (ó) konstantního napětí. Neinvertující vstup operačního zesilovače ( 1) je spojen se zdrojem (10) konstantního napětí přes odpor (9)·Zdroje (4, 6, 10) konstantního napětí jsou vytvořeny jako odporový dělič napětí nebo jsou vytvořeny spojením se zemí. Nelineární obvod (8) je tvořen diodovým jednocestným usměrňovačem s operačním zesilovačem.A resistor (2) is connected in series with a thermistor (3) with a negative temperature coefficient of resistance, and these components are connected to the inverting input of an operational amplifier (1). A constant voltage source (4) is connected to the free end of the thermistor (3) or a circuit formed from one or more thermistors (3) and resistors. The essence of the solution is that the inverting input of the operational amplifier (1) is connected via a resistor (7) and one or more nonlinear circuits (8) to the output of the operational amplifier (1) and further via a resistor (9) to a constant voltage source (6). The non-inverting input of the operational amplifier (1) is connected to a constant voltage source (10) via a resistor (9). The constant voltage sources (4, 6, 10) are formed as a resistive voltage divider or are formed by connection to ground. The nonlinear circuit (8) is formed by a diode one-way rectifier with an operational amplifier.
Description
Vynález se týká termistorového převodníku, tepla - napětí s termistorem o záporném teplotním součiniteli odporu a s operačním zesilovačem, jehož invertující vstup je přes odpor a v sérii s ním zapojený termistor spojen se zdrojem konstantního napětí.The invention relates to a thermistor converter, a heat-voltage with a thermistor with a negative temperature coefficient of resistance and with an operational amplifier, the inverting input of which is connected to a constant voltage source via a resistor and a thermistor connected in series therewith.
Termistory se záporným teplotním součinitelem odporu jsou často užívanými čidly teploty. K jejich přednostem patří zejména velká citlivost a možnost dosáhnout malé časové konstanty. Naproti tomu je nutno se v aplikacích vypořádat se silně nelineární teplotní závislostí jejich odporu, hro získání napětí lineárně závislého na teplotě jsou užívána zapojení založená na různých analogových a číslicových principech. Poměrně dobrou linearizaci, vyznačující se shodou s lineární závislostí při třech teplotách, lze získat zapojením odporu vhodné hodnoty do série s termistorem. Odchylky od lineární závislosti rostou s tietí mocninou šířty pásma linearizace, to je se třetí mocninou rozdílu nej vyšší a nejnižší teploty shody s lineární závislostí a nelze je ovlivnit zapojením paralelního odporu k termistoru či užitím sérioparalelní kombinace s odpory a jedním teríňistorem. Odchylky mohou být za cenu podstatného zvětšení- dosažitelné časové konstanty sníženy, použije-li se tak zvaný termilii^rní dvojpol, tvořený dvěma termistory a odporem.Thermistors with a negative temperature coefficient of resistance are frequently used temperature sensors. Their advantages include, in particular, high sensitivity and the ability to achieve small time constants. On the other hand, in applications it is necessary to deal with a strongly nonlinear temperature dependence of their resistance; to obtain a linearly temperature-dependent voltage, connections based on various analog and digital principles are used. Relatively good linearization, characterized by agreement with the linear dependence at three temperatures, can be obtained by connecting a resistor of suitable value in series with the thermistor. Deviations from the linear dependence increase with the third power of the linearization bandwidth, i.e. with the cube of the difference between the highest and lowest temperature of the linear dependence and cannot be influenced by connecting a parallel resistor to the thermistor or using a series-parallel combination with resistors and one terinistor. Deviations can be reduced at the cost of a substantial increase in the achievable time constant if a so-called termillary double field consisting of two thermistors and a resistor is used.
Známá zapojení převodníku teplota - napětí s odporem v sérii s termistorem jsou představována děličem napětí, spojeným s obvodem pro snímání napětí na odporu, který je v sérii s termistorem. Jejich nevýhody spočívají zejména v tom, že obvod pro snímání napětí musí mít relativně velký vstupní odpor, že jeho výstupní napětí má na teplotě nezávislou složku obvykle nevhodné velikosti a zejména, že lze jen obtížně rozšířit oblast teplot s malými odchylkami od linearity.Known connections of a temperature-voltage converter with a resistor in series with a thermistor are represented by a voltage divider connected to a voltage sensing circuit on a resistor which is in series with the thermistor. Their disadvantages are, in particular, that the voltage sensing circuit must have a relatively large input resistance, that its output voltage has a temperature-independent component of usually unsuitable size, and in particular that it is difficult to extend the temperature range with small deviations from linearity.
Nevýhody známých zapojení termistorového převodníku tepla - napětí s odporem v sérii s termistorem o záporném teplotním součiniteli odporu odstraňuje zapojení podle vynálezu, obsahující operační zesilovač, jehož invertující vstup je pies odpor a v sérii s ním zapojený termistor spojen se zdrojem konstantního napětí, řodstata řešení spočívá v tom, že invertující vstup operačního zesilovače je přes další odpor spojen s jiným zdrojem konstantního napětí a přes jiný odpor a přes alespoň jeden nelineární obvod spojen s výstupem téhož operačního zesilovače. Neinvertující vstup operačního zesilovače je spojen s dalším zdrojem konstantního napětí a to přes odpor.Disadvantages of known thermistor heat converter connections - voltage with resistance in series with a thermistor with negative temperature coefficient of resistance eliminates the connection according to the invention, comprising an operational amplifier whose inverting input is a pie resistor and in that the inverting input of the operational amplifier is connected via another resistor to another constant voltage source and via another resistor and via at least one non-linear circuit connected to the output of the same operational amplifier. The non-inverting input of the operational amplifier is connected to another constant voltage source via a resistor.
V převodníku podle vynálezu muže být nelineární obvod výhodně vytvoien jako diodový jednocestný usměrňovač s operačním zesilovačem, který je na invertujícím vstupu opatřen odpory pro spojení s výstupem operačního zesilovače převodníku, k němuž je připojen termistor, a ke spojení se zdroji konstantního napětí. Zdroje konstantního napětí lze vytvoiit jako odporový dělič nebo vytvořit spojením se zemí. Operační zesilovač nelineárního obvodu je na výstupu opatřen odporem pro spojení s invertujícím vstupem operačního zesilovače, k němuž je připojen termistor.In the converter according to the invention, the non-linear circuit can advantageously be designed as a diode one-way rectifier with an operational amplifier which is provided with resistors at the inverting input for connection to the output of the converter operational amplifier to which the thermistor is connected and to constant voltage sources. Constant voltage sources can be created as a resistive divider or created by connecting to ground. The operational amplifier of the nonlinear circuit is provided with a resistor at the output for connection to the inverting input of the operational amplifier, to which a thermistor is connected.
Zapojení podle vynálezu umožňuje dosáhnout značně nižší odchylky od lineární závislosti výstupního napětí na teplotě než u známých převodníků teplota - napětí, v nichž je v sérii s termistorem odpor, a nižší nebo stejné odchylky jako u převodThe circuit according to the invention makes it possible to achieve a considerably lower deviation from the linear dependence of the output voltage on temperature than with known temperature-voltage transducers in which there is resistance in series with the thermistor, and lower or the same deviations as with the transmission
CS 267 001 Bl niku s termistorem, pracujících na jiných analogových nebo číslicových principech, Může být dosažena stejná nebo lepší linearita než s tak zvaným termilineárním dvojpólem a to i při nižší dosažitelné časové konstantě. Na teplotě nezávislá složka výstupního napětí může být v převodníku podle vynálezu snadno přizpůsobena danému účelu. larametry převodníku lze volit tak, že hodnota výstupního napětí je, s přesností odpovídající linearizaci, dekadickým násobkem teploty ve °C, °F a podobně. Zapojení je do té míry jednoduché, že může být bez obtíží realizováno v rozměrech, odpovídajících umístění v rukojeti čidla. Tím je vytvořena možnost navzájem výměnných čidel i a běžnými termistory, vykazujícími navzájem odlišné teplotní závislosti odporu. Iřevodník podle vynálezu umožňuje plně využít přesnosti termistoru se zaručovanou teplotní závislostí odporu, ťro ten piípad přichází v úvahu i výroba převodníku technikou hybridních integrovaných obvodů.The same or better linearity can be achieved than with a so-called termilinear dipole, even at a lower achievable time constant. The temperature-independent component of the output voltage can be easily adapted to the given purpose in the converter according to the invention. The larameters of the transducer can be selected so that the value of the output voltage is, with an accuracy corresponding to linearization, a decimal multiple of the temperature in ° C, ° F and the like. The connection is so simple that it can be easily realized in dimensions corresponding to the location in the sensor handle. This creates the possibility of interchangeable sensors and conventional thermistors, which have different temperature dependences of resistance. The transducer according to the invention makes it possible to make full use of the accuracy of the thermistor with a guaranteed temperature dependence of the resistance, in which case the production of the transducer by the hybrid integrated circuit technique is also conceivable.
Zapojení podle vynálezu dává možnost dosáhnout jak dobré linearizace tak nízké časové konstanty, což se u dosud známých zapojení vzájemně vylučuje. Tak lze např. ve vzduchu proudícím rychlostí řádu 0,1 m.s-!· a nižší, měřit termistorem teplotu s časovou konstantou pod 2 sec při přesnosti linearizace, závislé pouze na použitém zapojení. V zapojení je možno použít dva zpětnovazební nelineární obvody s rozdílovými operačními usměrňovači a k docení maximální odchylky i 0,048 °C v intervalu 0 až 100 °C je použit termistor s teplotní závislostí odporu 1 OuO/(T + 273,18)= = 3,042 + 0,9655 . lnR + 0,0012 . (IR)3. Dokud se použije čtyř nelineárních obvodů téhož typu, např. dvou integrovaných obvodů MAA 1458 s pasivními součástkami, bude pro dané pásmo 0 až 100 °C maximální odchylka od linearity nejvýše - 0,041 °C.The circuit according to the invention makes it possible to achieve both good linearization and a low time constant, which is mutually exclusive with the hitherto known circuits. Thus, for example, in air flowing at a speed of the order of 0.1 ms - ! Two non-linear feedback circuits with differential operating rectifiers can be used in the connection and a thermistor with a temperature dependence of resistance 1 OuO / (T + 273.18) = = 3.042 + 0 is used to appreciate the maximum deviation of even 0.048 ° C in the interval 0 to 100 ° C. , 9655. l n R + 0.0012. (IR) 3 . As long as four non-linear circuits of the same type are used, eg two MAA 1458 integrated circuits with passive components, the maximum deviation from linearity for a given band 0 to 100 ° C will not exceed -0.041 ° C.
Zapojení podle vynálezu je dále vysvětleno na příkladech.The circuit according to the invention is further explained by way of examples.
Iříklad 1Example 1
V zapojení podle obrázku je na invertující vstup operačního zesilovače 1 připojen přes odpor 2 termistor 2, spojený se zdrojem £ napětí. Invertující vstup je přes odpor 2 spojen se zdrojem 6 napětí a přes odpor 7 s výstupem operačního zesilovače j.. Další spojení výstupu s invertujícím vstupem je provedeno dvěma nelineárními obvody 8. Na neinvertující vstup operačního zesilovače 1 je pies odpor 2 připojen zdroj 10 napětí. Termistor má s přesností lepší než 0,1 °C závislost odporu R (kíT) na teplotě (°C).In the circuit according to the figure, a thermistor 2 is connected to the inverting input of the operational amplifier 1 via a resistor 2, connected to a voltage source. The inverting input is connected to the voltage source 6 via a resistor 2 and to the output of the operational amplifier j via a resistor 7. Another connection of the output to the inverting input is made by two nonlinear circuits 8. The thermistor has an accuracy of better than 0.1 ° C as a function of the resistance R (kíT) to the temperature (° C).
(T + 273,16)-1 = IO-3 . [3,0472 + 0,9655. ln(R) + 0,0012 . (lnR)3J(T + 273.16) -1 = 10 -3 . [3.0472 + 0.9655. l n (R) + 0.0012. (l n R) 3 J
Napětí zdroje £ je 0 V, napětí zdroje 6 je 0,5 V a napětí zdroje 10 je 0,05 V. Oba nelineární obvody 8 jsou zapojeny (v obr. 1 není zakresleno) jako rozdílové jednocestné usměrňovače s operačním zesilovačem, kde jsou zpětné vazby z výstupu na invertující vstup provedeny přes diodu v sérii s odporem a přes opačně polovanou diodu a které mají invertující vstup přes odpory spojen s výstupem operačního zesilovače J a také se zdrojem konstantního napětí. Neinvertující vstup je uzemněn. Uzel mezi diodou a odporem ve zpětné vazbě je přes odpor uzemněn a dalším odporem, který má hodnotu 2 700 kA, je spojen s invertujícím vstupem operačního zesilovače 2·The supply voltage ε is 0 V, the supply voltage 6 is 0.5 V and the supply voltage 10 is 0.05 V. Both nonlinear circuits 8 are connected (not shown in Fig. 1) as differential one-way rectifiers with an operational amplifier, where the feedback the connections from the output to the inverting input are made via a diode in series with a resistor and via an oppositely halved diode and which have an inverting input via resistors connected to the output of the operational amplifier J and also to a constant voltage source. The non-inverting input is grounded. The node between the diode and the feedback resistor is grounded via the resistor and another resistor, which has a value of 2,700 kA, is connected to the inverting input of the operational amplifier 2 ·
Funkce zapojení je taková, že mezi teplotami 18,36 °C a 76,06 °C se uplatňuje pouze linearizační vliv sériového odporu 2, zatímco při nižších a vyšších TeplotáchThe connection function is such that between temperatures of 18.36 ° C and 76.06 ° C only the linearization effect of series resistance 2 is applied, while at lower and higher temperatures
CS 267 001 Bl mají vliv nelineární obvody a dochází k nelineární korekci. Při hodnotách odporu 2 0,2^94 kA, odporu 2 33,099 kA a odporu 2 18,281 kn je napětí na výstupu operačního zesilovače j. úměrné teplotě ve °C s konstantou úměrnosti 0,01 V.íí-^ a maximální absolutní hodnotou odchylky 0,05205 K. Tato hodnota odchylky se objevuje jako kladná při 18,36 °C a 60,97 °C a jako záporná při 32,19 °C a 76,06 °C. Nulová odchylka od lineární závislosti je při 22 °C, 46,314 °C a 72 °C. Napětí zdrojů, připojených na invertující vstupy nelineárních obvodů, odpovídají teplotám počátku nelineární korekce a jejich zesílení je zvoleno takové, že maximální absolutní hodnota odchylky je opět rovna 0,05205 K, což platí do 0 °C na jednom a do 68,38 °C na druhém konci nastaveného rozsahu linearizace. .·CS 267 001 B1 is affected by non-linear circuits and non-linear correction occurs. At values of resistance 2 0.2 ^ 94 kA, resistance 2 33.099 kA and resistance 2 18.281 kn, the voltage at the output of the operational amplifier j is proportional to the temperature in ° C with a proportionality constant of 0.01 V.íí - ^ and the maximum absolute value of the deviation 0 , 05205 K. This deviation value appears to be positive at 18.36 ° C and 60.97 ° C and negative at 32.19 ° C and 76.06 ° C. The zero deviation from the linear dependence is at 22 ° C, 46.314 ° C and 72 ° C. The voltages of the sources connected to the inverting inputs of the nonlinear circuits correspond to the temperatures of the beginning of the nonlinear correction and their gain is chosen such that the maximum absolute value of the deviation is again 0.05205 K, which applies to 0 ° C at one and up to 68.38 ° C at the other end of the set linearization range. . ·
Pro výstupní napětí Uk nelineárních obvodů 8 platí t For the output voltage U to the nonlinear circuits 8, t
Uk = 3,00803 . (0,1841 - Uy) pro T< 18,36 °CU k = 3.00803. (0.1841 - U y ) for T <18.36 ° C
Uk = 2,61473 · (0,7601 - Uy) pro T > 70,06 °C, kde Uv je výstupní napětí operačního zesilovače J. (V)U k = 2.61473 · (0.7601 - U y ) for T> 70.06 ° C, where U v is the output voltage of the operational amplifier J. (V)
T je teplota termistoru (°C)T is the thermistor temperature (° C)
V konkrétním provedení jsou odpory £ a 2 a zesílení obou nelineárních obvodů 8 nastavitelné, což je zajištěno odporovými trimry. Zdroje o a 10 napětí jsou vytvořeny jako odporový dělič stabilizovaného napájecího napětí.In a specific embodiment, the resistors 6 and 2 and the gain of the two non-linear circuits 8 are adjustable, which is ensured by resistor trimmers. The voltage sources 10 and 10 are designed as a resistive divider of the stabilized supply voltage.
Příklad 2Example 2
Schéma zapojení odpovídá obr. s tou výjimkou, že jsou použity čtyři nelineární obvody 8. Termistor J je stejný jako v příkladu 1, stejně jsou provedeny nelineární obvody 8, shodná jsou i napětí zdrojů 6, a 10.The circuit diagram corresponds to the figure except that four non-linear circuits 8 are used. The thermistor J is the same as in Example 1, the non-linear circuits 8 are made in the same way, the voltages of the sources 6 and 10 are the same.
Odchylky výstupního napětí od lineární závislosti jsou ve své absolutní hodnotě menší než 0,02283 K v rozmezí teplot od 0,36 °C do 100,90 °C. Odpor 2 má při tom hodnotu 0,2534 k A , odpor 2 Óe 32,729 kA a odpor 2 je 18,235 k A .The deviations of the output voltage from the linear dependence are in their absolute value less than 0.02283 K in the temperature range from 0.36 ° C to 100.90 ° C. Resistance 2 has a value of 0.2534 k A, resistance 2 Ó e 32.729 kA and resistance 2 is 18.235 k A.
Při funkci zapojení probíhá linearizace jen sériovým odporem 2 v rozmezí 26,19 °C až 70,10 °C. Hezi 11,81 °C a 26,19 °C a také mezi 70,10 °C a 86,68 °C se uplatňuje činnost jednoho nelineárního obvodu 8. Na koncích rozsahu linearizace pak jsou v činnosti dva nelineární obvody 8. Největší absolutní hodnota odchylky od lineární závislosti, tj. 0,02283 K, se vyskytuje při teplotách 0,36 °C (kladná odchylka), 5,93 °C (záporná odchylka), 11,81 °C (kladná), 18,67 °C(záporná), 26,19 °C (kladná), 36,84 °C (záporná), 58,76 °C (kladná), 70,10 °C (záporná), 78,67 °C (kladná), 86,69 °C (záporná), 93,89 °C (kladná), 100,90 °C (záporná).With the connection function, the linearization takes place only with the series resistor 2 in the range of 26.19 ° C to 70.10 ° C. Between 11.81 ° C and 26.19 ° C and also between 70.10 ° C and 86.68 ° C, the operation of one nonlinear circuit 8 is applied. At the ends of the linearization range, two nonlinear circuits 8 are in operation. The largest absolute value deviations from the linear dependence, ie 0.02283 K, occur at temperatures of 0.36 ° C (positive deviation), 5.93 ° C (negative deviation), 11.81 ° C (positive), 18.67 ° C (negative), 26.19 ° C (positive), 36.84 ° C (negative), 58.76 ° C (positive), 70.10 ° C (negative), 78.67 ° C (positive), 86 , 69 ° C (negative), 93.89 ° C (positive), 100.90 ° C (negative).
Při stejné hodnotě výstupních odporů nelineárních obvodů 8 jako v příkladu 1 platí pro jejich výstupní napětí:At the same value of the output resistances of the nonlinear circuits 8 as in Example 1, the following applies to their output voltage:
Uk = 1,72887 . (0,2621 - Uy) pro T^ 26,19°CU k = 1.72887. (0.2621 - U y ) for T ^ 26.19 ° C
Uk = 2,36002 . (0,1183 - Uy) pro T < 11,81°CU k = 2.36002. (0.1183 - U y ) for T <11.81 ° C
Uk = 1,54256 . (0,7008 - Uy) pro T 70,10°CU k = 1.54256. (0.7008 - U y ) for T 70.10 ° C
U. = 1,94819 . (0,8667 - U„) pro T 86,69°C.U. = 1.94819. (0.8667 - U n) for T 86.69 ° C.
KvKv
CS 267 001 Bl - 4 Zapojení podle vynálezu může být také využito pro tak zvaný termilineární dvojpól místo termistoru a také k linearizaci výstupního signálu jiných čidel, jejichž odpor vykazuje podobnou závislost na vstupní veličině jako termistor na teplotě, jako například fotoodporů.The circuit according to the invention can also be used for a so-called thermilinear dipole instead of a thermistor and also for linearizing the output signal of other sensors whose resistance has a similar dependence on the input quantity as a thermistor on temperature, such as photoresistors.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS304184A CS267001B1 (en) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | Temperature - voltage thermistor converter connection |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS304184A CS267001B1 (en) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | Temperature - voltage thermistor converter connection |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS267001B1 true CS267001B1 (en) | 1990-02-12 |
Family
ID=5369318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS304184A CS267001B1 (en) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | Temperature - voltage thermistor converter connection |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS267001B1 (en) |
-
1984
- 1984-04-24 CS CS304184A patent/CS267001B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nagarajan et al. | A linearizing digitizer for wheatstone bridge based signal conditioning of resistive sensors | |
| US3517556A (en) | Resistive-type temperature-to-current transducer | |
| CN102099662B (en) | Arrangement for linearizing non-linear sensor | |
| GB2096771A (en) | Temperature sensing device | |
| US4563634A (en) | Measuring and linearizing circuit device for a capacitive primary element | |
| US4109196A (en) | Resistance measuring circuit | |
| US3420104A (en) | Temperature measuring apparatus using semiconductor junction | |
| GB2263784A (en) | High frequency voltage/current-measuring circuit | |
| Safeer et al. | Design and performance studies of analog linearizers for thermistors | |
| US5862170A (en) | Temperature measurement method using temperature coefficient timing for resistive or capacitive sensors | |
| US3861214A (en) | Temperature measuring instrument | |
| US8556506B2 (en) | Temperature-current transducer | |
| CS267001B1 (en) | Temperature - voltage thermistor converter connection | |
| Ramachandran et al. | Efficient electronic digitizer for linearizing remotely located thermistors | |
| Renneberg et al. | Analog circuits for thermistor linearization with Chebyshev-optimal linearity error | |
| US3632985A (en) | Thermocouple bridge temperature control | |
| RU2488128C2 (en) | Thermistor converter of temperature into voltage | |
| US4591796A (en) | Performance predictable linearizing or function modifying circuit | |
| WO1990013009A1 (en) | Electronic circuit arrangement | |
| Abdulwahab et al. | Identification of linearized regions of non-linear transducers responses | |
| US3104550A (en) | Resistance thermometer | |
| Middlebrook et al. | Differential amplifier with regulator achieves high stability, low drift | |
| JPS6122766B2 (en) | ||
| KR100259337B1 (en) | Simulated floating inductor | |
| SU1500862A2 (en) | Device for measuring temperature |