CS263289B1

CS263289B1 - Complex additive for building materials

Info

Publication number: CS263289B1
Application number: CS872267A
Authority: CS
Inventors: Milan Chladek; Josef Ing Csc Kodet; Petr Ing Tachovsky
Original assignee: Milan Chladek; Kodet Josef; Tachovsky Petr
Priority date: 1987-04-01
Filing date: 1987-04-01
Publication date: 1989-04-14
Also published as: CS226787A1

Abstract

Komplexní přísada do stavebních hmot podle řešení obsahuje sulfonovaný polykondenzát močoviny s formaldehydem, oxidovaný škrob s reaktivními aldehydo- nebo/i karboxyskupinami, karboxymetyleter škrobu, karboxymetyleter celulózy a močovinu a dále složky, které podle určení přísady ovlivňují kinetiku hydratační reakce, rheologické vlastnosti a mechanicko-fyzikální vlastnosti stavební hmoty. Přísada je vhodná pro přípravu prefabrikovaných suchých stavebních hmot s anorganickým pojivém, jako omítkovin, tmelů, licích a samonivelujících hmot, stěrek, štukových hmot nebo k přípravě těchto hmot "in šitu" ve stavební výrobě nebo výrobě stavebních dílců. Dokonalá a rychlá rozpustnost komplexní přísady ve vodě ve zlomku minuty nevyžaduje prodlevu na "odležení" stavební < hmoty po rozmíchání s vodou a tudíž umožňuje využití stavebních hmot v automatizovaných kontinuálních míchacích a nanášecích zařízeních.The complex additive for building materials according to the solution contains sulfonated polycondensate of urea with formaldehyde, oxidized starch with reactive aldehyde and/or carboxy groups, starch carboxymethyl ether, cellulose carboxymethyl ether and urea and further components which, depending on the purpose of the additive, influence the kinetics of the hydration reaction, rheological properties and mechanical-physical properties of the building material. The additive is suitable for the preparation of prefabricated dry building materials with an inorganic binder, such as plasters, putties, casting and self-leveling materials, screeds, stucco materials or for the preparation of these materials "in situ" in construction production or the production of building components. The perfect and rapid solubility of the complex additive in water in a fraction of a minute does not require a delay for the "resting" of the building material after mixing with water and therefore allows the use of building materials in automated continuous mixing and application equipment.

Description

Vynález se týká komplexní přísady do stavebních hmot převážně prefabrikovaných s pojivý anorganickými jako je anhydrit, cement, sádra, vápno a jejich směsi.The invention relates to a complex additive for building materials mainly prefabricated with inorganic binders such as anhydrite, cement, gypsum, lime and mixtures thereof.

Je známa celá řada přísad, retardujících tuhnutí a tvrdnutí sádrových pojiv, především na bázi slabých nebo málo dissociovaných anorganických nebo organických kyselin a jejich solí, případně komplexních nebo makromolekulárních přírodních nebo syntetických sloučenin.A wide range of additives are known that retard the setting and hardening of gypsum binders, mainly based on weak or slightly dissociated inorganic or organic acids and their salts, or complex or macromolecular natural or synthetic compounds.

Jsou známy i retenční přísady, především na bázi derivátů celulózy nebo škrobu.Retention additives are also known, mainly based on cellulose or starch derivatives.

Nevýhodou uvedených retardérů je to, že jejich roztoky se převážně chovají jako elektrolyty v důsledku dissociace ve vodném prostředí. Elektrolyty snadněji pronikají do porézní podložky, čímž dochází k ochuzování stavební hmoty o technologickou vodu s následnými průvodními jevy, jako je zkracování doby zpracovatelnosti, nedostatku vody v mezní vrstvě vedoucímu ke zhoršení nebo ztrátě adheze. Snadnější pronikání elektrolytu do porézní podložky rovněž snižuje účinnost retenčních přísad.The disadvantage of the above-mentioned retarders is that their solutions mainly behave as electrolytes due to dissociation in an aqueous environment. Electrolytes penetrate more easily into the porous substrate, which leads to the depletion of the building material of technological water with subsequent accompanying phenomena, such as shortening of the workability time, lack of water in the boundary layer leading to deterioration or loss of adhesion. Easier penetration of the electrolyte into the porous substrate also reduces the effectiveness of retention additives.

Běžné retenční přísady, tj. etery celulózy, kasein, dextrin, hydrolýzované škroby ovlivňují viskozitu vodné fáze a tudíž i retenci vody ve stavební hmotě v závislosti na pH vodné fáze, jejich bobtnání a rozpouštění ve vodě je ve většině případů značně pomalé. Pro tyto účely se používá v zahraničí převážně hydroxyetyl-, metylhydroxyetyl-, metylhýdroxypropylcelulózy s různě upravenou rozpouštěcí dobou. U nás vyráběná karboxymetylcelulóza v dávkách, které vykazují retenční schopnost inhibuje hydratační reakci odvodněného síranu vápenatého, tedy anhydritu a sádry a je tudíž pro tato pojivá nepoužitelná jako retenční přísada. Kasein rovněž běžně používaný jako retenční přísada pro prefabrikované stavební hmoty na bázi cementového pojivá se rozpouští velice pomalu ve vodě, stavební hmota, rozmíchaná s vodou vyžaduje odležení a v dávce potřebné pro retenci právě tak jako hyrolyzované škroby a dextrin výrazně zpomalují (u sádry a anhydritu inhibují) hydratační reakci a rovněž výrazně snižují pevnosti a zvyšují kontrakce stavební hmoty.Common retention additives, i.e. cellulose ethers, casein, dextrin, hydrolyzed starches affect the viscosity of the aqueous phase and therefore the retention of water in the building material depending on the pH of the aqueous phase, their swelling and dissolution in water is in most cases very slow. For these purposes, mainly hydroxyethyl, methylhydroxyethyl, methylhydroxypropyl celluloses with variously adjusted dissolution times are used abroad. Carboxymethyl cellulose produced in our country in doses that show retention ability inhibits the hydration reaction of dehydrated calcium sulfate, i.e. anhydrite and gypsum and is therefore unusable as a retention additive for these binders. Casein, also commonly used as a retention additive for prefabricated building materials based on cement binder, dissolves very slowly in water. The building material mixed with water requires aging and in the dose required for retention, just like hydrolyzed starches and dextrin, they significantly slow down (in the case of gypsum and anhydrite, they inhibit) the hydration reaction and also significantly reduce the strength and increase the contraction of the building material.

Plastifikační nebo ztekucující přísady nejsou všechny rovnocenně použitelné. Fenolické polykondenzáty s aldehydy, právě tak jako ligninsulfonany s větším či menším podílem halastních sacharidů mají negativní vliv na kinetiku hydratační reakce v celém rozsahu hydratace a jsou ve svých požadovaných účincích selektivní pro cementová pojivá, kde se jejich silně zpomalující až inhibující účinek na pojivá na bázi síranu vápenatého projevuje za teplot nad 15 °C méně výrazně.Plasticizing or fluidizing additives are not all equally applicable. Phenolic polycondensates with aldehydes, as well as lignin sulfonates with a greater or lesser proportion of haloxysaccharides, have a negative effect on the kinetics of the hydration reaction throughout the hydration range and are selective in their desired effects for cement binders, where their strongly retarding to inhibiting effect on calcium sulfate binders is less pronounced at temperatures above 15 °C.

Je známo i AO 257 517 autorů Chládek, Kodet, které řeší tuto problematiku ve specifické oblasti sádry jako pojivá optimalizací složení speciálně připravované komplexní přísady, kdy při přípravě vznikají další produkty, které synergizují účinek komponent.AO 257 517 by authors Chládek, Kodet is also known, which addresses this issue in the specific area of gypsum as a binder by optimizing the composition of a specially prepared complex additive, where during preparation other products are created that synergize the effect of the components.

Nevýhodou komplexní přísady takto formulované je to, že je specifická pro sádru a již její využití pro stavební hmoty na bázi anhydritu (anhydrit XIX,i jako pojivá je vyloučeno pro výrazný reterdační až inhibiční účinek trinatriumfosfátu a silně retardační účinek fosfoesterů škrobu, který lze obtížně překonat zvýšeným dávkováním katalyzátorů tuhnutí. Tvorba voluminóznich soli .škrobových fosfátů s vápníkem stavební hmoty znamená dosti rychlý nárůst tixotropie, výhodný pro omítky nebo tmely, nevýhodný pro licí, samonivelující hmoty na' sádrové i anhydritové bázi, tím spíše u těchže hmot na cementové bázi, obsahujících volný oxid nebo hydroxid vápenatý. Další nevýhodou takto formulované přísady je skutečnost, že v alkalické oblasti (stavební hmoty obsahující cement nebo vápno nebo vápnem znečištěná plniva sádrových hmot nebo nadbytkem vápna neutralizované fluor-, či fosforanhydrity nebo sádry) se snižuje viskozita vodné fáze škrobových fosfátů i oxidovaných škrobů velmi výrazně a tím dochází ke snížení retence vody Ve stavební hmotě. Vyšší dávkování má negativní vliv na mechanické vlastnosti vytvrdlé stavební hmoty, zachováni dávkování vede v důsledku odsátí technologické vody porézním podkladem ke zkracování doby zpracovatelnosti event. i k tvorbě trhlinek.The disadvantage of the complex additive formulated in this way is that it is specific for gypsum and its use for building materials based on anhydrite (anhydrite XIX) as a binder is excluded due to the significant retarding to inhibiting effect of trisodium phosphate and the strongly retarding effect of starch phosphoesters, which can be overcome with difficulty by increasing the dosage of setting catalysts. The formation of voluminous salts of starch phosphates with calcium of the building material means a fairly rapid increase in thixotropy, which is advantageous for plasters or putties, disadvantageous for casting, self-leveling materials on a gypsum or anhydrite basis, especially for those materials on a cement basis containing free calcium oxide or hydroxide. Another disadvantage of the additive formulated in this way is the fact that in the alkaline range (building materials containing cement or lime or lime-contaminated fillers of gypsum materials or fluoro- or phosphoric anhydrites or gypsum neutralized by an excess of lime) the viscosity of the aqueous phase decreases. starch phosphates and oxidized starches very significantly and thus reduces water retention in the building material. Higher dosage has a negative effect on the mechanical properties of the hardened building material, maintaining the dosage leads to a shortening of the workability time and possibly even to the formation of cracks due to the suction of technological water by the porous substrate.

Uvedené nevýhody odstraňuje komplexní přísada do stavebních hmot podle vynálezu, která sestává z 10 až 26 hmotnostních dílů sulfonovaného polykondenzátu močoviny s formaldehydem, ař 40 hmotnostních dílů oxidovaného škrobu, obsahujícího minimálně 15 % škrobových zrn s reaktivními aldehydoskupinami a/nebo karboxyskupinami, 20 až 60 hmotnostních dílů karboxymetyléteru škrobu, 4 až 17 hmotnostních dílů karboxymetyléteru celulózy a 6 až 12 hmotnostních dílů močoviny.The above disadvantages are eliminated by a complex additive to building materials according to the invention, which consists of 10 to 26 parts by weight of sulfonated polycondensate of urea with formaldehyde, up to 40 parts by weight of oxidized starch, containing at least 15% of starch grains with reactive aldehyde groups and/or carboxy groups, 20 to 60 parts by weight of starch carboxymethyl ether, 4 to 17 parts by weight of cellulose carboxymethyl ether and 6 to 12 parts by weight of urea.

Komplexní přísada může obsahovat 0,1 až 4 hmotnostní díly fungicidní nebo/i baktericidní přísady, např. organociničité nebo borité sloučeniny.The complex additive may contain 0.1 to 4 parts by weight of a fungicidal and/or bactericidal additive, e.g. organotin or boron compounds.

Dále může komplexní přísada obohacovat 30 až 57 hmotnostních dílů fosformonoesteru a/nebo fosfordiesteru škrobu a/nebo solí málo dissociovaných anorganických kyselin a/nebo slabých organických kyselin a/nebo jejich solí jako retardéru tuhnutí sádry, 100 až 500 hmotr nostních dílů solných a/nebo alkalických katalyzátorů tuhnutí anhydritu, 15 až 65 hmotnostních dílů ztekucujících přísad, může být rozptýlena v inertním plnivu, např. ve vápenci nebo vápenatém hlinitokřemičítanu s obsahem volného oxidu křemičitého vyšším než 15 % nebo/i ukotvena na porézním hlinitokřemičitanovém nosiči a může také obsahovat suchou redispergovatelnou disperzi v množství 0,3 až 2,5násobku hmotnosti sulfonovaného polykondenzátu močoviny s formaldehydem.Furthermore, the complex additive may be enriched with 30 to 57 parts by weight of phosphoric monoester and/or phosphoric diester of starch and/or salts of poorly dissociated inorganic acids and/or weak organic acids and/or salts thereof as a retarder of gypsum setting, 100 to 500 parts by weight of salt and/or alkaline catalysts for anhydrite setting, 15 to 65 parts by weight of fluidizing additives, may be dispersed in an inert filler, e.g. in limestone or calcium aluminosilicate with a free silica content higher than 15% or/and anchored on a porous aluminosilicate carrier and may also contain a dry redispersible dispersion in an amount of 0.3 to 2.5 times the weight of the sulfonated polycondensate of urea with formaldehyde.

Komplexní přísada podle vynálezu má řady výhod, které spočívají v tom, že její složení je voleno tak, aby se pro různé druhy pojiv nebo stavebních hmot jednotlivé žádané vlastnosti komponent vzájemnou interakcí nezhoršovaly. Způsob přípravy vylučuje sekundární odštěpování formaldehydu z plastifikátorů nebo ztekutiva vlivem pH stavební hmoty, způsobuje chemickou vazbu komponentů mezi sebou a/nebo vápníkem stavební hmoty, čímž dochází k synergickému účinku komponentů. Tak například fosfátová skupina fosforesterů škrobu reaguje s vápníkem a tak zabudovává strukturní škrobové zrno do struktury pojivého tmele. Vzájemná reakce aminoskupin plastifikátorů nebo/i ztekutiva s volnými (reaktivními) aldehydo- nebo karboxyskupinami oxidovaného škrobu tvoří sesítěný produkt vázaný sulfoskupinou opět na vápníku pojivá. Substitucí sodíku v sodné soli kaboxymetyléteru škrobu i celulózy vápníkem pojivá dochází opět k chemické vazbě makromolekuly na pojivo. Negativního účinku karboxymetylcelulózy na kinetiku hydratační reakce sádry je využito k synergickému účinku kombinace fosforester škrobu-karboxymetylcelulóza ke zpomalení tuhnutí sádrového pojivá. Tvorba výkvětů sodných solí obsažených ve škrobových derivátech i vznikajících substitucí je úspěšně potlačena močovinou (AO 252 105, Chládek), která prodlužuje i zpracovatelnost pojivá či stavební hmoty tím, že za její přítomnosti nedochází k rychlé tvorbě voluminózních vločkovitých nebo klkovitých vápenatých solí škrobových derivátů, ale k postupné tvorbě krystalických produktů. Stejným mechanizmem, prodlužujícím dobu zpracovatelnosti je potlačen i rychlý vznik obdobných voluminózních solí plastifikátorů nebo ztekutiva s vápníkem (AO 252 104, Chládek). Důsledkem těchto pochodů je i to, že snížení pevnosti stavebních hmot, způsobené přítomností makromolekulárních látek bez přítomnosti močoviny je podstatně menší nebo nulové. Zkoušky prokázaly, že optimálních účinků lze dosáhnout! při dodržení složení komplexní přísady podle vynálezu a dávkování přísady do pojivá nebo z něj vytvořené stavební hmoty v rozpětí 0,5 až 6,5 % hmotnostního.The complex additive according to the invention has a number of advantages, which consist in the fact that its composition is chosen so that for different types of binders or building materials the individual desired properties of the components do not deteriorate due to mutual interaction. The preparation method eliminates the secondary cleavage of formaldehyde from plasticizers or flow-through agents due to the pH of the building material, causes chemical bonding of the components with each other and/or with calcium of the building material, thereby achieving a synergistic effect of the components. For example, the phosphate group of starch phosphoric esters reacts with calcium and thus incorporates the structural starch grain into the structure of the binder mastic. The mutual reaction of the amino groups of the plasticizers or/and flow-through agents with free (reactive) aldehyde or carboxy groups of oxidized starch forms a cross-linked product bound by a sulfo group again on the calcium of the binder. Substitution of sodium in sodium salt of carboxymethyl ether of starch and cellulose with calcium of the binder again leads to chemical bonding of the macromolecule to the binder. The negative effect of carboxymethyl cellulose on the kinetics of the hydration reaction of gypsum is used for the synergistic effect of the combination of starch phosphor ester-carboxymethyl cellulose to slow down the setting of the gypsum binder. The formation of efflorescence of sodium salts contained in starch derivatives and the resulting substitutions is successfully suppressed by urea (AO 252 105, Chládek), which also extends the workability of the binder or building material by not rapidly forming voluminous flaky or villous calcium salts of starch derivatives in its presence, but rather the gradual formation of crystalline products. The same mechanism, which extends the workability period, also suppresses the rapid formation of similar voluminous salts of plasticizers or calcium-based flow-through (AO 252 104, Chládek). The consequence of these processes is that the reduction in the strength of building materials caused by the presence of macromolecular substances without the presence of urea is significantly smaller or zero. Tests have shown that optimal effects can be achieved! by adhering to the composition of the complex additive according to the invention and dosing the additive into the binder or the building material formed from it in the range of 0.5 to 6.5% by weight.

Konkrétní složení a použiti komplexní přísady je blíže objasněno na několika příkladech:The specific composition and use of the complex additive is explained in more detail using several examples:

Příklad 1 £ energosádrovce, vzniklého při mokré vápencové vypírce kouřových plynů tepelné elektrárny bylo připraveno sádrové pojivo třídy G 5 A III. Z tohoto sádrového pojivá, vápencové moučky do 0,25 mm, hydroxidu vápenatého a komplexní přísady byl připraven suchý prefabrikovaný štěrkový tmel k vyrovnání smíšeného zdivá, tvořeného plynosilikátem, cihlami, tvarovkami a betonovými prefabrikáty. Nanesená vrstva měla tloušEku 3 až 10 mm.Example 1 £ energy gypsum, formed during wet limestone washing of flue gases of a thermal power plant, was prepared as a gypsum binder of class G 5 A III. From this gypsum binder, limestone flour up to 0.25 mm, calcium hydroxide and a complex additive, a dry prefabricated gravel putty was prepared for leveling mixed masonry consisting of gas silicate, bricks, fittings and concrete precast products. The applied layer had a thickness of 3 to 10 mm.

Komplexní přísada měla toto složení:The complex additive had the following composition:

Močovino formaldehydový sulfonovaný polykondenzát Karboxymetyléter škrobu Karboxymetyléter celulózy Oxidovaný škrob MočovinaUrea formaldehyde sulfonated polycondensate Starch carboxymethyl ether Cellulose carboxymethyl ether Oxidized starch Urea

Kyselina vinnáTartaric acid

Směs borax-kys. boritá (BORONIT) hmotnostních dílů 55 hmotnostních dílů hmotnostních dílů 12 hmotnostních dílů hmotnostních dílů hmotnostní díly hmotnostní dílyBorax-boric acid mixture (BORONIT) parts by weight 55 parts by weight parts by weight 12 parts by weight parts by weight parts by weight

Hmota byla nanášena na smíšené zdivo po rozmíchání s vodou na pastovitou konsistenci v automatickém míchacím a stříkacím zařízení (Gipsomat G 78), stahována do roviny a vyhlazena hladítkem. Doba zpracovatelnosti na rozdílném podkladu 35 až 50 minut.The material was applied to the mixed masonry after mixing with water to a pasty consistency in an automatic mixing and spraying device (Gipsomat G 78), pulled into a plane and smoothed with a trowel. Workability time on different substrates 35 to 50 minutes.

Vzniklá povrchová úprava měla přídržnost k podkladu 0,23 až 0,37 MPa, pevnost v talku 3,6 + 0,33 MPa, pevnost v tahu za ohybu cca 1,2 MPa. Přesto, že smíšené zdivo mělo značné nerovnosti, zářezy pro elektroinstalace a spáry nebyly zahozeny nebo vyspraveny, nedošlo ani v tloušťkách 45 mm k vytékáni ze spař nebo k tvorbě trhlin.The resulting surface treatment had an adhesion to the substrate of 0.23 to 0.37 MPa, a talc strength of 3.6 + 0.33 MPa, and a bending tensile strength of approximately 1.2 MPa. Despite the fact that the mixed masonry had significant irregularities, the notches for electrical installations and joints were not discarded or repaired, there was no leakage from the joints or the formation of cracks, even in thicknesses of 45 mm.

Příklad 2Example 2

Pro povrchovou úpravu podlahy se zvýšenou otěruvzdornosti byla připravena suchá prefabriko váná hmota, sestávající z cementu třídy 400, vápencové moučky, sintrokorundové drti, drceného karbidu křemíku, křemenného písku a komplexní přísady, která měla toto složení:For the surface treatment of the floor with increased abrasion resistance, a dry prefabricated mass was prepared, consisting of cement grade 400, limestone flour, sintered corundum grit, crushed silicon carbide, quartz sand and a complex additive with the following composition:

Sulfonovaný polykondenzát močovinoformaldehydový Sulvonovaný polykondenzát melaminformaldehydový Karboxymetyléter škrobu Karboxymetyléter celulózy Oxidovaný škrob MočovinaSulfonated urea formaldehyde polycondensate Sulfonated melamine formaldehyde polycondensate Starch carboxymethyl ether Cellulose carboxymethyl ether Oxidized starch Urea

Fungi- a mykocidní přísadaFungi- and mycocidal additive

20 20 hmotnostních massive dílů parts 30 30 hmotnostních massive dílů parts 20 20 hmotnostních massive dílů parts 5 5 hmotnostních massive dílů parts 25 25 hmotnostních massive dílů parts 10 10 hmotnostních massive dílů parts

hmotnostní dílyparts by weight

Na staveništi byl premix rozmíchán s vodou v poměru 74:26 až 30 hmotnostním dílům a ve smetanovité konzistenci ihned po rozmíchání načerpán na zvlhčený betonový podkla v průměrné tloušťce 8 mm, kde utvořil hladinu.At the construction site, the premix was mixed with water in a ratio of 74:26 to 30 parts by weight and, in a creamy consistency, immediately after mixing, was pumped onto the moistened concrete subgrade at an average thickness of 8 mm, where it formed a level.

Po 28 dnech měla povrchová úprava tyto vlastnosti:After 28 days, the surface treatment had the following properties:

Přídržnost k podkladu Pevnost v tlaku Obrusnost (DIN 52 108)Adhesion to the substrate Compressive strength Abrasion resistance (DIN 52 108)

0,57 + 0,037 MPa 35 až 43 MPa0.57 + 0.037 MPa 35 to 43 MPa

3,6 až 4,4 cm³/50 cm² 3.6 to 4.4 ^cm3 /50 ^cm2

Příklad 3Example 3

Smísením za sucha 40 hmotnostních dílů sádrového pojivá třídy G 2 Β II, 50 hmotnostních dílů suchého pisku o velikosti zrna do 0,5 mm s 10 hmotnostními díly komplexní přísady, obsahující 15 % hmotnostních látek a 85 % hmotnostních vápenatého hlinitokřemičitanu, byla připravena perfabrikovaná suchá sádrová omítkovina. Obsah účinných látek komplexní přísady byl tento:A pre-fabricated dry gypsum plaster was prepared by dry mixing 40 parts by weight of class G 2 Β II gypsum binder, 50 parts by weight of dry sand with a grain size of up to 0.5 mm with 10 parts by weight of a complex additive containing 15% by weight of substances and 85% by weight of calcium aluminosilicate. The content of active substances of the complex additive was as follows:

Fosformonoester škrobu Sulfonovaný polykondenzát močoviny s formaldehydem Oxidvaný škrobStarch phosphorous monoester Sulfonated urea polycondensate with formaldehyde Oxidized starch

Karboxymetyléter škrobu hmotnostních dílů hmotnostních dílů 19 hmotnostních dílů 18 hmotnostních dílůStarch carboxymethyl ether parts by weight parts by weight 19 parts by weight 18 parts by weight

263789263789

Karboxymetyléter celulózy MočovinaCellulose carboxymethyl ether Urea

Fosforečnan sodnýSodium phosphate

Fungicidni přísada (Lastanox) hmotnostní díly 8 hmotnostních dílů 5 hmotnostních dilů 0,15 hmotnostních dílůFungicidal additive (Lastanox) parts by weight 8 parts by weight 5 parts by weight 0.15 parts by weight

Tato omítkovina byla na staveništi smíchána s vodou v poměru 7:3 s vodou na slabě pastovitou hmotu. Po nanesení na podklad z betonových prefabrikátů v průměrné tlouštce 5 mm měla dobu zpracovatelnosti 75 minut, počátek tuhnutí 90 minut, dobu tuhnutí 110 minut. Vzorky malty, odebrané ke zkoušce vykázaly pevnost v tlaku 3,87 MPa na trámečku a 4,15 MPa na výřezu z omítky. Zkouška přídržnosti na neošetřeném povrchu prefabrikátů vykázala přídržnost 0,33 + 0,07 MPa, na povrchu prefabrikátů ošetřeném adhezní mezivrstvou 0,56 + 0,05 MPa.This plaster was mixed with water at the construction site in a ratio of 7:3 to water to a slightly pasty mass. After application to a base of concrete precast elements with an average thickness of 5 mm, it had a workability time of 75 minutes, the beginning of setting of 90 minutes, and a setting time of 110 minutes. The mortar samples taken for testing showed a compressive strength of 3.87 MPa on the beam and 4.15 MPa on the cutout of the plaster. The adhesion test on the untreated surface of the precast elements showed an adhesion of 0.33 + 0.07 MPa, and on the surface of the precast elements treated with an adhesive intermediate layer of 0.56 + 0.05 MPa.

Paralelní zkouška omítkové hmoty bez komplexní přísady vykázala tyto hodnoty:A parallel test of the plaster mass without the complex additive showed the following values:

Zpracovatelnost 2,5 minuty, počátek tuhnutí 6 minut, konec tuhnutí 11 minut, pevnost v tlaku na trámečku 5',53 MPa, na výřezu z omítky 1,12 MPa, přídržnost menší než 0,02 MPa, většinou však neměřitelná.Workability 2.5 minutes, start of setting 6 minutes, end of setting 11 minutes, compressive strength on the beam 5.53 MPa, on the plaster cutout 1.12 MPa, adhesion less than 0.02 MPa, but mostly unmeasurable.

Příklad 4Example 4

Byla připravena suchá prefabrikovaná A dry prefabricated was prepared omítková směs sestávající z plaster mixture consisting of vápna, cementu, vápencové lime, cement, limestone drti 0 až 4 mm a komplexní přísady, která 0 to 4 mm grit and complex additives that měla toto složení; it had this composition; Sulfonovaný polykondenzát Sulfonated polycondensate močovino formaldehydový urea formaldehyde 26 hmotnostních 26 by weight dílů parts Oxidovaný škrob Oxidized starch 40 hmotnostních 40 by weight dílů parts Karboxymetyléter škrobu Starch carboxymethyl ether 60 hmotnostních 60 by weight dílů parts Karboxymetyléter celulózy Carboxymethyl ether of cellulose 17 hmotnostních 17 by weight dílů parts Močovina Urea 10 hmotnostních 10 by weight dílů parts Sloučenina byla za stejných podmínek The compound was under the same conditions připravena omítkovina téhož prepared plaster of the same složení bez komplexní composition without complex přísady pro porovnávací zkoušky. Výsledky additives for comparative tests. Results zkoušek pro maltu stříkací konsistence: tests for mortar spray consistency: bez přísady without additive s přísadou with an ingredient Přídržnost na cihle MPa Adhesion to brick MPa 0,17 0.17 0,31 0.31 betonu MPa concrete MPa 0,09 0.09 0,22 0.22 Siporexu MPa Siporex MPa 0,14 0.14 0,32 0.32 Suchá objemová hmotnost kg.m^-3 Dry density kg.m ^-3 1,723 1,723 1,487 1,487 Pevnost v tlaku MPa Compressive strength MPa 1,32 1.32 2,21 2.21 tahu za ohybu MPa bending tensile MPa 0,62 0.62 1,12 1.12 Stékavost ve vrstvě nad mm Flowability in a layer above mm 14 14 32 32 Trhlinky při ti. 10 mm Cracks at 10 mm thickness ano yes ne no

PříkladS ' Lehčeně sádrové podhledy, vytvořené ze směsi sádrového pojivá třídy G 5 Β II a křemeliny v hmotnostním poměru 2:1 a komplexní přísady o složení uvedeném v příkladu 3, doplněné ztekucující složkou tvořenou sulfonovanou melaminformaldehydovou.pryskyřicí v množství 60 hmotnostních dílů mf na 100 hmotnostních dílů komplexní přísady v dávce 2,25 hmotnostních dílů na hmotu směsi, smíchané s vodou v hmotnostním poměru 5:3, byly odlévány do separovaných silikonových forem po 20 minutách odpěnění připravené suspenze.Example 5 'Lightweight gypsum ceilings, made from a mixture of gypsum binder class G 5 Β II and diatomaceous earth in a weight ratio of 2:1 and a complex additive with the composition given in Example 3, supplemented with a plasticizing component consisting of sulfonated melamine formaldehyde resin in an amount of 60 parts by weight of mf per 100 parts by weight of the complex additive in a dose of 2.25 parts by weight per mass of the mixture, mixed with water in a weight ratio of 5:3, were cast into separate silicone molds after 20 minutes of defoaming of the prepared suspension.

Počátek tuhnutí takto připravené hmoty byl 35 minut, konec ní a vyschnutí měly sádrové pohledy objemovou hmotnost 476 + 11 1,95 + 0,18 MPa, pevnost v tahu za ohybu 1,23 + 0,2 MPa.The beginning of solidification of the mass prepared in this way was 35 minutes, at the end of it and drying, the gypsum faces had a bulk density of 476 + 11 1.95 + 0.18 MPa, and a tensile strength under bending of 1.23 + 0.2 MPa.

tuhnutí 55 minut. Po odformová-3 kg.m , pevnost v tlakusetting time 55 minutes. After demolding - 3 kg.m, compressive strength

Příklad 6Example 6

Pro dodatečnou tepelnou izolaci objektu bylo rozhodnuto použít lehčené sádrové sádroperli tové omítky. Před vlastní aplikací na stavbě byl v míchacím zařízení připraven suchý premix složený z 62 hmotnostních dílů sádrového pojivá G 5 Β II, 36,5 hmotnostních dílů expandovaného perlitu a 1,5 hmotnostního dílu komplexní přísady, který byl na stavbě rozmíchán s vodou v hmotnostním poměru 1:1,2. Takto připravená lehčená malta byla nastříkána na betonový podklad ošetřený adhesním můstkem.For additional thermal insulation of the building, it was decided to use lightweight gypsum-perlite plaster. Before the actual application on the site, a dry premix consisting of 62 parts by weight of gypsum binder G 5 Β II, 36.5 parts by weight of expanded perlite and 1.5 parts by weight of complex additive was prepared in a mixing device, which was mixed with water at the site in a weight ratio of 1:1.2. The lightweight mortar prepared in this way was sprayed onto the concrete substrate treated with an adhesion bridge.

Komplexní přísada byla formulována takto:The complex additive was formulated as follows:

Fosformonoester škrobu Sulfonovaný polykondenzát močovinoformaldehydový Oxidovaný škrob Karboxymetyléter škrobu Karboxymetyléter celulózy Fosforečnan amonný sekundární Fungicidní přísada hmotnostních dílů hmotnostních dílů 13 hmotnostních dílů 13 hmotnostních dílů hmotnostních dílů 4 hmotnostní díly 1,5 hmotnostního díluStarch phosphoric monoester Sulfonated urea-formaldehyde polycondensate Oxidized starch Starch carboxymethyl ether Cellulose carboxymethyl ether Secondary ammonium phosphate Fungicidal additive parts by weight parts by weight 13 parts by weight 13 parts by weight parts by weight 4 parts by weight 1.5 parts by weight

Podkladem bylo zdivo složené z betonových prefabrikátů a cihlových tvarovek, tlouščka omítky 4 až 5 cm v jednovrstvém provedení. Po srovnání a zatuhnutí byla takto vytvořená sádroperlitová omítka vyhlazena ocelovým hladítkem.The base was masonry composed of concrete precast elements and brick shapes, the plaster thickness was 4 to 5 cm in a single layer. After leveling and hardening, the gypsum-perlite plaster thus created was smoothed with a steel trowel.

Doba zpracovatelnosti 160 minut, počátek tuhnutí 180 minut, konec tuhnutí 210 minut. Pevnost omítky v tlaku 1,3 MPa, objemová hmotnost 380 + 7 kg.m”^, koeficient tepelné vodivosti 0,06 + 0,004 W.m.°K, přídržnost větší než 0,23 MPa (porušení v omítkovině).Pot life 160 minutes, start of setting 180 minutes, end of setting 210 minutes. Compressive strength of plaster 1.3 MPa, bulk density 380 + 7 kg.m”^, thermal conductivity coefficient 0.06 + 0.004 W.m.°K, adhesion greater than 0.23 MPa (breakage in plaster).

Příklad 7Example 7

Pro vytmelení zdivá z betonových prefabrikátů pod tapety byl připraven suchý prefabrikovaný sádrový tmel o složení:For sealing precast concrete masonry under wallpaper, a dry prefabricated gypsum putty with the following composition was prepared:

Sádrové pojivo G 2 Β IIGypsum binder G 2 Β II

Odprach z drcen, vápence do 0,125 mm Komplexní přísada hmotnostních dílů 56 hmotnostních dílů hmotnostní dílyDust from crushed limestone up to 0.125 mm Complex additive parts by weight 56 parts by weight parts by weight

Na staveništi byl suchý premix rozmíchán s vodou v hmotnostním poměru 2:1.At the construction site, the dry premix was mixed with water in a weight ratio of 2:1.

Komplexní přísada měla toto složeníThe complex additive had this composition

Směs fosforesterů škrobuStarch phosphoroester mixture

Sulfonovaný polykondenzát močovinoformaldehydovýSulfonated urea-formaldehyde polycondensate

Oxidovaný škrobOxidized starch

Karboxymetyléter škrobuStarch carboxymethyl ether

Karboxymetyéter celulózyCarboxymethylether of cellulose

MočovinaUrea

Fosforečnan sodnýSodium phosphate

Kyselina vinnáTartaric acid

Směs fungicidní a baktericidnl přísady (BORONIT) hmotnostních dílů hmotnostních dílů 17 hmotnostních dílů 17 hmotnostních dílů hmotnostních dílů 6 hmotnosntích dílů 0,33 hmotnostních dílů 5,8 hmotnostního dílu hmotnostní dílyMixture of fungicidal and bactericidal additives (BORONIT) parts by weight parts by weight 17 parts by weight 17 parts by weight parts by weight 6 parts by weight 0.33 parts by weight 5.8 parts by weight parts by weight

Zpracovatelnost tmele na betonovém prefabrikátu 50 minut, konec tuhnutí 105 minut. Lepení tapet započato 3 hodiny po vytmelení.Workability of the putty on the concrete precast 50 minutes, end of setting 105 minutes. Wallpaper gluing started 3 hours after puttying.

PříkladeExamples

Pro vyrovnání nerovností podlahové líce stropních prefabrikátů v rozmezí 5 až 15 mm byla připravena suchá prefabrikovaná anhydritová hmota o složení:To level out unevenness of the floor surface of the ceiling prefabricated elements in the range of 5 to 15 mm, a dry prefabricated anhydrite compound was prepared with the following composition:

Mletý fluoranhydrit 62 hmotnostních dílůGround hydrofluoric anhydrite 62 parts by weight

Jemně mletý vápenec třídy IV/6 33 hmotnostní dílyFinely ground limestone class IV/6 33 parts by weight

Komplexní přísada 5 hmotnostních dílůComplex additive 5 parts by weight

Na staveništi byl suchý premix kontinuálně míchán s vodou v hmotnostním poměru 7:3 a čerpán na podlahovou líc stropní konstrukce, kde smetanovítě tekutá hmota vytvořila hladkou a nivelovanou hladinu.At the construction site, the dry premix was continuously mixed with water in a weight ratio of 7:3 and pumped onto the floor face of the ceiling structure, where the creamy liquid mass created a smooth and level surface.

Sulfonovaný polykondenzát melaminformaldehydovýSulfonated melamine formaldehyde polycondensate

Oxidovaný škrobOxidized starch

Karboxymetyléter škrobuStarch carboxymethyl ether

Karboxymetyléter celulózyCarboxymethyl ether of cellulose

Směs solných katalyzátorů tuhnutí Močovina hmotnostních dílů hmotnostních dílů 33 hmotnostní díly 38 hmotnostních dílů hmotnostních dílů 205 hmotnostních dílů 12 hmotnostních dílůMixture of salt catalysts for solidification Urea parts by weight parts by weight 33 parts by weight 38 parts by weight parts by weight 205 parts by weight 12 parts by weight

Roztékvost samonivelující vyrovnávací hmoty byla 0_fe>24 cm, zachována minimálně 30 minut, hmota zatuhla po 16 hotinách při teplotě 18 + 5 °C. Po týdnu bylo dosaženo pevnosti v tlaku 27 až 35 MPa, přídržnost k podkladu 1,45 + 0,15 MPa.The flowability of the self-leveling leveling compound was 0 _fe >24 cm, maintained for at least 30 minutes, the compound hardened after 16 hours at a temperature of 18 + 5 °C. After a week, a compressive strength of 27 to 35 MPa was achieved, adhesion to the substrate 1.45 + 0.15 MPa.

Příklad 9Example 9

Pro povrchovou úpravu betonové podlahy ve výrobní hale závodu těžkého strojírenství byla připravena suchá prefabrikovaná stavební hmota, sestávající z cementu třídy 400 jako pojivá, křemenného písku 1,6/3,15 mm, ambrfního karbidu křemíku 0/4 mm, sintrkorundové drti a litinového šrotu 0/2 mm a komplexní přísady.For the surface treatment of the concrete floor in the production hall of a heavy engineering plant, a dry prefabricated building material was prepared, consisting of cement class 400 as a binder, quartz sand 1.6/3.15 mm, amber silicon carbide 0/4 mm, sintered corundum grit and cast iron scrap 0/2 mm, and complex additives.

Prefabrikovaná hmota byla rozprostřena na právě zavadlý beton, obsahující ztekutivo, po navlhnutí vzlínající vlhkostí rozetřena a uhlazena rotační hladičkou a k vytvoření nekluzného povrchu učesána asfaltérskými kartáči až k obnažení antiabrazivních zrn.The prefabricated material was spread onto the newly cured concrete containing the fluidizer, after being moistened by rising moisture, spread and smoothed with a rotary trowel and, to create a non-slip surface, brushed with asphalt brushes until the anti-abrasive grains were exposed.

Sulfonovaný polykondenzát močovino formaldehydovýSulfonated urea formaldehyde polycondensate

Karboxymetyléter škrobuStarch carboxymethyl ether

Karboxymetyléter celulózyCarboxymethyl ether of cellulose

Oxidovaný škrobOxidized starch

MočovinaUrea

Redispergovatelná suchá disperze organických kopolymerúRedispersible dry dispersion of organic copolymers

10 hmotnostních dílů 10 parts by weight 60 60 hmotnostních massive dílů parts 20 20 hmotnostních massive dílů parts 4 4 hmotnostní díly parts by weight 10 10 hmotnostních massive dílů parts 6 6 hmotnostních massive dílů parts 25 25 hmotnostních massive dílů parts

Vzorky odebrané z této hmoty ke zkouškám vykázaly tyto mechanicko-fyzikální vlastnosti:Samples taken from this mass for testing showed the following mechanical-physical properties:

Pevnost v tlaku + 3,5 MPaCompressive strength + 3.5 MPa

Pevnost v tahu za ohybu 21 + 2,3 MPaBending tensile strength 21 + 2.3 MPa

Obrusnost (DIN 52 108) 1,3 cm^.50 citT^Abrasiveness (DIN 52 108) 1.3 cm^.50 citT^

Soudržnost s podkladem vyšší než 2,5 MPa (nad rozsah přístroje).Cohesion to the substrate higher than 2.5 MPa (above the range of the device).

Komplexní přísada podle vynálezu se dá výhodně použít pro přípravu omítek a temlů na bázi anorganických pojiv, v přítomnosti ztekutiva i k odlévání sádrových výrobků v celém průřezu homogenních z perfektními povrchy a dorbými pevnostmi v tlaku a více než dvojnásobnými pevnostmi v tahu za ohybu proti čistému sádrovému pojivu. Další oblastí využití je příprava stavebních hmot na anhydritové nebo cementové bázi jako samonivelizujících tekutých potěrů.The complex additive according to the invention can be advantageously used for the preparation of plasters and mortars based on inorganic binders, in the presence of a fluidizer, and for casting gypsum products homogeneous throughout the cross-section with perfect surfaces and excellent compressive strengths and more than double the tensile strength in bending compared to pure gypsum binder. Another area of use is the preparation of building materials on anhydrite or cement basis as self-leveling liquid screeds.

Claims

Complex additive for building materials, predominantly prefabricated, based on inorganic binders such as anhydride, cement, gypsum, lime and / or a combination thereof, which may contain fungicidal, mycocidal and bactericidal components, substances affecting hydration reaction kinetics, liquids, redispersible dry dispersions organic polymers or copolymers may be dispersed in an excess of inert filler or anchored on an inert or / or reactive carrier, characterized in that it consists of 10 to 26 parts by weight of sulfonated urea polycondensate with formaldehyde, 10 to 40 parts by weight of oxidized starch containing at least 15% by weight of starch grains having reactive aldehyde and / or carboxy groups, 20 to 60 parts by weight of carboxymethyl ether of starch, 3 to 17 parts by weight of carboxymethyl ether of cellulose and 6 to 12 parts by weight of urea.