CS257575B1 - Air-cooled steam condenser - Google Patents
Air-cooled steam condenser Download PDFInfo
- Publication number
- CS257575B1 CS257575B1 CS861246A CS124686A CS257575B1 CS 257575 B1 CS257575 B1 CS 257575B1 CS 861246 A CS861246 A CS 861246A CS 124686 A CS124686 A CS 124686A CS 257575 B1 CS257575 B1 CS 257575B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- tubes
- pitch
- rows
- heat exchange
- air
- Prior art date
Links
Abstract
Kondenzátor sestává ze svazku souběžných teplosměnných a dochlazovacích trubek, uspořádaných v řadách za sebou a opatřených na straně proudění vzduchu příčnými žebry. Teplosměnné trubky ústí horními konci do společné horní rozdělovači komory a spodními konci do společné sběrné komory, do níž je spodními konci zaústěna i nejméně jedna řada dochlazovacích trubek. Horní konce dochlazovacích trubek ústi do samostatné horní komory. Podstatou řešení je, že všechny řady dochlazovacích trubek a alespoň část řad teplosměnných trubek mají příčná žebra opatřena podélnými prořezy. V zájmu snížení tlakových ztrát na straně vzduchu nejsou prořezy provedeny v žebrech alespoň první řady teplosměnných trubek, která může nadto vykazovat i větší rozteč či stoupání žeber než zbývající trubkové řady. Hloubka prořezů se volí v rozmezí 0,025 až 0,200 průměru hladké trubky, rozteč v rozmezí 0,05 až 0,40 průměru hladké trubky a šířka řezu v rozmezí 0,02 až 0,15 průměru hladké trubky. První řadě teplosměnných trubek je popřípadě předřazena řada usměrňovačích lopatek, vykazujících kilpříkladu tvar částí válcových ploch o délce rovné 0,04 až 0,06 délky trubkového svazku a poloměru rovnému 0,01 až 0,02 délky trubkového svazku, přičemž rozteč lopatek činí 0,01 až 0,02 délky trubkového svazku.The capacitor consists of a parallel beam heat-exchange and after-cooling pipes, arranged in rows in succession and fitted on the side air flow through transverse ribs. Heat exchange the tubes exit the upper ends into a common upper common chamber a collecting chamber into which the lower end opens at least one row of aftercooling pipes. The upper ends of the cooling tubes open into separate ones upper chamber. The essence of the solution is that all rows of aftercooling pipes and at least part of the rows of heat transfer tubes have transverse ribs fitted with longitudinal cuts. In order to reduce pressure losses on the air side are not cuts made in the ribs of at least the first series of heat exchange of pipes that can also exhibit even more rib pitch than the rest tubular series. The regrooving depth is selected in the range 0.025 to 0.200 smooth tube diameter, pitch in the range of 0.05 to 0.40 diameter of the smooth tube and a cut width in the range of 0.02 to 0.15 diameter smooth tubes. The first line of heat transfer tubes optionally, a series of baffle blades, exhibiting kil-example cylindrical portions areas of 0.04 to 0.06 length a tube bundle and a radius of 0.01 to 0.02 tube bundle length with pitch the blades are 0.01 to 0.02 tube length volume.
Description
Vynález se týká uspořádání vzduchem chlazeného kondenzátoru vodní páry.The invention relates to an air-cooled water vapor condenser arrangement.
U dosud známých vzduchem chlazených kondenzátorů probíhá kondenzace uvnitř téplosměnných trubek, které jsou na vnější straně ochlazovány nucené proudícím vzduchem. Trubky jsou uspořádány v souběžných řadách a jsou chladicím vzduchem protékány ve směru kolmém k podélné ose trubkového svazku. Trubky jsou na obou koncích zaústěny do společných komor a na straně přívodu vzduchu jsou opatřeny příčnými žebry, která zvětšují teplosměnnou plochu trubek oproti trubkám hladkým obvykle o 1 500 až 2 000 %. Jednotlivé řady trubek jsou přitom uspořádány svisle anebo jsou umístěny v šikmé poloze, popřípadě dva protilehlé svazky trubek vytvářejí sestavu ve tvaru písmene A. Pára so přivádí do horní komory kondenzátoru a proudí vnitřním prostorem téplosměnných trubek směrem dolů za současné kondenzace. Kondenzát stéká v souproudu s párou rovněž směrem dolů do společné spodní sběrné komory, z níž se odvádí k opětovnému použití.In the prior art air-cooled condensers, condensation takes place inside the heat exchange tubes, which are externally cooled by forced air. The tubes are arranged in parallel rows and flow through the cooling air in a direction perpendicular to the longitudinal axis of the tube bundle. The tubes are connected to common chambers at both ends and are provided with transverse ribs on the air inlet side which increase the heat exchange surface of the tubes by 1,500 to 2,000% compared to plain tubes. The individual rows of tubes are arranged vertically or in an oblique position, or two opposing tube bundles form an A-shaped assembly. The steam is fed into the upper chamber of the condenser and flows downwardly through the condensation tubes. The condensate also flows downstream of the steam into the common lower collecting chamber from which it is discharged for reuse.
Za jednotlivými řadami téplosměnných trubek ve směru toku vzduchu anebo paralelně k nim může být kromě toho zařazena jedna nebo více řad trubek určených k dochlazování inertních plynů a dokončení kondenzace zbytků páry. Řada dochlazovacích trubek je na spodním konci zaústěna do komory společné i pro teplosměnné trubky, a to takovým způsobem, že inertní plyny a zbytky páry vystupující z téplosměnných trubek mění v komoře svůj směr, vstupují do dochlazovacích trubek a proudí jejich vnitřním prostorem ve směru odspodu nahoru, přičemž zb náry v dochlazovacích trubkách kondenzují. Kondenzát stéká do společné spodní komory, f se opět odvádí. Inertní plyny jsou odsávány ze samostatné horní komory dochlazovacích trunek.In addition, one or more rows of tubes intended to cool the inert gases and complete the condensation of the steam residues may be arranged downstream or downstream of the individual rows of heat exchange tubes in the direction of the air flow. At the lower end, a plurality of coolant tubes terminate in a chamber common to the heat exchange tubes in such a way that the inert gases and vapor residues exiting the heat exchange tubes change their direction in the chamber, enter the coolant tubes and flow through their space in the bottom direction and the condensation in the coolant tubes. The condensate flows down into the common lower chamber, f is removed again. The inert gases are extracted from a separate upper chamber of the aftercooling tubes.
Za řadami téplosměnných trubek se dále ve směru toku vzduchu umístují ručně či dálkově ovladatelné žaluzie, jejichž prostřednictvím je možno přivřít anebo úplně uzavřít průtočný průřez chladicího vzduchu a tím regulovat, jeho průtok. Žaluzie se používají zejména při sestavování protilehlých trubkových svazků do sestavy ve tvaru písmene A. V tomto případě jsou pak umístěny nad svazky téplosměnných trubek a lze jich kromě k regulaci množství vzduchu použít i k zamezení vnikání deště, sněhu a nečistot z ovzduší při odstavení kondenzátoru.In addition, manually or remotely controlled louvers are located downstream of the rows of heat exchange tubes, by means of which the flow cross section of the cooling air can be closed or completely closed and thus its flow can be regulated. The louvers are mainly used to assemble opposed tube bundles into an A-shaped assembly. In this case, they are placed above the bundles of heat exchange tubes and can be used in addition to regulating the amount of air to prevent rain, snow and air from entering the condenser.
Hlavním nedostatkem popsaných kondenzátorů je nerovnoměrná kondenzace páry v jednotlivých řadách téplosměnných trubek ve směru toku vzduchu. V první řadě téplosměnných trubek, obtékané relativně nejstudenějším vzduchem, kondenzuje zpočátku největší podíl páry a trubky této řady vykazují největší hydraulický odpor. V poslední řadě trubek, obtékané již ohřátým vzduchem, kondenzuje naproti tomu nejmenší množství páry a trubky této řady mají nejmenší hydraulický odpor. Důsledkem toho jsou i rozdílné tlaky páry na dolních koncích jednotlivých trubkových řad v místě jejich zaústění do společné spodní komory, které vyvolávají zpětný tok páry spodními otvory první (přední) řady trubek.The main drawback of the described condensers is the uneven condensation of steam in the individual rows of the heat exchange tubes downstream. In the first series of heat transfer tubes, which bypass the relatively coldest air, initially the largest proportion of steam condenses and the tubes of this series exhibit the greatest hydraulic resistance. On the other hand, in the last row of tubes by-passing the heated air, the smallest amount of steam condenses and the pipes in this row have the least hydraulic resistance. This also results in different vapor pressures at the lower ends of the individual tubular rows at the point of their entry into the common lower chamber, which cause backflow of steam through the lower openings of the first (front) row of tubes.
Zatímco takto zpětně pronikající pára postupně kondenzuje, inertní plyny obsažené v páře nemohou být z trubek odsávány. Vzhledem k daným tlakovým poměrům se v trubkách shromažďují a vytvářejí zde stabilní plynné kapsy, které zadržují i kondenzát. Části téplosměnných trubek zaplněných inertními plyny a kondenzátem se pak nemohou kondenzačního procesu zúčastnit a při středních teplotách venkovního vzduchu způsobují snížení kondenzačního výkonu, zatímco při nízkých teplotách vzduchu se v nich nashromážděný kondenzát ochlazuje a zamrzá, takže trubky práskáj í.While the backflowing steam condenses gradually, the inert gases contained in the steam cannot be extracted from the tubes. Due to the given pressure conditions, they are collected in the tubes and form stable gas pockets, which also retain condensate. The parts of the heat exchange tubes filled with inert gases and condensate cannot then participate in the condensation process and at the outdoor ambient air temperatures they reduce the condensation performance, while at low air temperatures the accumulated condensate cools and freezes, so that the pipes crack.
K odstranění popsaných nedostatků se proto trubkové svazky kondenzátorů navrhují tak, aby kondenzace byla ukončena □ všech za sebou jdoucích řad txubek ve stejiié výši, a to co nejblíže k místu dolního zaústění trubek do sběrné komory, čímž se využije maxima teplosměnné plochy trubek. Potřebného účinku se dosahuje jednak postupným zmenšováním průřezu trubek v jednotlivých za sebou umístěných řadách, jednak zvětšováním teplosměnné plochy trubek jednotlivých řad ve směru proudění vzduchu, dále postupným zmenšováním rozteče žeber v jednotlivých řadách trubek, změnou rozteče žeber podél trubek, umístěním klapek případně clon v místech zaústění rozdělovačů páry do jednotlivých trubek, změnou podtlaku u jednotlivých řad trubek anebo instalací parních ejektorů pro odsávání inertních plynů pro každou řadu zvlášř. Mění se tedy bud množství páry protékající jednotlivými řadami trubek, či. teplosměnný povrch trubek tak, aby kondenzace byla v některých řadách částečně potlačena.To overcome the described drawbacks, therefore, the condenser tube bundles are designed such that condensation terminates výši of all successive rows of tubes at the same level, as close as possible to the location of the lower inlet of the tubes into the collecting chamber, utilizing the maximum heat transfer surface of the tubes. The required effect is achieved by gradually decreasing the cross-section of the tubes in individual rows, increasing the heat exchange surface of the individual rows in the direction of air flow, further reducing the rib spacing in individual rows of tubes, changing the rib spacing along the tubes, the distribution of steam distributors into individual tubes, by changing the vacuum in the individual rows of tubes or by installing steam ejectors for the suction of inert gases for each row separately. Thus, either the amount of steam flowing through the individual rows of tubes, or. the heat exchange surface of the tubes so that condensation is partially suppressed in some rows.
Tato řešení však s sebou přinášejí nové nevýhody, které spočívají především v náročnosti a složitosti výroby, stejně jako v nezbytnosti výroby širokého sortimentu žebrovaných trubek o různých průřezech a s různými roztečemi žeber. Při změně rozteče podél jedné trubky není nadto možno použít výkonné technologie navíjení žeber, ale méně výkonného navlékání žeber s osazením, tj. tzv. L-žeber, při němž hrozí nebezpečí, že při opakovaném ohřevu a ochlazení trubky, kupříkladu při odstavení kondenzátoru, dojde ke snížení pevnosti styku mezi žebrem a trubkou a tím i ke snížení přestupu tepla.However, these solutions present new disadvantages, which are primarily due to the complexity and complexity of production, as well as the necessity of producing a wide range of ribbed tubes of different cross sections and rib spacing. Moreover, when changing the pitch along one pipe, it is not possible to use powerful rib winding technologies, but less powerful rib ribs with a step, ie the so-called L-ribs, where there is a risk of repeated heating and cooling of the pipe. to reduce the rigidity of the contact between the fin and the tube and thereby reduce the heat transfer.
Výrobně náročné je rovněž umístění clon, dýz či klapek do rozdělovače páry, případně do jednotlivých trubek. Tyto prvky vyvolávají kromě toho také nárůst tlakové ztráty a tím i nutnost zvýšeného výkonu parních ejektorových odsavačů inertních plynů. Použitím ejektorů u každé jeddnotlivé řady se pak opět zvyšuje složitost ovládáni odsávacího ejektorového systému, spotřeba páry i investiční náklady.The production of orifice plates, nozzles or flaps in the steam distributor or in individual pipes is also difficult to manufacture. In addition, these elements also cause an increase in pressure drop and hence the need for an increased output of inert gas ejector exhausters. The use of ejectors for each individual row then increases the complexity of the operation of the exhaust ejector system, the steam consumption and the investment costs.
Je známo rovněž uspořádání, při němž je v zájmu potlačení shora uvedených nedostatků svazku teplosměnných trubek ve směru proudění vzduchu předřazena tepelně hydraulická mříž. Mříž je tvořena nejméně jednou řadou hladkých, případně nízkožebrovaných trubek, které jsou horními konci zaústěny do společné horní rozdělovači komory s hrdlem pro přívod páry a spodními konci do společné spodní sběrné komory s hrdlem pro odvod kondenzátu. Za poslední řadou teplosměnných trubek pak následuje žaluzie, rozdělená popřípadě do dvou nebo více nad sebou umístěných, samostatně ručně či automaticky ovladatelných dílů. Výhodou tohoto uspořádání je, že chladicí vzduch při průchodu tepelně hydraulickou mříží zvýší svou turbulenci, jež pak příznivě ovlivní přestup tepla u vlastních teplosměnných trubek.An arrangement is also known in which, in order to overcome the above-mentioned shortcomings of the heat exchanger tube bundle in the direction of the air flow, a thermally hydraulic grille is provided upstream. The lattice is formed by at least one row of plain or low-ribbed tubes, which are connected at their upper ends to a common upper distribution chamber with a steam inlet and lower ends to a common lower condensate outlet. The last row of heat exchanger tubes is followed by a louver, possibly divided into two or more superimposed, separately manually or automatically controlled parts. The advantage of this arrangement is that the cooling air will increase its turbulence as it passes through the heat-hydraulic grille, which in turn will favorably influence the heat transfer of the heat transfer tubes themselves.
Všechny popsané úpravy jsou nicméně zaměřeny na ochranu kondenzátoru proti zamrznutí při jeho použití v oblastech s velmi nízkými teplotami venkovního vzduchu a jejich důsledkem je nárůst složitosti a hmotnosti kondenzátoru a tím i zvýšení pořizovacích nákladů. Při použití v oblastech, kde teplota neklesne pod bod mrazu, jsou naproti tomu tyto úpravy z ekonomického hlediska spíše nežádoucí.However, all of the modifications described are aimed at preventing the condenser from freezing when used in areas with very low outdoor air temperatures, resulting in an increase in the complexity and weight of the condenser, and thus an increase in acquisition cost. On the other hand, when used in areas where the temperature does not fall below freezing, these adjustments are rather undesirable from an economic point of view.
Nevýhody dosud známých provedení kondenzátorů jsou potlačeny u vzduchem chlazeného kondenzátoru vodní páry podle vynálezu, který sestává ze svazku souběžných teplosměnných a dochlazovacích trubek uspořádaných v řadách za sebou a opatřených na straně prouděni vzduchu příčnými žebry, kde teplosměnné trubky jsou horními konci zaústěny do společné horní rozdělovači komory s hrdlem pro přívod páry a spodními konci do společné spodní sběrné komory s hrdlem pro odvod kondenzátu, do níž je zaústěna současně spodními konci nejméně jedna řada dochlazovacích trubek, zatímco horní konce všech dochlazovacích trubek ústí do samostatné horní komory.Disadvantages of the known capacitors of the prior art are suppressed by the air-cooled water vapor condenser according to the invention, which consists of a bundle of parallel heat exchange and quench tubes arranged in rows and provided with transverse ribs on the air flow side. a chamber with a steam inlet and lower ends to a common lower condensate discharge chamber into which at least one row of aftercooling tubes terminates simultaneously at the lower ends, while the upper ends of all aftercooling tubes open into a separate upper chamber.
Kondenzátor je přitom v podstatě charakterizován tím, že všechny řady dochlazovacích trubek a alespoň část řad teplosměnných trubek mají příčná žebra opatřena podélnými prořezy, které v optimálním případě vykazují hloubku rovnou 0,025-0,200 průměru hladké trubky, rozteč rovnou 0,05-0,40 průměru hladké trubky a šířku řezu rovnou 0,02-0,15 průměru hladké trubky.The condenser is essentially characterized in that all rows of cooling tubes and at least a part of the rows of heat exchange tubes have transverse ribs provided with longitudinal slits, which preferably have a depth equal to 0.025-0.200 of the diameter of the smooth tube, pitch equal to 0.05-0.40 diameter smooth pipe and a cutting width equal to 0,02-0,15 of the diameter of the smooth pipe.
Hlavním přínosem teplosměnných a dochlazovacích trubek opatřených příčnými žebry s podélnými prořezy je podstatné zvýšení turbulence chladicího vzduchu při jeho průchodu mezi žebry a tím i zvýšení přestupu tepla mezi vzduchem a ochlazovaným médiem, byt i za cenu určitého zvýšení tlakové ztráty na straně vzduchu.The main benefit of heat exchange and aftercooling tubes equipped with transverse ribs with longitudinal slits is a substantial increase in the turbulence of cooling air as it passes between the ribs and thus an increase in heat transfer between the air and the medium to be cooled.
Z tohoto hlediska je zejména výhodné uspořádání, kdy alespoň první řada teplosměnných trubek je opatřena žebry hladkými, vykazujícími popřípadě nadto ještě větší rozteč či stoupání než příčná žebra dalších řad teplosměnných a dochlazovacích trubek. Protože u první řady teplosměnných trubek se projevuje maximální tepelný spád mezi chladicím vzduchem a ochlazovaným, kondenzujícím médiem, je zde snížení účinku turbulence a snížení přestupu tepla méně významné. Významnější je naproti tomu zmenšení tlakové ztráty vzduchu z volného prostoru do kanálů tvořených hladkými žebry této první teplosměnné řady trubek, zejména je-li tato řada navíc opatřena žebry o větší rozteči, zatímco tlaková ztráta vzduchu změnou toku zůstává v nezměněné výši. Nižší je i tlaková ztráta vzduchu způsobená turbulencí vzduchu vzhledem ke snížení počtu řad teplosměnných a dochlazovacích trubek opatřených žebry s prořezy.From this point of view, it is particularly advantageous to provide at least the first row of heat exchange tubes with smooth ribs, possibly having an even greater pitch or pitch than the transverse ribs of the other rows of heat exchange and cooling tubes. Since the maximum thermal gradient between the cooling air and the cooled condensing medium occurs in the first row of heat exchange tubes, the reduction in the effect of turbulence and the reduction of heat transfer are less significant. More significant, on the other hand, is the reduction of the pressure loss of air from the free space into the channels formed by the smooth fins of this first heat exchange row of tubes, especially if the series is additionally provided with fins of greater pitch. The pressure loss due to the turbulence of the air is also lower due to the reduction in the number of rows of heat exchange and aftercooling tubes fitted with ribs with slits.
Další alternativní možností ke snížení tlakové ztráty vzduchu, ať již způsobené změnou směru toku vzduchu anebo vstupem vzduchu z volného prostoru do kanálů tvořených žebry teplosměnných trubek, zejména žebry opatřenými prořezy, je předřazení řady usměrňovačích lopatek před první řadu teplosměnných trubek. Tímto uspořádáním se docílí jak snížení tlakové ztráty vzduchu způsobené změnou směru jeho toku, tak i tlakové ztráty vyvolané vstupem vzduchu z volného prostoru do kanálů tvořených žebry. Určitou nevýhodou ve srovnání s první variantou, tj. použitím nejméně jedné řady teplosměnných trubek s žebry bez prořezů na straně vstupu chladicího vzduchu, případně odstupňování rozteče či stoupání žeber, je zvýšení celkové hmotnosti kondenzátoru.Another alternative to reducing the pressure loss of the air, whether caused by changing the direction of the air flow or by entering the air from the free space into the channels formed by the fins of the heat exchange tubes, in particular ribs provided with slits, is upstream of the row of baffles before the first row of heat exchange tubes. This arrangement results in both a reduction in the pressure loss of air due to a change in the direction of its flow, as well as a pressure loss caused by the inlet of air from the free space into the channels formed by the ribs. A certain disadvantage compared to the first variant, i.e. the use of at least one row of heat exchanger tubes with ribs without slits on the cooling air inlet side or rib pitch pitch, is the increase in the total capacitor weight.
Příkladné provedení vzduchem chlazeného kondenzátoru vodní páry podle vynálezu je dále blíže objasněno na připojených výkresech, kde obr. 1 představuje podélný svislý řez kondenzátorem, který tvoří kombinace dvou řad teplo směnných trubek a jedné řady dochlazovacích trubek, opatřených vesměs žebry s prořezy, s předřazenou řadou usměrňovačích lopatek, obr. 2 obdobný svislý řez kondenzátorem se dvěma řadami teplosměnných trubek a jednou řadou dochlazovacích trubek, kde první řada teplosměnných trubek je opatřena žebry bez prořezu a o rozteči větší než žebra zbývajících trubkových řad, zatímco na obr. 3 je v detailu, v příčném řezu teplosměnnou či dochlazovací trubkou znázorněno vytvoření průřezů v příčných žebrech trubek, přičemž obr. 4 představuje bokorysný pohled na část trubky podle obr. 3 a obr. 5 v příčném řezu, v detailu vytvoření usměrňovačích lopatek.An exemplary embodiment of the air-cooled water vapor condenser of the present invention is further illustrated in the accompanying drawings, in which: Figure 1 is a longitudinal vertical section of a condenser consisting of a combination of two rows of heat exchange tubes and one row of aftercooling tubes, Fig. 2 is a similar vertical section through a condenser with two rows of heat exchange tubes and one row of coolant tubes, wherein the first row of heat exchange tubes is provided with non-pruned ribs and spacing greater than the ribs of the remaining tubular rows; Fig. 4 is a cross-sectional side view of a portion of the pipe of Figs. 3 and 5, in detail of the formation of the deflector vanes.
Vzduchem chlazený kondenzátor v provedení podle obr. 1 sestává ze dvou řad 2 teplosměnných trubek a jedné řady 2 trubek dochlazovacích. Trubky všech řad jsou opatřeny příčnými žebry 2JL s podélnými prořezy 12. První řadě 2 teplosměnných trubek je předřazena řada 2 usměrňovačích lopatek 13. Tok vzduchu je řadou 3. usměrňovačích lopatek 13 usměrněn tak, že svazkem teplosměnných a dochlazovacích trubek prochází ve směru kolmém k podélné ose svazku. Pára se přivádí hrdlem 7. d° horní rozdělovači komory kde se rozděluje do obou řad 2 teplosměnných trubek. Vnitřním prostorem trubek proudí pára ve směru odshora dolů za současné kondenzace. Kondenzát stéká v souproudu s postupující párou do spodní sběrné komory 5, která je společná jak pro obě řady 2 teplosměnných trubek, tak i pro řadu 2 trubek dochlazovacích. 2e sběrné komory 2 se kondenzát odvádí hrdlem 2 k opětovnému použití. Inertní plyny a zbytky nezkondenzované páry postupují ze společné sběrné komory 2 směrem vzhůru vnitřním prostorem řady 2 úochlazovacích trubek. V dochlazovacích trubkách kondenzuje zbytek páry, přičemž kondenzát stéká zpět do společné sběrné komory 5, odkud je odváděn spolu s hlavními podíly hrdlem 2# zatímco ochlazené inertní plyny jsou odsávány ze samostatné horní komory 2 dochlazovacích trubek.The air-cooled condenser of the embodiment according to FIG. 1 consists of two rows of 2 heat exchange tubes and one row of 2 coolant tubes. The tubes of all rows are provided with transverse ribs 21 with longitudinal slits 12. The first row 2 of the heat exchange tubes is preceded by a row 2 of baffles 13. The air flow is directed through the row 3 of baffles 13 so that it passes through the bundle beam axis. The steam is supplied through the throat 7 ° of the upper manifold chamber where it is divided into both rows of 2 heat exchange tubes. Steam flows through the inner space of the tubes from top to bottom with simultaneous condensation. The condensate flows downstream with the advancing steam into the lower collecting chamber 5, which is common to both the rows of 2 heat exchange tubes and the row of 2 aftercooling tubes. 2e , the condensate is discharged through the neck 2 for reuse. The inert gases and the residues of non-condensed steam advance from the common collecting chamber 2 upwardly through the interior of the row 2 of the quench tubes. In the aftercooling tubes, the remainder of the steam condenses and the condensate flows back into the common collecting chamber 5, where it is discharged together with the main portions through the neck 2 # while the cooled inert gases are exhausted from a separate upper aftercooling chamber 2.
Vzduchem chlazený kondenzátor znázorněný na obr. 2 vykazuje obdobné uspořádání jako kondenzátor znázorněný na obr. 1 s tím rozdílem, že ve druhém uspořádání je vypuštěna řada 2 usměrňovačích lopatek 13 a teplosměnné trubky první řady 2 mají žebra hladká, bez podélných prořezů 12. Navíc vykazují žebra 11 první řady 2 teplosměnných trubek větší rozteč než žebra 11 zbývajících trubkových řad 2 a Z· Směr toku vzduchu je v tomto uspořádání usměrněn až v první řadě 2 teplosměnných trubek, takže další řadou 2 teplosměnných trubek i řadou 2 dochla zovacích trubek vzduch proudí opět ve směru kolmém k ose trubkového svazku. Funkce parní strany kondenzátoru je shodná s funkcí kondenzátoru podle obr. 1.The air-cooled condenser shown in Fig. 2 has a similar configuration to that shown in Fig. 1, except that in the second arrangement the row 2 of the baffles 13 is omitted and the heat exchange tubes of the first row 2 have smooth fins without longitudinal slits. the ribs 11 of the first heat exchanger row 2 have a larger spacing than the ribs 11 of the remaining pipe rows 2 and Z. In this arrangement, the air flow direction is directed only in the first heat exchanger row 2 so that air flows again through the second heat exchanger pipe in a direction perpendicular to the axis of the tube bundle. The function of the steam side of the condenser is the same as that of Fig. 1.
Na obr. 3 je v příčném řezu znázorněna jedna teplosměnná či dochlazovací trubka 10, opatřená žebry 11 s podélnými prořezy 12.FIG. 3 is a cross-sectional view of one heat exchange tube 10 provided with ribs 11 with longitudinal slits 12.
Je vyznačena hloubka h prořezů, která se volí obvykle v rozmezí 0,025-0,200 průměru d hladké trubky 10, rozteč t prořezů, jejíž hodnota se volí v rozmezí 0,05-0,40 průměru d hladké trubky, a šířka řezu s_, jejíž hodnota obvykle činí 0,02-0,15 průměru d hladké trubky. V odpo5 vídajícím bokorysném pohledu na obr. 4 je navíc vyznačena i rozteč v jednotlivých žeber 11, jejíž hodnota může být odstupňována. U první řady 9 teplosměnných trubek v provedení podle obr. 2 se rozteč či stoupání v^ kupříkladu volí v rozmezí 0,07-0,15 průměru d hladké trubky 10, zatímco rozteč či stoupání y2 zbývajících řad JL, 2 teplosměnných a dochlazovacích trubek v rozmezí 0,05-0,10 průměru d hladké trubky.The cutting depth h is selected, which is usually chosen in the range 0.025-0.200 of the diameter d of the smooth tube 10, the cutting pitch t is selected in the range 0.05-0.40 of the diameter d of the smooth tube, and the cutting width s_, whose value it is usually 0.02-0.15 of the diameter d of the plain pipe. In addition, in the side view of FIG. 4, the spacing in the individual ribs 11, the value of which can be scaled, is also indicated. In the first row of heat exchange tubes 9 in the embodiment according to FIG. 2, the spacing or pitch of, for example, ^ selected in the range 0.07 to 0.15 the diameter d of the smooth tube 10, whereas the spacing or pitch of rows 2 y JL, two heat exchanging tubes and aftercooler in the range 0.05-0.10 diameter d of smooth pipe.
Na obr. 5 je znázorněna část řady 2 usměrňovačích lopatek 13, které mohou být alternativně umístěny před první řadou 1. či 2 teplosměnných trubek. Délka x lopatky 13, která má ve znázorněném provedeni tvar části válcové plochy, se obvykle volí v rozmezí 0,04-0,06 délky 2 trubkového svazku, poloměr r lopatky v rozmezí 0,01-0,02 délky 1 trubkového svazku a rozteč y lopatek v rozmezí 0,01-0,02 délky 2 trubkového svazku.FIG. 5 shows a portion of a row 2 of baffle blades 13 which may alternatively be placed upstream of the first row of heat exchange tubes. The length x of the blade 13, which in the illustrated embodiment is in the form of a portion of the cylindrical surface, is usually chosen between 0.04-0.06 length 2 of the tube bundle, the radius r of the blade within 0.01-0.02 length 1 of the tube bundle and pitch y blades in the range of 0.01-0.02 length of 2 tube bundle.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS861246A CS257575B1 (en) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | Air-cooled steam condenser |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS861246A CS257575B1 (en) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | Air-cooled steam condenser |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS124686A1 CS124686A1 (en) | 1987-10-15 |
| CS257575B1 true CS257575B1 (en) | 1988-05-16 |
Family
ID=5346344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS861246A CS257575B1 (en) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | Air-cooled steam condenser |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS257575B1 (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5932095A (en) | 1990-07-13 | 1999-08-03 | Isco, Inc. | Multi-chambered supercritical fluid extraction cartridge |
| US5614089A (en) * | 1990-07-13 | 1997-03-25 | Isco, Inc. | Apparatus and method for supercritical fluid extraction or supercritical fluid chromatography |
| US5269930A (en) * | 1990-07-13 | 1993-12-14 | Isco, Inc. | Apparatus and method for supercritical fluid extraction |
| US5635070A (en) * | 1990-07-13 | 1997-06-03 | Isco, Inc. | Apparatus and method for supercritical fluid extraction |
| US5250195A (en) | 1990-07-13 | 1993-10-05 | Isco, Inc. | Apparatus and method for supercritical fluid extraction |
| US5653885A (en) * | 1990-07-13 | 1997-08-05 | Isco, Inc. | Apparatus and method for supercritical fluid extraction |
| US5690828A (en) * | 1990-07-13 | 1997-11-25 | Isco, Inc. | Apparatus and method for supercritical fluid extraction |
| US5601707A (en) * | 1990-07-13 | 1997-02-11 | Isco, Inc. | Apparatus and method for supercritical fluid extraction or supercritical fluid chromatography |
-
1986
- 1986-02-24 CS CS861246A patent/CS257575B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS124686A1 (en) | 1987-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7946338B2 (en) | Combined air cooled condenser | |
| JP3057018B2 (en) | Steam condensing module with integrated stacked vent condenser | |
| US5632329A (en) | Air cooled condenser | |
| BR102017021821B1 (en) | INDIRECT HEAT EXCHANGER | |
| EP2429690B1 (en) | Natural draft air cooled steam condenser | |
| US3612172A (en) | Air-cooled condenser | |
| EP0801281B1 (en) | Steam condensing apparatus and methods | |
| US7096666B2 (en) | Air-cooled condensing system and method | |
| US5139083A (en) | Air cooled vacuum steam condenser with flow-equalized mini-bundles | |
| CS257575B1 (en) | Air-cooled steam condenser | |
| US4202405A (en) | Air cooled condenser | |
| JP3926854B2 (en) | Air-cooled condenser | |
| US4417619A (en) | Air-cooled heat exchanger | |
| US4537248A (en) | Air-cooled heat exchanger | |
| EP0346848B1 (en) | Air-cooled vacuum steam condenser | |
| JP2008144716A (en) | Moisture separator | |
| JPH10185359A (en) | Finned heat exchanger | |
| CN218511238U (en) | Exhaust gas recirculation condenser | |
| CS243531B1 (en) | Air-cooled water vapour condenser | |
| US20010025703A1 (en) | Condenser | |
| SU1703936A1 (en) | Air-cooled condenser | |
| CS203741B1 (en) | Water steam condensing apparatus | |
| CA1144150A (en) | Air-cooled heat exchanger | |
| CN113694557A (en) | Water vapor trapping device in vacuum environment | |
| CN201926204U (en) | Heat exchanger of air conditioner |