CS256359B2 - Method of gaseous or liquid waste substances' continuous thermal conversion - Google Patents
Method of gaseous or liquid waste substances' continuous thermal conversion Download PDFInfo
- Publication number
- CS256359B2 CS256359B2 CS796722A CS672279A CS256359B2 CS 256359 B2 CS256359 B2 CS 256359B2 CS 796722 A CS796722 A CS 796722A CS 672279 A CS672279 A CS 672279A CS 256359 B2 CS256359 B2 CS 256359B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- streams
- gaseous
- gas
- stream
- mixed
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims description 21
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims description 16
- 239000010795 gaseous waste Substances 0.000 title description 6
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 title description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 41
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 claims description 12
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 5
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 5
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 4
- 239000003570 air Substances 0.000 description 3
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N 1,4a-dimethyl-7-propan-2-yl-2,3,4,4b,5,6,10,10a-octahydrophenanthrene-1-carboxylic acid Chemical compound C12CCC(C(C)C)=CC2=CCC2C1(C)CCCC2(C)C(O)=O RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 18.4% by weight Chemical compound 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/008—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals for liquid waste
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
- F23G7/061—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating
- F23G7/065—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating using gaseous or liquid fuel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu kontinuální tepelné přeměny plynných nebo/a kapalných odpadních látek využitím tepla vznikajícího hořením hořlavých plynů, par nebo kapalin s oxidujícími plyny.The invention relates to a process for the continuous thermal conversion of gaseous and / or liquid waste materials by utilizing the heat generated by the combustion of flammable gases, vapors or liquids with oxidizing gases.
Při průmyslových činnostech se často odstraňují plynné a okolí škodlivé látky, vznikající při výrobě. Aby se chránilo okolí takovýchto objektů, musejí být vznikající nečistoty převedeny na zužitkovatelné a pro okolí neškodné látky.Industrial activities often remove gaseous and environmentally harmful substances produced during production. In order to protect the surroundings of such objects, the resulting impurities must be converted into recoverable and harmless substances.
Jedním z možných a často používaných způsobů odstranění nečistot je jejich tepelná přeměna. Přívod tepla se provádí většinou smícháním spalin o vysoké teplotě, vznikajících při hoření, s hořlavými plyny nebo kapalinami, s odpadní látkou, popřípadě se znečištěným plynem nebo kapalinou. Určitou roli z hlediska účinku a ekonomiky zde hraje míchání.One possible and often used method of removing impurities is their heat conversion. Heat is usually supplied by mixing high-temperature flue-gases produced by combustion with flammable gases or liquids, with a waste substance or with a contaminated gas or liquid. Mixing plays a role in effect and economy.
Látky, které musí být tepelně přeměněny, přicházejí zpravidla v objemném médiu a v nízké koncentraci a současně musí tyto nečistoty v krátké době přijít do styku ve velkém množství s teplým plynem.The substances which must be thermally converted usually come in a bulk medium and in a low concentration, and at the same time these impurities must come into contact in large quantities with warm gas in a short time.
U známých tepelných rozkladů se vyrábí teplo, přenášející plyn o vyšší teplotě, pomocí plynového nebo olejového hořáku, namontovaného na příslušné části reaktoru, načež se v podstatě médium, obsahující látku určenou к rozkladu a ovládané vířivými elementy, vede vhodně orientovanými otvory. Za účelem zlepšení promíchání se používá vysokých proudových rychlostí, což je spojeno s velkou spotřebou energie a často i s velkým hlukem. V jiných případech je látka, která má být tepelné zpracována, zaváděna do osy plamene a promíchá se s výřivými elementy, případně s párou vysoké rychlosti nebo se vzduchem atomizací se^spalinami vysoké teploty. Ve větších aparaturách je pak promísení nedostatečné, nastávají nehomogenní reakční podmínky a rozklad se protahuje časově i prostorově.In the known thermal decompositions, heat transferring gas at higher temperature is produced by means of a gas or oil burner mounted on the respective part of the reactor, whereupon the medium containing the decomposition substance controlled by the swirling elements is essentially passed through suitably oriented openings. High current speeds are used to improve mixing, which is associated with high energy consumption and often high noise levels. In other cases, the substance to be heat treated is introduced into the flame axis and mixed with the swirling elements, optionally with high velocity steam or with air atomization with high-temperature flue gas. In larger apparatuses, the mixing is inadequate, inhomogeneous reaction conditions occur and the decomposition stretches both temporally and spatially.
Nevýhody dosavadních postupů byly podstatně eliminovány u způsobu kontinuální tepelné přeměny plynných nebo/a kapalných odpadních látek využitím tepla vznikajícího hořením hořlavých plynů,, par a kapalin s oxidujícími plyny podle vynálezu, jehož podstata spočívá, v tom, že se každý 2 přiváděných plynů, a to proud plynných nebo/a kapalných odpadních látek, proud topného plynu jako hořlavého plynu a proud oxidujících plynů rozdělí na stejný počet dílčích proudů. Vždy dvojice jednotlivých dílčích proudů, sestávajících z topného plynu a oxidujícího plynu, se smísí, tím vznikající hořlavé směsné proudy se zapálí, do středu hořících směsných proudů se zavádí po jednom dílčím proudu plynných nebo/a kapalných odpadních látek a vzniklé společné proudy se nechají reagovat a vzniklé společné proudy se nechají reagovat až do ukončení reakce. Oxidujícím plynem je s výhodou vzduch nebo/a vzduch obohacený kyslíkem nebo/a technicky čistý kyslík.The disadvantages of the prior art have been substantially eliminated in the method for the continuous thermal conversion of gaseous and / or liquid waste materials by utilizing the heat generated by the combustion of combustible gases, vapors and oxidizing gas liquids according to the invention. this divides the stream of gaseous and / or liquid waste materials, the stream of fuel gas as a combustible gas and the stream of oxidizing gases into the same number of partial streams. In each case, the pairs of individual streams consisting of fuel gas and oxidizing gas are mixed, the flammable mixed streams being ignited, one stream of gaseous and / or liquid waste materials being introduced into the center of the burning mixed streams and the resulting common streams reacted. and the resulting common streams are allowed to react until the reaction is complete. The oxidizing gas is preferably air and / or oxygen-enriched air and / or technically pure oxygen.
Alespoň jeden z proudů látek, účastnících se tepelné přeměny, se může předehřát.At least one of the streams of substances involved in the thermal transformation can be preheated.
Je výhodné, když se teplota hořlavých směsných proudů udržuje před zapálením na teplotě o 10 až 20 °C nižší než je jejich zápalná teplota.It is preferred that the temperature of the combustible mixed streams be maintained at a temperature of 10 to 20 ° C below their ignition temperature before ignition.
Rovněž je výhodné, když se hořlavé směsné proudy a dílčí proudy plynných nebo/a kapalných * látek nechají proudit bezprostředně před tepelnou přeměnou při průřezu proudu od 3 do 30 cm .It is also preferred that the combustible mixed streams and partial streams of gaseous and / or liquid materials be allowed to flow immediately prior to the thermal conversion at a flow cross section of from 3 to 30 cm.
Způsob podle vynálezu tedy vyřešil postup nepřetržité tepelné přeměny plynných nebo/a kapalných odpadních látek. Množství tepla, nutného к této tepelné přeměně, se zavádí do procesu smícháním hořlavých plynů, par a při hoření kapalin vznikajících a teplo přinášejících plynů o vysoké teplotě, s odpadními látkami.The process according to the invention thus solved the process of continuous thermal conversion of gaseous and / or liquid waste materials. The amount of heat required for this thermal conversion is introduced into the process by mixing the combustible gases, vapors and the burning of the fluids and heat-carrying gases of high temperature with the waste materials.
Podle postupu podle vynálezu se rozdělí všechny proudy látek, účastnících se tepelné přeměny, na tentýž počet dílčích proudů, proudy látek hořlavého plynu a oxidujícího plynu se vzájemně promísí a takto vznikající hořlavý směsný proud se zapálí.According to the process according to the invention, all the streams of substances involved in the thermal transformation are divided into the same number of partial streams, the streams of combustible gas and oxidizing gas substances are mixed with each other and the resulting combustible mixed stream is ignited.
Vzniklé proudy plynu o vysoké teplotě se smíchají s dílčími proudy, které jsou podrobovány tepelné přeměně, a nechají se proudit tak dlouho, až je reakce ukončena. Počet dílčích proudů je možno stanovit z objemu proudů látek, účastnících se tepelné přeměny, na základě spalovací rychlosti smíchaných hořlavých směsných proudů. Průřez proudového toku sloučených , n dílčích proudů se bezprostředně před zapálením udržuje s výhodou na 3 až 30 cm ·The resulting high temperature gas streams are mixed with the partial streams that are subjected to thermal conversion and allowed to flow until the reaction is complete. The number of partial streams can be determined from the volume of the streams of the substances involved in the thermal transformation based on the combustion rate of the mixed combustible mixed streams. The cross-sectional area of the combined n streams is preferably maintained at 3 to 30 cm immediately prior to ignition.
V jednom z výhodných provedení způsobu podle vynálezu se proudy látek, podílející se na tepelném rozkladu, nebo jeden z proudů zahřeje, to jest předehřeje. Maximální teplota proudů látek se reguluje tak, aby tato teplota nepřevýšila zápalnou teplotu hořlavých směsných proudů, vznikajících po smíchání proudů látek. Vlivem předehřátí se snižuje množství topiva a kyslíku, které jsou nutné к tepelnému rozkladu, a rovněž se snižuje poměr vodní páry a kysličníku uhličitého v odpadním plynu tepelného procesu. Při předehřívání se výhodně využije teplo tepelných plynů, vznikajících při tepelném rozkladném procesu.In one preferred embodiment of the process according to the invention, the streams of substances involved in thermal decomposition or one of the streams are heated, i.e. preheated. The maximum temperature of the material streams is controlled so that this temperature does not exceed the ignition temperature of the combustible mixed streams resulting from the mixing of the material streams. Preheating reduces the amount of fuel and oxygen required for thermal decomposition, and also reduces the ratio of water vapor and carbon dioxide in the waste gas of the thermal process. Preheating preferably utilizes the heat of the thermal gases produced by the thermal decomposition process.
К tepelné přeměně odpadních látek v inertních plynech je možno použít kyslík technické čistoty nebo vzduch obohacený kyslíkem, aby se snížilo množství plynu, účastnícího se procesu.Thermal purification of waste materials in inert gases can be done using technical grade oxygen or oxygen-enriched air to reduce the amount of gas involved in the process.
Jedna z výhod způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že se rychle smíchají vhodně rozdělené proudy látek. Tím může probíhat tepelná přeměna v menším reakčním prostoru s menšímitepelnými ztrátami a tedy při vyšší teplotě a jinak za stejných reakčních podmínek, a proto přeměna proběhne rovněž příznivě.One of the advantages of the process according to the invention is that the suitably divided streams of substances are rapidly mixed. As a result, the thermal conversion can take place in a smaller reaction space with less heat loss and thus at a higher temperature and otherwise under the same reaction conditions, and therefore the conversion is also favorable.
Nečistoty se mohou v celém svém množství zhodnotit nebo převést v neškodné látky. Rychlost toku proudu, nutná к promísení, je mnohem menší než u známých způsobů. Rovněž spotřeba energie je menší a právě tak hlučnost.Impurities may be recovered or converted into harmless substances in their entirety. The flow rate of the current required for mixing is much lower than in the known methods. Also, energy consumption is less and so is noise.
V dalším jsou popsána příkladná provedení způsobu podle vynálezu.In the following, exemplary embodiments of the method according to the invention are described.
Příklad 1Example 1
Kyselinová pryskyřice, vznikající při rafinaci parafinů, prováděné za pomoci kyseliny sírové a obsahující v průměru 73,6 % hmot, kyseliny sírové, 18,4 % hmot, oxidu sírového a 8 % hmot, těžkých uhlovodíků, se měla převést na plyn obsahující oxid siřičitý, který může být dále zpracován v Clausově provozu. Za účelem tepelné přeměny 315 kg/h kyseliny pryskyřice se zavedlo do rozkladného reaktoru 9,2 N m3/h topného plynu průměrně obsahujícího 5 % obj. vodíku, 5 % obj. metanu, 8 % obj. etanu, 30 % obj. propanu a 52 % obj. butanu, a 332 N in /h vzduchu předehřátého na 400 °C. Kyselinová pryskyřice, topný plyn a vzduch se rozdělily po 7 ďílčích proudech a topný plyn a vzduch se v dílčích proudech smíchaly. Vzniklé hořlavé směsné plyny se zapálily a 7 proudů kyselinových pryskyřic se zavedlo do středu 7 hořících směsných proudů. Průřez průtoku proudu jednotlivých směsných proudů - topného plynu, vzduchu a kyselinové pryskyřice - byl bezprostředně před zapálením 9,5 cm .The paraffin-refined acid resin made with sulfuric acid and containing on average 73.6% by weight, sulfuric acid, 18.4% by weight, sulfur trioxide and 8% by weight, heavy hydrocarbons, was to be converted to sulfur dioxide-containing gas. , which can be further processed in Claus operation. For the conversion of 315 kg / h of resin acid, a 9.2 N m 3 / h fuel gas containing on average 5% by volume of hydrogen, 5% by volume of methane, 8% by volume of ethane, 30% by volume of propane was introduced into the decomposition reactor. and 52 vol% butane, and 332 N in / h air preheated to 400 ° C. The acid resin, fuel gas and air were split in 7 substreams, and the fuel gas and air were mixed in the substreams. The resulting flammable mixed gases were ignited and 7 streams of acid resins were introduced into the center of the 7 burning mixed streams. The cross-sectional flow of the individual mixed streams - fuel gas, air and acid resin - was 9.5 cm immediately before ignition.
Po rychlém promíchání hořlavých směsných plynů s proudy kyselinových pryskyřic bylo převedení kyseliny sírové a kysličníku sírového na kysličník siřičitý ukončeno při teplotě 1 200 °C během 5 sekund a převede uhlovodíky dokonale shořely. Z rozkladného procesu se odebralo 522 N m3/h plynu následujícího průměrného složení: 50 % obj. , 14,1 % obj. СС>2, 21'7 % ob3· H20, 13,3 % obj. SO2, 0,6 % obj. o2.After rapidly mixing the flammable mixed gases with the acid resin streams, the conversion of sulfuric acid and sulfur trioxide to sulfur dioxide was terminated at 1200 ° C for 5 seconds and the hydrocarbons completely burned. 522 N m 3 / h of gas of the following average composition was taken from the decomposition process: 50% vol., 14.1% vol. СС> 2, 21 ' 7 % ob 3 · H 2 O, 13.3% vol. SO 2 , 0 , 6% vol by 2 .
Z plynu po rozkladu bylo možno vyrobit Clausovým způsobem síru.Claus gas could be used to produce sulfur from the decomposition gas.
Příklad 2Example 2
Při oxidaci bitumenu se vzduchem vytvořil tak zvaný výfučný konečný plyn, který v průměru obsahoval 88 % obj. dusíku, 9 % obj. kyslíku, 2 % obj. uhlovodíku, 0,5 % obj. sirovodíku a 0,5 % obj. oxidu uhličitého. Tento plyn se nesmí odvádět bezprostředně do ovzduší. V tomto výfučném plynu je účelné tepelně přeměnit uhlovodíky a sirovodík, protože teplo, potřebné к hoření, je možno použít v provozech na zpracování bitumenu v peci, sloužící к předehřátí suroviny.The oxidation of bitumen with air produced a so-called exhaust gas, which on average contained 88% by volume of nitrogen, 9% by volume of oxygen, 2% by volume of hydrocarbon, 0.5% by volume of hydrogen sulphide and 0.5% by volume of carbon dioxide . This gas must not be discharged immediately into the atmosphere. In this exhaust gas, it is expedient to heat-convert hydrocarbons and hydrogen sulphide, since the heat required for combustion can be used in the bitumen treatment plants in the furnace to preheat the feedstock.
□□
К převedení 2,5 % obj. hořlavých složek, nacházejících se v 800 N m /g bituminového výfučného plynu bylo zapotřebí 16,8 N m /h topného plynu o složení obdobném jako v příkladě 1 a 588 N m3/h vzduchu.To convert 2.5% by volume of the flammable constituents present in 800 N m / g of bituminous exhaust gas, 16.8 N m / h of fuel gas having a composition similar to that of Example 1 and 588 N m 3 / h of air were required.
Bitumenový výfučný plyn, topný plyn a vzduch byly rozděleny každý do 31 dílčích proudů, načež byly topný plyn a vzduch v dílčích proudech smíchány a tím vznikající hořlavé směsné proudy, byly zapáleny. 31 proudů výfučných plynů bylo zavedeno do středu 31 hořících směsných proudů. Průřez toku proudu jednotlivých proudů, topný plyn - vzduch - výfučný plyn - činil před zapá2 lením 5,8 cm . Během tepelné přeměny byly spalitelné složky dokonale zoxidovány a získalo se 1 424 N m /h plynu následujícího složení: 82,1 % obj. N2, 6,3 % obj. CO2, 8,8 % obj. voda, 0,3 % obj. so2, 2'5 % °bj. O2.The bitumen exhaust gas, fuel gas and air were each split into 31 partial streams, after which the fuel gas and air were mixed in the partial streams and the resulting flammable mixed streams were ignited. 31 flue gas streams were introduced into the center of 31 burning mixed streams. The cross-section of the flow of the individual streams, the fuel gas - air - exhaust gas - was 5.8 cm before ignition. During the thermal conversion, the combustible components were completely oxidized to obtain 1,424 N m / h of gas having the following composition: 82.1 vol% N 2 , 6.3 vol% CO 2 , 8.8 vol% water, 0.3 vol.% of 2, 2 '5% ° bj. O 2 .
Ze spalitelných složek obsažených v bituminovém výfučném plynu se uvolnilo teplo v množství 240 000 kCal/h, to jest 38,7 % celého tepelného oběhu. Tím se jednak znemožnilo znečištění vzduchu v atomsféře, jednak se mohlo též uspořit podstatné množství topiva v předehřívači.Heat was released from the combustible constituents contained in the bituminous exhaust gas at a rate of 240,000 kCal / h, i.e. 38.7% of the total thermal cycle. This made it possible to prevent air contamination in the atomspheres and to save substantial amounts of fuel in the preheater.
Uvedené příklady způsobu podle vynálezu jsou jen ilustrativní. Obor použití způsobu podle vynálezu je však velmi široký.These examples are illustrative only. However, the field of application of the method according to the invention is very broad.
PŘEDMĚT .VYNÁLEZUOBJECT OF THE INVENTION
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU78MA3055A HU179510B (en) | 1978-10-04 | 1978-10-04 | Process for the thermic transformation of wastes in gaseous or liquid phase |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS256359B2 true CS256359B2 (en) | 1988-04-15 |
Family
ID=10999013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS796722A CS256359B2 (en) | 1978-10-04 | 1979-10-03 | Method of gaseous or liquid waste substances' continuous thermal conversion |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT375829B (en) |
| CS (1) | CS256359B2 (en) |
| DD (1) | DD146647A1 (en) |
| DE (1) | DE2940321A1 (en) |
| HU (1) | HU179510B (en) |
| PL (1) | PL118627B1 (en) |
| RO (1) | RO79466B (en) |
| YU (1) | YU237679A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3537595C3 (en) * | 1985-10-23 | 1994-08-11 | Alexander Dipl Ing Grisar | Process and plant for recycling wet waste, especially sewage sludge |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2088628A5 (en) * | 1970-04-20 | 1972-01-07 | Heurtey Sa | |
| BE790854A (en) * | 1972-01-27 | 1973-02-15 | Venot Pic Sa | VERTICAL STATIC INCINERATOR FOR LIQUID SLUDGE |
| DE2610132A1 (en) * | 1976-03-11 | 1977-09-15 | Duerr O Fa | Oil or paint emulsion residue burning system - is combined with boiler or heat exchanger for gaining process heat |
-
1978
- 1978-10-04 HU HU78MA3055A patent/HU179510B/en not_active IP Right Cessation
-
1979
- 1979-09-29 YU YU02376/79A patent/YU237679A/en unknown
- 1979-10-03 PL PL1979218709A patent/PL118627B1/en unknown
- 1979-10-03 CS CS796722A patent/CS256359B2/en unknown
- 1979-10-03 DD DD79215974A patent/DD146647A1/en unknown
- 1979-10-03 RO RO98840A patent/RO79466B/en unknown
- 1979-10-04 AT AT0647679A patent/AT375829B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-10-04 DE DE19792940321 patent/DE2940321A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATA647679A (en) | 1984-02-15 |
| YU237679A (en) | 1983-01-21 |
| HU179510B (en) | 1982-10-28 |
| PL218709A1 (en) | 1980-06-16 |
| PL118627B1 (en) | 1981-10-31 |
| DD146647A1 (en) | 1981-02-18 |
| AT375829B (en) | 1984-09-10 |
| RO79466A (en) | 1983-04-29 |
| RO79466B (en) | 1983-04-30 |
| DE2940321A1 (en) | 1980-04-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nabikandi et al. | Kinetic modelling of a commercial sulfur recovery unit based on Claus straight through process: Comparison with equilibrium model | |
| US4427362A (en) | Combustion method | |
| Abumounshar et al. | Novel processes for lean acid gas utilization for sulfur production with high efficiency | |
| US4117100A (en) | Process for reduction of sulfur dioxide to sulfur | |
| US6780392B2 (en) | Method and device for converting hydrogen sulfide into elemental sulfur | |
| KR880007391A (en) | How to convert calcium compounds into solid and gas phase compounds | |
| CA1312447C (en) | Method for recovering sulfur from a feed gas stream containing hydrogen sulfide | |
| EP1106239B1 (en) | Method for purifying waste gas containing ammonia | |
| US3851050A (en) | Recovery of sulfur from so2-containing regeneration off-gases | |
| US4060589A (en) | Process for reducing NOx and/or SOx in feed gas streams | |
| US3383171A (en) | Process for splitting waste sulfuric acids | |
| US3795731A (en) | Process for the combustion of ammonium sulfate | |
| CS256359B2 (en) | Method of gaseous or liquid waste substances' continuous thermal conversion | |
| US20080153042A1 (en) | Integrated oxy-fuel combustion and nox control | |
| NL8300576A (en) | METHOD AND APPARATUS FOR BURNING AMMONIA-CONTAINING GASES | |
| US5904910A (en) | Method for producing sulfur and hydrogen from a gaseous stream containing hydrogen sulfide and ammonia | |
| US4011303A (en) | Process for desulfurizing sulfur-bearing coke | |
| RU2696477C2 (en) | Thermal reduction of sulphur | |
| US4293525A (en) | Apparatus for recovering sulfur from gases containing hydrogen sulfide | |
| EP0561521A1 (en) | Treatment of waste or other material | |
| CA1337318C (en) | Treatment of gas streams | |
| CA1135173A (en) | Incineration of sulfur plant tail gas | |
| WO1989012023A1 (en) | Method and apparatus for recovering sulfer from gases containing hydrogen sulfide | |
| CN111486459A (en) | Process for treating a gaseous feed containing sulfur compounds | |
| US2021725A (en) | Manufacture of so2 gas |