CS254977B2

CS254977B2 - Annular mill

Info

Publication number: CS254977B2
Application number: CS845596A
Authority: CS
Inventors: Everett D Hougen
Original assignee: Everett D Hougen
Priority date: 1983-07-29
Filing date: 1984-07-20
Publication date: 1988-02-15
Also published as: IT8447942A1; FR2549752B2; IT1177621B; IL72243A; GB8412070D0; SE8401304L; GR82212B; PL248967A1; JPH0329526B2; DE3409568A1; CA1204307A; FR2549752A2; NO162007C; IT8447942A0; YU75884A; ES289252Y; HUT38276A; GB2144063B; JPS6039007A; CH657552A5

Abstract

An annular cutter (10) has a cylindrical side wall (14) provided with cutting teeth (16) spaced circumferentially around its lower end, the inner periphery of each tooth (46) being radially relieved to provide a narrow margin(m) at the inner side of each tooth directly behind the cutting edge thereof (22) and simultaneously provide a large escape path (50) for chips and an enlarged coolant passageway. <IMAGE>

Description

Vynález se týká prstencové frézy pro vytváření otvorů v obrobcích.The present invention relates to an annular cutter for forming holes in workpieces.

Jedním z běžných problémů, souvisejících s prstencovými frézami, je opotřebování a vylamování radiálně vnitřních hran zubů frézy. Bylo zjištěno, že tento problém vzniká proto, že v průběhu obráběcí operace dochází к usazování kovových třísek mezi vnitřním povrchem zubů frézy a vnějším povrchem středového Špalíku v obrobku, vytvářeného prstencovou frézou. Tyto třísky se hromadí a napékají na vnitřní povrch frézy za čelními břity zubů frézy.One of the common problems associated with annular milling cutters is the wear and breaking of the radially inner edges of the milling cutter teeth. It has been found that this problem arises because, during the machining operation, metal chips deposit between the inner surface of the milling teeth and the outer surface of the central billet in the workpiece formed by the annular cutter. These chips accumulate and creep on the inside surface of the cutter behind the cutting edges of the cutter teeth.

Napékání kovu na vnitřní povrch zubů frézy vyvolává značné tření a zvyšuje točivý moment, potřebný pro otáčení frézy. Vyvíjí se též značné množství přídavného tepla a dochází к nadměrnému opotřebení, čímž se urychluje poškození frézy vylamováním a prasknutím. Třísky, napečené na vnitrní povrch frézy, vyvolávají také radiální zatížení frézy, což má za následek vytváření otvorů s nadměrnými rozměry a se špatně obrobeným povrchem a mohou být také příčinou prasknutí frézy. Životnost prstencové frézy je možno prodloužit snížením tření na minimum a účinným chlazením jejích břitů.Baking the metal to the inside surface of the milling teeth causes considerable friction and increases the torque required to rotate the milling cutter. Also, a considerable amount of additional heat is generated and excessive wear occurs, thereby accelerating breaker and rupture damage to the cutter. Chips baked to the inside surface of the milling cutter also cause a radial load on the milling cutter, resulting in oversized holes with poorly machined surfaces and can also cause the cutter to break. The life of an annular cutter can be extended by reducing friction to a minimum and effectively cooling its cutting edges.

Úkolem vynálezu je vyřešit problém opotřebení, vylamování, přehřívání a praskání prstencových fréz, к nimž dochází usazováním třísek na vnitřním povrchu frézy. Jinak řečeno, je úkolem vynálezu vytvoření prstencové frézy tak, aby vnitřní obvod tělesa prstencové frézy měl minimální styk se středovým špalíkem vytvářeným frézou v obrobku.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to solve the problem of wear, chipping, overheating and cracking of annular milling cutters that occur when chips are deposited on the inside surface of the milling cutter. In other words, it is an object of the invention to provide an annular cutter such that the inner circumference of the annular cutter body has minimal contact with the center block formed by the cutter in the workpiece.

Dalším úkolem vynálezu je zajištění velkého průchozího objemu chladicí kapaliny, navazujícího přímo na zuby frézy.It is a further object of the invention to provide a large throughput volume of coolant directly adjacent to the milling teeth.

Vynález se týká prstencové frézy tvořené válcovým tělesem s prstencovou stěnou, na jejímž spodním čele je vytvořen větší počet řezacích zubů a která je opatřena stejným počtem spirálových drážek probíhajících mezi jednotlivými sousedními zuby směrem nahoru, přičemž každý zub je opatřen alespoň jednou radiální řeznou hranou a mezi sousedními zuby jsou provedeny mezizubové drážky s radiální zadní stěnou probíhající od vnitřního povrchu prstencové stěny do spirálových drážek a vystupující z radiální vnitřní části každé řezné hrany.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to an annular milling cutter having a cylindrical body with an annular wall having a plurality of cutting teeth at its lower face and having the same number of helical grooves extending upwardly between adjacent teeth, each tooth having at least one radial cutting edge and Adjacent teeth are interdental grooves with a radial rear wall extending from the inner surface of the annular wall to the helical grooves and extending from the radial inner portion of each cutting edge.

Podstata vynálezu spočívá v tom, že u každého zubu přímo za průsečnicí mezi vnitřním povrchem prstencové frézy a zadní stěnou mezizubové vnitřní drážky je ve vnitřním povrchu prstencové stěny vytvořen radiálně směrem ven směřující průchod pro odvod třísek s ponecháním alespoň na některých zubech fazety s maximální šířkou 1 mm, probíhající obvodově proti směru otáčení prstencové frézy a vystupující nahoru z vnitřní řezné hrany každého zubu.SUMMARY OF THE INVENTION For each tooth directly behind the intersection between the inner surface of the annular cutter and the rear wall of the interdental groove, a radially outwardly directed chip evacuation passage is formed in the inner surface of the annular wall, leaving at least some facet teeth with a maximum width mm extending circumferentially against the direction of rotation of the annular cutter and extending upwardly from the inner cutting edge of each tooth.

Průchod pro odvod třísek má v jednom provedení tvar kruhového oblouku. V druA hém provedení ]e průchod pro odvod třísek tvořen rovnou plochou na vnitřní straně každého zubu, svírající s tečnou hrany fazety odvrácené od vnitřní řezné hrany o úhel v rozmezí 3 až 12°.The chip evacuation passage is in the form of a circular arc. In a second embodiment, the chip evacuation passage is formed by a flat surface on the inside of each tooth, gripping the tangent edges of the veneer facing away from the inner cutting edge by an angle of 3 to 12 °.

Výstupy průchodů pro odvod třísek se rovnají v místě napojení na mezizubovou vnitřní drážku tloušťce třísky odříznuté vnitřní řeznou hranou.The outlets of the chip evacuation passages are equal at the point of connection to the interdental groove with the thickness of the chip cut off by the internal cutting edge.

Alespoň u některých zubů má fazeta šířku v rozmezí 0,05 až 0,4 mm.For at least some teeth, the veneer has a width in the range of 0.05 to 0.4 mm.

Fazeta je na svém horním konci širší než na spodním.The facet is wider at its upper end than at the lower end.

Výhoda vynálezu spočívá v tom, že provedením přídavných průchodů pro odvod třísek je zajištěn plynulý odvod třísek, zejména z prostoru mezi vnitřním povrchem stěny prstencové frézy a povrchem středového špalíku, vytvářeného prstencovou frézou v materiálu.An advantage of the invention is that by providing additional chip removal passages, a continuous chip removal is ensured, in particular from the space between the inner surface of the annular mill wall and the surface of the central block formed by the annular mill in the material.

Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu podle připojených výkresů, kde značí obr. 1 nárys prstencové frézy; obr. 2 dílčí čelní pohled na spodní čelo prstencové frézy; obr. 3 řez A—A podle obr. 1; obr. 4 pohled na spodní čelo, znázorňující další variantu provedení prstencové frézy; obr. 5 dílčí nárys jednoho zubu prstencové frézy v pohledu z vnitřního obvodu prstenc-ové frézy.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention is explained in greater detail below with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. FIG. 2 is a partial front view of the lower face of the annular cutter; FIG. 3 is a section A-A of FIG. 1; Fig. 4 is a bottom face view showing another variant of an annular cutter; FIG. 5 is a fragmentary front view of one tooth of an annular cutter seen from the inner periphery of the annular cutter.

Prstencová fréza 10 podle vynálezu je tvořena dříkem 12, jehož pokračováním směrem dolů je prstencová stěna 14. V spodním konci stěny 14 je vytvořen větší počet řezacích zubů 16, provedených po obvodu v daných roztečích. Mezi sousedními řezacími zuby 16 jsou na stěně 14 vytvořeny nahoru probíhající spirálové drážky 18 (obr. 2), jejichž radiální hloubka se přibližně rovná polovině tloušťky stěny 14 nebo je menší. Každá spirálová drážka 18 radiálně navazuje na příslušné žebro 20.The annular cutter 10 according to the invention is formed by a shaft 12, which continues downwardly to form an annular wall 14. At the lower end of the wall 14, a plurality of cutting teeth 16 are formed circumferentially at given intervals. Between adjacent cutting teeth 16, upwardly spiral grooves 18 are formed on the wall 14 (FIG. 2), the radial depth of which is approximately equal to or less than half the thickness of the wall 14. Each helical groove 18 radially adjoins the respective rib 20.

V jednom provedení prstencové frézy 10 je každý řezací zub 16 opatřen třemi radiálně a obvodově odstupňovanými řeznými hranami, vnitřní řeznou hranou 22, střední řeznou hranou 24 a vnější řeznou hranouIn one embodiment of the annular cutter 10, each cutting tooth 16 is provided with three radially and circumferentially spaced cutting edges, an internal cutting edge 22, a central cutting edge 24, and an external cutting edge

26.26.

Vnitřní řezná hrana 22 a střední řezná hrana 24 jsou vytvořeny na spodních čelech žeber 20, přičemž pro odvod třísek vytvářených řeznými hranami 22, 24 jsou к nim přilehlé části žeber 20 utvářeny s mezizubovou vnitřní drážkou 28 a s mezizubovou vnější drážkou 30. Vnitřní řezná hrana 22 je vymezena spodním čelem zadní stěny mezizubové vnitřní drážky 28 a střední řezná hrana 24 je vymezena spodním čelem zadní stěny 29 mezizubové vnější drážky 30.The inner cutting edge 22 and the middle cutting edge 24 are formed on the lower faces of the ribs 20, and for the removal of chips formed by the cutting edges 22, 24, adjacent portions of the ribs 20 are formed with an interdental inner groove 28 and an interdental outer groove 30. is defined by the lower face of the rear wall of the interdental outer groove 28 and the central cutting edge 24 is defined by the lower face of the rear wall of the interdental outer groove 30.

Vnější řezná hrana 26 je vymezena spodním čelem zadní stěny 31 spirálové drážky 18. Zadní stěny 27, 29 jsou ploché a horní konce mezizubových drážek 28 a 30 jsou částečně zaobleny.The outer cutting edge 26 is defined by the lower face of the rear wall 31 of the spiral groove 18. The rear walls 27, 29 are flat and the upper ends of the interdental grooves 28 and 30 are partially rounded.

Vnitřní řezná hrana 22 a střední řeznáInner cutting edge 22 and medium cutting edge

5 4 9 7 7 hrana 24 jsou vzájemně spojeny- obvodově probíhajícím osazením 32 (obr. 2).The edges 24 are connected to one another by a circumferentially extending shoulder 32 (FIG. 2).

Střední řezná hrana 24 a vnější řezná hrana 26 jsou vzájemně spojeny obvodově probíhajícím osazením 34; Jak je znázorněno na obr. 2, je každé osazení 32; 34 provedeno zaoblené o poloměru, který je spojuje se sousední následující řeznou hranou.The central cutting edge 24 and the outer cutting edge 26 are connected to one another by a circumferentially extending shoulder 34; As shown in FIG. 2, each shoulder 32; 34 is rounded with a radius that connects to the adjacent subsequent cutting edge.

Řezné hrany 22, 24, 26 jsou kromě toho vertikálně nebo axiálně odstupňovány tak, že každý řezací zub 16 je tvořen dvojicí podbroušených čel 36, 38, vystupujících z těchto řezných hran po obvodu dozadu proti směru otáčení prstencové frézy 10; a nahoru, například pod úhlem asi 8³ až 15?. Kromě toho je podbroušené čelo 36 nakloněno radiálně dovnitř a axiálně nahoru a podbroušené čelo 38 je nakloněno radiálně ven a axiálně rovněž nahoru.In addition, the cutting edges 22, 24, 26 are vertically or axially graduated such that each cutting tooth 16 is formed by a pair of relief faces 36, 38 extending from the cutting edges circumferentially rearwardly against the direction of rotation of the annular cutter 10; and upwards, for example at an angle of about 8 ^3-15 ?. In addition, the relief face 36 is inclined radially inwardly and axially upwardly and the relief face 38 is inclined radially outwardly and axially also upwardly.

Tato dvě podbroušená čela 36, 38 se protínají ve vrcholu 40. Podle zamýšleného použití prstencové frézy 10 je podbroušené čelo 36 provedeno s radiálním sklonem pod úhlem -]-25° až —3°, přednostně asi 15° vůči rovině ikolmé na osu.prstencové frézy 10 a podbroušené čelo 36 je provedeno v radiálním sklonu pod úhlem asi 5° až 35°, přednostně v rozmezí asi 5° až 10°.The two relief faces 36, 38 intersect at the apex 40. According to the intended use of the annular cutter 10, the relief face 36 is designed with a radial inclination at an angle of - 25 ° to -3 °, preferably about 15 ° relative to the plane perpendicular to the annular axis. the milling cutter 10 and the relief face 36 are provided at a radial inclination at an angle of about 5 ° to 35 °, preferably in the range of about 5 ° to 10 °.

Řezné hrany 22, 24, 26 jsou vertikálně anebo obvodově odstupňovány tak, aby každá z těchto řezných hran řezala samostatnou třísku nebo alespoň oddělovala třísky spojené i po odříznutí tenkým pásem materiálu. Tím, že řezné hrany 22, 24 jsou radiálně a axiálně nakloněny, budou odřezávané třísky stoupat vzhůru přes mezizubové vnitřní drážky 28, vnější drážky 30 do spirálové drážky 18. Podobně bude tříska, odříznutá vnější řeznou hranou 26> stoupat nahoru přilehlou spirálovou drážkou 18, takže všechny třísky jsou spirálovými drážkami 18 odváděny směrem nahoru.The cutting edges 22, 24, 26 are vertically or circumferentially spaced so that each of the cutting edges cuts a separate chip or at least separates the chips joined even after cutting with a thin band of material. As the cutting edges 22, 24 are inclined radially and axially, the chips to be cut will rise up through the interdental internal grooves 28, the external grooves 30 into the helical groove 18. Similarly, the chip cut off by the external cutting edge 26> will climb up the adjacent helical groove 18. so that all chips are discharged upwards by the helical grooves 18.

Jak by]o shora uvedeno, je hlavním problémem vznikajícím při provozu prstencových. fréz popsaného typu usazování třísek mezi vnitrním povrchem stěny 1A prstencové frézy 10 a povrchem středového špalíku vytvářeného prstencovou frézou 10 v materiálu. Tento problém je odstraněn provedením případných odvodů třísek provedených na vnitřním povrchu prstencové stěny 14.As mentioned above, the main problem arising during the operation of the annular. of the type of chips described above between the inner surface of the wall 1A of the annular cutter 10 and the surface of the central block formed by the annular cutter 10 in the material. This problem is eliminated by making possible chip evacuations made on the inner surface of the annular wall 14.

Jak je znázorněno na obr. 2, je vnitrní povrch prstencové stěny 14 přímo za průsečnicí 41 mezi vnitřním povrchem prstencové frézy 10 a zadní stěnou 27 mezizubové vnitřní drážky 28 odlehčen radiálně směrem ven, čímž je vytvořen průchod 42 pro odvod třísek, přičemž je ponechána pouze úzká fazeta m, vystupující po obvodu dozadu proti směru otáčení prstencové frézy 10 z vnitřní řezné hrany 22 každého zubu 16 a směřující nahoru.As shown in Fig. 2, the inner surface of the annular wall 14 directly behind the intersection 41 between the inner surface of the annular cutter 10 and the rear wall 27 of the interdental groove 28 is lightened radially outwardly, thereby creating a chip evacuation passage 42 leaving only a narrow facet m extending circumferentially rearwardly against the direction of rotation of the annular cutter 10 from the inner cutting edge 22 of each tooth 16 and facing upwards.

V provedení podle obr. 2 je průchod 42 vytvořen úběrem kovu z vnitřního obvodu stěny 14 prstencové frézy 10 za každým zubem 16 válcovou frézou nebo brusným ko6 toučem 43. Průchod 42* pro odvod třísek má tvar kruhového oblouku 44;In the embodiment of Fig. 2, the passage 42 is formed by removing metal from the inner periphery of the wall 14 of the annular cutter 10 behind each tooth 16 by a cylindrical cutter or grinding wheel 43. The chip removal passage 42 * has the shape of a circular arc 44;

Vnitřní povrch stěny 1Ф prstencové frézy Ш může být -pro průchod třísek odlehčen vhodněji způsobem, znázorněným na obr. 4, kdy je místo vyfrézování nebo vybroušení průchodu 42 ve tvaru kruhového oblouku 44: na radiálně vnitřní stěně 14 každého zubu 16 provedeno odlehčení jednoduchým obroušením rovné plochy 46 s použitím brusného kotouče 48, zavedeného radiálně do každé mezizubové drážky 28 pod stanoveným požadovaným úhlem a. Tím je vytvořen pro odvod třísek průchod 50, jehož šířka se postupně zvětšuje směrem do řezné hrainy 22. Fazeta m je u průchodu 50 pro odvod třísek uspořádána obdobně jako v průchodu 42.The inner surface of the wall 1 of the annular cutter Ш can be relieved more suitably for the passage of chips in the manner illustrated in Fig. 4, where instead of milling or grinding the circular arc 44 passage 44: unloading is effected on the radially inner wall 14 of each tooth 16. a surface 46 using a grinding wheel 48 inserted radially into each of the interdental grooves 28 at a predetermined desired angle α. This creates a chip passage 50 whose width gradually increases towards the cutting edge 22. The bevel m is at the chip passage 50 arranged similarly as in passage 42.

Maximální šířka fazety m je 1,0 mm. Přednostní její rozmezí je 0,05 až 0,4 mm. Úzká fazeta m je žádoucí z toho důvodu, že skýtá prstencové fréze 10 radiální stabilitu a zabraňuje vyfrézování otvorů o větších než žádaných rozměrech.The maximum veneer width m is 1.0 mm. Its preferred range is 0.05 to 0.4 mm. The narrow facet m is desirable because it provides radial stability to the annular cutter 10 and prevents the milling of holes larger than the desired dimensions.

Fazeta m nemusí však být provedena na každém řezacím zubu 16. Je-li vnitřní povrch prstencové frézy 10 odlehčen přímo od průsečnice 41 mezi vnitřním povrchem prstencové frézy 10-a zadní stěnou 27 mezizubové drážky 28 jak je vyznačeno na obr.5 čárkovanou čárou 52, vytvoří se snáze vertikálně probíhající hlavní břit než při vertikálně probíhající fazetě m. Tím se sníží na minimum tření mezi vnitřním povrchem prstencové frézy 10 a vnějším povrchem středového špalíku vytvářeného touto frézou v materiálu.However, the veneer m need not be provided on each cutting tooth 16. If the inner surface of the annular cutter 10 is relieved directly from the intersection 41 between the inner surface of the annular cutter 10 and the rear wall 27 of the interdental groove 28 as indicated by dashed line 52 in FIG. a vertically extending main cutting edge is more easily formed than with a vertically extending facet m. This minimizes friction between the inner surface of the annular milling cutter 10 and the outer surface of the center block formed by the milling cutter in the material.

Jsou-li prstencové frézy vyráběny jako produkční výrobky, je obtížné odlehčit každou řeznou hranu každé prstencové frézy tak, aby byly vytvořeny vertikální řezné hrany, které by všechny měly přesně stejnou radiální vzdálenost od axiální osy prstencové frézy jako válcově vybroušené fazety m.When the annular milling cutters are manufactured as production products, it is difficult to relieve each cutting edge of each annular cutter so as to produce vertical cutting edges which all have exactly the same radial distance from the axial axis of the annular cutter as the cylindrical faceted m.

Je proto praktičtější odlehčit prstencovou frézu tak, aby na každém zubu nebo alespoň na většině zubů byla ponechána úzká vnitřní fazeta m, Odlehčení může být tvarováno tak, že se fazeta m z velmi malého rozměru na axiálně náběhové hraně zubu 16 směrem nahoru postupně rozšiřuje. Tím je zajištěno vytvoření alespoň úzké fazety m Jak při původní výrobě prstencové frézy, tak i po jejím opakovaném naostření broušením podbroušených čel 36, 38 a také Čel mezizubových drážek 28.It is therefore more practical to relieve the annular cutter so that a narrow inner bevel m is left on each tooth, or at least most of the teeth. The relief may be shaped such that the bevel m gradually expands upwardly from a very small dimension at the axially leading edge of the tooth. This ensures the formation of at least a narrow facet m both in the original production of the annular cutter and after its repeated sharpening by grinding the undercut faces 36, 38 as well as the faces of the interdental grooves 28.

Jak je znázorněno na obr. 5, může být fazeta m vybroušena tak, aby její původní šířka u jejího spodního konce byla v rozmezí asi 0,05 až 0,125 mm a u jejího horního konce asi 0,4 mm. Vertikální rozsah fazet m je o něco větší než vertikální rozsah mezizubových drážek 28, takže průchody 42, 50 pro otvor tříseik probíhají směrem nahoru alespoň mírně nad horní konce mezizubových drážek 28.As shown in Fig. 5, the veneer m may be ground so that its initial width at its lower end is in the range of about 0.05 to 0.125 mm and at its upper end is about 0.4 mm. The vertical extent of the veneers m is slightly greater than the vertical extent of the interdental grooves 28, so that the grooves 42, 50 passageways extend upward at least slightly above the upper ends of the interdental grooves 28.

Uspořádáním přídavných průchodů 42, 50 pro odvod třísek je vyřešen hlavní problém odvodu třísek z prostoru mezi vnitřním povrchem prstencové frézy 10 a povrchem středového špalíku vyříznutého· prstencového frézou 10 v materiálu. Když dojde к zaklínění třísky mezi vnitřním povrchem prstencové frézy 10 a povrchem středového špalíku, má na ni působící vysoký jednotvý tlak úzké fazety m nebo vertikální vnitřní řezné hrany 22, za následek zlomení této třísky nebo alespoň nejprve její stlačení v kruhovém oblouku 44 a potom odvod průchodem 42 radiálně směrem ven, popřípadě přes rovnou plochu 46 průchodu 50 do následující mezizubové drážky 28.By providing additional chip removal passages 42, 50, the main problem of chip removal from the space between the inner surface of the annular milling cutter 10 and the surface of the center block cut out by the annular milling cutter 10 in the material is solved. When the chip is wedged between the inner surface of the annular cutter 10 and the surface of the center block, the high uniform pressure exerted by the narrow facet m or the vertical inner cutting edge 22 results in the chip breaking or at least first compressing it in a circular arc 44 and then evacuating through the passage 42 radially outwardly, or over the flat surface 46 of the passage 50 to the next inter-groove 28.

Z uvedeného popisu vyplývá, že průchody 42, 50 pro odvod třísek musí mít dostatečný radiální rozměr, aby mohly pojmout každou třísku, která do nich vnikne. Normálně jsou prstencové frézy řešeny pro provoz při rychlosti posuvu, kterým jsou vyvozována zatížení třískami v tloušťce až do asi 0,125 milimetru. Průchod 42, 50 pro odvod třísek musí proto mít v místě jeho napojení na následující mezizubovou drážku 28 radiální rozměr, který se alespoň rovná uvedené tloušťce třísky.It follows from the foregoing description that the chip removal passages 42, 50 must have a sufficient radial dimension to accommodate any chip that enters them. Normally, annular milling cutters are designed to operate at a feed rate that generates chip loads of up to about 0.125 millimeters. The chip evacuation passage 42, 50 must therefore have a radial dimension at least equal to said chip thickness at the point of its connection to the following inter-tooth groove 28.

Průchod 42, 50 pro odvod třísek musí mít tento minimální radiální rozměr také poměrně těsně u zadní hrany fazety m tak, aby tříSíka ipo jejím styku s fazetou m mohla být rychle uvolněna. Zkušeností bylo zjištěno, že je-li průchod 50 pro odvod třísek vymezen povrchem odklánějícím se radiálně od zadní stěny 27 mezizubové vnitřní drážky 28 pod úhlem v rozmezí od 3° do 12° vůči tečně zadní hrany fazety m, odvrácené od vnitřní řezné hrany 22 nebo, není-li fazeta m provedena od vnitřní řezné hrany 22, je požadovaná radiální šířka 0,125 milimetru průchodu 50 pro odvod třísek těsně za fazetou m nebo vnitřní řeznou hranou 22 dostačující pro plynulý odvod třísek.The chip removal passage 42, 50 must also have this minimal radial dimension relatively close to the trailing edge of the veneer m so that the chip can be quickly released after its contact with the veneer m. Experience has shown that when the chip removal passage 50 is delimited by a surface diverting radially from the rear wall 27 of the interdental groove 28 at an angle of 3 ° to 12 ° to the tangent of the rear edge of the veneer m facing away from the internal cutting edge 22; If the veneer m is not provided from the inner cutting edge 22, the required radial width of 0.125 millimeters of the chip passage 50 just beyond the veneer m or the internal cutting edge 22 is sufficient for a continuous chip removal.

Tento úhel vůči tečně je na obr. 2 a na obr. 4 označen jako a a je znázorněn o velikosti asi 12°, což je přednostní hodnota pro provedení prstencové frézy 10 podle obr. 4. Má-li průchod 42 pro odvod třísek tvar obloku 44 s maximální hloubkou uprostřed mezi jeho protilehlými konci b, je třeba, aby výstupní konec průchodu 42 pro odvod třísek měl rovněž šířku alespoň 0,125 milimetru.This angle to the tangent is indicated in FIG. 2 and FIG. 4 by a and is shown to be about 12 [deg.], Which is the preferred value for the embodiment of the annular cutter 10 shown in FIG. 4. With a maximum depth in the middle between its opposite ends b, the outlet end of the chip evacuation passage 42 must also have a width of at least 0.125 millimeters.

Je-li do prstencové frézy 10 přiváděna chladicí kapalina, zaváděná do ní směrem dolů středovým vrtáním 54, provedeným v dříku 12 prstencové frézy 10, je zřejmé, že průchody 42, 50 pro odvod třísek plní přídavnou funkci, totiž zajištění dostatečně velkého objemu chladicí kapaliny v přímém sousedství řezacích zubů 16, které mají menší hmotu než by měly bez provedení průchodů 42, 50 pro odvod třísek. Jelikož z hlediska účinného chlazení řezacích zubů 16 mohou být žádoucí větší průchody, musí být dbáno na to, aby řezací zuby 16 nebyly odlehčeny tak, že by se zmenšila hmota jednotlivých řezacích zubů 16 na hodnotu, kde by již byly nepřiměřeně zeslabeny.When the coolant is supplied to the annular milling cutter 10 through the central bore 54 provided in the shaft 12 of the annular cutter 10, it is clear that the chip removal passages 42, 50 fulfill an additional function of providing a sufficiently large volume of coolant. in the direct vicinity of cutting teeth 16 having less mass than they would have without the chip removal passages 42, 50. Since larger passages may be desirable for efficient cooling of the cutting teeth 16, care must be taken that the cutting teeth 16 are not relieved so that the mass of the individual cutting teeth 16 is reduced to a value where they are already unduly weakened.

Pro ilustraci zlepšených výsledků, dosahovaných s prstencovými frézami, provedenými podle vynálezu, byly provedeny zkoušky se dvěma prstencovými frézami za stejných podmínek a byly získány dále uvedené výsledky. Obě prstencové frézy měly vnější průměr 47,6 mm a byly provedeny v obecném provedení podle obr. 1.To illustrate the improved results achieved with the annular milling cutters made in accordance with the invention, tests were performed on two annular milling cutters under the same conditions and the following results were obtained. Both annular cutters had an outer diameter of 47.6 mm and were made in the general embodiment of Fig. 1.

Obě prstencové frézy měly stejný tvar a rozměry a lišily se vzájemně tím, že na prstencové fréze A nebyly provedeny vnitřní fazety a že na prstencové fréze В byly provedeny vnitřní fazety ve tvaru znázorněném na obr. 4, přičemž šířky fazet byly v rozmezí asi 0,05 až 0,125 mm. Obě prstencové frézy А, В pracovaly s otáčkami 150 min^-1a byly jimi vyfrézovány otvory 0 50,8 mm do ocelové tyče s jakostí oceli s nízkým obsahem uhlíku o složení 15 až 20 % hmotnosti uhlíku, 16 až 19 % hmotnosti hořčíku, maximálně 0,4 % hmotnosti fosforu a 0,5 % hmotnosti síry.The two annular milling cutters had the same shape and dimensions and differed in that the internal milling cutters A were not made on the annular cutter A and the internal milling cutters V were made in the shape shown in FIG. 05 to 0.125 mm. Both cutter А, В operated with a speed of 150 min ^-1 and they were milled slots 0 to 50.8 mm steel bars with the quality of steel with a low carbon content of the composition 15-20% by weight of carbon, 16 to 19% by weight of magnesium, up 0.4% by weight of phosphorus and 0.5% by weight of sulfur.

Rychlost posuvu Feed speed Příkon ikW Power input ikW Tlak kg Pressure kg Povrch otvoru μΥΠ Hole surface μΥΠ Povrch špalíku ,um Block surface, um Zvětšení otvoru mm Hole enlargement mm tříska mm chips mm posuv mm/min feed mm / min 0,05 0.05 91,5 91.5 2,7 až 3,0 2.7 to 3.0 FRÉZA A 258 MILLING A 258 4,0 4.0 4,0 4.0 0,13 0.13 0,075 0,075 137,0 137.0 3,6 až 3,9 3.6 to 3.9 342 342 13,0 13.0 13,0 13.0 0,22 0.22 0,1 0.1 183,0 183.0 6,0 až 6,7 6.0 to 6.7 509 509 13,0 13.0 13,0 13.0 0,25 0.25 0,05 0.05 91,5 91.5 2,6 až 2,9 2.6 to 2.9 FRÉZA В 245 FREEZER В 245 4,0 4.0 2,5 2.5 0,09 0.09 0,075 0,075 137,0 137.0 3,7 až 4,1 3.7 to 4.1 343 343 9,5 9.5 6,5 6.5 0,11 0.11 0,1 0.1 183,0 183.0 5,1 až 5,6 5.1 to 5.6 454 454 13,0 13.0 6,5 6.5 0,13 0.13 0,125 0.125 228,0 228.0 6,4 až 6,9 6.4 to 6.9 537 537 13,0 13.0 9,5 9.5 0,1 0.1

Z uvedených výsledků jsou zřejmé výhody prstencové frézy v provedení podle vynálezu. Ve všech případech měly všechny otvory, vyfrézované frézou B, podstatně přesnější žádaný průměr a byly rovněž dokonaleji opracovány. Při vyšších rychlos tech posuvu vyžadovala prstencová fréza В menší hnací energii a nižší tlak. Prstencová fréza A nebyla zkoušena při zatížení třískou 0,125 mm, iprotože u ní bylo možno předpokládat, že by při takovém zatížení mohla prasknout.From the above results, the advantages of an annular cutter according to the invention are evident. In all cases, all of the bores milled with milling cutter B had a much more accurate diameter and were also machined more perfectly. At higher feed speeds, the annular cutter V required less drive energy and lower pressure. The annular cutter A was not tested under a 0.125 mm chip load, since it could be assumed that it could rupture under such a load.

Claims

An annular cutter consisting of a cylindrical body with an annular wall having a plurality of cutting teeth at its lower face and having the same number of helical grooves extending upwardly between adjacent teeth, each tooth having at least one radial cutting edge and between adjacent teeth the teeth are formed by interdental grooves with a radial rear wall extending from the inner surface of the annular wall to the spiral grooves and extending from the radial inner portion of each cutting edge, characterized in that for each tooth (16) directly beyond the intersection (41) between the inner surface of the annular cutter (10) and a rear wall (27) of the interdental groove (28) is formed in the inner surface of the annular wall (14) with a radially outwardly directed chip evacuation passage (42, 50) leaving at least some veneer teeth (16) ) with a maximum width of 1 mm, extending circumferentially opposite the direction of rotation of the cutter (10) extending upwardly from the inner cutting edge (22) (each tooth (16).

OF THE INVENTION

An annular cutter according to claim 1, characterized in that the chip removal passage (42) is in the form of a circular arc (44).

An annular cutter according to claim 1, characterized in that the chip evacuation passage (50) is formed by a flat surface (46) on the inside of each tooth (16) forming an angle (α) with the tangent edges of the veneer (m). 3 ° to 12 °.

An annular cutter according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the outlets of the chip evacuation passages (42, 50) are equal at the point of connection to the annular internal groove (28) of the chip thickness cut off by the internal cutting edge (22).

An annular cutter according to claim 1, characterized in that the veneer (m) has a width in the range 0.05 to 0.5 millimeter at least for some teeth.

An annular cutter according to claim 1, characterized in that the veneer (m) is wider at its upper end than at the lower end.