CS253951B1 - Production method of the magneticaly soft sheet steel or strip - Google Patents
Production method of the magneticaly soft sheet steel or strip Download PDFInfo
- Publication number
- CS253951B1 CS253951B1 CS829851A CS985182A CS253951B1 CS 253951 B1 CS253951 B1 CS 253951B1 CS 829851 A CS829851 A CS 829851A CS 985182 A CS985182 A CS 985182A CS 253951 B1 CS253951 B1 CS 253951B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- strip
- temperature
- annealing
- weight
- sheet
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 29
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 14
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 7
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 13
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000003966 growth inhibitor Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000001493 electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000003389 potentiating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu výroby magneticky měkkého ocelového plechu nebo pásu s vysokou magnntickou indukcí a velmi nízkými měrnými ztrátami.
Maanneicky měkký mateeiál musí mít feritíkkou strukturu obsahující co nejméně nekovových nečistot jako vměstků a precipitátů zejména velikosti do 0,1 /um, neboí tyto částice brzdí růst zrna s·teplotou a znemoonuuí tak snížit na potřebnou úroveň hysterezní ztráty a navíc ztěžují pohyb maanneických domén při mmaneeezaci hotového výrobku a tím zvyšují Cooecitiveí sílu a měrné ztráty.
Výchozí·ocel pro'výrobu maanneicky měkkých maatriálů obsahuje zpravidla maximálně 4,5 hmoonootních % součtu obsahu křemíku a hliníku, maximálně 0,5 hmoonootních % manganu a nezbytné nečistoty jako uhlík, kyslík, dusík, síru, fosfor a další, jejichž obsah se omezuje na minimum již při výrobě oceli například odsiřováním, vakuováním, nebo jinou mimopecní rtfietií oceli. Výchozí ocel se odlévá do kokil nebo kontinuálně, válcuje za tepla, mooí, válcuje za studená v jedné etapě nebo více etapách s meeižíháním a konečně žíhá rekrystalizačně za současného oduhUičeeí pásu, pokud nebylo odplížení provedeno již při meezžíhání. Pro dosaženi nejlepších výsledků je nezbytné provádět toto konečné žíhání na vysoké teploty nad 1000°C.
Nevýhodou všech známých postupů výroby magnnticky měkkých ocelových plechů nebo pásů je nemoonost vyrobit maatei- . ál obePi^ící malé částice velikosti do 0,1 ^im v mmnoství menším než 10? ΙΟ^θ v objemu 1 mtP. Je to dáno tím, že při válcování za tepla je maateiál ohříván na teplotu nad 1150 °C, zpravidla na 1200 °C, aby mohl být úspěšně tvářen a při této teplotě vždy přejde do tuhého roztoku část vměstků a precipitátů jako nitridů, karbidů a sulfidů, které se pozděěi při válcování·za tepla vylučují v důsledku rychlého poklesu teploty za současného působení tváření maatriálu ve formě velmi jemných částic sulfidů, karbidů a zejména nejjemnněi precipitujících nitridů. Počet těchto částic pak již nelze v průběhu zpracování zpravidla •nijak poossatněji sní253 951 žit a zejména, což je zvláště nevýhodné, zůstávají v plechu po dobu tváření za studená a ovlivňují tak nepříznivě výslednou texturu majtriálu. Kromě toho, uvedené částice brzdí * růst zrna s teplotou, takže pro dosažení optimální velikosti zrna je potřeba provádět konečné rekrystalizační žíhání na vysokou teplotu, zpravidla nad 1000 °C po dlouhou dobu několika hodin. ·
Nevýhody známých způsobů výroby magneeicky měkkých ocelových plechů nebo pásů odstraňuje způsob podle vynálezu, podle kterého se vyrobí ocel o složení maximálně 4,5 hmotnostních % součtu obsahu křemíku a hliníku, z toho maximálně 4,0 hmoonootních % křemíku a maximálně 1,5 hi^ouno^ních % hliníku, dále maximálně 0,5 hmoonnotních % manganu, málně 0,020 hmoonootních % dusíku, maximálně 0,20 hmoonnotních % balíku, maximálně' 0,050 hmotnootních % kyslíku, maximálně 0,050 hmoonnotních % síry, zbytek železo a nezbytné nečistoty, tato ocel se odlévá do kokkl nebo kontinuálně a dále válcuje za tepla, moří,'válcuje za studená v jedné nebo více etapách s meeižíháním a konečně žíhá rekryysalizačně, přičemž po válcování za tepla nebo před poslední etapou válcování za studená, kdy má pás tloušťku 1 až 5 mm, se plech nebo pás žíhá rafinačně na teplotu 900 °C až 1300 °C po dobu 1 minuty až 50 hodin a toto žíhání je prováděno tak, že při ohřevu, výdrži na teplotě a ochlazování se udržuje v p^<^:i vakuum nebo ochranná atmosféra a ochlazování z teploty rafinačního žíhání se provádí do teploty 400 °C rychlostí maximálně 200 °C za hodinu. Dalším význačrým rysem postupu podle vynálezu je způsob konečného rekrystalizačního žíhání, které se provádí v ochranné atmosféře na relativně nízké teploty 800 °C až 1000 °C po krátkou dobu 0,1 ' minuty až 10 minut.
Výhody způsobu výroby magnnticky měkkého ocelového plechu nebo pásu podle vynálezu spočívaaí především ve snížení počtu částic velikosti do 0,1 /um v objemu maaeriálu nejméně 500 krát, přičemž toto zvýšení čistoty je prováděno již před poslední etapou válcování za studená. Zvýšení čistoty struktury vede ve svém důsledku k dosažení nejlepších mag- 3 253 951 netických vlastností charakterizovaných vysokou magnetickou indukci a velmi nízkými měrnými ztrátami. Dosažené mmgnneické vlastnosti jsou lepší než vlastnosti nej lepších jakostí dosud vyráběných. Z části je to způsobeno dosaženou vyšší čistotou hotového výrobku a i části výhodnnjší texturou, kterou lze charakterizovat ommzením směrů nesnadné maagneizace a naopak posílením směrů snadné magnneizace v rovině plechu. Tato výhodnější textura vzniká právě v důsledku dosažení vyšší čistoty maatriálu již před poslední etapou válcování, což je nový prvek postupu podle vynálezu. Všechny známé postupy provádějí rafinaci maatriálu ve dvou etapách. Za prvé je to rafinace tekuté oceli, která je méně účinná než postup podle vynálezu, tj. rafinace v pevné fázi a za druhé je to odidiličování, které se provádí nej častěji až při konečném rekrystalíaačním žíhání. Postupem podle vynálezu se dosáhne dokonnaleší rafinace včetně snížení počtu nejmenších částic již před poslední etapou válcování za studená a v důsledku toho se dosáhne výhodnejší textura a maanneické vlastnosti. Kromě toho, vyšší čistota mattriálu má výhodu v dosažení optimální velikosti zrna výrobku. Jelikož počet nejúčinnějších inhibitorů růstu zrna, tj, částic velikosti do 0,1 /um, je podstatně omezen, roste zrno s teplotou rychtěji a optimální velikost se dosáhne za nižších teplot, takže konečné rekrystalizační žíhání postačí provést na teploty pod 1000 °C po krátkou dobu několika minut. Vysokou účinnost rafinace v pevném stavu postupem podle vynálezu lze vyssvělit hlavně vysokou teplotou žíhání v ochranné atmosféře a pomalým ochlazováním po tomto žíhání. V důsledku toho dojde jednak ke snížení obsahu dusíku a uhlíku, vzniklého rozpuštěním převážné většiny méně stabilních nitridů a karbidů, ale také k zhrubnuuí částic včetně sulfidů. Reeiduální obsahy dusíku, uilíku a síry se vylučuuí z tuhého roztoku v průběhu pommlého odilazování ve formě hrubých koagulovaných precipitátů velikosti větší než 0,1 /um. Tyto velké částice nejsou tak účinnými inhibitory růstu zrna ani překážkami pro pohyb domén při magnetizaci jako drobné částice velikosti pod 0,1 jum, které se
- 4 253 951 zpravidla vylučují při válcování za tepla. Navíc tyto hrubé částice se obtížně rozpouštějí při rekrystalizačních žíháních v průběhu zpracování na hotový výrobek a proto téměř nedochází k precipitaci sekundárních jemných částic při žíhacích operacích po válcování za studená.
Náklady na rafinaČní žíhání podle vynálezu nejsou sice zanedbatelné, ale jsou plně kompenzovány dosažením lepších maaneetických vlastností, než dosud známými postupy.
Postup podle vynálezu bude zřejmý z příkladu, kdy za tepla válcovaný pás tloušťky 2,6 mm obsa^nuící 3,0 hmoonostních % křemíku, 0,10 hmoonootních % manganu, 0,005 hmoonootních % hliníku, 0,008 hmoonootních % dusíku, 0,030 hmoonootních % síry, 0,005 hmor^c^s^t;nLch % kyslíku a 0,030 hmoonootních % uhlíku se žíhá rafinačně v poklopové peci na teplotě 1150 °C po dobu 12 hodin v atmosféře sušeného disociovaného NH^ a pak se ochlazuje průměrnou rychlostí 50 °C za hodinu do teploty 400 °C a dále až na teplotu okolí. Potom se plech moři, válcuje za studená na tloušťku 0,70 mm a žíhá rekrystalizačně při teplotě 97O°C po dobu 3 minuty, u části plechů se po tomto žíhání měří magnntické vlastnosti a zbývaaící část se dále válcuje za studená na tloušťku 0,35 mm a pak se znovu žíhá při teplotě 97O°C po dobu 3 minuty a opět se změří maagineické vlastnces^. V tabulce 1 jsou naměřené vlastnosti srovnány s nej lepšími publikovanými hodnotami obdobných výrobků - izotropních křemíkových pásů.
Po žíhání plech obsahuje 0,0010 hmo^^íních % dusíku, 0,006 hmoonootních % uilíku a 0,025 hmoonootních % síry, 0,005 hindanotních % kyslíku, obsah ostatních prvků se ve srovnáni s analýzou chemického složení za tepla válcovaného pásu nezmění, přičemž studiem struktury pomocí elektronového mikroskopu se zjistí, že je přílomeo pouze 6 x 10^ precipitátů velikosti do 0,1 pm v 1 imr. Z příkladu je zřejmé, že v obou tloušťkách se ' dosáhne vyn^ka^cích magnneických vlastností při poněkud zhoršené teizltrlpii měrných ztrát, to je rozdílu měrných ztrát ve směru podél a napříč směru válcování pásu, což však není tak kritické, uvážímeeli jak velké
- 5 253 951 zlepšení měrných ztrát a magnetické indukce lze dosáhnout.
V dalším příkladu za tepla válcovaný pás tloušťky 3,0 mm obsahující 0,05 hmotnostních % křemíku, 0,20 hmotnostních % manganu, 0,002 hmotnostních % hliníku, 0,012 hmotnostních % dusíku, 0,04 hmotnostních % kyslíku, 0,04 hmotnostních % síry a 0,09 hmotnostních % uhlíku se žíhá rafinačně na teplotu 1050 °C ve vakuu po dobu 8 hodin a pak. se ochlazuje rychlostí 100 °C za hodinu, moří a potom se válcuje za studená na tloušťku 0,65 mm a žíhá na teplotu 800 °C po dobu 3 minuty v atmosféře dusíku, načež se provede analýza a zjistí se, že plech obsahuje 0,003 hmotnostních % dusíku, 0,035 hmotnostních % kyslíku, 0,035 hmotnostních % síry a 0,004 hmotnostních % uhlíku, obsah ostatních prvků se nezmění, přičemž pomocí elektronového mikroskopu se stanoví, že v jednom mnr je 2 x 10 částic velikosti do 0,1 jam. Dosažené magnetické vlastnosti jsou v tabulce 2 porovnány s nej lepšími publikovanými hodnotami obdobných výrobků - bezkřemíkových izotropních pásů.
Jako další příklad je možno uvést za tepla válcovaný pás tloušíky 3,5 mm, obsahující 3,0 hmotnostních % křemíku, 0,3 hmotnostních % manganu, 0,5 hmotnostních % hliníku, 0,008 hmotnostních % dusíku, 0,004 hmotnostních % kyslíku, 0,020 hmotnostních % síry, 0,03 hmotnostních % uhlíku, pás se omoří, válcuje za studená na tloušíku 2,0 mm, žíhá rafinačně na teplotě 950 °C po dobu 8 hodin v ochranné atmosféře a pak se ochlazuje rychlostí 150 °C za hodinu, načež se válcuje za studená na tloušíku 0,5 mm a žíhá na teplotě 970 °C po dobu 3 minuty v ochranné atmosféře. Dosáhnou se magnetické vlastnosti, které jsou srovnány s dosud nej lepšími vyráběnými jakostmi a uvedeny v tabulce 3. Analýzou se stanoví, že plech obsahuje 0,007 hmotnostních % dusíku, 0,008 hmotnostních % uhlíku, 0,019 hmotnostních % síry, obsahy ostatních prvků se nezmění, analýzou struktury se stanoví, že množství částic menších než 0,1 jum nepřesahuje 3 x 10^ částic v 1 mm\
Jiný příklad lze uvést jako modifikaci předchozího pří253 951 kladu, kdy rafinačnl žíháni se provede na teplotě 1300 °C ·-po dobu 1 minuty ve vakuu, ostatní postup zůstane zachován. 3e zřejmé, že obecně s rostouci teplotou rafňnačního žíhání lze zkracovat jeho dobu, což vyplývá z teplotní závislosti difuse, jejíž rychlost roste exponenniálně s teplotou. Při nižší teplotě je potřeba delší doby k dosažení účinků podle vynálezu. Ppi neeni^i teplotě 900 °C je potřeba provést rafinačni žiháni po dobu až 50 hodin. Nižší teplotu nedoporučujeme, nebot doba žíháni by tak narostla, že náklady na žíhání by byly neúměrné vysoké. °e také zřejmé že i při vyšší teplotě než 900 °C může být rafinační žíháni provedeno po dobu 50 hodin a účinek podle vynálezu -se dosáhne, avšak je zbytečné žíhat tak dlouho, nebot vzhledem ke ·zvýšeni teploty je možno dobu zlcrštit. Konkrétni minimini doba žíháni při určité teplotě v intervalu tepLot 900 °C až 1300 · °C, zajištující minimá^í provozní náklady na žíhání, závisí na dalších technologických faktorech, jako je tlouštíka pásu, žíhaci atmosféře a její přistup k povrchu pásu, stav povrchu pásu, stav výchozí · struktury pásu a* Za jakýchkoliv podmínek je však dossa£uu£c£ doba 50 hodin, za navyšši tepoty 1300 °C pak při určitých. nejvýhodnějš^h podminkách postačuje doba · 1 ňi^i^u'/. Nad 1300 °C se ace účinek rafinačniho žíháni projevuje, avšak v praxi je · dosaženi tak · vysoké teploty velmi obtížné a kromě toho hrozí nebezpeči zhrubnuuí zrna. Vyšší teplotu proto nedoporučujeme.
Pokud se týká tlouštíky relačně žíhaného pásu, bylo by z hlediska rafice nelepši žíhat pás co na^nši, avšak námi stanovený interval 1 až 5 mm vychází z požadavku dosaženi určitého stupně redukce ·při následném válcováni za studená. Účinky podle vynálezu, tj. zlepšeni struktury a textury a v . důsledku toho zlepšeni maagneických vlastnost se nedosáhne, jestliže je rafúnačně žíhán a pak za studená válcován pás teší · než 1 mm. Větší tlouštíka než 5 mm by vyvolala požadavek prodlouženi doby rafúnačn^ho žíhání a proto jí nedoporučujeme.
| Tabulky | 253 951 | |||
| Jakost plechu | tloušťka | průměr měrných, ztrát ve směru pode l a napříě /W/kg/ | průměrná , maaneeická indukce | anizotropie měrných ztrát |
| /mm/ | /Т/ | /%/ |
1^2/50-^5/50-^5050/50
| Tabulka 1 | ||||||
| nej lepší vyráběná | 0,70 | 2,50 | 5,80 | 1,61 | + | 14 |
| dle vynálezu | 0,70 | 1,50 | 3,50 | 1,68 | + | 22 |
| nej lepší vyráběná | 0,35 | 0,95 | 2,40 | 1,57 | + | 14 |
| dle vynálezu | 0,35 | 0,85 | 2,10 | 1,68 | 20 | |
| Tabulka 2 | ||||||
| nej lepší Z·, V Z vyráběná | 0,64 | 4,50 | 10,0 | 1,69 | 10 | |
| dle vynálezu | 0,65 | 3,50 | 8,50 | 1,74 | i | 10 |
| Tabulka 3 | ||||||
| nej lepší vyráběná | 0,50 | 1,10 | 2,70 | 1,60 | + | 14 |
| dle vynálezu | 0,50 | 1,05 | 2,50 | 1,68 | + | 18 |
předmEt vynálezu
Claims (1)
- předmEt vynálezu253 951Způsob výroby magneticky měkkého ocelového plechu nebo pásu s vysokou magnetickou indukcí, z výchozí oceli obsahující maximálně 4,5 hmotnostních % součtu obsahu křemíku a hliníku, z toho maximálně 4,0 hmotnettních % křemíku a maximálně 1,5 hmotnotSeích % hliníku, dále obsahuJící maximálně 0,5 hmotnottních % manganu, maximálně 0,020 hmotnottních % dusíku, maximálně'0,20 hmotnottních % uhlíku, maximálně 0,050 hmotnotS/eích % kyslíku, maximálně 0,050 hmotnottních % síry, zbytek železo a nezbytné nečistoty, odléváním této oceli do kokil nebo kontinuálně a dále válcováním za tepla, mořením, válcováním za studená v jedné nebo více etapách s meeižíháním a konečně rekrystalizačním žíháním, vyznačený tím, že po válcování za tepla nebo před poslední etapou válcování za studená, kdy plech nebo pás má tloušťku 1 mm až 5 mm, se plech nebo pás žíhá rafinačně na teplotu 900 °C až 1300 °C po dobu 1 minuty až 50 hodin, přičemž. při ohřevu, výdrži na teplotě a ochlazování se udržuje v peci vakuum nebo ochranná atmosféra a ochlazování z teploty rafinačnjЪ.t žíhání se provede do teploty 400 °C rychlostí maximálně 200 °C za hodinu, přičemž konečné rekrystalizační žíhání se provede na teplotu 800 °C až 1000 °C po dobu 0,1 minuty až 10 minut v ochranné atmooféře.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS829851A CS253951B1 (en) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | Production method of the magneticaly soft sheet steel or strip |
| DD84269490A DD261729A3 (de) | 1982-12-28 | 1984-11-14 | Verfahren zur herstellung von magnetisch weichem stahlblech bzw. flachprofil |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS829851A CS253951B1 (en) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | Production method of the magneticaly soft sheet steel or strip |
| DD84269490A DD261729A3 (de) | 1982-12-28 | 1984-11-14 | Verfahren zur herstellung von magnetisch weichem stahlblech bzw. flachprofil |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS985182A1 CS985182A1 (en) | 1987-07-16 |
| CS253951B1 true CS253951B1 (en) | 1987-12-17 |
Family
ID=25746657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS829851A CS253951B1 (en) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | Production method of the magneticaly soft sheet steel or strip |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS253951B1 (cs) |
| DD (1) | DD261729A3 (cs) |
-
1982
- 1982-12-28 CS CS829851A patent/CS253951B1/cs unknown
-
1984
- 1984-11-14 DD DD84269490A patent/DD261729A3/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DD261729A3 (de) | 1988-11-09 |
| CS985182A1 (en) | 1987-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR970008162B1 (ko) | 입자 방향성 전기강의 초고속 열처리 | |
| KR100636072B1 (ko) | 결정 방향성 전기강 스트립 및 이러한 스트립의 제조시의 제2결정을 제어하고 가이드하는 방법 | |
| KR101070064B1 (ko) | 자속 밀도가 높은 방향성 전자기 강판의 제조 방법 | |
| KR20100019450A (ko) | 입자 방향성 자기 스트립의 제조 방법 | |
| KR20180043306A (ko) | 제진성 페라이트계 스테인리스 강재 및 제조방법 | |
| KR950005793B1 (ko) | 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법 | |
| KR102742671B1 (ko) | 무방향성 전자 강판 | |
| JPWO2003087420A1 (ja) | 皮膜密着性の極めて優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| RU2298592C2 (ru) | Листовая электротехническая сталь с ориентированными зернами, обладающая исключительно высокой адгезией пленки, и способ ее производства | |
| KR940008933B1 (ko) | 자기 특성이 뛰어나고 또한 표면외관이 좋은 무방향성 전자(電磁) 강판의 제조방법 | |
| JP2021080501A (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
| CN114651079B (zh) | 无取向性电磁钢板 | |
| EP3266896B1 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same | |
| CS253951B1 (en) | Production method of the magneticaly soft sheet steel or strip | |
| US5116436A (en) | Method of making non-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties | |
| JPH0717959B2 (ja) | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 | |
| KR102751545B1 (ko) | 무방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
| JPS6332851B2 (cs) | ||
| JP2888226B2 (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP3887833B2 (ja) | 電磁鋼板 | |
| US3802936A (en) | Method of making grain oriented electrical steel sheet | |
| JP3952762B2 (ja) | 鉄損およびかしめ性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JP7428872B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| Hong et al. | Development of Cu-bearing bake-hardenable steel sheets for automotive exposed panels | |
| JPH1161259A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |