CS252478B2 - Method of furnace black production - Google Patents
Method of furnace black production Download PDFInfo
- Publication number
- CS252478B2 CS252478B2 CS8410207A CS1020784A CS252478B2 CS 252478 B2 CS252478 B2 CS 252478B2 CS 8410207 A CS8410207 A CS 8410207A CS 1020784 A CS1020784 A CS 1020784A CS 252478 B2 CS252478 B2 CS 252478B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- stream
- flue gas
- gaseous
- liquid hydrocarbon
- injected
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 55
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 3
- 239000006232 furnace black Substances 0.000 title 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 70
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 68
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 56
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 55
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 52
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 claims description 52
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 47
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 34
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 22
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 18
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 12
- 239000004071 soot Substances 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 7
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 3
- -1 hydrocarbon sulfide Chemical class 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 2
- 235000019241 carbon black Nutrition 0.000 description 50
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 23
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 15
- 239000005060 rubber Substances 0.000 description 15
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 15
- DOIRQSBPFJWKBE-UHFFFAOYSA-N dibutyl phthalate Chemical compound CCCCOC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OCCCC DOIRQSBPFJWKBE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 8
- 229960002380 dibutyl phthalate Drugs 0.000 description 7
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003570 air Substances 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 3
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 229920003051 synthetic elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000005061 synthetic rubber Substances 0.000 description 3
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 239000004636 vulcanized rubber Substances 0.000 description 2
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LTUJKAYZIMMJEP-UHFFFAOYSA-N 9-[4-(4-carbazol-9-yl-2-methylphenyl)-3-methylphenyl]carbazole Chemical compound C12=CC=CC=C2C2=CC=CC=C2N1C1=CC=C(C=2C(=CC(=CC=2)N2C3=CC=CC=C3C3=CC=CC=C32)C)C(C)=C1 LTUJKAYZIMMJEP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BQTXJHAJMDGOFI-NJLPOHDGSA-N Dexamethasone 21-(4-Pyridinecarboxylate) Chemical compound O=C([C@]1(O)[C@@]2(C)C[C@H](O)[C@]3(F)[C@@]4(C)C=CC(=O)C=C4CC[C@H]3[C@@H]2C[C@H]1C)COC(=O)C1=CC=NC=C1 BQTXJHAJMDGOFI-NJLPOHDGSA-N 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NDUQUEXUTMVQNS-UHFFFAOYSA-N [C].C(C)(C)(C)NSC=1SC2=C(N1)C=CC=C2 Chemical compound [C].C(C)(C)(C)NSC=1SC2=C(N1)C=CC=C2 NDUQUEXUTMVQNS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 238000012505 colouration Methods 0.000 description 1
- 239000013068 control sample Substances 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004043 dyeing Methods 0.000 description 1
- 238000002389 environmental scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002790 naphthalenes Chemical class 0.000 description 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 1
- XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-L phthalate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C1=CC=CC=C1C([O-])=O XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 150000003505 terpenes Chemical class 0.000 description 1
- 235000007586 terpenes Nutrition 0.000 description 1
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 229930195735 unsaturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
- C09C1/50—Furnace black ; Preparation thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu výroby retortových sazí, které mají různé důležité možnosti aplikace, například je možno těchto sazí pouužt jako plniv, pigmentů a ztuňujících činidel' pro kaučukové tmmsi a pro plastické látky.
Všeobecně je možno uvést, že postup výroby sazí retortovým způsobem zahrnuje krakování , a/nebo neúplné spalování uhlovodíkové nástřikové suroviny, jako je nappíklad zemtí plyn netio recykl^ová tu?s^:ioa, v uzavirené leonverzní zons při te^otáL^ ШМсЬо^ 982 °C, přičemž vznókaaí saze. Tyto saze obsažené v plynech vystupuuících z uvedené konverzní zóny se potom ochladí a odáděl, přičemž je možno pouužt k tomuto účelu kteréhožoživ známého postupu v tomto oboru. V této totvistožti je třeba uvést, že je rovněž nutné, i když je to obtížné, vyrábět retortové saze, které maaí reprodukovatelné vlastico^, pomocí nichž je možno dosáhnout lepších hysterezních vlastností u kaučukových směsí.
Modulový oebooi stupňový postup výroby sazí je popisován a chráněn ve znovu publikovaném patentu Spojených států ameeických č. 28 974. Tento uvedený postup sestává z několika stupňů, přčeemž v prvním stupni je vytvořena primární spalovací zóna, ve které se tvoří proud horkých plynných produktů hoření /proud sppain/, ve druhé oebooi přechodové zóně se do tohoto předem vytvořeného proudu horkých plynných spaaio o^E^sřikuje kapalný uhlovodíkový oáásřik ve formě plných celistvých proudů /koherentní proudy/, přčeemň tato surovina se naasrikuje v podstatě radiálně z vnější nebo vnitřní o^assi proudu plynných spaaio do tohoto proudu horkých plynů, a ve třetí zóně /označované jako reakční zóna/ se tvoří saze, přičemž potom následuje ukončení reakce prudkým ochlazením.
V postupech výše uvedeného typu, ve kterých je nástřiková surovina nas^^ována z vněšší obO-assi do proudu plynných spa^o, může došít k situaci, kdy plynné spaaioy prochází syséémem aniž Oy byly vyuuňty. Tento jev nastane nappíklad v případech, kdy uhlovodíková nástřiková surovina nevyplňuje zcela plochu, kterou proudí plynné spaaioy, což způsobuje únik nevyužitého tepla ve formě plynných spaaio do tkoží. Tendence k tomuto oepříznvéému jevu nastává zejména v případech, kdy se zvětšuje velikost reaktoru.
K zabránění těchto neekonomických ztrát plynných tpρjio bylo navrženo podle patentu Spojených států ammeických č. 3 922 335 oajSřiiovht přídavnou nástřikovou surovinu do vnitřního prostoru proudu plynných spaaio, který obvykle nástřiková surovina vstřko^^c^n^á z vnějšího obvodu přechodové zóny nevyplňuje a nemůže jej dosáhnout. V tomto patentu je rovněž uvedeno pot^žtí různých.prostředků k dosažení tohoto účelu řešení, jako je oappíklad sonda, pomocí níž je možno přídavnou kapalnou uhlovodíkovou surovinu oassřikovat do jádra proudu plynných spaaio ve v podstatě radiálním směru a ve směru od středu oebooi jádra proudu těchto plynných spaaio směrem vně ke stěnám reaktoru. Bylo prokázáno, že pomocí tohoto opatření je možno plynné tpajioy zcela využit pro uvedené účely, tzo. pro atomizování a dispergování olejových kapiček.
Vstřikování nástřikové suroviny do vnitřní obOassi proudu plynných spaaio se provádí ve stejné rovině jako je rovina, ve které se nástřiková surovina vstřikuje z voeěší obvodové obOassi přechodové zóny do vnitřního prostoru proudu plynných s^é^alio· Tento postup podle patentu Spojených států ammrických č. 3 922 335 vykazuje výjimečně dobrý výkon a poskytuje vysoké výtěžky, př^emž je možno pomocí tohoto postupu vyrábět saze o vysoké kv aitě.
Ovšem oastávvaí i případy, kdy je požadováno vyrobOt saze podobným způsobem jako bylo uvedeno výše v uvedených dvou postupech, ovšem tyto saze musí mít rozdílné vlasticos!. Konkrétně je možno uvést, že je často nutné vyrábět saze, které maaí sníženou Oarvivost a zvýšené diOutylfaaááoové adsorpční číslo pro částice v rozmělněném stavu /což bude ještě dále defiotvánož, což umotňujr dosáhnout zvýšeného odrazu a lepších hysterezních vlastností a kaučukových směsí obsah^ících tyto saze.
Vzhledem k výše uvedenému je hlavním cíeem uvedeného vynálezu vytvooít nový a výhodnOěší postup pro přípravu sazí, které mají chahahktrittické vlastnost umoonňjjcí zlepšení hysterezních schopností.
Dalším cíkem uvedeného vynálezu je vytvořit postup pro přípravu sazí, které mají nižší hodnotu barvivosti a vyšší hodnoty dibutylftalátového adsorpčního čísla pro částice v rozmělněném stavu. Dalším cílem tohoto vynálezu je vytvořit způsob kontrolování hodnot barvivosti a dibutylftalátového adsorpčního čísla pro částice v rozmělněném stavu u těchto vyráběných sazí.
Podle uvedeného vynálezu bylo zjištěno, že uvedených cílů je možno dosáhnout modifikací uvedeného modulového postupu výroby sazí.
Uvedený vynález se týká způsobu výroby retortových sazí, při kterém palivo a oxidační látka reagují v první zóně za vzniku proudu horkých plynných spalin, které mají dostatečnou energii к převedení kapalného uhlovodíkového nástřiku pro výrobu sazí na tyto saze, přičemž ve druhé zóně je kapalná nástřiková uhlovodíková surovina nastřikována do proudu horkých plynných spalin z první zóny ve formě řady plných celistvých proudu v místě, ve kterém proud plynných spalin dosáhl své maximální rychlosti, ve směru proudu horkých plynných spalin a za dostatečného tlaku к dosažení dostatečného proniknutí těchto plných celistvých proudů do proudu horkých plynných spalin а к dosažení požadovanéno rozptýlení a promíchání kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny s horkými spalinami, a ve třetí, zóně se uhlovodíková nástřiková surovina rozkládá a převede na saze, přičemž následuje rychlé ochlazeni reakce, zchlazení a oddělení produktu.
Podstata tohoto postupu podle vynálezu spočívá v tom, že se část z celkového podílu kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny zavádí radiálně do proudu horkých plynných spalin dosahuje maximální rychlosti.
Ve výhodném provedení podle uvedeného vynálezu se 20 až 80 % kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny, nejvýhodněji 40 až 60 % této uhlovodíkové suroviny, nastřikuje do proudu horkých plynných spalin před místem, ve kterém tento proud plynných spalin dosahuje maximální rychlosti, přičemž zbytek nástřikové suroviny se zavádí de proudu horkých plynných spalin v místě, ve kterém tento proud plynných spalin dosahuje své maximální rychlosti.
Rovněž je výhodné nastřikovat uhlovodíkovou nástřikovou surovinu do proudu plynných spalin před místem, ve kterém proud plynných spalin dosahuje své maximální rychlosti, ze středové oblasti tohoto proudu. Pokud se týče nastřikování kapalné uhlovodíkové suroviny do proudu plynných spalin v místě, ve kterém dosahuje proud těchto plynných spalin maximální rychlosti, potom je výhodné nastřikovat tento podíl uhlovodíkového nástřiku do proudu plynných spalin z obvodové oblasti tohoto proudu.
Výhoda postupu podle uvedeného vynálezu spočívá v tom, že umožňuje přípravu sazí s lepšími hysterezními vlastnostmi a s kontrolovanou hodnotou barvivosti a dibutylftalátového adsorpčního čísla pro částice v rozmělněném stavu. Rovněž provedení tohoto postupu je velmi jednoduché.
Při provádění postupu podle uvedeného vynálezu se do proudu plynných spalin vstřikuje část kapalného uhlovodíkového nástřiku ve formě celistvých plyných proudů v podstatě radiálně v místě, ve kterém proud plynných spalin nedosáhl své maximální rychlosti. V místě, kde proud plynných spalin má nižší rychlost než maximální se nastřikování kapalného uhlovodíkového nástřiku může provádět z vnějií obvodové oblasti nebo ze středové oblasii proudu těchto spalin.
Ve výhodném provedení postupu podle vynálezu se ale celistvé plné [..loudy nás.fíkové suroviny vstřikují do proudu spalin o nižší rychlosti než je rychlost maximální středové oblasti proudu těchto plynných spalin radiálně směrem ven do tohoto proud'... spal'ia. Při provádění uvedeného stupňového postupu se dosáhne maximální rychlosti proudu plynných spalin přibližně ve středu přechodové zóny. Tak například v případě, kdy se vstřikování nástřikové suroviny provádí sondou, se provede mooifikace uvedeného postupu tak, že se sonda vloží do první noboli primární spalovací zóny, přičemž se nastřkkovaná surovina vstřikuje do proudu plynných spalin radiálně směrem ven do tohoto proudu a takto vstřkkovaná surovina vstupuje do proudu spalin o nižší rychlosti než je rychlost maaimáání.
Skutečné místo nebo rovina, ve které se nástřiková surovina vstřikuje do proudu spalin o nižší rychlosti v radiálním sm^iru se může značně měnit, což závisí na požadované specifické kvalitě nebo typu sazí. Předpokládá se, že radiální vstřikování celistvých plných proudů kapalného uhlovodíkového nástřiku radiálně směrem iovaitř z obvodové oblas-tii nebo směrem ven ze středové obiasti proudu plynných spalin o nižší rychlosti má za následek tvorbu hrubších kapiček oleje', což souvňsí se zvýšením hodnot iibutylftaláttvého xdsorpČního čísla pro částice v rozmělněném stavu.
Uvedenými plnými cel:^sv^J^mi proudy neboU koherentními proudy se míní spojité proudy kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny, které nejsou atomizovány před vstřkkováníá do proudu horkých plynných spalin.
Při přípravě horkých plynných spalin, které se pouuívaií pro výrobu sazí podle uvedeného vynálezu, se ponechá reagovat ve vhodně spalovací komoře kapalné nebo plynné palivo a vhodný oxidační proud, jako je například vzduch, kyslík, vzduchu a kyslíku a podobně. Do skupiny paliv, které jsou vhodné k reakci s oxidačním proudem ve spalovací komoře k přípravě proudu horkých spalin, je možno zařadit kterýkoliv ze snadno spalitenných plynů, par nebo kapalných látek, jako jsou například vodík, oxid uhelnatý, m^ttan, acetylen, alkoholy a petrolej. Všeobecně je možno uvést, že ve výhodném provedení podle uvedeného vynálezu se ž^í^v^ ;jí paliva, která mapí vysoký obsah složek obsahu jících uhlík a zejména uhlovodíky. Například je mc^no uvést, že proudy bohaté na metan, jako jsou například zem^Jí plyn a upravený nebo obohacený zemni plyn, jsou vynikajícími palivy pro tento postup stejně jako další proudy obsahuuící vysoký podíl uhlovodíků, jako jsou například různé uhlovodíkové plyny a kapaliny a vedl^ší produkty z rafinace, včetně etanových, propanových, butanových a řentρnoaých frakcí, a dále topné oleje a podobně.
V uvedeném textu představuje primární spalováni mnnožtví oxidačního činidla, použitého v prvním stupni modulového postupu, vztaženo na mnnOžtví oxidační látky teoreticky potřebného pro úplné spálení uhlovodíku v prvním stupni za vzniku oxidu uhhičitého a vody. Tímto způsobem se vytvoří proud horkých plynných spalin, který proudí vysokou lineární rychhoosí. Podle uvedeného vynálezu bylo dále zjištěno, že je vhodné^ aby tlakový rozdíl mezi spalovací komorou a reakční komorou byl přinejmenším 6,0 kPa a ve výhodném provedení tohoto postupu je tento tlakový rozdíl v případě potřeby asi 10,3 kPa až asi 69 kPa.
Za výše uvedených podmínek se vyrobí proud plynných spalin, který má dostatečnou kinetickou energii k atomizování kapalného uhlovodíkového nástřkkového maatriálu pro výrobu sazí, což se provede takovým způsobem, aby se získal požadovaný konečný produkt, tzn. saze. Výsledný proud plynných spalin, získaný shora uvedeným způsobem a výstupuuící z p^mární spabvad ztSn^ dosahuje tepoty ^inejmenším ps1 1 316 přičemž v nejvýhodněj-ším proved^:^:! dosahuje tent^o proud te^ot ^inejmenším 1 649 °C. Horké plynné sp^Hny jsou hnány ve směru průtoku s vysokou lineární rychhooťí, která je dále zvyšována tím, že se zavádějí uvedené plynné spaliny do uzavřeného přechodného stupně o menším průměru, který může být popřípadě zúžen nebo omezen za pomocí běžných prostředků, jako je například venturiho hrdlo a podobně.
Při provádění postupu podle uvedeného vynálezu se část celkového mnnožtví kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny vstřikuje do proudu horkých plynných spalin ve formě několika celistvých plných proudů ze středové obbasti nebo z . vnějšího obvodu proudu těchto plynných spalin v p^t^s^s^.atě radiálně směrem ven nebo dovnitř do tohoto proudu spalin v místě tohoto postupu, ve kterém proudu plynných spalin nedosáhl své maximální rychlosti, to je přibližně ve středu přechodové zóny.
Zbytek kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny se vstřikuje do proudu plynných spalin ve formě několika celistvých plynných proudů v poddtatě radiálně do tohoto proudu plynných spalin přibližně ve středu přechodové zóny z vnějšího obvodu těchto spalin nebo ze středové obi-asti tohoto proudu, přičemž ve výhodném provedení se používá vstřikování z vnějšího obvodu proudu plynných spalin. Pomocí tohoto způsobu vstřikováni kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny se hodnoty barvivooti a dibutylftaláSvvéhs adsorpčního čísla pro částice v rozmělněném stavu u těchto sazí upraví tak, že se dosáhne zlepšené hystereze.
Ve druhém stupni tohoto výše uvedeného postupu proudí horké plynné spaliny vysokou rychlootí, přičemž plyn vytváří kinetické čelo s tlakem přinejmenším 6,9 kPa. Kapalná uhlovodíková nástřiková surovina, ze které se připravují saze, která je nastřřkována do proudu plynných s^lin v přechodové neboli druhé zóně, musí být nastřikov^a za ^statečného tlaku, aby bylo dosaženo dostatečného vniknutí, které zajistí vysoký stupeň promíchání a odstřižení kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny do tohoto proudu horkých plynných spalin. KKpalná uhlovodíková nástřiková surovina je nastříkována v poddtatě radiálně do proudu horkých plynných spalin ze vnější obvodové oblasti nebo ze středové oblasti tohoto proudu plynných spalin ve formě rady plných celis^ých proudů /koherentní paprsky/, které snadno pronikáají do vnitřní obl-asti nebooi jádra plynných spalin.
nástřikové suroviny, která je vhodná pro účely uvedeného vynálezu, za podmínek reakce, lze s výhodou pouužt nenasycené uhlovodíky, slefios, jako jsou například etylen, propylen a jako jsou například benzen, toluen, xylen, dále
Jako uhlovodíkové která je snadno těkavá jako je acetylen, dále aromatické uhlovodíky, uhlovodíky, a nakonec těkavé uhlovodíky, jako jsou například petrolej, etylenové dehty, aromatické recyklové suroviny a podobné jiné látky.
butylen, dále určité nasycené naftaleny, terpeny,
Třetím stupněm modulového postupu podle uvedeného vynálezu je reakční zóna, ve které je umožněno určité doby zdrženi reakčních složek tak, aby mohla proběhnout reakce, při které se tvo^í saze, přičemž tato reakce proběhne před zakončením reakčního postupu, které je provedeno rychlým ochlazením. Doba zdržení závidí v každém jednot^vém případě na použitých konkrétních podmínkách postupu a na konkrétni požadované kv^itě sazí.
Po proběhnuuí reakce, při které se vytváří saze, a která probíhala po požadovaný časový interval, se tato reakce zakončí postřikem reakční sm^j^:L chladicí kapalinou, kterou je například voda, přičemž se pouuije přinejmenším jedné sady postřikovačích trysek. Horké odváděné plyny, které obsaHnuí jako produkt saze suspendované v proudu těchto plynů, se potom vedou souproudně do další části zařízení, ve kterém se provádí chlazeni, oddělování a shromažďování vyrobených sazí, což se provádí běžně známým způsobem. Naaříklad je možno uvést, že oddělování sazí od plynného proudu se snadno provede běžnými prostředky, jako je například srážecí nádoba, cyklonový odlučovač, pytlový filtr nebo kombinace těchto prostředků.
Pokud se týče mnnšství nástřikové suroviny, nastřřkované do primární spalovací zóny v místě, ve kterém proud plynných spalin nedosáhl své maaimáání ry^^^l^¢^st::L, potom při praktckkém provádění tohoto postupu podle vynálezu je možno pouužt jakéhokoořv libovolného mnc^ž^! nebo podílu, který přispívá k výrobě sazí, které maaí zvýšené ^a^oového adsorpčního čísla pro částice v rozmělněném stavu, a které hysterezní vlastnosti kaučukových směsí obsah^ících tyto saze.
hodnoty dibutyljsou schopné zlepšit
Ve výhodném provedení postupu podle uvedeného vynálezu se kapalná vstřikuje do proudu plynných spalin v mnnšžtví od asi 20 % do asi 80 % proudů v primární spalovací zóně, přičemž zbýv^ící mnošžtví kapalného nástřiku se vstřikuje do plynných spalin ve formě celistvýeh plných proudů přibližně uhlovodíková surovina ve formě celistvých uhlovodíkového v místě přechodové zóny, ve kterém proudu plynných spalin dosáhl své maximální rychlosti.
Ve zvlášť výhodném provedení postupu podle uvedeného vynálezu se kapalná uhlovodíková nástřiková surovina vstřikuje do proudu'plynných spalin v mmooství od 40 % do 60 % hmáStnsti celého mnnoství kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny v primární zóně, přičemž zbývvjící mnoSství kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny se vystřikuje do proudu plynných spalin v místě přechodové z^y, ve kterém proud plyoných spalin dosáhl mmaii^ání ^chiooti.
Ke zhodnocení analytických a fyzikálních vlastností sazí, vyrobených postupem podle uvedeného vynálezu, bylo použito následujících testů:
Jodové adsorpční číslo:
Tato hodnota byla stanovena podle metody ASTM D-l 510-70.
Bar^vi^c^ot:
Baavivost nebooi barvící schopnost vzorku sazí byla stanovena v porovnání s tónovacími sazemi, které jsou používány v průmyylu, podle metody ASTM D-3 265-76a.
Dibuttyftalátové absorpční číslo /DBP/:
Dibuutyftalátové absorpční číslo bylo u vzorku sazí stanoveno podle metody ASTM D-2 414-76. Uvedené výsledky naznačuuí, zda se jedná o saze ve formě chomáčku oebo ve formě pelet.
Dibbutyftalátové absorpční číslo pro částice v rozmělněném stavu /CDBP/:
Při této metodě se saze ve formě pelet podrobí rozmělňování za daného tlaku a stuktura se stanoví podle metody ASTM D-3 493-79.
Modul pružnooti a pevnost v tahu:
Tyto fyzikální vlastnosti se určí podle postupu popsanému v ASTM D-412. Ve stručnosti je možno uvést, Se při mměení modulu prušnooti se určuje síla oa jednotkovou plochu, při protažení pozorovanému u vzorku vulkanizovaného kaučuku oa 300 % délky vzhledem k původní délce. Při stanovení pevnooti v tahu se zjišťuje síla oa jednotkovou plochu protažení, která je potřebná k přerušení oebo přetržení vzorku vulkanizovaného kaučuku při zkoušce v tahu.
Smmštění·při vytlačení:
Tyto hodnoty se stanoví podle metody ASTM D-2 230-37 /metoda в/.
Odrazová pružnost:
Tato hodnota se stanoví podle postupu uvedeném v ASTM D-l 054.
Postup podle uvedeného vynálezu bude ilustsovlo v dalším pomocí následnících příkladů provedení. Postup podle uvedeného vynálezu je mozoo samozřejmě uskutečnit v mnoha variantách, které jsou odborníkům pracujícím v daném oboru zřejmé oa základě shora uvedeného popisu, přičemž- je outno pozoamennt, že uvedené příklady jsou uvedeny pouze z 11^^x1^0101 důvodů, aniž by jakýákoSiv způsobem ommeovaly celkový rozsah uvedeného vynálezu. Postup podle příkladu 1 je referenční, přičemž postup podle příkladu 2 odpovídá provedení podle vynálezu.
242478
Příklad 1
V provedení podle tohoto příkladu bylo použito vhodného reakčního zařízení, které bylo opatřeno prostředky pro přivádění reakčních látek, pomocí kterých byl vytvořen proud plynných spaHn, to znamená paliva a oxidační látky, budto ve formě oddělených proudů nebo ve formě předem spálených plynných reakčních produktů, do primární spalovací zóny, a rovněž prostředky pro přivádění uhlovodíkové nástřikové suroviny, ze které vznikaj saze, přččemi tyto prostředky jsou posunnvvaelné, takže pomocí tohoto řešení je možno naasaavt místo radiálního nássřiku kapalného uhlovodíkového nássřiku do proudu plynných spahn z obvodové, oblasti před místem, ve kterém dosahuje proud plynných spaain maaimáání rychlooti.
Toto zařízení může být vytvořeno z kteréhokoořv maateiálu vhodného pro dané účely, jako je například kov, přčeemi může být opatřeno budto žáruvzdornou izolací nebo může být obklopeno chladicími prostředky, ve kterých cirkuluje kapsKna, ve výhodném provedení voda. Kromě toho bylo toto reakční zařízení vybaveno prostředky pro zaznamenávání teploty a tlaku, dále prostředky pro rychlé ochlazení reakce tvorby sazí, jako jsou řosSřikvvlcí trysky, dále prostředky pro chlazení sazí jako produktu postupu a dále prostředky pro oddělování a shromažďování sazí od ostatních nežádoucích vedlejších produktů.
při provádění postupu podle tohoto příkladu je možno v primární zóně nebooi v prvním stupni spalování pouužt jakéhoocoiv vhodného hořáku, pomocí kterého je možno dosáhnout 150% primárního spalování /tato hodnota označuje mn^^ví oxidační kátky vztažené na mn^žto! oxidační látky potřebné k úplnému spálení uhlovodíku v prvním stup^JL na oxid uhUčitý a vo^i^/. Plynné spaliny z primárního stupně, které měly hodnotu primárního spalování 150 % byly získány tak, že do spalovací zóny zařízení byl přiveden vzduch, předehřátý na tepotu 649 °C v mn^toví 3,736 n3/s a zemní plyn v mnntotví 0,256 т3/^ čímž byl v^vořen proud horkých plynných spaRn proudících do další souproudé sekce ve směru průtoku vysokou lineární rychlostí.
Rychle proudící proud horkých plynných spa^n byl veden do sekundární n^k^b^oi přechodné zóny, která měla menší průřez, za účelem zvýšení lineární rychlosto proudu plynných -speain.
Vhodná kapalná uhlovodíková nástřiková surovina byla potom vstřkoována do proudu plynných spa^n v podstatě radiálně do tohoto výsledného proudu plynných spaain. Nássřiková surovina byla vstřkoována do proudu plynných spalin ve formě spojitých plynných proudů jak z vnějšího obvodu radiálně směrem dovití, tzn. do jádra proudu plynných spaain pomocí 12ti volných otvorů, z nichž každý měl průměr 1,50 milimetru, tak i ze středové vb0alti radiálně smírem ven do proudu plynných sjpúin pomocí 6ti volných otvorů, z nichž každý měl průměr 1,50 milimetru. Podle tohoto provedení byl jedna třetina mino^v! nástřikové suroviny vstřkoována do proudu plynných spaU-n ze středového prostoru a zbýýváící dvě třetiny byly vstřkoovány do proudu plynných spodin z vnější obbassi proudu těchto spain.
Podle tohoto provedení bylo vstřikování kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny provedeno v jedné rovině, tzn. přibližně ve středu přechodové zóny, přče^mž celkové, množství nástřikové suroviny odpovídalo 1,t0 liruu/s, a za takovýchto podmínek, které zajišťovaly náležité promísení a proniknuu! nástřikové suroviny do proudu spaHi, aniž by se v daném reaktoru vyskkyl koks.
Přechodová zóna tohoto zařízení měla průměr 315 milimetrů a délku 279 milimetrů. ReeatvrvvS sekce měla průměr 457 milimetrů a délku t,74 mmeru, př^emž za touto reaktorovou sekcí bylo provedeno prudké zchlazení reakce.
Reakce byla provedena tak, že celkové spalování tohoto postupu odpovídalo hodnotě t6,1 %, a zakončení reakce, které bylo provedeno rychlým ochlazením vodou, bylo provedeno ve vzdálčnQoSi t,74 mmeru ve směru proudění od místa ostřiku kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny.
Analytické a fyzikální vlastnosti takto získaných sazí jsou uvedeny v následující tabulce č. 1. Tyto saze byly pouUity jako konnrolní vzorek pro příklad č. 2, neboř při provádění tohoto postupu bylo vstřikování kapalného uhlovodíkového nástřikového maateiálu provedeno pouze v místě, ve kterém proud plynných spaaic dosahoval své mmaimmání rychlos^si.
Příklad 2
Při provádění postupu podle tohoto případu byl opakován postup podle příkladu 1, přččemi bylo ponuřto stejného zařízení. Hlavní rtzddl mmzi těmto dvěma postupy spočíval v tom, ie při provádění tohoto postupu bylo změněno místo, ve kterém bylo prováděno vstřikováni kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny do proudu plynných spalin ve formě spojitých proudů ze středového prostoru tohoto proudu směrem vně do proudu spaain. Podle tohoto provedení byla část kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny vst^řío^i^c^n^a ze středového prostoru v msltě, ve kterém proud plynných spaain ještě nedosáhl maaimální гусИобИ, to znamená před přibližně středovým místem přechodové zóny.
Konkrétně je možno uvést, že spalovací vzduch předehřátý na 649 °C byl zaváděn do spalovací zóny v mmckilvd 3,736 m 3 /s a zemní plyn byl přiváděn v mckilvd 0,156 m 3/s, čímž došit k primárnímu spalování nebcti spalování v prvním stupni, přččemi hodnota primárního spalování byla podle tohoto provedení 247 %.
V tomto příkladu stejně jako v postupu podle příkladu 1 byla kapalná uhlovodíková nástřiková surovina vstřikovlca do proudu plynných spaain ve fromě spojitých palných proudů /koherentní paprsky/ z vnějšího prostoru a ze středové kЬ0<lsSi proudu plynnných sppIíc. Konkrétně uvedeno bylo 50 % nástřikové uhlovodíkové suroviny vstřikováck při-bliCně ve středu přechodové zóny třemi volnými otvory, z nichi kaidý měl průměr 2,74 milimetru, z vnějšího obvodu proudu s^é^a.i^c radiálně směrem doonátř do proudu sppIíc. Zbbýajících 50 % kapalného uhlovodíkového castřikovéhk maateiHu bylo nstřikováco do proudu plynných sppIíc ve formě celistvých proudů z vnitřního prostoru proudu sppIíc radiálně směrem ven do tohoto proudu spa^n třemi volnými otvory, z nichi kaidý měl průměr 2,87 milimetru.
N^řik kapalného uhlovodíkového maateiálu z vnitřního prostoru proudu sppIíc byl však podle tohoto provedení prováděn v místě, které bylo vzdUeno 457 milimetrů od místa protni směru proudu plynných spaHc, ve kterém proud . sppIíc dosáhlL mmximmání rychlotti, tzc. přibližně od středu přechodné zóny. Výsledný proud sppIíc postupoval do reakční zóny, přččemi potom byla reakce, při které se tvokily saze zchlazena vodou v místě vzdáleném 2,74 metru od Mí^tta, kde bylo donieno mmaimmání rychlosti proudu spaHc ve směru po proudu toku sppIíc, tzn. přibližně ve středu přechodové zóny. Procentuáání hodnota celkového spalování byla 27,8 %.
Ancaytické a fyzikální vlastnosti těchto sazí jsou uvedeny v násiledi!údcd tabulce č. 1.
Tabulka č. 1
Příklad
2
| Jkdkvé čís.t [mg I2/g] | 89 | 82 |
| Baavivost /%/ | 112 | 99 |
| Dibutylftalákové abrosrpčcd číslo | ||
| [peeety cm3/100 g] | 134 | 129 |
| Dibutylftalátoné absorpční číslo | ||
| pro částice v rozmělněném stavu | ||
| [cm3/100 gj | 103 | 105 |
Vhodnost sazí podle uvedeného vynálezu jako činidel s nízkou hysterezí a jako ztužujících činidel pro kaučukové směsi je zcela zřejmá z nááSeddjící tabulky č. 2. Pro zjištění chaaaateristických vlastností sazí připravených uvedených postupy byly kaučukové sm^ě^i. připraveny obvyklým způsobem, například byly kaučuk a saze smíseny společně int^e^nzi^i^nm způsobem v mísícím zařízení běžného typu, které je běžně používáno pro míšení kaučuku nebo plastických hmot, jako je například Banburyho mxe:r a/nebo válcový mlýn, za účelem zajištění přijatelné dispergace. Kaučukové byly připraveny standardními průmyslovými metodami používanými pro přípravu přírodních směsí a syntetických kaučukových směsi.
Výsledné vulkanizáty byly vytvrzovány po časový interval, který byl speciikkován při stanovování jednoolivých fyzikálních vlastnoosf. Pro zhodnocení vlastnossí sazí připravených postupem podle uvedeného vynálezu byly pouuity násseddUící směsí, u kterých jsou mnooisví jednotlivých složek uváděna v dílech hmoonoosních. Složení kaučukové směss, které bylo v tomto případě pouužto, odpovídalo normě pro syntetický kaučuk ASTM D-3 191-79, přieemž •tato směs je charakterzoována následujícím způsobem:
Složka №^n^žžst^:í polymer /syrcobutadieoový kaučuk, 23,5 % styrenu a 76,5 % butadienu/100 oxid zioeinatý3 síra1,55 kyselina stearová1
N-terc.butyl-2-benzothiazolsulfenamid1 saze50
V oásSrdující tabulce č. 2 jsou uvedeny výhodné a zcela neočekávatelné výsledky, dosažené při pouužtí sazí připravených postupem podle uvedeného vynálezu jako přísad do kaučukových soOsí. Tyto příklady pouze objasn^í uvedený vynález aniž by jej o^e^ez^o^v^ay.
Tabulka č·.2
Fyyzkální vlastnooti syntetických kaučukových vulkanizátů
| Vzorek sazí Příklad 1 + | Příklad | |
| 300% modul pružnoosi /35 minut, MPa/ | +4,068 | +2,103 |
| 300% mc>dul pr^noos! | ||
| /50 minut, MPa/ | +4,621 | +2,310 |
| pevnost v tahu /50 minut, MPa/ | +2,034 | +0,379 |
| smrštění při vytlačení /%/ | 89 | 89 |
| odrazová pružnost /60 minut, %/ | -3,9 | -1,4 |
+Údaje jsou uve^ny ve vzt:ahu k referenčnímu průmyslovému vzorku sazí.
. Z přehledu výše uvedených hodnot je patrné, že saze vyrobené postupem podle uvedeného vynálezu mají požadované vlastnosti. Při přimíšení těchto sazí do kaučukových sm^j^íí se dosahuje význačného zlepšení odrazových vlastnossí, které jsou indikátorem toho, Že kaučukový vulkanizát má zlepšenou hysterezi.
Postup podle uvedeného vynálezu byl iuvstoován na základě určitých specifických znaků, přččemž je třeba uvést, že těmto konkrétními provedeními není rozsah uvedeného vynálezu nijak omezen. Tento postup je možno vhodně mooiiikovat, a provést určité úpravy, přčeemž podstata vynálezu zůstane zachována.
PŘEDMĚT VYNÁLEZU
Claims (6)
- PŘEDMĚT VYNÁLEZU1. Způsob výroby retortových sazí, při kterém palivo a oxidační látka reagují v první zóně za vzniku proudu horkých plynných spalin, které mají dostatečnou ennerii k převedení kapalného uhlovodíkového nássřiku pro výrobu sazí na tyto saze, .přčeemž ve druhé 2óně je kapalná uhlovodíková nástřiková surovina nastřikována do proudu horkých plynných sp^li^n z první zóny ve fromě řady plných celistvých proudů v místě, ve kterém proud plynných spalin dosáhl své maaimáání rychl-oos!, ve směru radiálním ke směru proudu horkých plynných spalin, a za dostatečného taaku k dosažení dostatečného proniknuuí těchto plných celistvých proudů do proudu horkých plynných spalin a k dosažení požadovaného rozptýlení a promíchání kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny s horkými spalinami, a ve třetí zóně se uhlovodíková nástřiková surovina rozkládá a převede na saze, přčeemž následuje rychlé ochlazení reakce, zchlazení a oddělování produktu, vyznnXčuící se tím, že se část z celkového poddlu kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny zavádí radiálně do proudu horkých plynných spalin ze středové nebo obvodové oblasti tohoto proudu před místem, ve kterém tento proud horkých plynných spalin dosahuje maaimáání rycHos^.
- 2. Způsob podle bodu 1, vyznáIčujcí se tím, že se 20 až 80 % kapalné uhlovodíkové nástrikové suroviny naásřikuje do proudu plynných spalin dosahuje své maximáání tyihlosSi, přčeemž zbytek nástřikové suroviny se zavádí do proudu plynných spalin v místě, ve kterém tento proud plynných spalin dosahuje své maximáání rychlosti.
- 3. Způsob podle bodu 1, vyználčuící' se tím, že se 40 až 60 Ί kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny naxsřikuje do proudu horkých, plynných spalin před místem, ve kterém tento proud plynných spajin dosahuje své maaimáání tyihlosti, přčeemž zbytek kapalné uhlovodíkové nástřikové suroviny se zavádí do proudu plynných spajin v místě, ve kterém tento> proud horkých plynných spajin dosahuje své maaimáání tyihlosti.
- 4. Způsob podle bodů 1 až 3, vyznájčuHcí se tím, že část kapalného uhlovodíkového náásřiku, který se naxsřikuje do proudu plynných spajin před místem, ve kterém tento proud plynných spalin dosahuje své maaimáání rych^os^, se vstřikuje do tohoto proudu spajin radiálně ze středové obbaisi.
- 5. Způsob podle bodů 1 až 3, vyznaj^^í se tím, že část kapalného uhlovodíkového rn^s^siři^ku, který se naastikuje do proudu plynných spajin v místě, ve kterém tento proud spajin dosahuje své maaimáání tyihlosSi, se vstřikuje do tohoto proudu spajin radiálně z vnějšího obvodu tohoto proudu směrem doovátř.
- 6. Způsob podle bodů 1 až 3, vyznájčuhcí se tím, že část kapalného uhlovodíkového n^E^^jři^ku, která se vstřikuje do proudu plynných spajin před místem, ve kterém tento proud horkých plynných spajin dosahuje své maaimáání tyihhosti, se vstřikuje do tohoto proudu spajin radiálně ze středové ohbissi tohoto proudu, a část kapalného uhlovodíkového n^E^sřuku, která se . naxsřikuje do proudu plynných spalin v rnístě, ve kterém tento proud frlynných spalin dosahuje své maaii^ánní tyihlssSi., se vstřikuje do tohoto produdu spalin radiálně z vnějšího obvodu tohoto proudu směrem dovnitř.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US56468583A | 1983-12-23 | 1983-12-23 | |
| US62670484A | 1984-07-02 | 1984-07-02 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS1020784A2 CS1020784A2 (en) | 1987-01-15 |
| CS252478B2 true CS252478B2 (en) | 1987-09-17 |
Family
ID=27073625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS8410207A CS252478B2 (en) | 1983-12-23 | 1984-12-21 | Method of furnace black production |
Country Status (26)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR930002758B1 (cs) |
| AR (1) | AR242423A1 (cs) |
| AU (1) | AU566537B2 (cs) |
| BE (1) | BE901375A (cs) |
| BR (1) | BR8406309A (cs) |
| CA (1) | CA1229468A (cs) |
| CS (1) | CS252478B2 (cs) |
| DD (1) | DD228554B3 (cs) |
| DE (1) | DE3443872A1 (cs) |
| DK (1) | DK614884A (cs) |
| ES (1) | ES8507169A1 (cs) |
| FR (1) | FR2557125B1 (cs) |
| GB (1) | GB2151604B (cs) |
| HU (1) | HUT36491A (cs) |
| IL (1) | IL73894A (cs) |
| IN (1) | IN163602B (cs) |
| IT (1) | IT1177495B (cs) |
| LU (1) | LU85695A1 (cs) |
| MX (1) | MX162201A (cs) |
| NL (1) | NL190378C (cs) |
| PH (1) | PH20652A (cs) |
| PL (1) | PL145192B1 (cs) |
| PT (1) | PT79728A (cs) |
| RO (1) | RO89530A (cs) |
| SE (1) | SE461530B (cs) |
| YU (1) | YU218184A (cs) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4765964A (en) * | 1983-09-20 | 1988-08-23 | Phillips Petroleum Company | Carbon black reactor having a reactor throat |
| IN171963B (cs) * | 1987-12-10 | 1993-02-20 | Cabot Corp | |
| JP2888487B2 (ja) * | 1988-05-24 | 1999-05-10 | 三菱化学株式会社 | カーボンブラックの製造方法 |
| JP2889326B2 (ja) * | 1989-09-14 | 1999-05-10 | 昭和キャボット株式会社 | カーボンブラック及びゴム組成物 |
| US5137962A (en) * | 1990-02-06 | 1992-08-11 | Cabot Corporation | Carbon black exhibiting superior treadwear/hysteresis performance |
| DE102023002671A1 (de) | 2023-06-26 | 2025-01-02 | Günter Etzrodt | Verfahren zur Herstellung von Pigment Schwarz aus nachhaltigen Rohstoffen ohne Kohlendioxid-Emissionen und dessen Verwendung |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US28974A (en) * | 1860-07-03 | Celestino domtngxjez | ||
| US3046096A (en) * | 1958-12-02 | 1962-07-24 | Columbian Carbon | Carbon black manufacture |
| GB1387730A (en) * | 1972-07-28 | 1975-03-19 | Continental Carbon Co | Process and apparatus for the production of carbon black |
| GB1466341A (en) * | 1973-02-16 | 1977-03-09 | Cabot Corp | Carbon black pigments and rubber conposition |
| US3922335A (en) * | 1974-02-25 | 1975-11-25 | Cabot Corp | Process for producing carbon black |
| US4165364A (en) * | 1976-08-04 | 1979-08-21 | Sid Richardson Carbon & Gasoline Co. | Carbon black reactor with axial flow burner |
| US4289743A (en) * | 1977-07-01 | 1981-09-15 | Sid Richardson Carbon & Gasoline Co. | Double venturi carbon black reactor system |
| US4391789A (en) * | 1982-04-15 | 1983-07-05 | Columbian Chemicals Company | Carbon black process |
| CA1259164A (en) * | 1982-08-30 | 1989-09-12 | E. Webb Henderson | Carbon blacks and method and apparatus for their production |
| CA1258157A (en) * | 1983-09-20 | 1989-08-08 | Mark L. Gravley | Carbon blacks and method and apparatus for their production |
-
1984
- 1984-12-01 DE DE19843443872 patent/DE3443872A1/de active Granted
- 1984-12-04 IN IN950/MAS/84A patent/IN163602B/en unknown
- 1984-12-05 AR AR84298857A patent/AR242423A1/es active
- 1984-12-10 BR BR8406309A patent/BR8406309A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-12-12 ES ES538528A patent/ES8507169A1/es not_active Expired
- 1984-12-13 GB GB08431483A patent/GB2151604B/en not_active Expired
- 1984-12-19 MX MX203827A patent/MX162201A/es unknown
- 1984-12-19 LU LU85695A patent/LU85695A1/fr unknown
- 1984-12-19 PH PH31612A patent/PH20652A/en unknown
- 1984-12-20 CA CA000470709A patent/CA1229468A/en not_active Expired
- 1984-12-20 DK DK614884A patent/DK614884A/da not_active Application Discontinuation
- 1984-12-20 DD DD84271299A patent/DD228554B3/de not_active IP Right Cessation
- 1984-12-21 YU YU02181/84A patent/YU218184A/xx unknown
- 1984-12-21 PL PL1984251136A patent/PL145192B1/pl unknown
- 1984-12-21 HU HU844803A patent/HUT36491A/hu unknown
- 1984-12-21 SE SE8406568A patent/SE461530B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-12-21 FR FR8419734A patent/FR2557125B1/fr not_active Expired
- 1984-12-21 BE BE0/214235A patent/BE901375A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-12-21 AU AU37094/84A patent/AU566537B2/en not_active Expired
- 1984-12-21 NL NLAANVRAGE8403907,A patent/NL190378C/xx not_active IP Right Cessation
- 1984-12-21 IL IL73894A patent/IL73894A/xx unknown
- 1984-12-21 CS CS8410207A patent/CS252478B2/cs unknown
- 1984-12-21 IT IT24170/84A patent/IT1177495B/it active
- 1984-12-21 PT PT79728A patent/PT79728A/pt unknown
- 1984-12-22 KR KR1019840008274A patent/KR930002758B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1984-12-22 RO RO84116824A patent/RO89530A/ro unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6348181B1 (en) | Process for producing carbon blacks | |
| CA1165537A (en) | Production of carbon black | |
| US20080031786A1 (en) | Process and Apparatus For Producing Carbon Black | |
| US4879104A (en) | Process for producing carbon black | |
| CS252478B2 (en) | Method of furnace black production | |
| US4645657A (en) | Production of carbon black | |
| JPH0126620B2 (cs) | ||
| EP1593714A1 (en) | Process and apparatus for producing carbon blacks | |
| JPS6350380B2 (cs) |