CS252110B1 - Způsob dlouženi svazku polyesterových vláken - Google Patents

Abstract

Způsob dloužení svazku syntetických vláken s využitím měření poměru tažných sil k řízení výsledných vlastností vyráběných vláken. Při dloužení svazku vláken se postupuje tak, že se nastaví konstantní deformační poměry v prvém stupni v rozmezí 3 až 6 a v dalších stupních 0,8 až 1,4. Poměr tahových sil F^/F^ v deformačním stupni i a k se reguluje na stélou hodnotu V rozmezí 0,1 až 3,é změnou tepelného výkonu ohřevných prvků v i-tém stupni při neměnném 3tupni příkonuMtopení v k-tém stupni. Jako k-tý stupen se s výhodou volí první stupen, kde probíhá krčkové dloužení. Optimální deformační poměr v prvém stupni lze nastavit tak, že se deformační poměr postupně ZvySuje z hodnoty 2 až 4 na hodnotu 3 až 6 tak, Že poměr tahových sil při optimálním deformačním poměru F^ a počátečním deformačním poměru Fko dosáhne předem zvolené hodnoty v rozmezí 1,05 až 2,2.

Description

Vynález se týká způsobu dloužení svazku polyesterových vláken nejméně ve dvou stupních, při kterém se řeěí nastavováni teplotních a deformačních poměrů podle měřené tahové síly ·

U dosud známých postupů se tahová síla v jednotlivých stupních a v přepočtu na jednotkovou jemnost - napětí, na dloužících linkách nezjišíúje vůbec a pokud ano, pak hlavní důvod je ochrana linky před mechanickým přetížením. VátSinou _a·· provádí občasné měření napětí laboratorními přenosnými přístroji. Výsledky měření umožňují při výrobě různých sortimentů využít maximální kapacity. Například při výrobě vysokomodulových vláken jsou mnohem vyšSí tahové síly než při výrobě střiží pro vlnařský způsob zpracování. Existují i snahy využít zjiělované hodnoty tažné sily - napětí i k technologickému řízení linky. Lze předpokládat, že při konstantní hodnotě napětí se nebudou měnit ani výsledné fyzikálně mechanické vlastnosti vyráběných vláken. Napětí je ovlivněno předevěím součtovou jemností svazku vláken, tak zvanou předorientací předkládaných nedloužených vláken, teplotou a významně též deformačním poměrem v jednotlivých stupních dloužení.

Jsou známé návrhy řídit linku na konstantní hodnotu tažné síly - napětí a případné změny napětí kompenzovat změnami deformačního pttmšru. Tento postup má věak řadu nevýhod. Například při změně součtové jemnosti svazku vláken, dojde ke změně tahové síly a tím i deformačního poměru. V důsledku toho se mění výsledná tažnost, pevnost, modul i jemnost vyráběných vláken. Podobně pokles teploty vláken, jako porucha v některém stupni dloužení, vede ke vzrůstu napětí, zmenšení deformačního poměru, přičemž.itažnost a jemnost vláken se zvětšují a modul pružnosti a pevnost se zmenšuji, jek působením přímého vlivu teploty, tak přeneseného vlivu změn deformačního poměru. K dodržení stálé hodnoty napětí musí dojít ke snížení deformačního poměru a tim k dalšímu růstu tažnosti, poklesu modulu, pevnosti a vzrůstu jemnosti vláken, Navíc změně deformačního poměru v předchozím stupni ovlivňuje tažnou sílu v následujícím stupni. Výsledkem je větší kolísání vlastností svazku vláken po délce.

Uvedené nedostatky jsou odstraněny postupem podle vynálezu, který spočívá v tom, že svazek vláken je v prvém stupni deformován při poměru 3 až 6 a dalších stupních v poměru 0,8 až 1,4. Deformační poměry se nastaví na konstantní hodnotu a snímá se poměr tahových sil v deformačních stupních i a Ϊ a reguluje se na stálou hodnotu v rozmezí 0,1 až

3,0 a to zněnou tepelného výkonu ohřevných prvků v i-tém stupni při neměnném tepelném výkonu v ^-tém stupni. S výhodou se volí konstantní teplota a konstantní deformační poměr v prvém stupni, kde probíhá krčkové dloužení, které je méně citlivé na změny teploty ohřevného elementu. Optimální deformační poměr v prvním stupni se při zahájení dloužení svazku vléken nastaví v rozmezí 3 až 6 postupným zvyšováním deformačního poměru. Nastaví se počáteční hodnota deformačního poměru 2 až 4 a zvyšuje se ne optimální deformační poměr, přičemž poměr tahových sil při optimálním deformačním poměru a při počáteční tahové síle dosáhne předem zvolené hodnoty v rozmezí 1,05 až 2,2. Snímáním poměru tahových sil vylučuje vliv změny lineární hustoty svazku vláken na hodnotu tahové síly.

Výhodou postupu podle vynálezu je optimální nastavení dloužícího poměru v prvéta stupni pro vlákno o různé jedničné jemnosti i o různé předorientací. Umožní nastavit dloužící poměr bez zjištovéní předorientace a přirozeného dloužícího poměru vláken. Postup umožňuje i méně kvalifikovaným obsluhám řízení a optimální nastavení technologie dloužení. K řízení linky na konstantní hodnotu napětí lze s výhodou použít mikroprocesorů a elektroniky. Při zastavení linky nebo snížení rychlosti se omezuje spotřeba tepla a svazek vláken je chráněn před přehřátím a tím je zabezpečeno snadnější opětné najetí linky. Oproti přímému měřeni teploty pohybujícího se svazku vláken, při kterém se většinou zjišluje jen povrchová teplota v omezené šířce svazku vláken, udává tažné síla integrální hodnotu pro celý svazek vláken. Nestejnoměrné rozložení teplot je citlivěji indikováno napětím něž dostupnými metodami na měření teploty. Vedle údajů pro řízení linky na konstantní napětí změnou deformačních poměrů je eliminován vliv součtové jemnosti svazku vléken, změna teploty se neprojeví nevhodným zásahem do dloužícího poměru. Uvedené skutečnosti mají za následek zvýšení rovnoměrnosti vyráběných vláken, urychlení najetí linky na požadované parametry bez. předběžného zjiěíování těchto'vlastno8tí v kontrolní laboratoři a podobně.

Příklad

Na dloužící lince pro dloužení kabelu polyesterových vláken se kabel dlouží v prvém stupni v horké vodě. Druhé soustava odtahových galet je vyhřívána párou a vlákno se pak dodlužuje v druhém stupni na volně otočných vyhřívaných válcích, které jsou též vyhřívány párou. Kabel s celkovou jemností 60 ktex je pak odtahován další soustavou odtahovacích galet, avivovén, obloučkóvén a fixován ve volném stavu. V prvém i druhém stupni je snímána tažné síla speciálně upravenou galetou. Při zahájení dloužení svazku vláken je v prvním stupni nastaven dloužící poměr 1:3. Tažná síla je 4 500 N. Postupně se zvyšuje dloužící poměr na hodno.tu 1 :3,6, kdy tažná síla vzroste na 5 000 N. V dcuhém stupni dloužení je při teplotě vyhřívaných galet 135 °C a volně otočných válců 140 °C naměřena tažná síla 11 000 N.

Konečná teplota vlákna za posledním volně otočným válcem za chodu je 128 °C. Vlivem přítlaku odmačkévací galety za prvou horkovodní lázní se změnil poměr tažných sil v prvním a druhém stupni dloužení a podle změny tohoto poměru regulační obvod opravit tlak topné páry do vyhřívaných galet a válců, takže teplote za posledním válcem se nemění. V průběhu několika výrobních směn bylo získáno vlákno s minimálním rozptylem hodnot tažnošti, pevnosti, modulu, jemnosti a smrštění. Při vyjíždění násady konví tvořící kabel se postupně snižovalo množství z původních 58 na 45 a při tom vlivem lepšího prohřátí menší vrstvy sě zmenšila tažná síla v druhém stupni a zvětšil poměr tažných sil prvého a druhého stupně a regulační obvod zmenšil tlak topná páry do ohřívaných válců druhého stupně. Povrchová teplota kabelu a vlastnosti zůstaly stejné.Protože regulační obvod reagoval na poměr tažných sil, projevil se pouze přenesený vliv snížení součtové jemnosti kabelu na prohřívání vrstvy vláken a odpařené vody.

Claims (2)

PŘEDMĚT' VYNÁLEZU

1. Způsob dloužení svazku polyesterových vláken nejméně ve dvou stupních, kde v prvním stupni se provádí krčkové dloužení a v dalších stupních homogenní dloužení nebo relaxace, vyznačený tím, že svazek vláken se v prvém stupni deformuje při poměru 3 až 6, v dalších stupních v poměru 0,8 až 1,4, přičemž deformační poměry se nastaví na konstantní hodnotu a poměr tahových sil v deformačních stupních i a £ se reguluje na stálou hodnotu v rozmezí 0,1^ Fj/F^ 413.0 změnou tepelného výkonu ohřevných prvků v i. tém stupni při neměnném tepelném výkonu v í-tém stupni, kterým je s výhodou prvý deformační stupeň s krokovým dloužením.

2. Způsob dloužení svazku polyesterových vláken podle bodu 1, vyznačená tím, že optimální deformační poměr v prvním stupni se nastaví v rozmezí 3 až 6 postupným zvyšováním deformačního pomSru z hodnoty 2 až 4, přičemž tahové síly při optimálním deformačním poměru k počáteční tahové síle F_ko je dán vztahem