CS240334B1 - Casting powder for crystallizers for steel continuous casting - Google Patents
Casting powder for crystallizers for steel continuous casting Download PDFInfo
- Publication number
- CS240334B1 CS240334B1 CS708484A CS708484A CS240334B1 CS 240334 B1 CS240334 B1 CS 240334B1 CS 708484 A CS708484 A CS 708484A CS 708484 A CS708484 A CS 708484A CS 240334 B1 CS240334 B1 CS 240334B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- casting
- powder
- oxide
- combination
- individually
- Prior art date
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 19
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 32
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 20
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L sodium carbonate Substances [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 15
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 8
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Chemical compound [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 8
- PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M sodium fluoride Chemical compound [F-].[Na+] PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 8
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005188 flotation Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910000027 potassium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011775 sodium fluoride Substances 0.000 claims abstract description 4
- 235000013024 sodium fluoride Nutrition 0.000 claims abstract description 4
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims abstract description 3
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 6
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims description 5
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 3
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000010883 coal ash Substances 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 17
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 17
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 6
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 3
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002585 base Substances 0.000 description 2
- 239000011400 blast furnace cement Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- NUJOXMJBOLGQSY-UHFFFAOYSA-N manganese dioxide Chemical compound O=[Mn]=O NUJOXMJBOLGQSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910000288 alkali metal carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008041 alkali metal carbonates Chemical class 0.000 description 1
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 basalt Substances 0.000 description 1
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000306 component Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000000048 melt cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000010434 nepheline Substances 0.000 description 1
- 229910052664 nepheline Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 235000011181 potassium carbonates Nutrition 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 1
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000004018 waxing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Vynález rieši zlepšenie požadovaných vlastností liaceho prášku, najmá jeho schopnost pohlcoval vmestky na báze oxidu hlinitého, zlepšenie mazacích vlastností, zvýšenie povrchovej a podpovrchovej kvality brám alebo predvalkov pri využití širšej a dostupnejšej surovinovej základné. Liaci prášok pre uvedený účel podlá vynálezu obsahuje v hmotnostnom vyjádření 4 až 20 % uhličitanu sodného a/alebo draselného, 4 až 20 % kazivca, fluoridu sodného a kryolitu jednotlivo alebo v ich vzájomnej kombinácii, 2 až 15 % práškového grafitu, sadzí a mletého koksu jednotlivo alebo v ich vzájomnej kombinácii a 45 až 90 % troskotvornej zložky, tvorenej vysokopecnou troskou, popolčekm z uhlia, mangánatokremičitým zváracím tavivom a flotačným odpadom z výroby grafitu jednotlivo alebo v ich vzájomnej kombinácii. Podstata vynálezu spočívá v tom, že liaci prášok obsahuje troskotvorné oxidy, a to oxid vápenatý, οχιά křemičitý, oxid hlinitý a oxid manganatý v molárnom pomere 1 : 1,0 až 2,3 ; 0,04 až 0,6 : 0,01 až 0,3 dielov vo výslednej zmesi.The present invention solves the improvements required the properties of the casting powder, he's his the ability to absorb oxide-based inclusions aluminum, improving lubricating properties, increase surface and subsurface quality gates or billets when used wider raw material base. A casting powder for said purpose according to the invention Contains 4% by weight up to 20% sodium and / or potassium carbonate, 4 to 20% fluorspar, sodium fluoride and cryolite individually or in their mutual relationship a combination of 2 to 15% graphite powder carbon black and ground coke individually or in their combination and 45 to 90% of the debris the blast furnace component slag, coal ash, manganese silicon welding flux and flotation waste from graphite production individually or in their combination. SUMMARY OF THE INVENTION it is that it contains the casting powder wax-forming oxides, namely calcium oxide, οχιά silica, alumina and manganese oxide in a molar ratio of 1: 1.0 to 2.3; 0.04 to 0.6: 0.01 to 0.3 parts in the resulting mixture.
Description
Vynález sa týká liaceho prášku do krystaližá tóra plynulého odlievania ocele, s uráčením najma preodlievahie hliníkem upokojených hlbokoťažných a konštrukčných ocelí a rieši zlepšenie požadovaných vlastností liaceho prášku, najma jeho schopnost pohlcovat vmestky na báze oxidu hlinitého, zlepšenie„ mazacích vlastností, zvýšenie povrchové] a podpovrchovej kvality brám alebo predvalkov pri využití širšej a dostupnejšej surovinovej základné.The present invention relates to a casting powder for continuous casting of steel, with the determination of, in particular, the casting of aluminum-calibrated deep-drawn and structural steels, and to improve the desirable properties of the casting powder, in particular its ability to absorb alumina-based inclusions. quality of gates or billets using a wider and more accessible raw material base.
Do kryštalizátorov pre plynulé odlievanie ocele sa na hladinu tekutej ocele přidává liacl prášok, ktorý má tvořit mazací film medzi vrstvou stuhnutej ocele a stěnami kryštalizátora, zabezpečovat stály a rovnoměrný přestup tepla tnedzi vrstvou stuhnutej ocele a kryštalizátorom, absorbovat nekovové vmestky, hlavně oxidické vmestky, chránit povrch tekutej ocele proti oxidácii vzdušným kyslíkom a zabozpečovať .jej te-. pelnú izoláciu. Vačšina známých liacich práškov sú zmesi, skladajúce sa z troskotvorných látok, látek znižujúcich viskozitu a teplotu tavenia prášku a z regulátořov rýchlostl roztavenia prášku. Ako troškotvorné zložky sa používajú portlandský ale-1 bo vysokopecný cement, popolček z. uhlia, vápenec, vápno, křemičitý piesok, bazalt, sklo, nefelín a iné. Na znižovanie viskozity a teploty tavenia sa přidává kazivec, kryolit, fluorid sodný, uhličitan sodný, uhličitan draselný, borax a iné., Ako regulátor rýchlosti roztavenia sa používá mletý koks, sádza, práškový grafit a iné. Troska, vytvořená roztavením liaceho prášku pri styku s hladinou tekutej ocele preniká medzi vrstvou ocele a steny kryštalizátora, pričom působí ako mazadlo, znižujúce trecie sily a eróziu stien kryštalizátora. Přitom ak přestup tepla je příliš nízký, vytvořená vrstva stuhnutej ocele je velmi tenká a může nastat pretrhnutie prúdu ocele, naopak příliš vysoká rýchlosť odvodu tepla může sposobiť povrchové vady brámy. Preto vlastnosti liaceho prášku, hlavně jeho viskozita, teplota tavenia a schopnost pohlcovania vmestkov musia byť prisposobené najma druhu odlievania ocele a charakteristikám použitého technologického zariadenia. Vačšina súčasne používaných liacich práškov má bazicitu vyjádřenu pomerom oxidu vápenatého k oxidu křemičitému blízku hodnotě 1. Sklon taveniny liaceho prášku ku krystalické] precipitácii, ktorá má za následok zhoršenie mazacej schopnosti, klesá so znižujúcou sa hodnotou poměru oxidu vápenatého k oxidu křemičitému, a so znižujúcou sa viskozitou. Ďalšou nevýhodou vačšlny známých práškov je, že na ich přípravu sa používajú hydroskopické zložky, ako mleté vápno, portlandský alebo vysokopecný cement, čo může spůsobif hrudkovanie prášku. Pre odlievanie hliníkom upokojených, najma hlbokoťažných a konštrukčných ocelí sú vhodné také liace prášky, ktoré majú nízku viskozitu, vysoký stupeň pohltenia oxidu hlinitého a nízku teplotu krýštalizácie, čím sa zabraňuje vzniku povrchových a podpovrchových vád brám alebo predvalkov a iným výrobným ťažkostiam.In continuous steel casting crystallizers, a casting powder is added to the liquid steel level to form a lubricating film between the solidified steel layer and the crystallizer walls, to provide a steady and uniform heat transfer through the solidified steel layer and crystallizer, absorbing non-metallic inclusions, especially the surface of the liquid steel against oxidation by atmospheric oxygen and to secure it. insulation. Most of the known casting powders are mixtures consisting of waxing agents, viscosity reducing agents and powder melting points, and powder melting rate regulators. As slag-forming components are used Portland but- 1 will blast furnace cement, fly ash. coal, limestone, lime, silica sand, basalt, glass, nepheline and others. Fluorspar, cryolite, sodium fluoride, sodium carbonate, potassium carbonate, borax and others are added to reduce the viscosity and melting point. The slag formed by melting the casting powder in contact with the liquid steel level penetrates between the steel layer and the crystallizer wall, acting as a lubricant, reducing the frictional forces and erosion of the crystallizer walls. At the same time, if the heat transfer is too low, the solidified steel layer formed is very thin and the steel jet can break, but too high the rate of heat dissipation can cause surface defects in the gate. Therefore, the properties of the casting powder, in particular its viscosity, the melting point and the absorbency of the inclusions must be adapted in particular to the type of steel casting and the characteristics of the technological equipment used. Most currently used casting powders have a basicity in the ratio of calcium to silica close to 1. The slope of the casting powder to crystalline precipitation, which results in a deterioration in lubricity, decreases with decreasing calcium to silica ratio and decreasing with viscosity. A further disadvantage of any of the known powders is that hydroscopic components such as ground lime, Portland cement or blast furnace cement are used for their preparation, which may cause the powder to clump. Casting powders having a low viscosity, a high degree of absorption of alumina and a low crystallization temperature are suitable for casting of soothed aluminum, in particular deep-drawing and structural steels, avoiding surface and subsurface defects in gates or billets and other manufacturing difficulties.
Uvedené nedostatky odstraňuje a problém rieši liací prášok .pre uvedený účel podfa vynálezu, obsahujúci v hmotnostnom vyjádření 4 až 20 % uhličitanu sodného alebo .draselného, 4 až 20 % kazivca, fluoridu sodného a kryolitu jed.notlivo alebo v ich vzájomnej kombinácii, 2 až 15 % práškového grafitu, sadzí a mletého koksu jednotlivo alebo v ich vzájomnej kombinácii a 45 až 90 % troskotvornej zložky, tvorenej vysokopecnou troskou, popolčekom z uhlia, mangánatokremičitým zváracím tavivom, flotačným odpadom z výroby grafitu jednotlivo alebo v ich vzájomnej kombinácii. Mangánokremičité zváracie tavivo obsahuje 35 až 45 % oxidu křemičitého, 35 až 40 % oxidu manganatého a ako ďalšie zložky oxid titaničitý, oxid vápenatý, oxid hlinitý a fluorid vápenatý. Podstata vynálezu spočívá v , tom, že liací prášok obsahuje troskotvorné oxidy, a to oxid vápenatý, křemičitý, hlinitý a manganatý v molárnom pomere 1 : 1,0 až 2,3 : 0,04 až 0,6 : 0,01 až 0,3 dielov vo výsledné] zmesi. Výsledná zmes má obsahovat menej ako 1 % hmotnostně vlhkosti a obsah frakcie nad 0,1 mm má mať pod 10 % hmotnostných.The above-mentioned drawbacks are solved and the problem is solved by the casting powder for the stated purpose of the invention, containing 4 to 20% by weight of sodium carbonate or potassium carbonate, 4 to 20% fluorspar, sodium fluoride and cryolite individually or in combination with each other. 15% of graphite powder, carbon black and ground coke individually or in combination with each other and 45 to 90% of the slag-forming component consisting of blast furnace slag, coal fly ash, manganese-silica flux, flotation waste from graphite production individually or in combination. The manganese silicon welding flux comprises 35-45% silica, 35-40% manganese dioxide and, as other components, titanium dioxide, calcium oxide, aluminum oxide and calcium fluoride. The principle of the invention consists in that the casting powder contains slag-forming oxides, namely calcium, silica, aluminum and manganese oxide in a molar ratio of 1: 1.0 to 2.3: 0.04 to 0.6: 0.01 to 0 3 parts in the resulting mixture. The resulting mixture should contain less than 1% moisture by weight and a fraction content above 0.1 mm should be below 10% by weight.
Výhody liaceho prášku podfa vynálezu sú hlavně v tom, že má schopnost pohlcovat zvýšené množstvo vmestkov na báze oxidu hlinitého, nižšiu viskozitu, menšiu tendenciu ku kryštalickej precipitácii počas chladenia taveniny, čím sa udržiava přítomnost tekutej trosky na čo najváčšom povrchu ocele v kryštalizátore a to až do najnižších povrchových teplot pri výstupe z kryštalizátora. Tým sa zabezpečuje v optimálnej miere odstraňovanla vmestkov, mazacie účinky, přestup tepla, pričom sa dosahuje dobrá povrchová a podpovrchová kvalita brám aleb predvalkov pri podstatnom znížení výrobných ťažkostí. Prášok podfa vynálezu neobsahuje hydroskopické zložky, zvyšujúce náchylnost' prášku k hrudkovateniu a okrem uhličitanov alkalických kovov neobsahuje iné zložky, ktoré by uvolňovali plynné produkty a sposobovali _ objemové změny prášku v kryštalizátore. Ďalšou výhodou je, že prášok sa připravuje prevažne z odpadových produktov, ako vysokopecná troska, manganatokremičité zváracie tavivo, popolček z uhlia, čím sa rozšiřuje surovinová základňa na jeho výrobu a odstraňuje potřeba energeticky náročných výrobkov, ako je cement alebo vápno. Zvýšený obsah oxidu manganatého výrazné znižuje medzifázové napatie, čím sa dalej zlepšuje schopnost asimilácie vmestkov.The advantages of the casting powder according to the invention are mainly that it has the ability to absorb an increased amount of alumina-based inclusions, lower viscosity, less tendency to crystallize during melt cooling, thereby maintaining the presence of liquid slag on as large a steel surface as possible. to the lowest surface temperatures at the outlet of the crystallizer. This ensures optimum removal of inclusions, lubrication effects, heat transfer, while achieving good surface and subsurface quality of billets or billets while significantly reducing manufacturing difficulties. The powder according to the invention does not contain hygroscopic components which increase the susceptibility of the powder to clumping and, in addition to the alkali metal carbonates, does not contain other components which would release gaseous products and cause volume changes of the powder in the crystallizer. Another advantage is that the powder is prepared predominantly from waste products such as blast furnace slag, manganese silicon welding flux, coal fly ash, thereby expanding the raw material base for its production and eliminating the need for energy intensive products such as cement or lime. The increased manganese oxide content greatly reduces the interfacial tension, further enhancing the ability to assimilate inclusions.
Příklady uskutočnenia vynálezu:Examples of the invention:
PřikladlEXAMPLE
Liací prášok je připravený zmiešaním 10 pere. hmot. uhličitanu sodného, 12 % hmot. flotovaného kazivca, 3 % hmot. práškového grafitu, 10 % hmot. mletého mangánatokremičitého zváracieho taviva, 15 % hmot. popolčeka z uhlia a 50 % hmot. mletej vysokopecnej trosky. Molárny poměr oxidu vápenatého k oxidu křemičitému, k oxidu hlinitému a k oxidu manganatému vo výslednej zmesi je rovný 1 : 1,46 : 0,16 : 0,14 dielov. Hmotnostně zloženie liaceho prášku jef oxid křemičitý 31,6 %, oxid vápenatý 20,2 pere., oxid hlinitý 5,7 %, oxid horečnatý 4,4 pere., oxid manganatý 3,6 %, oxid sodný 5,8 %, fluorid vápenatý 10,5 %, elementárny uhlík 6 %, ostatně zložky do 100 %. Začiatok tavenia je pri teplote 1120^0, interval tavenia je 50 °C. Viskozita pri 1 500 °C je 0,13 Pa . s.The casting powder is prepared by mixing 10 pens. wt. % sodium carbonate, 12 wt. % of fluorinated fluorspar, 3 wt. % graphite powder, 10 wt. % ground manganese silicon welding flux, 15 wt. fly ash of coal and 50 wt. ground blast furnace slag. The molar ratio of calcium oxide to silica, alumina and manganese oxide in the resulting mixture is 1: 1.46: 0.16: 0.14 parts. The weight composition of the casting powder is silica 31.6%, calcium oxide 20.2 per., Alumina 5.7%, magnesium oxide 4.4 per., Manganese oxide 3.6%, sodium oxide 5.8%, fluoride. Calcium 10.5%, elemental carbon 6%, other components up to 100%. The start of melting is at 1120 ° C, the melting interval is 50 ° C. The viscosity at 1500 ° C is 0.13 Pa. with.
Příklad 2Example 2
Liaci prášok je připravený zmiešaním 10 pere. hm. uhličitanu sodného, 12 % hm. flotovaného kazivca, 6 % hm. práškového grafitu, 22 % hm. popolčeka z uhlia a 5 % hm. mletej vysokopecnej trosky. Molárny poměr oxidu vápenatého k oxidu křemičitému, k oxidu hlinitému a k oxidu manganatému vo výslednej zmesi je rovný 1 : 1,67 : 0,26 : 0,01 dielov. Hmotnostně zloženie liaceho prášku je: oxid křemičitý 33,0 °/o, oxid vápenatý 18,5 %, oxid hlinitý 8,8 °/o, oxid horečnatý 7,1 %, oxid manganatý 0,3 %, olxid sodný 6,0 %, fluorid vápenatý 10,1 %, elementárny uhlík 6,5 % a ostatně zložky do 100 %. Začiatok tavenia je pri teplote 1140 °C, interval tavenia je 50 °C. Viskozita pri 1 500 °C je 0,27 Pa . s.The sizing powder is prepared by mixing 10 pens. hm. % sodium carbonate, 12 wt. flotated fluorspar, 6% wt. graphite powder, 22 wt. ash from coal and 5 wt. ground blast furnace slag. The molar ratio of calcium oxide to silica, alumina and manganese oxide in the resulting mixture is 1: 1.67: 0.26: 0.01 parts. The weight composition of the casting powder is: silica 33.0 ° / o, calcium oxide 18.5%, alumina 8.8 ° / o, magnesium oxide 7.1%, manganese oxide 0.3%, sodium oloxide 6.0 %, calcium fluoride 10.1%, elemental carbon 6.5% and components up to 100%. The melting start is at 1140 ° C, the melting interval is 50 ° C. The viscosity at 1500 ° C is 0.27 Pa. with.
Příklad 3Example 3
Liaci prášok je připravený zmiešaním 8 % hm. uhličitanu sodného, 12 % hm. flotovaného kazivca, 6 % hm. práškového grafitu, 40 % hm. flotačného odpadu z výroby grafitu a 34 % hm. mletej vysokopecnej trosky. Molárny poměr oxidu vápenatého k oxidu křemičitému, oxidu hlinitému a oxidu manganatému vo výslednej zmesi je rovný 1 : 1,99 : 0,18 : 0,01 dielov. Hmotnostně zloženie liaceho prášku je: oxid křemičitý 37,6 pere., oxid vápenatý 17,6 %, oxid hlinitý 5,6 pere., oxid horečnatý 5,5 %, oxid manganatý 0,3 %, oxid sodný 4,5 °/o, fluorid vápenatý 10,1 %, elementárny uhlík 7,3 % a ostatně zložky do 100 %. Začiatok tavenia je pri teplote 1100 °C, interval tavenia je 60 °C. Viskozita pri 1 500 °C je 0,26 Pa . s.The casting powder is prepared by mixing 8 wt. % sodium carbonate, 12 wt. flotated fluorspar, 6% wt. graphite powder, 40 wt. flotation waste from the production of graphite and 34 wt. ground blast furnace slag. The molar ratio of calcium oxide to silica, alumina and manganese oxide in the resulting mixture is 1: 1.99: 0.18: 0.01 parts. The weight composition of the casting powder is: silica 37.6 per., Calcium oxide 17.6%, alumina 5.6 per., Magnesium oxide 5.5%, manganese oxide 0.3%, sodium oxide 4.5 ° / o, calcium fluoride 10.1%, elemental carbon 7.3% and components up to 100%. The melting start is at 1100 ° C, the melting interval is 60 ° C. The viscosity at 1500 ° C is 0.26 Pa. with.
Příkladůexamples
Liaci prášok je připravený zmiešaním 10 pere. hm. uhličitanu sodného, 15 % hm. flotovaného kazivca, 7 % hm. práškového gra- fitu a 68 % hm. mletej vysokopecnej tros- ky. Molárny poměr oxidu vápenatého k oxidu křemičitému, oxidu hlinitému a oxidu manganatému vo výslednej zmesi je rovný 1 : 1,02 : 0,07 : 0,01 dielov. Hmotnostně zlo ženie liaceho prášku je: oxid křemičitý 29,8 pere., oxid vápenatý 27,2 %, oxid hlinitý 3,4 pere., oxid horečnatý 5,8 %, oxid manganatý 0,3 %, oxid sodný 5,8 %, fluorid vápenatý 12,8%, elementárny uhlík 7% a ostatně zložky do 100 %. Začiatok tavenia je pri teplote 1 070 °C, interval tavenia je 80 °C. Viskozita pri 1 500 °C je 0,035 Pa . s.The sizing powder is prepared by mixing 10 pens. hm. % sodium carbonate, 15 wt. flotated fluorspar, 7% wt. powder graphite and 68 wt. ground blast furnace slag. The molar ratio of calcium oxide to silica, alumina and manganese oxide in the resulting mixture is 1: 1.02: 0.07: 0.01 parts. The weight composition of the casting powder is: silica 29.8 per., Calcium oxide 27.2%, alumina 3.4 per., Magnesium oxide 5.8%, manganese oxide 0.3%, sodium oxide 5.8%. , calcium fluoride 12.8%, elemental carbon 7% and components up to 100%. The melting start is at 1070 ° C, the melting interval is 80 ° C. The viscosity at 1500 ° C is 0.035 Pa. with.
Příklad 5Example 5
Liaci prášok je připravený zmiešaním 8 pere. hm. uhličitanu sodného, 10 % hm. flotovaného kazivca, 8 % hm. práškového grafitu, 10 % hm. mletého manganátokremičitého zváracieho taviva a 64 % hm. mletej vysokopecnej trosky. Molárny poměr oxidu vápenatého k oxidu křemičitému, oxidu hlinitému a oxidu manganatému vo výslednej zmesi je rovný 1 : 1,17 : 0,06 : 0,11 dielov. Hmotnostně zloženie liaceho prášku je: οχιά křemičitý 31,3 %, oxid vápenatý 24,9 %, oxid hlinitý 2,8%, oxid horečnatý 7,5 %, oxid manganatý 3,6 %, oxid sodný 4,7%, fluorid vápenatý 8,8 %, elementárny uhlík 8 % a ostatně zložky do 100 %. Začiatok tavenia je pri teplote 1060 °C, interval tavenia je 100 °C. Viskozita pri 15OO °C je 0,07 Pa . s.The pouring powder is prepared by mixing 8 pens. hm. % sodium carbonate, 10 wt. 8% wt. graphite powder, 10 wt. % ground manganese silicon welding flux and 64 wt. ground blast furnace slag. The molar ratio of calcium oxide to silica, alumina and manganese oxide in the resulting mixture is 1: 1.17: 0.06: 0.11 parts. The weight composition of the casting powder is: οχιά silica 31.3%, calcium oxide 24.9%, aluminum oxide 2.8%, magnesium oxide 7.5%, manganese oxide 3.6%, sodium oxide 4.7%, calcium fluoride 8.8%, elemental carbon 8% and components up to 100%. The melting start is at 1060 ° C, the melting interval is 100 ° C. The viscosity at 1500 ° C is 0.07 Pa. with.
P r í kl a d 6Example 6
Liaci prášok je připravený zmiešaním 10 pere. hm. uhličitanu sodného, 12 % hm. flotovaného kazivca, 8 % hm. práškového grafitu, 50 % hm. mletej vysokopecnej trosky, 10 % hm. mletého mangánatokremičitého zváracieho taviva a 10 % hm. flotačného odpadu z výroby grafitu. Molárny poměr oxidu vápenatého k oxidu křemičitému, oxidu hlinitému a oxidu mangánatému vo výslednej zmesi je rovný 1 : 1,42 : 0,09 : 0,14 dielov. Hmotnostně zloženie liaceho prášku je: oxid křemičitý 31,5 %, oxid vápenatý 20,8 %, oxid hlinitý 3,3 %, oxid horečnatý 6,2 %, oxid manganatý 3,6 %, oxid sodný 5,9 %, fluorid vápenatý 10,5 % elementárny uhlík 8,3 % a ostatně zložky do 100 %. Začiatok tavenia je pri 1 025 °C, interval tavenia je 75 °C. Viskozita pri ISOO^C je 0,06 Pa . s.The sizing powder is prepared by mixing 10 pens. hm. % sodium carbonate, 12 wt. 8% wt. graphite powder, 50 wt. ground blast furnace slag, 10 wt. % ground manganese silicon welding flux and 10 wt. flotation waste from the production of graphite. The molar ratio of calcium oxide to silica, alumina and manganese oxide in the resulting mixture is 1: 1.42: 0.09: 0.14 parts. The weight composition of the casting powder is: silica 31.5%, calcium oxide 20.8%, alumina 3.3%, magnesium oxide 6.2%, manganese oxide 3.6%, sodium oxide 5.9%, calcium fluoride 10.5% elemental carbon 8.3% and components up to 100%. The melting start is at 1,025 ° C, the melting interval is 75 ° C. The viscosity at ISOO-C is 0.06 Pa. with.
Vynález možno využit výrobou v závodoch, zaoberajúcich sa ťažbou a spracovaním nerudných surovin, ale aj v oceliarenských závodech, kde sa súčasne použije v zariadeniach pre plynulé odlievanie brám alebo predvalkov, najma z hliníkom upokojených hlbokotažných a konštrukčných ocelí.The invention can be used in production in non-metallic mining and processing plants, but also in steel plants where it is also used in continuous casting equipment for gates or billets, in particular of aluminum-calibrated deep-drawing and structural steels.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS708484A CS240334B1 (en) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | Casting powder for crystallizers for steel continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS708484A CS240334B1 (en) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | Casting powder for crystallizers for steel continuous casting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS240334B1 true CS240334B1 (en) | 1986-02-13 |
Family
ID=5419311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS708484A CS240334B1 (en) | 1984-09-20 | 1984-09-20 | Casting powder for crystallizers for steel continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS240334B1 (en) |
-
1984
- 1984-09-20 CS CS708484A patent/CS240334B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5366535A (en) | Basic tundish covering compound | |
| EP0007961A1 (en) | Desulphurisation of ferrous metals | |
| JP2000158107A (en) | Mold powder for open casting | |
| US4263043A (en) | Desulfurizing agent for injection | |
| JP2000169136A (en) | Synthetic calcium silicate and mold powder for continuous casting of steel using the same | |
| US20210252587A1 (en) | Mold powder | |
| CN1020335C (en) | Covering agent for molten metal surface | |
| US4508571A (en) | Mold additives for use in continuous casting | |
| US5263534A (en) | Exothermic type mold additives for continuous casting | |
| US3788840A (en) | Flux powder for use during continuous casting of steel and method of producing same | |
| JPH0421730B2 (en) | ||
| CS240334B1 (en) | Casting powder for crystallizers for steel continuous casting | |
| JPS6344463B2 (en) | ||
| JPH0425325B2 (en) | ||
| JP3107739B2 (en) | Premelt flux of powder for continuous casting of steel | |
| JPH05208250A (en) | Casting mold additive for continuous casting of steel | |
| RU2555277C1 (en) | Slag-forming mixture for continuous steel pouring | |
| JP3717049B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel and continuous casting method of steel | |
| CN107282903A (en) | A kind of continuous super low carbon steel casting crystallizer protecting residue | |
| RU2825408C1 (en) | Slag-forming mixture for continuous casting of steel | |
| JP3119999B2 (en) | Mold powder for continuous casting | |
| CS239571B1 (en) | Casting powder into crystallizer of a continual steel casting | |
| JPS6344464B2 (en) | ||
| JP2020032428A (en) | Mold powder for steel continuous casting | |
| NO864841L (en) | STEEL MANUFACTURING FLUID. |