CS232632B1 - A method of separating pyrolysis gases - Google Patents
A method of separating pyrolysis gases Download PDFInfo
- Publication number
- CS232632B1 CS232632B1 CS833104A CS310483A CS232632B1 CS 232632 B1 CS232632 B1 CS 232632B1 CS 833104 A CS833104 A CS 833104A CS 310483 A CS310483 A CS 310483A CS 232632 B1 CS232632 B1 CS 232632B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ethylene
- acetone
- absorption
- methane
- volume
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Vynález sa týká sposobu delenia pyrolýznych plynov, pričom sa jedná o oddeldvanie etylénu zo zmesi pyrolýznych plynov, obsahujúcich acetylén, oxid uhličitý, etylén, metán, oxid uhotnatý a vodík ako hlavně zložky, absorpciou v acetone, pričom nasleduJúcou desorpciou sa získá etylén ako medziprodukt do výroby vinylchloridu. Vynález sa týká najma sposobu oddetovania etylénu zo zmesi pyrolýznych plynov z vysokoteplotnej pyrolýzy benzínu s bodom varu od 30 do 130 °C a/alebo ropných frakcií s bodom varu 130 až 450 °C a/alebo benzínu s bodom varu od 30 do 130 °C s prídavkom propán-butánových zmesi a/alebo s prídavkom zmesi C4 frakcie.The invention relates to a method of separation of pyrolysis gases, whereby ethylene is separated from a mixture of pyrolysis gases, containing acetylene, carbon dioxide, ethylene, methane, carbon dioxide and hydrogen as the main components, by absorption in acetone, whereby ethylene is obtained as an intermediate product for the production of vinyl chloride by subsequent desorption. The invention relates in particular to a method of removing ethylene from a mixture of pyrolysis gases from the high-temperature pyrolysis of gasoline with a boiling point of 30 to 130 °C and/or petroleum fractions with a boiling point of 130 to 450 °C and/or gasoline with a boiling point of 30 to 130 °C with the addition of propane-butane mixtures and/or with the addition of a C4 fraction mixture.
Description
232632 3232632 3
Vynález sa týká spůsobu delenia pyrolýz-nych plynov, priěom sa jedná o oddelovameetylénu zo zmesí pyrolýznych plynov, ob-sahujúcich acetylén, oxid uhličitý, etylén,metán, oxid uholnatý a vodík ako hlavnězložky, absorpciou v acetone, pričom na-sledujúcou desorpciou sa získá etylén akomedziprodukt do výroby vinylchloridu. Vy-nález sa týká najma sposobu oddelovaniazo zmesi pyrolýznych plynov z vysokotep-lotnej pyrolýzy benzínu s bodom varu od30 °'C do 130 °C a/alebo ropných frakcií sbodom varu 130 až 450 °C a/alebo benzínus bodom varu od 30 do 130 "C s prídavkompropán-butánových zmesí a/alebo s prídav-kom zmesí C4 frakcie.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a process for the separation of pyrolysis gases, wherein the process comprises separating ethylene from mixtures of pyrolysis gases containing acetylene, carbon dioxide, ethylene, methane, carbon monoxide and hydrogen as components, by absorption in acetone; ethylene and intermediate to vinyl chloride production. The invention relates in particular to the separation of a mixture of pyrolysis gases from the high temperature pyrolysis of gasoline having a boiling point of from 30 ° C to 130 ° C and / or petroleum fractions having a boiling point of 130 to 450 ° C and / or gasoline by boiling point of 30 to 130 "C with added propane-butane mixtures and / or with the addition of a mixture of C4 fraction.
Pri vysokoteplotnej pyrolýze, najma uve-dených ropných frakcií, vzniká mnohozlož-ková plynná zmes, obsahujúca okrem ace-tylénu a etylénu ako medziproduktov do vý-roby vinylchloridu, aj ďalšie plynné látky,ako metán, oxid uhličitý, vodík a oxid uhol-natý. Tieto látky sú obsiahnuté v pyrolýz-nom plyne v poměrně značných množ-stvách. Okrem nich pyrolýzny plyn obsahu-je menšie, připadne stopové množstvá růz-ných dalších látok, ako sú etán, ďalšie u-hlovodíky, alkíny, oxidy dusíka, spoločneoznačované ako NOX, sírne zlúčeniny, kys-lík, dusík a podobné. Táto mnohozložková plynná zmes sa naj-prv čistí v sústave pračiek a absorpčnýchkolon, aby sa zbavila korozívnych látok,ktoré by polymerizáciou zanášali exponova-né časti ďalšieho zariadenia a potrubia anajma látok, ktoré by pri podmienkach ďal-šieho spracovania plynu ohrožovali bezpeč-nost prevádzky. Takými sú najma oxidy du-síka, ktoré i pri velmi nepatrnom množstve0,5 až 10 ppm sa můžu časom akumulovatv doteraz používaných nízkoteplotných za-riadeniach na oddelovanie etylénu a spůso-biť deštrukciu zariadenia.In the high temperature pyrolysis, in particular of the mentioned petroleum fractions, a multi-component gaseous mixture is formed, containing in addition to acetylene and ethylene intermediates in the production of vinyl chloride, other gaseous substances such as methane, carbon dioxide, hydrogen and carbon monoxide. . These substances are contained in pyrolysis gases in relatively large amounts. In addition, the pyrolysis gas is smaller, trace amounts of various other substances such as ethane, other hydrocarbons, alkynes, nitrogen oxides, commonly referred to as NOX, sulfur compounds, oxygen, nitrogen and the like. This multicomponent gas mixture is first cleaned in a scrubber and absorber system to remove corrosive substances that would clog the exposed parts of other equipment by polymerization and materials that would compromise plant safety under conditions of further gas treatment. . These are, in particular, oxides of nitrogen which, even with a very low amount of 0.5 to 10 ppm, may accumulate over time in the previously used low temperature ethylene separation devices and cause destruction of the apparatus.
Po vyčistění pyrolýzneho plynu od spo-menutých škodlivých a nebezpečných látokna prijatelnú koncentráciu sa acetylén aetylén oddelia od ostatných zložiek plynnejzmesi v absorpčno-desorpčných systémochs acetónom a dimetylformamidom ako se-lektivnými rozpúšťadlami a nízkotepelnourektifikáciou. Postup je taký, že najprv saoddělí zmes acetylénu a kysličníka uhliči-tého od ostatných plynných zložiek absorp-ciou v acetone v tzv. acetónovom praní apotom z acetonu desorbovanej zmesi ace-tylén-kysličník uhličitý sa oddělí acetylénv tzv. dimetylformamidovom praní. Čistotaacetylénu je pri tomto spůsobe vyhovujúcapožiadavkám vo výrobě vinylchloridu.After purification of the pyrolysis gas from the pollutant and hazardous substances acceptable, the acetylene ethylene is separated from the other components of the gas mixture in the absorption-desorption systems with acetone and dimethylformamide as selective solvents and low temperature modification. The process is such that the acetylene / carbon dioxide mixture from the other gaseous components is first separated by absorption in acetone in the so-called acetone wash, and the acetylene in the so-called dimethylformamide wash is separated from the acetone of the desorbed mixture of acetylene-carbon dioxide. Purityacetylene is in this manner suitable for the production of vinyl chloride.
Pri tomto postupe odchádza z acetonové-ho prania plynná zmes, pozostávajúca hlav-ně z etylénu, metánu, kysličníka uholnatéhoa vodíka, ktorá sa využívá jednak ako pali-vo na začiatku výrobného procesu a/aleboako surovina na ďalšie chemické spracova-nie. Přitom váčšina etánu prechádza do od-dělovaného etylénu, takže týmto spůsobom sa vyrába etylén o čistotě vyhovujúcej prevýrobu vinylchloridu, ale nevyhovujúcejpre náročnejšie polymerizačné technologie.Druhou nečistotou, ktorá negativné vplývana kvalitu vyrábaného vinylchloridu, je me-tán. Jeho obsah pri nízkotepelnom vydělo-vaní etylénu kolíše v rozmedzí 0,5 až 2,5 °/oobj. podlá chodu rektifikačného zariadenia.In this process, a gaseous mixture consisting mainly of ethylene, methane, carbon monoxide and hydrogen, which is used both as a fuel at the start of the production process and / or as a raw material for further chemical treatment, leaves the acetone wash. In doing so, all of the ethane passes into the separated ethylene, so that this process produces ethylene with a purity of vinyl chloride production, but unsatisfactory for the more demanding polymerization technology. The second impurity, which affects the quality of the vinyl chloride produced, is methane. Its content at low-temperature ethylene partitioning ranges from 0.5 to 2.5% by volume. by a rectification device.
Hlavně nevýhody vydelovania etylénu- zpyrolýznych plynov v nízkoteplotnom za-riadení vyplývajú z toho, že výrobno zaria-denie je technicky velmi náročné a z tohtodůvodu drahé, pričom sa kladů vysoké ná-roky na spolahlivosť obsluhy pri uvádzanízariadenia do chodu a pri jeho odstartova-ní z prevádzky. Najvačšou nevýhodou všakje, že pri nízkých teplotách sa můžu v nie-ktorých častiach aparatúry akumulovat ne-bezpečné NOX v množstve vyššom ako jekritická hodnota, nebezpečná z hladiska i-nicitácie výbuchu. Aby sa tomu predišlo,musí sa pri prevádzltovaní nízkoteplotnéhozariadenia zabezpečit úplné spolahlivá a-nalytika NOX v rozsahu 0,5 až 10 ppm aprevádzka sa musí často přerušovat, aby sanaakumulované látky zo zariadenia odstrá-nili. Pri tomto spůsobe prevádzkovania súnevyhnutné značné straty etylénu a v dů-sledku toho sa neúmerne zvyšujú spotřebněnormy energií, i pomocných, potřebnýchpri každom nabiehaní aparatúry do pre-vádzky.In particular, the disadvantages of separating ethylene-pyrolysis gases in the low temperature apparatus arise from the fact that the production equipment is technically very demanding and therefore expensive, with high demands on the reliability of the operator when commissioning the device and on starting it from traffic. However, the greatest disadvantage is that, at low temperatures, in some parts of the apparatus, non-safe NOX can accumulate in an amount greater than the critical value, hazardous to explosion detection. In order to avoid this, in order to operate a low temperature apparatus, a complete reliable NOX analyzer in the range of 0.5 to 10 ppm must be provided, and the plant often has to be interrupted to remove the accumulated substances from the plant. In this way, considerable losses of ethylene are necessary and, consequently, the consumed energy consumptions and the auxiliary ones required for each run-in of the apparatus into operation are considerably increased.
Za týchto okolností sa hladaii nové spů-soby oddelenia etylénu z pyrolýznych ply-nov, ktoré by odstránili alebo aspoň zmier-nili uvedené nedostatky. Tak napr. podláautorského osvedčenia československéhoč. 211 020 sa etylén oddělí od pyrolýznychplynov absorpciou v acetone v absorpčno--desorpčnej sústave, pozostávajúcej z vhod-né usporiadaných absorpčných a desorpč-ných kolon. Postup a zariadenie, popísanév uvedenom autorskom osvědčení, riešia vy-delovanie etylénu výhodnějším spůsobomoproti nízkoteplotnému spůsobu vydelova-nia etylénu, najma v důsledku toho, že za-bezpečujú podstatné vyššiu bezpečnost pre-vádzky a spolahlivosť chodu. V důsledku to-ho sú nižšie aj spotřebně normy surovin aenergií oproti predtým používanému nízko-teplotnému oddeleniu etylénu. Ukázalo savšak, že tento postup vydelovania etylénuz pyrolýznych plynov sa může významnézměnit a zdokonalit podlá nového spůsobuodelenia etylénu z pyrolýznych plynov ab-sorpciou v acetone, ktorý je predmetomtohto vynálezu.Under these circumstances, new methods of separating ethylene from pyrolysis gases are sought which would eliminate or at least alleviate the above drawbacks. For example, the Czechoslovak Certificate of Authors. 211 020 the ethylene is separated from the pyrolysis gases by absorption in acetone in an absorption-desorption system consisting of suitable arranged absorption and desorption columns. The process and apparatus described in the aforementioned author's certificate solve the separation of ethylene in a more advantageous manner than the low temperature process of separating ethylene, in particular by ensuring a substantially higher safety of operation and reliability of operation. As a result, consumption standards for raw materials and energy are lower than previously used low-temperature ethylene separation. It has been shown, however, that this process of separating ethylene from pyrolysis gases can be significantly altered and improved according to the novel process for the separation of ethylene from pyrolysis gases by absorption in acetone of the present invention.
Podlá tohto vynálezu sa spůsob deleniapyrolýznych plynov z tepelného štiepeniauhlovodíkov obsahujúcich predovšetkýmvodík, kysličník uholnatý a uhličitý, me-tán, etylén a acetylén, absorpciou a desorp-ciou s použitím acetonu ako absorpčnéhočinidla uskutečňuje tak, že do prvého ab-sorpčného stupňa sa privádzajú pyrolýzneplyny a zmes desorbovaného etylénu s kys- 232632 ličníkem uhličitým a metánom z čistiacehoabsorpčno-desorpčného stupňa acetylénu,ktoré sa vypierajú jednou častou nasýtené-ho roztoku acetonu etylénom obsahujúcehoaj metán vznikajúceho v druhom absorpč-nom stupni, do ktorého sa privádza čerstvýaceton a neabsorbované plynné produktyz prvého absorpčného stupňa, a odvádza saspalný plyn pozostávajúci z vodíka, kyslič-níka uholnatého a metánu, ako aj druháčást nasýteného roztoku acetonu etylénomobsahujúceho aj metán, ktorá sa vedie dočistiaceho stupňa etylénu, přitom acetono-vý roztok vznikajúci pri vypieraní v prvomstupni sa vedie do čistiaceho absorpčno-de-sorpčného stupňa, kde sa vydeTuje etylén,metán a časť kysličníka uhličitého, ktoré saako recykel vedú do prvého absorpčnéhostupňa a kvapalná fáza tvořená nasýtenýmacetonovým roztokom acetylénu a kysliční-ka uhličitého sa vedie do čistiaceho stupňaacetylénu.According to the present invention, the process for separating pyrolysis gases from thermal cleavage of hydrocarbons containing especially hydrogen, carbon monoxide, methane, ethylene and acetylene by absorption and desorption using acetone as an absorption agent is accomplished by introducing pyrolysis gases into the first absorption stage and a mixture of desorbed ethylene with carbon dioxide and methane from an acetylene scavenging-desorption step which is washed with one portion of a saturated solution of acetone with ethylene containing methane formed in the second absorption stage, to which fresh acetone and unabsorbed gaseous products are supplied from the first absorption and discharges an anemone gas consisting of hydrogen, carbon monoxide and methane, as well as a second portion of a saturated solution of ethylene-containing acetone also containing methane, which is passed to the purification stage of ethylene, the acetone solution being formed The first stage of the scrubbing process is fed to a scrubbing absorption-desorption step, where ethylene, methane and a portion of the carbon dioxide which is recycled to the first scrubbing zone are discharged, and the liquid phase of the saturated acetone solution of acetylene and carbon dioxide is fed to the scrubber. stupňaacetylene.
Pri tomto spůsobe dochádza k významné-mu zhospodárneniu procesu vydelovaniaetylénu z pyrolýznych plynov absorpciouv acetone tým, že umožňuje dosiahnúť pod-statné vyššiu rozpustnost etylénu v aceto-ne, ako pri doteraz známom postupe. V dó-sledku toho je o 30 až 50 % nižšie zaťaže-nie čistiaco-desorpčného etylénu kvapalnoufázou, z čoho vyplývá jednak nižšia cenazariadenia a jednak nižšie prevádzkové ná-klady na čistenie etylénu. Okrem toho ten-to nový sposob má pozitivny vplyv na od-vádzanie absorpčného tepla, najma v prvomabsorpčnom stupni. Najdůležitejším pozitív-nym výsledkom však je, že umožňuje do-siahnutie vysokej čistoty etylénu v důsledkutoho, že pri tomto sposobe nastáva zvýšenierozpustnosti etylénu pri súčasnom pokleserozpustnosti metánu.In this way, the process of separating the ethylene from the pyrolysis gases by the absorption in acetone is significantly more economical by allowing a substantial higher solubility of ethylene in the acetone than with the hitherto known process. As a result, the load of the desorption-desorption ethylene by the liquid phase is 30 to 50% lower, resulting in lower cost equipment and lower operating costs for ethylene purification. Furthermore, this novel method has a positive effect on the removal of absorption heat, especially in the first absorption stage. The most important positive result, however, is that it allows high ethylene purity to be achieved as a result of which ethylene solubility is increased with simultaneous decrease in methane solubility.
Nasledujúce příklady prevedenia ilustru-jú, ale nevymedzujú, pracovně a technolo-gické podmienky pri tomto novom sposobevydelovania etylénu z pyrolýznych plynovabsorpciou v acetone a dosiahnuté výsled-ky. Příklad 1The following examples illustrate, but do not limit, the working and technological conditions of this new ethylene recovery from pyrolysis by gas absorption in acetone and the results obtained. Example 1
Použitý postup vydelovania etylénu z py-rolýznych plynov absorpciou v acetone jeschematicky znázorněný na obr. 1.The process used for separating ethylene from pyrolysis gases by absorption in acetone is shown schematically in Fig. 1.
Spracovávaný pyrolýzny plyn z vysoko-teplotnej pyrolýzy benzínu je zmes plynovs nasledujúcim priemerným obsahom hlav-ných zložiek: 31,1 % obj. H21, 13,2 % obj. CO,13,96 % obj. CHá, 14,00 % obj. C2H4, 13,7 %obj. CO2, 12,0 % obj. C2H2. Ďalej tento plynobsahuje 0,34 % obj. etánu, menšie množ-stvá různých inertných plynov a uhlovodí-kov, stopy sírnych zlúčenín a asi 8 ppm NOX.Celkový obsah týchto látok a ich vzájomnýpoměr kolíše v závislosti od chodu procesuv predchádzajúcich výrobných operáciach.Processed pyrolysis gas from high-temperature pyrolysis of gasoline is a mixture of gases with the following average content of major components: 31.1% by volume H21, 13.2% by volume CO, 13.96% by volume CHA, 14.00% by volume. C2H4, 13.7 vol. CO2, 12.0 vol% C2H2. Furthermore, the gas contains 0.34% by volume of ethane, smaller amounts of various inert gases and hydrocarbon-metal, traces of sulfur compounds and about 8 ppm of NOX. The total content of these substances and their proportions vary depending on the process run in previous manufacturing operations.
Vstupný plyn 1 do prvého absorpčného stupňa 3 po připojení recyklu 14 z čistia-ceho stupňa acetylénu 12 má nasledujúcepriemerné zloženie hlavných zložiek: 27,3percent obj. H2, 11,3 % obj. CO, 12,4 % obj.CH4, 17,3 % obj. CO2, 19,4 % obj, C2H4 a 10,2 % obj. C2H2. Obsah etánu je cca 0,44 %obj. Plyn o tomto zložení (prúd 2) sa privá-dza do prvého absorpčného stupňa 3, v kto-rom sa v protiprúdne privádzanom acetone7, už nasýtenom etylénom v druhom ab-sorpčnom stupni 8, absorbuje prakticky vše-tok acetylén a CO2, obsiahnutý vo vstupnomplyne 1.The feed gas 1 to the first absorption stage 3 after recycle 14 from the acetylene purification step 12 has the following principal composition of the main constituents: 27.3 percent by volume H2, 11.3 percent by volume CO, 12.4 percent by volume CH4, 17; 3% by volume of CO2, 19.4% by volume, C2H4 and 10.2% by volume of C2H2. Ethane content is about 0.44% vol. The gas of this composition (stream 2) is fed to the first absorption stage 3, in which virtually all acetylene and CO2 contained in the upstream acetone7, already saturated with ethylene in the second absorption stage 8, is absorbed inlet gas 1.
Odchádzajúci neabsorbovaný plyn pr-vého absorpčného stupňa potrubím 4 mánasledujúce priemerné zloženie hlavnýchzložiek: 35,1 °/o obj. H2, 14,9 % obj. CO, 17,2percent obj. CH4, 30,2 % obj. C2H4 a 0,67 %obj. etánu. Tento plyn obsahuje ešte dusík,kyslík ako nerozpustné zložky a je nasýtenýparami acetonu pri daných podmienkach.Outgoing unabsorbed first absorption stage gas through line 4 following average composition of main components: 35.1% by volume H2, 14.9% by volume CO, 17.2% by volume CH4, 30.2% by volume C2H4 and 0, 67% vol. ethane. This gas still contains nitrogen, oxygen as insoluble components, and is saturated with acetone under given conditions.
Zariadenie prvého absorpčného stupňa jeabsorpčně kolona s príslušenstvom. Tlak naspodu kolony je 1,4 až 1,5 MPa, teplota od-chádzajúceho acetonu potrubím 11 je —19stupňov C. Teplota na hlavě kolony je —27stupňov C. Z tohto prvého absorpčnéhostupňa odchádza aceton, ktorý obsahujerozpuštěný acetylén, CO2, etylén a metán,potrubím 11 do čistiaceho absorpčno-de-sorpčného stupňa 12, v ktorom sa oddeliaetylén a metán s častou CO2 ako plynný re-cykel 14 od kvapalného prúdu 13, pozo-stávajúceho z acetonu a v ňom rozpuštěné-ho acetylénu a kysličníka uhličitého.The first absorption stage device absorbs an accessory column. The pressure at the bottom of the column is 1.4 to 1.5 MPa, the temperature of the leaving acetone through line 11 is -19 degrees C. The temperature at the top of the column is -27 degrees C. Acetone containing dissolved acetylene, CO2, ethylene, and methane exits this first absorption step , via line 11, to a scrubbing absorption step 12 in which ethylene and methane with a CO2 fraction are separated as gaseous recycle 14 from a liquid stream 13 consisting of acetone and acetylene and carbon dioxide dissolved therein.
Zloženie recyklovaného plynného prúduje premenlivé podl'a výkonu zariadenia,resp. podl'a obsahu etylénu v pyrolýznomplyne. Priemerne obsahuje 49 °/o obj. ety-lénu, 47,0 % obj. kysličníka uhličitého acca 3 až 4 % obj. metánu. Odchádzajúci a-cetón potrubím 13 do ďalšej výrobnej ope-rácie obsahuje 10,25 % mól. CO2 a 8,95 %mól. acetylénu a stopové množstvo etylénu.Po desorpcii sa oddělí acetylén od CO2 v di-metylformamidovom praní.The composition of the recycled gaseous stream varies according to the performance of the plant, respectively. according to the ethylene content of the pyrolysis gas. On average, it contains 49% by volume of ethylene, 47.0% by volume of carbon dioxide, and 3 to 4% by volume of methane. The leaving acetone via line 13 contains a further 10.25% molar. CO2 and 8.95% mol. acetylene and trace amounts of ethylene. After desorption, the acetylene is separated from the CO2 in dimethylformamide wash.
Druhý absorpčný stupeň 8, do ktorého jeprivádzaný plynný prúd z prvého absorpč-ného stupňa potrubím 4 a aceton ako ab-sorpčně činidlo potrubím 16, siúži na ab-sorpciu etylénu až na nepatrný zbytok, naj-viac 0,5 % obj. v odchádzajúcom spalnomplyne potrubím 9. Přitom sa absorbuje ajčasť metánu a vačšia časť etánu.The second absorption stage 8, into which the gaseous stream from the first absorption stage is fed through line 4 and the acetone as the absorption agent through line 16, serves to absorb ethylene up to a tiny residue, at most 0.5% by volume in the offstream In this case, the methane portion and the greater part of the ethane are also absorbed.
Priemerné zloženie vystupujúccho spalné-ho plynu z druhého absorpčného stupňapotrubím 9 je nasledujúce: 35,1 % obj. H2, 22,5 % obj. CO, 21,4 % obj. CH4, 0,23 %obj. C2H4, 0,11 % obj. etánu, 0,3 % obj. du-síka, 2,2 % obj. kyslíka a 0,15 % obj. ace-tonu. Tento plyn sa využívá v počiatočnýchvýrobných operáciach a v kotolni.The average composition of the effluent gas from the second absorption stage and line 9 is as follows: 35.1% by volume H2, 22.5% by volume CO, 21.4% by volume CH4, 0.23% by volume. C2H4, 0.11% v / v ethane, 0.3% v / v, 2.2% v / v and 0.15% v / v acetone. This gas is used in the initial production operations and in the boiler room.
Aceton odchádzajúci potrubím 5 obsahu-je 10,42 % mól. etylénu, 1,03 % mól. metá-nu a 0,2 % mól. etánu. Časť acetonu, odpo-vedajúca množstvu etylénu v pyrolýznomAcetone leaving line 5 contains 10.42% mol. ethylene, 1.03% mol. methane and 0.2% mole. ethane. Part of acetone corresponding to the amount of ethylene in pyrolysis
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS833104A CS232632B1 (en) | 1983-05-03 | 1983-05-03 | A method of separating pyrolysis gases |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS833104A CS232632B1 (en) | 1983-05-03 | 1983-05-03 | A method of separating pyrolysis gases |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS310483A1 CS310483A1 (en) | 1984-06-18 |
CS232632B1 true CS232632B1 (en) | 1985-02-14 |
Family
ID=5370145
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS833104A CS232632B1 (en) | 1983-05-03 | 1983-05-03 | A method of separating pyrolysis gases |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CS (1) | CS232632B1 (en) |
-
1983
- 1983-05-03 CS CS833104A patent/CS232632B1/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CS310483A1 (en) | 1984-06-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4174353A (en) | Olefin separation process | |
CH649473A5 (en) | PROCEDURE FOR THE SELECTIVE SEPARATION OF SULFURATED HYDROGEN COMPARED TO NATURAL GAS AND TECHNICAL GAS CARBON DIOXIDE. | |
US7635424B2 (en) | Method of capturing mercaptans contained in a natural gas by concentration | |
CN102659501A (en) | Method for separating acetylene from cracked gas by solvent absorption and adsorption separation coupling | |
EP0052482B1 (en) | Process for treating industrial gas stream | |
US11718796B2 (en) | Process and plant for separation of concomitants from a raw synthesis gas stream and for producing a sulfur-free by-product | |
JP2005536548A (en) | Recovery of propene in the production process of propylene oxide | |
KR101880855B1 (en) | Recovery method of absorbing solvent in butadiene manufacturing process using oxidative dehydrogenation | |
US4504287A (en) | Method of purifying a gas mixture containing undesirable gas compounds | |
EP0459543A1 (en) | Process of recovery of maleic anhydride from reaction gaseous mixtures | |
CS232632B1 (en) | A method of separating pyrolysis gases | |
CN88101352A (en) | Process for treating two laden absorbent solution streams | |
CA1061365A (en) | Carbon dioxide removal from chlorinated hydrocarbon production system | |
CA2640677C (en) | Butane absorption system for vent control and ethylene purification | |
US3234712A (en) | Purification of acetylene | |
CN116801972A (en) | Recovery of light olefins from dry hydrocarbon gases from refining and petrochemical production processes for the production of alkylates | |
JP2011102236A (en) | Recovery of organic from process flare header | |
US3471584A (en) | Joint separation of acetylene and ethylene from cracked gases | |
CS211020B1 (en) | The method of separating ethylene from the gas apparatus mixture is carried out in a manner | |
RU2232741C2 (en) | Method of separating light olefins from paraffins (options) | |
US20220332679A1 (en) | Method for removing so3 and ch4 from mixtures which contain methane sulfonic acid | |
US2801151A (en) | Dialkylammonium dialkylcarbamates as selective solvents for carbon dioxide and hydrogen sulfide | |
CS254199B1 (en) | A method of separating propadiene and higher acetylenes from pyrolysis gas | |
CN110105163B (en) | Dehydration, decarburization and tar removal process for crude chloropropene | |
CS239820B1 (en) | A method for separating pyrolysis gas |