CS226410B2

CS226410B2 - Method of and apparatus for preparing liquid and gaseous fuel from oil shale and coal

Info

Publication number: CS226410B2
Application number: CS237780A
Authority: CS
Inventors: Ondrej Ing Michalek; Michal Ing Drsc Matas; Andrej Ing Thomes
Original assignee: Michalek Ondrej
Priority date: 1980-04-08
Filing date: 1980-04-08
Publication date: 1984-03-19

Description

Vynález rieši sposob výroby kvapalných a plynných paliv z olejnatých břidlic a uhlia ako surovin a zariadenie na prevádzanie tejto výroby.The invention provides a process for the production of liquid and gaseous fuels from oil shale and coal as raw materials and an apparatus for carrying out this production.

Riešený problém je predmetom mnohých úvah a patentov, ako i experimentov, avšak doteraz nebol realizovaný žiadny projekt ekonomicky zásadného významu.The problem addressed is the subject of many considerations and patents, as well as experiments, but no project of economically significant importance has been implemented so far.

Hlavnou příčinou je všeobecne nízký obsah hořlaviny v bridliciach, vačšinou pod 10 % váhových, čo při výfažkoch například SO % a pri vlastnej potrebe značnej časti vyrobeného paliva dává možnú výrobu kvapalných a plynných paliv 4 + 7 % na spracovanú bridlicu. U bohatých břidlic to može byť podstatné viac, avšak výskyt bohatých břidlic je malý, naproti tomu uvedené chudobné břidlice sa vyskytujú v prakticky neobmezených množstvách.The main cause is generally low content of combustible material in shales, mostly below 10% by weight, which in extracts for example SO% and in case of own use of considerable part of produced fuel gives possible production of liquid and gaseous fuels 4 + 7% for processed shale. In the case of rich shales, this may be more significant, but the occurrence of rich shales is small, while the poor shales are present in virtually unlimited quantities.

Aby výroba paliv z břidlic dosiahla ekonomický význam, musia byť postavené výrobně jednotky o kapacitě řádové 1 000 t/h kvapalných paliv.In order for the production of shale fuels to be economically important, production units of the order of 1,000 t / h of liquid fuels must be built.

U doteraz známých technologií najčastejšie sú hořlavé podiely vyháňané horúcim plynom ako teplonosným médiom, přetlačeným cez vrstvu drtenej suroviny, čo je možné uskutočniť za čiastočného spalovania hořlaviny v retorte, alebo neoxidačným teplonosným médiom. Palivo, obsiahnuté v su2 rovině, sa za teplot 400 + 600 °G prevažne odpaří a vysokomolekulárne uhlovodíky sa tepelne štiepia na lahšie podiely, ktoré prechádzajú do parnej fázy a odchádzajú s teplonosným médiom spolu s proste odpařeným palivom. Teplo sa spotřebuje na ohřev, odparenie a čiastočne štiepenie prchavých paliv, odparenie obsahu vody a na ohřev anorganické} hmoty suroviny, ktorá odchádza ako odpad. Doterajšie publikované riešenie využitia břidlic sú vačšinou kontinuálně, s protiprudom břidlice a teplonosného, príp. spalovacieho plynu vo válcových retortách, ich kapacity sú však váčšinou zodpovedaJúce dimenziám poloprevádzok.In the prior art, most commonly the combustible propellants are ejected by hot gas as a heat transfer medium, pushed through a layer of crushed feedstock, which can be accomplished by partial combustion of the combustible in the retort or by a non-oxidizing heat transfer medium. The fuel contained in the su2 plane is largely vaporized at 400 + 600 ° C and the high molecular weight hydrocarbons are thermally split into lighter fractions that pass into the vapor phase and leave with the heat transfer medium along with the simply vaporized fuel. The heat is consumed to heat, evaporate and partially split the volatile fuels, evaporate the water content, and heat the inorganic matter of the feedstock that goes off as waste. The previously published slate utilization solutions are mostly continuous, with a counter-current of slate and heat transfer, respectively. combustion capacities in cylindrical retorts, however, their capacities are usually corresponding to the dimensions of the pilot plants.

Riešenie retort je zamerené hlavně na dosiahnutie rovnoměrného toku hmot cez prierez, čo v dimenziách, navrhnutých a realizovaných pre presadenie niekolko ton/h břidlice, je konštrukčne i prevádzkovo zvládnuté, avšak extrapolácia na sto až niekolkotisícnásobnú kapacitu sa podlá dostupných informácií doteraz nevyskytla. Hlavnou příčinou obtiažnosti zvačšovania na potřebné kapacity je nerovnoměrný charakter prietoku hmot vo velkých retortách a v obtiažnosti presadenia velkých kubatur plynu cez retorty.The retort solution is mainly aimed at achieving a uniform mass flow across the cross-section, which in the dimensions designed and implemented for pushing several tons / h of slate is structurally and operationally managed, but extrapolation to hundred to several thousand times has not yet occurred according to available information. The main reason for the difficulty of increasing to the required capacities is the uneven nature of mass flow in large retorts and the difficulty of pushing large gas volumes through the retorts.

Z velkého počtu patentov ako typické riešenie možno označit U. S. pat. č. 3 736 247, po226410 pisujúci proces vo vertikálně] retorte za kontinuálneho zostupujúceho prúdu drtenej břidlice, pričom teplo na proces sa získává spalováním v retorte časti uvolněného paliva vo dvoch zónách. Spaluje sa i zvyšok uhlíka na odpadnej břidlici. Tento sposob bol odskúšaný v retorte, predstavujúcej modifikáciu pece na pálenie vápna o kapacitě 200 t/d.Of a large number of patents, U.S. Pat. no. No. 3,736,247, a post-646410 writing process in a vertical retort under a continuous descending stream of shredded slate, wherein heat for the process is obtained by combustion in retention of a portion of the released fuel in two zones. The rest of the carbon on the slate is also burned. This method was tested in a retort representing a modification of a 200 t / d lime kiln.

Technicky zaujímavé je riešenie ohřevu břidlice pevným teplonosičom.Technically interesting is the solution of slate heating with a fixed heat carrier.

Podstata vynálezu představuje sposob výroby kvapalných a plynných paliv z olejnatých břidlic a uhlia, drteného na velkost zfn 6 + 30 mm desorbciou za teplot optimálně 480 — 540 °C v kontinuálně pracujúcej retorte, v ktorej surovina prúdi vertikálně cez retortu obdížnikového prierezu a horizontálně cez zostupujňcu vrstvu sú cez ňu vedené tri prúdy teplonosného plynu, ktorým je vlastný plynný produkt. Do spodnej časti retorty vstupuje chladný teplonosný plyn, ktorý odoberie teplo z vydesorbovanej suroviny. Ako zdroj tepla pre proces v retorte je privádzaný horúci teplonosič do hornej časti dolnej zóny retorty. Oba tieto prúdy po přechode cez vrstvu suroviny v dolnej zóně retorty sú vedené do hornej zóny retorty, v ktorej sa surovina predohreje a v podstatě sa vydesorbujú z nej hořlavé podiely. Oba vstupné prúdy teplonosiča vystupujú spolu so zmesou desorbovaných paliv z hornej zóny retorty a sú vedené do spodnej časti separačnej kolony, v ktorej sa priamym stykom s viacstupňovou protiprúdnou sprchou chladného oleja skondenzujú a absorbujú uhlovodíky nad Cs až C6 a vrchom kolony odchádzajú plyny. Z oleja, odvádzaného zo spodnej časti kolony, sa za vákua v odparke adiabaticky odparia uhlovodíky, zodpovedajúce obvyklej frakcii primárného benzínu z ropy. Páry týchto uhlovodíkov sú před kondenzáciou komprimované na atmosférický alebo mierne zvýšený tlak.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a process for producing liquid and gaseous fuels from oil shale and coal crushed to a grain size of 6 + 30 mm by desorption at a temperature optimally of 480-540 ° C in a continuously operating retort in which feedstock flows vertically through the retort cross section and horizontally through the descending three streams of heat transfer gas, which is the gaseous product itself, are passed through it. Cool heat transfer gas enters the lower part of the retort, which removes heat from the desorbed material. As a heat source for the retort process, a hot heat carrier is supplied to the upper portion of the lower retort zone. Both of these streams, after passing through the feedstock layer in the lower zone of the retort, are directed to the upper zone of the retort, in which the feedstock is preheated and essentially the combustible fractions are desorbed from it. Both heat carrier inlet streams, together with a mixture of desorbed fuels, exit from the upper retort zone and are fed to the bottom of a separation column in which hydrocarbons above Cs to C6 are condensed and absorbed by direct contact with a multi-stage cold oil countercurrent shower. Hydrocarbons corresponding to the usual naphtha fraction from petroleum are adiabatically evaporated from the oil removed from the bottom of the column under vacuum in an evaporator. The vapors of these hydrocarbons are compressed to atmospheric or slightly elevated pressure prior to condensation.

Ako kondenzačně a chladiace médium v separačnej kolóne sa používá ťažká írakcia vyrobeného paliva. Pre uvedený spósob výroby sa použije retorta, ktorej horizontálny prierez je štvoruholník, ktorého dve protilehlé steny sú převedené ako žalúzie pre horizontálny vstup teplonosiča na jednej straně a výstup teplonosiča a produktov na druhej straně. Pre jednotlivé prúdy na vstup a výstup sú na žalúzie připojené rozvádzacie a zberné komory.As a condensation and cooling medium in the separation column, a heavy irrigation of the produced fuel is used. A retort having a horizontal cross-section is a quadrangle, the two opposite walls of which are converted as louvers for the horizontal inlet of the heat carrier on one side and the outlet of the heat carrier and products on the other side. Distribution and collecting chambers are connected to the louvers for the individual inlet and outlet streams.

Surovina vstupuje do retorty cez horný turniket a odpad z nej vystupuje cez dolný turniket. Pre separáciu kvapalných a plynných produktov je použitá viacstupňová sprchová kolona, z jej dna odchádza obiehajúci olej na vrch vákuovej odparky pre odparenie benzínovej frakcie. Výstup pár z vákuovej odparky je zapojený na saciu stranu kompresora pre zvýšenie ich tlaku před vstupom do kondenzátora. Pre oběh chladiaceho oleja je na spodnú časť vákuovej odparky zapojené cirkulačně čerpadlo pre dopravu oleja cez chladič na horné podlažie sprchovej kolony. Ťažký olej ako produkt sa odoberá z výtlačného prúdu cirkulačného čerpadla v množstve, regulovanom od hladiny na dne sprchovej kolony. Iiahké kvapalné palivo z kondenzátora ako produkt odchádza gravitačně. Plynné palivo je odoberané za jeho výstupom zo separačnej kolony.The raw material enters the retort through the upper turnstile and the waste enters through the lower turnstile. A multistage shower column is used for separating the liquid and gaseous products, from which the circulating oil flows to the top of the vacuum evaporator to evaporate the gasoline fraction. The vapor outlet of the vacuum evaporator is connected to the suction side of the compressor to increase their pressure before entering the condenser. For the circulation of the cooling oil, a circulating pump is connected to the lower part of the vacuum evaporator for conveying the oil through the cooler to the upper floor of the shower column. The heavy oil product is taken from the circulation pump discharge stream in an amount regulated from the level at the bottom of the shower column. Light liquid fuel from the condenser as a product leaves by gravity. The gaseous fuel is taken down from its exit from the separation column.

V tomto vynáleze je prehladná schéma znázorněná na obr. 4.In the present invention, the schematic diagram shown in FIG. 4th

Tepelná desorbcia kvapalných a plynných paliv zo suroviny, olejnatých břidlic a uhlia, připadne ich zmesi, působením teplonosného plynu (v ďalšom texte len teplonosiča) v kontinuálně pracujúcej retorte na obr. 1.The thermal desorption of liquid and gaseous fuels from raw material, oil shale and coal, or mixtures thereof, by the action of a heat transfer gas (hereinafter referred to as heat carrier only) in a continuously operating retort in FIG. First

Separácia kvapalných produktov od teplonosiča v sprchovej kolóne, pričom ako teplonosič sa používá vyrobený plyn, pozostávajúci prevažne z 1'ahkých uhlovodíkov, zásadné do Cs až Ce na obr. 3.The separation of the liquid products from the heat carrier in the shower column, using the gas produced, consisting predominantly of light hydrocarbons, essentially as Cs to Ce in FIG. Third

Ohřev teplonosiča v tepelných akumulátoroch za využitia odpadného tepla zo spalovacích turbin na obr. 2.Heating of the heat carrier in the thermal accumulators using the waste heat from the combustion turbines in FIG. Second

Desorbcia paliv zo suroviny využívá posuvnú tepelnú zónu, vytvorenú vo vrstvě pevnej drtě prúdom horúceho, připadne chladného teplonosiča. V tomto případe je to simulovaný protiprúd teplonosiča a drtenej suroviny na částice s výhodou 6 + 30 mm. Surovina, privádzaná cez koš 112 a turniket 113 prúdi vertikálnym smerom a teplonosič cez ňu prechádza horizontálně cez zvislé steny protifahlých žalúzií. Dospodu prúdi rúrou 408 chladný teplonosič cez komoru 101 a žalúziu 102. Tento prúd chladí odpadnú horúcu surovinu. Nad vstupom chladného teplonosiča je privádzaný rúrou 411 cez komoru 110 a žalúziu 111 horúci teplonosič, ktorý vyhřeje surovinu na maximálnu teplotu a ukončí desorbciu paliv, ktorá však v podstatnej miere už prebehla v hornej zóně retorty 1, do ktorej je rúrou 105 cez komoru 106 a žalúziu 107 převedený prúd plynu a pár z dolnej zóny po přechode cez žalúziu 103 a komoru 104. Tento prúd prináša do hornej zóny teplo, převzaté z odpadnej břidlice i tepelný obsah horúceho plynu, privádzaného rúrou 411. Celé množstvo vstupujúceho teplonosiča i s vydesorbovanými produktami odchádza z hornej zóny žalúziou 108 cez komoru 109 rúrou 412. Odpad zo suroviny odchádza riadiacim turniketom 114. Horúca zóna na vertikálnom řeze retortou 1 je plné šrafovaná vodorovné a chladná čiarkovane šikmo. Pri ustálenom prúde suroviny a plynu je horúca zóna vzhladom ke retorte v stabilnej polohe a všetky částice suroviny majú rovnakú zádržnú dobu v horúcej zóně. Odpadná surovina odchádza chladná, o teplote danej chladiacim účinkom plynu a teplotou teplonosiča.The desorption of fuels from the feedstock utilizes a displaceable thermal zone formed in the solid debris layer by a stream of hot or possibly cold heat carrier. In this case, it is a simulated countercurrent of the heat carrier and the crushed feedstock to particles preferably 6 + 30 mm. The raw material fed through the basket 112 and the turnstile 113 flows vertically and the heat carrier passes horizontally through the vertical walls of the opposed blinds. A cold heat carrier flows through oven 408 through chamber 101 and louver 102. This stream cools the waste hot material. Above the inlet of the cold heat carrier, a hot heat carrier is passed through the pipe 411 through the chamber 110 and the louver 111, which heats the feedstock to its maximum temperature and terminates desorption of the fuels, which has already largely taken place in the upper zone of retort 1. gas flow and vapor from the lower zone after passing through the louver 103 and the chamber 104 are transferred to the louvre 107. This flow brings to the upper zone the heat taken from the slate and the heat content of the hot gas supplied by the pipe 411. The hot zone on the vertical section through the retort 1 is solid hatched horizontal and cool dotted diagonally. With a steady stream of feedstock and gas, the hot zone is in a stable position relative to the retort, and all feedstock particles have the same holding time in the hot zone. The waste material leaves cold, at the temperature given by the cooling effect of the gas and the temperature of the heat carrier.

Teplonosič s produktami z retorty odchádza rúrou 412 na separáciu plynu a kvapalných produktov do viacstupňovej sprchovej kolony 301, kde je prúd z retorty 1 chlade226410 ný sprchou ťažkého oleja, ktorý súčasne absorbuje skvapalnitelné pod.iely. Olej s absorbovaným palivom je vedený do vákuovej desorbčfté] komory 302, v ktorej sa odpaří íahká frakcia paliva, jej páry odsává a komprimuje turbokompresor 306 a dopravuje ich do kondenzátora 307 ha šRvapalnehie, odkíal' 1'ahká frakcia kvapalriých uhlovodíkov odchádža rúřóti 414 ako produkt. Ťažký olej Z komory 392 odsává čerpadlo 303 a cez chladič 301 dopravuje na vrch špfchovej kolony 301, Plyn zo sprčhúVéj kolóný odchádža túrou 413 ako teplonoslč i akó palivo. Vyrobený ťážký olej Odchádža fůrou 413 cez regulačný ventil 303. Neskondenzované Uhlovodíky v 307 sú rúrou 308 vyvedené do okruhu teplónoslča.The retort product heat exchanger passes through a gas and liquid product separation pipe 412 to a multi-stage shower column 301, where the retort 1 stream is cooled by a heavy oil shower that simultaneously absorbs liquefiable fractions. The fuel-absorbed oil is passed to a vacuum desorption chamber 302 in which a light fraction of fuel evaporates, vaporizes and compresses the turbocharger 306, and transports it to a condenser 307 ha. . Heavy oil evacuates the pump 303 from chamber 392 and transports over the cooler 301 to the top of the overhead column 301. The gas from the tower column is discharged through the duct 413 as both heat transfer and fuel. Heavy oil produced Exits through flue 413 through control valve 303. Non-condensed Hydrocarbons at 307 are led through pipe 308 to the heat transfer circuit.

TepOnoslč na ohřev je od ventilátor® 403 privádzaný rúrou 410 a strledavo vedený cez tepelné akumulátory 201 a 202 a potrubím 411 do retorty 401. V akumulátůróch tepla s keramičkou náplňóU, s výhodou guličiek 0 15 + 25 mm sa teplonosné médium ohřeje na potrebnú teplotu nad 400 ®C s výhodou 460 — 540 °C, Náplň akúmtllátorov je strledavo vyhrievaná spalinami zo spalovacej turbíny 203. V případe, že teplota spalin z turbín je nízká pre uvedený účel, možno za turbíny zařadil ňížkotlakú komoru 204 na spaTovahie přídavného paliva, čo je možné béz přívodu ďalšieho vzduchu, keďže odplyny z turbín obsahujú dostatok Ch, lebo turbíny pracujú obvykle s prebytkom vzduchu nad 200 °/o, Základný stroj, spafůvacia turbína 203 je priamo spojéhá s osou turbokompřesůťa špaíovacieho vzduchu 203 a s turbokůmprešorom na palivový plyn 208. Uvedeňé kompresory dopravujú Spalovací vzduch a plyn do tlakovej spalovacej komory 207. Spaliny po Výstupe Z turbíny sú vedené do nízkotlakej spalovacej komory 204, dů ktorej je privádzané palivo ventilátorom 206, cez regulačhý ventil 209. Palivový plyn je privádzaný potrubím 409. Idorúče spaliny sú striedavo z 204 rúrou 210 věděné do akumtllátorov tepla 201 a 202 a cez vývody 211 a 212 do komína, Je samozřejmé možné, v případe přednostně] potřeby plynu alěbO jeho nedostatku v surovině, spalovat i kvapalné palivo, čím na obr. 4 přívod plynu bude nahradený prívodom kvapalného paliva. V tom případe aparáty 206 a 208 budú čerpadlá.Heat to the heat is supplied from ventilator 403 through pipe 410 and passed through heat accumulators 201 and 202 and through line 411 to retort 401. In heat accumulators with ceramic filling, preferably 0 15 + 25 mm beads, the heat transfer medium is heated to the required temperature above 400 ° C preferably 460-540 ° C. The charge of the accumulators is steadily heated by the flue gas from the combustion turbine 203. If the temperature of the flue gas from the turbines is low for this purpose, the low pressure chamber 204 may be downstream of the turbines. additional air supply is possible since turbine off-gases contain sufficient Ch, since the turbines typically operate with an air excess of over 200 ° / o. The base machine, the combustion turbine 203 is directly connected to the turbocharger axis 203 and the turbo chambers for fuel gas 208. the compressors convey the combustion air and gas to the pressure combustion chamber 20 7. The flue gas after the turbine outlet is fed to a low pressure combustion chamber 204 through which fuel is supplied by a fan 206 through a control valve 209. The fuel gas is fed via a line 409. The flue gas discharges are alternately from 204 tubes 210 to heat accumulators 201 and 202. It is, of course, possible, in the case of a preferential gas demand or a lack thereof in the feedstock, to burn the liquid fuel, so that in FIG. 4 the gas supply will be replaced by the liquid fuel supply. In that case, apparatuses 206 and 208 will be pumps.

Retorta ako zariadenie pre prevádzanie desorbcie paliv z uvedených surovin dává možnost zvačšenia na 1'ubovol'nú kapacitu prostým zvačšením jej prierezu bez skomplikovania pohybu hmot so stúpajúcou kapacitou, možnost volit hrůbku vrstvy suroviny a tým určit prietokový odpor plynu teplonosného média nezávisle od velkosti retorty. Retorta má nízku potřebu tepla, keďže sa horúcim plynom ohrieva iba zlomok spracovanej suroviny a podstatná jej časť sa vyhřeje posuvnou tepelnou zónou, pretláčanou studeným teplonosným médiom. Odpadný materiál odchádža chladný a teda bez nutnosti dochladénia. Jednoduchá a investičně nenáročná konštrhkčia bez vestavby eřózii. Oproti procesům s parciálnym spalováním hořlavin v retortě sa získá plyn herieděhý obsahom plynov z procesu horenia.The retort as a device for carrying out desorption of fuels from said raw materials gives the possibility to increase to any capacity by simply increasing its cross-section without complicating the movement of masses with increasing capacity, the choice of layer thickness of the raw material and thereby determine the gas flow resistance of the heat transfer medium independently The retort has a low heat requirement, since only a fraction of the raw material is heated with the hot gas and a substantial part of it is heated by a sliding heat zone, forced through a cold heat transfer medium. Waste material leaves cool and therefore without the need for cooling. Simple and investment-friendly konstrhkčia without erosion. In contrast to processes with partial combustion of flammable substances in the retort, a gas with a low content of gases from the combustion process is obtained.

Retorta může pracovat i s vnútornou oxidáciou bez potřeby externého zdroja tepla, avšak celkové riešenie energetiky zaríadením podlá obr. 2 dává výbodhú sebestačnosť v potrěbe elektrickej energie.The retort can also work with internal oxidation without the need for an external heat source, but the overall energy solution by the arrangement according to FIG. 2 gives an extraordinary self-sufficiency in the need for electricity.

Retortu možno použit i na predsušenie suroviny,Retort can also be used to pre-dry the raw material,

Ohřev téplonosiča sa uskutočňuje za vysokého využitia tepla — nad 90 %, tepelné akumulátory sú riešitelbé s minimálnym tlakovým spádom a podlá kalkulácií velkokapacitně] jednotky sa uhradí vlastná potřeba prúdu a velký prebytok je k dispozici! mimo vlastnú výrobu,The heater is heated with high heat utilization - over 90%, heat accumulators can be solved with a minimum pressure drop and according to the calculations of the large capacity] the unit needs to pay its own current demand and a large surplus is available! outside of own production,

Otídélovanie kvapalbých produktov od teplohosiča prebieha s minlmálnou stratou tlaku prúdu téplonosiča — 10 - - 30 kp/m², čo značí úsporu bnacej sily na jeho oběh. Kondenzácía sa uskutočňuje absorbciou pár vlastnou kvapalnou fázou, teda prestupom hmoty, miesto přestupu tepla stěnou, odvod tepla se uskutočňuje výměnou protlprúdom kvapallha-kvapalina pri turbulentnom prňdení, miesto chladenia velkého objemu plynov. protlprúd oleja proti vystupujúcemu prúdu z retorty v sprchové] kolóne zvýhodňuje absorpčně oddelenie skvapalnitelných paliv od nekondenzujúcich plynov priamym přestupem hmoty.The separation of liquid products from the heat carrier takes place with a minimum loss of pressure of the heat carrier current of - 10 - - 30 kp / m ² , which means a saving of rotational force for its circulation. Condensation is effected by vapor absorption through the liquid phase itself, i.e. by mass transfer, instead of heat transfer through the wall, heat dissipation is effected by liquid-liquid exchange in turbulent passage, instead of cooling large volumes of gases. the countercurrent of the oil upstream of the retort in the shower column favors the absorption of liquefiable fuels from non-condensing gases by direct mass transfer.

Výrobná aparatura podlá tohoto vynálezu o kapacitě 2 mil. t/r ~·· 250 t/h kvapainých paliv z břidlice s obsahom hořlavých podielov 9 až 10 °/o po odpočítaní potřeby paliva pre vlastnú technológiu pri využití 90 % paliva zo suroviny bude spracovávat 3 500 t/h břidlic, k čomu sú potřebné následovně základné aparáty: retorta o reakčnom objeme 1 000 — 2 000 m³ (menší objem pre drobnejšiu drť břidlice), sprchová separačná kolóna s počtom 5 až 7 podlaží, o objeme 7 000 m³, oběžné čerpadlo chladiaceho oleja o výkone 600 1/sek, H = 35 m, chladič oleja a. ploché 3 000 m³, kondenzátor benzínu 650 m², odparka pár surového benzínu 0 3,5 m h — — 8 m, spalovacia turbína 50 MW, tepelné akumulátory s náplňou 2 X 1 500 m³, celkový oběh téplonosiča 400 m³/sek, potřeba chladiacej vody 15 000 m³/h, potřeba prúdu pře technológiu a chladiacu vodu 4,5 MW. Pri použití spalovacích turbín na výrobu prúdu bude jednotka elektricky sebestačná a vznikne prebytok prúdu 45 MW. Vlastná potřeba technologického paliva vrátane výroby prúdu 25 t/h.Production apparatus according to the invention with a capacity of 2 mil. t / r ~ ·· 250 t / h of liquid shale fuels with flammable content of 9 to 10 ° / o after deducting the fuel requirement for own technology using 90% of the raw material fuel, it will process 3,500 t / h of shale, the following basic equipment is required: retort with a reaction volume of 1,000 - 2,000 m ³ (smaller volume for smaller shale pulp), shower separation column with 5 to 7 floors, capacity of 7,000 m ³ , cooling oil circulating pump with a capacity of 600 1 / sec, H = 35 m, oil cooler a. flat 3,000 m ³ , gasoline condenser 650 m ² , vaporizer gasoline vapor 0 3.5 mh - - 8 m, combustion turbine 50 MW, heat accumulators with a charge of 2 X 1,500 m ³ , total circulation of the heat carrier 400 m ³ / sec , cooling water demand 15,000 m ³ / h, technology flow and 4.5 MW cooling water demand. When using combustion turbines for power generation, the unit will be electrically self-sufficient and will generate a surplus of 45 MW. Own need of technological fuel including production of current 25 t / h.

Claims

1. A process for producing liquid and gaseous fuels from oil shale or coal, or mixtures thereof, crushed and sorted, preferably to a size of 6 to 30 mm, as a raw material, characterized in that a cold gaseous heat carrier at ambient temperature is fed to the lower part of the retort; preferably, however, below 60 ° C in the amount given by the heat balance to cool the waste from the feedstock and to the upper part of the lower zone, a hot heat carrier with a temperature above 400 ° C preferably 480 - 540 ° C is fed; the passage of the lower desorption zone leads to the upper desorption zone, and the heat carrier stream with the entire amount of desorbed fuels is conducted from the liquid and gaseous fuel separation retort, where the heat carrier and product mixture is cooled in the shower column by circulating heavy oil from its own production. from gas hydrocarbons, essential Cs and heavier, oil it flows successively through a multiple shower and the heat carrier stream with retort products is routed horizontally through all stages of the shower in countercurrent so that gas, both heat carrier and gaseous fuel, flows out of the upper shower, after passing through the shower enriched with retort products light hydrocarbons under vacuum, preferably below 0.01 MPa and then pumped through a condenser to the top of the column, excess oil being removed from the separation circuit as a heavy liquid fuel, the light fraction vapors being evacuated from the vacuum evaporator and condensed at atmospheric pressure and discharged as 1'Light liquid fuel, non-condensed 1'Light hydrocarbons are fed to the gas circuit.

2. The process for producing liquid and gaseous fuels according to claim 1, characterized in that air or oxygen is supplied to the effluent stream from the lower retort zone before entering the upper retort zone for the partial combustion of desorbed combustibles.

3. Method of liquid and gaseous production

OF THE INVENTION characterized in that the gaseous fuel produced is used as the heat carrier.

4. The apparatus of claim 1, characterized in that it comprises a retort (1), the horizontal section of which is preferably a rectangular quadrilateral, the two opposing walls defining both the lower and upper desorption zones being converted into shutters (102), (111), (103), (107) and (108), a basket (112) and a turnstile (113) are placed in the upper part of the retort (1) in front of the raw material input; 101) with a louver (102) and a pipe (408) for the entry of a cold heat carrier that results in a turnstile (114) for the raw material waste; above the chamber (101) is a distributor chamber (110) with a louver (111) and pipe (411) ) for the inlet of the hot heat carrier, the collecting chamber (104) with the tube (105) has a collecting chamber (109) with a louver (108) for transferring the current from the lower desorption zone to the upper part of the zone through the distribution chamber (106) and the louver (107). ) and the pipe (412) is intended for the output of the heat carrier and the product from the upper desorption zone to a multistage shower column (301) with an inlet neck of the tube (412) from the retort (1) and an outlet tube (413) for evacuating the gaseous product and the heat carrier; the top of the vacuum evaporator of the gasoline fraction (302) which is connected to the top of the compressor (306), the discharge line of which is led to a condenser (307) connected by a pipe (308) For discharge of the light fuel fraction, the pump (303) for extracting the heavy absorbing oil from the bottom of the vacuum evaporator (30) has an outlet side connected to the cooler (304) and through this to the upper floor of the column (301). 1) and a column (301) is connected to the column (415) via a control valve (305) for withdrawing the heavy liquid product.