CS225547B1 - Method and apparatus for continuous rectifying purification of the technical aceton - Google Patents
Method and apparatus for continuous rectifying purification of the technical aceton Download PDFInfo
- Publication number
- CS225547B1 CS225547B1 CS689782A CS689782A CS225547B1 CS 225547 B1 CS225547 B1 CS 225547B1 CS 689782 A CS689782 A CS 689782A CS 689782 A CS689782 A CS 689782A CS 225547 B1 CS225547 B1 CS 225547B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- acetone
- column
- rectification
- line
- reflux
- Prior art date
Links
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 97
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims description 15
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 5
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 239000012286 potassium permanganate Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- FADJIMDKDQYNCG-UHFFFAOYSA-N 1h-azet-2-one Chemical compound O=C1NC=C1 FADJIMDKDQYNCG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000012527 feed solution Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 2
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 2
- IKHGUXGNUITLKF-XPULMUKRSA-N acetaldehyde Chemical compound [14CH]([14CH3])=O IKHGUXGNUITLKF-XPULMUKRSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Vynález sa týká nového spósobu odstrénenia nežiadúcich látok z technického acetonu a zariadenia na uskutočnenie tohto spósobu.The present invention relates to a novel process for the removal of undesirable substances from technical acetone and to an apparatus for carrying out this process.
Technický aceton obsahuje mnoho rozličných látok, obyčajne róznyoh alkoholov, aldehydov, organických kyselin a ich esterov. Množstvo týchto látok a ich vzájomný poměr závisia jednak od jeho proveniencie a jednak od těch nickej úro-vne používanéj technologie a spolahlivosti technologického zariadenia jeho izolácie, resp. čistenia.Technical acetone contains many different substances, usually various alcohols, aldehydes, organic acids and their esters. The amount of these substances and their mutual ratio depend both on its provenance and on the technical level of used technology and on the reliability of the technological equipment of its isolation, respectively. cleaning.
Obsah týchto látok v acetone sa musí znížiť, obyčajne podlá velmi přísných požiadaviek na jeho čistotu, najmá keá sa jedná o aceton, určený na použitie v potravinářskom a farmaceutickom priemysle. Rovnako velmi přísné sú požiadavky na čistotu pri výrobě produktu o kvalitě p. a..The content of these substances in acetone must be reduced, usually according to very stringent purity requirements, in particular as regards acetone, intended for use in the food and pharmaceutical industries. Equally very strict are the purity requirements in the manufacture of p-quality products. a ..
V tomto případe třeba z acetonu odstrániť nielen vyššie sp omenu té látky na hodnotu nepresahujúcu 0,05 hmot·, ale čo najúplnejšie aj vodu. Velmi přísná požiadavka na odstránenie vody z acetonu sa kladie aj v súvislosti z jeho použitím vo výrobě sprayových farieb a lakov, kde sa bežne vyžaduje, aby aceton neobsahoval viac ako 0,2 hmot. vody.In this case, it is necessary not only to remove the substance from acetone to a value not exceeding 0.05% by weight but also water as completely as possible. A very strict requirement for the removal of water from acetone is also related to its use in the manufacture of spray paints and lacquers, where acetone is normally required to contain no more than 0.2% by weight. water.
Bežne používaným spósobom čistenia teohnického aoetónu je rektifikácia. Týmto spósobom sa z technického acetonu odstraňujú najmá voda a ostatné ťažšievriace látky. Rektifikácia móže byť kontinuálna alebo periodická· — Λ' —Rectification is a commonly used method of purification of teohnic azetone. In this way, only water and other heavier boilers are removed from industrial acetone. Rectification may be continuous or periodic · - Λ '-
225 547225 547
V obidvoch prípadoch. sa zriedka dosahuje požadovaná vysoká čistota acetonu, takže pri výrobě čistého acetonu sa obvykle používá viacnásobná rektifikácia, čo na druhej straně podstatné zvyšuje náklady na jednotku vyrobeného produktu.In both cases. The desired high purity of acetone is rarely achieved, so that multiple rectification is generally used in the production of pure acetone, which in turn significantly increases the cost per unit of product produced.
Podstatné zlepšenie nastáva pri použití oxidačných a neutralizačných přísad, napr. přidáním istého, pře spraoovávaný aceton empiricky zisteného množstva manganistanu draselného a lúhu sodného, do varáka rektifikačnej kolony. Tento spósob je účinný, ale má takú nevýhodu, že je vhodný iba pre periodickú rektifikáciu,Significant improvements occur with the use of oxidizing and neutralizing additives, e.g. adding a certain, pre-treated acetone of an empirically determined amount of potassium permanganate and sodium hydroxide to the reboiler of the rectification column. This method is effective but has the disadvantage that it is only suitable for periodic rectification,
Keď sa tento spósob použije pri čistění technického acetonu kontinuálnou rektifikáciou, ako sa popisuje v PV 6098 - 82, tak sa rovnako, ako pri periodickéj rektifikácii, používá vařák s vel*kým obsahom předloženého acetonu, pričom čerstvý aceton sa potom nastrekuje priamo do tohto varáka. Před započatím rektifikácie sa do předloženého acetonu našaržuje oxidačné a neutralizačně činidlo a tie sa v priebehu rektifikácie podl’a potřeby doplňujú podl’a časového rozvrhu a najma s ohTadom na výsledky analytické j kontroly destilátu. Pri tomto spósobe čistenia technického acetonu rektifikácia nadobúda polokontinuálny charakter, takže získaný destilát nemá konštantné zloženie. Preto sa produkt musí homogenizovať, pričom rektifikácia sa musí včas prerušiť, aby sa neznehodnotil už získaný čistý destilát. Připadne sa postupuje tak, že sa postupné zvyšuje refluxný poměr, aby sa stále získával destilát rovnakého zloženia. To je však nevýhodné, lebo sa přitom zvyšuje spotřeba energií, najma páry a súčasne sa znižuje Specifická výrobnosť zariadenia. Z uvedeného vyplývá, že pri tomto dosial’ používanom spósobe výroby čistého acetonu sa prakticky nedajú využit’ výhody kontinuálně j rektifikácie, ktoré spočívájú jednak vo vysokéj a rovnakej kvality vydestilovaného acetonu, a jednak v účinnom delení při poměrně malom refluxnom pomere. To pri- 3 225 547 rodzene podstatné znižuje energetická náročnost’ čistenia technického acetonu·When used in the purification of technical acetone by continuous rectification as described in PV 6098-82, as in the periodic rectification, a reboiler with a large content of the present acetone is used, the fresh acetone is then injected directly into the reboiler. . Before commencing the rectification, the oxidizing and neutralizing agent is introduced into the acetone present and these are supplemented as necessary during the rectification according to the timetable and in particular with regard to the results of the analytical control of the distillate. In this process of purification of technical acetone, rectification takes on a semi-continuous nature, so that the distillate obtained does not have a constant composition. Therefore, the product has to be homogenized, rectification being interrupted in time in order not to destroy the pure distillate already obtained. Optionally, the reflux ratio is gradually increased to still obtain a distillate of the same composition. This is disadvantageous, however, since the energy consumption, in particular the steam, is increased and the specific production of the device is reduced. It follows from this that in this method used to produce pure acetone, it is virtually impossible to reap the benefits of continuous rectification, which consist both in the high and equal quality of distilled acetone and in the efficient separation at a relatively low reflux ratio. This naturally reduces the energy consumption of technical acetone purification ·
Mnohé uvedené nedostatky doterajáích spósobov čistenia technického acetonu sa odstraňujú novým spósobom podl’a tohto vynálezu, pričom zariadenie na uskutočnenie tohto spósobu je pomeme nenáročné, nakolko pozostáva z bežne dostupnýoh konštrukčnýoh typov, používaných v chemickom priemysle. Nový spdsob čistenia teohniokého acetonu je vhodný pre aceton, obsahujúoi alkoholy, aldehydy, organické kyseliny a ich estery v oelkovom množstve od 0,2 % hmot. do 15 hmot. a vodu v množstve od 0,5 $ hmot. do 5,0 % hmot..Many of the aforementioned drawbacks of the prior art acetone purification methods are overcome by the novel process of the present invention, and the apparatus for carrying out this process is relatively unpretentious since it consists of commercially available design types used in the chemical industry. The novel process for purifying solid acetone is suitable for acetone, containing alcohols, aldehydes, organic acids and their esters in an amount of from 0.2% by weight. up to 15 wt. and water in an amount of from 0.5% by weight. up to 5.0% wt.
PodTa tohto vynálezu sa spósob kontinuálneho rektifikačného čistenia, obsahujúceho organické nečistoty v celkovom množstve od 0,2 % hmot. do 15 % hmot. a vodu v množstve od 0,5 % hmot. do 5,0 % hmot., najma teohniokého acetonu, uskutočňuje tak, že technický aceton zmieáaný s oxidačným a neutralizačným činidiom sa predohreje na teplotu v rozmedzí 40 °C až 56 °C, pri ktorej zotrváva 30 až 600 sekund a následné sa kontinuálně privádza do prvého rektifikačného stupňa, pričom 1/10 až 1/5 pár sa vykondenzuje a vraoia spát’ ako reflux, a zostávajúca časť pár sa vedle ako parný nástrek do druhého rektifikačného stupňa, z ktorého sa odoberá čistý aceton a kvapalný zbytok sa odťahuje v množstve, odpovedajúcom refluxnému poměru 2,5 : 1 až 5 : 1 a nastrekuje sa ako přídavný reflux do prvého rektifikačného stupňa.According to the present invention, a continuous rectification purification process comprising organic impurities in a total amount of from 0.2 wt. up to 15 wt. and water in an amount of from 0.5 wt. up to 5.0% by weight, in particular of pyrophoric acetone, is carried out in such a way that the technical acetone mixed with the oxidizing and neutralizing agent is preheated to a temperature in the range of 40 ° C to 56 ° C at which it lasts 30 to 600 seconds and subsequently fed continuously to the first rectification stage, whereby 1/10 to 1/5 of the vapor is condensed and returned to sleep as reflux, and the remaining part of the vapor is next to the second rectification stage from which steam is removed and pure residue is withdrawn in quantity. , corresponding to a reflux ratio of 2.5: 1 to 5: 1 and injected as additional reflux into the first rectification stage.
Zariadenie na uskutočnenie tohto spósobu čistenia technického acetonu pozostáva z homogenizačnej nádoby, opatrenej prívodným potrubím technického acetonu, prívodným potrubím roztoku oxidačného činidla, prívodným potrubím roztoku neutralizačného činidla a odvádzacím potrubím, napojeným na predohrievač spojeným nástrekovým potrubím s prvou kolonou, opatřenou na spodu varáká a odťahovaoím potrubím zbytkov a navrchu parným potrubím, napojeným na paroiálny konden-Η 225 547 zátor, ktorý je přepojený refluxným potrubím s vrchom prvej kolony a potrubím parného nést reku s druhou kolonou rektifikačnej sústavy, ktorej spodná časť je spojená potrubím kvapalného spatného toku s čerpadlom a odtial’ potrubím přídavného refluxu s vrchom prvej kolony, pričom vrch druhej kolony je spojený potrubím s totálnym kondenzátorom čistého acetonu.The apparatus for carrying out this process for the purification of technical acetone consists of a homogenization vessel provided with the technical acetone inlet pipe, oxidant solution inlet pipe, neutralizing agent inlet pipe and a discharge pipe connected to the preheater connected by a feed line to the first column provided and boiled from below. a remnant pipe and a steam pipe at the top connected to a paroial condenser Η 225 547 which is connected by a reflux pipe with a top of the first column and a steam line carrying a river with a second column of the rectification system, the bottom of which is connected via an additional reflux line to the top of the first column, wherein the top of the second column is connected via a line to a total condenser of pure acetone.
Uvedeným spósobom čistenia technického acetonu na popísanom zariadení je možné dosiahnuť vel’mi vysokú čistotu acetonu pri prakticky rovnakých prevádzkových nákladoch, ako při výrobě acetonu bežnej, dnes už vačŠinou nevyhovujúcej kvality. Tento neočakávaný účinok nového spósobu čistenia technického acetonu sa nedá jednoznačné vysvětlit’. Je zrejme výsledkom viacerých pozitívnych vplyvov nového spósobu čistenia. Jednak priaznivo pósobí dókladné premiešanie spracovávaného acetonu s přídavnými látkami a najma predíženie doby kontaktu týchto látok s technickým acetónom po predohriatí a před nástrekom do prvej kolony. Ďalej priaznivo pósobí čiastočná kondenzácia pár, odchádzajúoich z prvej kolony, ktorá zrejme ovplyvňuje híbku odstránenia ťažšievriacich látok už v prvej koloně. V dósledku toho druhá kolona už nie je neúnosné zaťažovaná balastnými látkami a móže potom stabilně pracovat’ s relativné nízkým refluxným pomerom. To prirodzene má vel’rai pria znivý dopad na ekonomická efektivnost’ tejto, energeticky náročnéj operácie·By means of the above-mentioned purification of technical acetone on the described device it is possible to achieve very high purity of acetone at practically the same operating costs as in the production of acetone, which is usually of unsatisfactory quality. This unexpected effect of the new technical acetone purification process cannot be clearly explained '. It appears to be the result of several positive effects of the new cleaning method. On the one hand, the thorough mixing of the acetone to be treated with the additives is beneficial, and in particular the prolongation of the contact time of these substances with the technical acetone after preheating and before the injection into the first column. Furthermore, the partial condensation of the vapors leaving the first column favorably affects the depth of removal of heavier boiling substances already in the first column. As a result, the second column is no longer unbearable by ballast substances and can then operate stably with a relatively low reflux ratio. This naturally has a great impact on the economic efficiency of this energy-intensive operation.
Ďalej uvádzame příklady, ktoré podrobnější© osvetPujú nový spósob čistenia technického acetonu na popísanom zariadení a dosiahnutó výsledky pri niektorých změnách v technologických podmienkach. Uvedené příklady ilustrujú, ale nevymedzujú spósob využitia, pričom použité zariadenie je popísané schématicky, takže v popise a na schéme nie sú uvedené všetky běžné zariadenia, ako sú napr. čerpadlá, zásobníky, armatúry a potřebné meracie a regulačně prvky.The following are examples which illustrate the new method of purification of technical acetone in the described apparatus in more detail and the results obtained with some changes in the technological conditions. The examples given illustrate, but do not limit the method of use, with the apparatus used being described schematically so that there is no all common devices such as e.g. pumps, reservoirs, fittings and necessary measuring and control elements.
- ί) Příklad 1Example 1
225 547225 547
Kontinuálno čištěni© technického aoetónu sa uskutočňuje na zariadení, schématicky znázomenom na obr· 1«The continuous purification of technical aetherone is carried out on the apparatus schematically shown in FIG.
Před naběhnutím zariadenia na kontinuálnu prevádzku sa najprv naplní technickým aoetónom homogenizačná nádoba 2, opatřená miešadlom a potrubiami na dávkovanie oxidačného a neutralizačného činidla. Technický aoetón sa našaržuje v množstvo 1 500 1 až 2 000 1 a do tohto množstva sa nadávkuje 35 až 40 1 vodného roztoku manganistanu draselného, obsahujúceho 10 $ hmot. manganistanu draselného a 60 až 90 kg tekutého hydroxidu sodného.Prior to the start-up of the plant for continuous operation, a homogenizing vessel 2, equipped with a stirrer and piping for dosing the oxidizing and neutralizing agent, is first filled with technical azoetone. Technical azetone is charged in an amount of 1,500 L to 2,000 L and 35-40 L of an aqueous solution of potassium permanganate containing 10% by weight is metered in. potassium permanganate and 60 to 90 kg of liquid sodium hydroxide.
Po zmiešaní sa roztok dávkuje oez predohrievač 6, opatřený prívodom vykurovacieho média 2.» do kolonovéj sústavy, pozostávajúcej z prvej kolony £ a z druhéj kolony rektifikačnej sústavy 18. ktoré sú vybavené potřebným príslušenstvom.After mixing, the solution is metered from a preheater 6 provided with a supply of heating medium 2 to a column system consisting of a first column 6 and a second column of the rectification system 18, which are equipped with the necessary accessories.
Po naběhnutí a ustálení chodu zariadenia na podmienkaoh kontinuálnej prevádzky sa začne kontinuálně privádzať technický aceton cez potrubie 2 do homogenizačnej nádoby I. v množstvo 30θ 1/h. Potom toto objemové množstvo roztoku odchádza cez reguláciu hladiny (na sohéme reguláoia nie je zakreslená) do predohrievača 6, konštrukčne vyriešeného tak, že v prvej sekcii sa privádzaný roztok před* ohřeje na teplotu 56 °C a v druhéj sekcii sa táto teplota udržuje počas 6 minút. Takto modifikovaná zmes sa nastrekuje nástrekovým potrubím 8 do prvej kolony £, kde z varáka JO.» opatřeného prívodom páry 12, sa odoberá cez odťahovacie potrubie zbytkov 21 vodný roztok aoetónu s převládajúcim obsahom vody a v obidvoch kolonách vydělenými t»ažšie« vriacimi podielmi z tepelne upraveného technického acetonu Odtahované množstvo zbytkov nepřevyšuje v tomto pokuse 5 % obj. nástřekováného množstva technického aoetónu.After starting and stabilizing the operation of the plant under continuous operation conditions, technical acetone is continuously fed through line 2 to the homogenization vessel I in an amount of 30θ / h. Thereafter, this volume of solution flows through the level control (not shown on the control panel) to the preheater 6, designed to heat the feed solution to 56 ° C in the first section and to maintain the temperature for 6 minutes in the second section. . The mixture thus modified is injected via a feed line 8 into a first column 8, where a predominantly water-containing aqueous solution of oetetone is withdrawn from the reboiler 10 provided with a steam inlet 12, and in both columns divided by the heavier boilers from the heat. The amount of residues withdrawn in this experiment does not exceed 5% by volume. amount of technical oetone injected.
Páry, odchádzajúce z prvej kolony £ čiastočne zkonden· zujú v parciálnom kondenzátore 14. opatrenom prívodom chla-(? 225 547 diacej vody 15. ktorá sa přidává v takom množstve, aby vykondenzovala 1/5 pár, prichádzajúcich do parciálneho kondenzátora. Zkondenzované páry sa vedú ako přídavný reflux cez refluxné potrubie 16 na hlavu prvej kolony J?. Zostávajúce 4/5 pár sa vedú do druhej kolony rektifikačnej sústavy 18 ako parný nástrek nad prvú etáž od spodu druhej kolony. Kvapalný reflux, stekajúci kolonou do spodněj časti 25 sa odvádza čerpadlom 27 cez potrubie kvapalného spatného toku 26 a potrubie přídavného refluxu 28 ako hlavný refluxný tok do prvej kolony £. Odťah je uskutočnený cez reguláciu hladiny v ukludňovacej nádobě. Regulácia hladiny nie je na obr. 1 zakreslená. Z hlavy druhej kolony rektifikačnej sústavy 18 odchádzajú páry do totálneho kondenzátora čittého acetonu 20, opatřeného prívodom chladiacej vody 21. Kondenzát, odchádzajúci cez potrubie 22 sa dělí na refluxný tok, vracajúci sa potrubím kvapalného spátného toku 26 spát’ do druhej kolony rektif ikačne j sústavy 18 a kvapalný produkt, odvádzaný potrubím 24 do zberného zásobníka (na schéme 1 nie je zakreslený).The vapors exiting the first column 6 are partially condensed in the partial condenser 14 provided with an inlet of cooling water (? 225 547 diac water 15) which is added in an amount to condense 1/5 of the vapors entering the partial condenser. The remaining 4/5 of the vapors are fed to the second column of the rectification system 18 as a vapor feed over the first level from the bottom of the second column. The liquid reflux flowing through the column to the bottom 25 is discharged. by means of a pump 27 via a liquid reflux pipe 26 and an additional reflux pipe 28 as the main reflux flow to the first column 6. The recovery is effected by means of level control in the quenching vessel. steam to a total condenser of pure acetone 20 provided with a cooling water inlet 21. The condensate discharged through line 22 is divided into a reflux stream returning via the liquid return line 26 back to the second column of the rectification system 18 and the liquid product discharged via line 24 to a collection tank (not shown in Scheme 1).
lýmto spósobom vyrobený aceton je velmi vysokej čistoty. Obsah vody v destiláte sa pohybuje v rozmedzí 0,10 až 0,12 ýo hmot·, a obsah ostatných látok nepřevyšuje 0,04l $ hmot. Množstvo alkoholov je maximálně 0,025 % hmot. počítané ako metanol. Kyslosť, počítaná ako kyselina octová je maximálně 0,0015 $ hmot. Zbytok tvoria aldehydy, estery a neidentifikovatelný odparok.Acetone produced in this way is of very high purity. The water content of the distillate ranges from 0.10 to 0.12% by weight, and the content of other substances does not exceed 0.04% by weight. The amount of alcohols is at most 0.025% by weight. calculated as methanol. The acidity, calculated as acetic acid, is at most 0.0015% by weight. The remainder consists of aldehydes, esters and an unidentifiable residue.
Příklad 2Example 2
Čistenie technického acetonu sa deje rovnakým postupom ako v příklade 1 s tou odchýlkou, že v prvej sekcii predohrievača 6. sa privádzaný roztok predohreje len na teplotu 40 až 42 °C. Ďalší postup je taktiež rovnaký ako v příklade 1·Purification of technical acetone is carried out in the same manner as in Example 1, except that in the first section of the preheater 6 the feed solution is preheated only to a temperature of 40 to 42 ° C. The next procedure is also the same as in Example 1 ·
225 547225 547
Pri tejto zmene sa obsah rody v destiláte nemení, ale zvyšuje sa oproti přikladu 1 obsah aldehydov a alkoholov. Získaný aceton obsahuje 0,01 % hmot. aldehydov, počítaných ako acetaldehyd a 0,15 $ alkoholov počítaných ako metanol. Kyslosť je rovnaká ako v příklade 1·With this change, the content of the genus in the distillate does not change, but the content of aldehydes and alcohols increases compared to Example 1. The acetone obtained contains 0.01 wt. aldehydes, calculated as acetaldehyde, and $ 0.15 alcohols, calculated as methanol. Acidity is the same as in Example 1 ·
Příklad 3Example 3
Pri čistění technického acetonu sa používá rovnafeý postup ako v příklade 1 až na to, že do paroiálneho kondenzát ora 14 sa přidává toliko vody, aby vykondenzovala iba 1/10 pár, prichádzajúoich z prvej kolony 2 úo paroiálneho kondenzátora 14. Zostávajúoioh 9/10 pár sa vedle ako parný nástrek do kolony 18 rektiXikačnej sústavy. ĎalSí postup je rovnaký ako v příklade 1.The purification of technical acetone is carried out in the same manner as in Example 1 except that only water is added to the paroial condensate 14 to condense only 1/10 of the vapors coming from the first column 2 of the paroial condenser 14. 9/10 of the remainder remain is added as a steam feed into the rectification system column 18. The procedure is the same as in Example 1.
Pri tejto zmene sa oproti příkladu 1 zvyšuje obsah vody v deštilovanom acetone a súčasne sa zvyšuje kyslosť produktu. Získaný aceton obsahuje 0,20 $ hmot, vody, kyslosť, počítaná ako kyselina octová je 0,02 % hmot. Obsah ostatných látok sa oproti příkladu 1 prakticky nemení.In this change, the water content of distilled acetone is increased compared to Example 1, while the acidity of the product is increased. The acetone obtained contains 0.20% by weight of water, the acidity calculated as acetic acid is 0.02% by weight. The content of other substances is practically unchanged compared to Example 1.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS689782A CS225547B1 (en) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | Method and apparatus for continuous rectifying purification of the technical aceton |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS689782A CS225547B1 (en) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | Method and apparatus for continuous rectifying purification of the technical aceton |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS225547B1 true CS225547B1 (en) | 1984-02-13 |
Family
ID=5417045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS689782A CS225547B1 (en) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | Method and apparatus for continuous rectifying purification of the technical aceton |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS225547B1 (en) |
-
1982
- 1982-09-28 CS CS689782A patent/CS225547B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5689904B2 (en) | Acrylic acid production method | |
| US9162956B2 (en) | Process and device for preparing cyclohexanol and cyclohexanone by cyclohexane oxidation | |
| KR100742017B1 (en) | Process for Purifying Industrial Wastewater from Propylene Oxide Manufacturing Process | |
| RU2486173C2 (en) | Method and apparatus for producing alkyl esters of methacrylic acid | |
| KR20090096450A (en) | Integrated process and apparatus for preparing esters of methacrylic acid from acetone and hydrocyanic acid | |
| EP2099744B1 (en) | Production by distillation of acetone cyanhydrin and method for producing methacrylic ester and subsequent products | |
| WO2008136706A1 (en) | Isoprene production method | |
| CN109422613A (en) | The discoloration method and device of separating obtained crude styrene from drippolene | |
| CN109422615B (en) | Method and device for decoloring crude styrene separated from pyrolysis gasoline | |
| EP2054378A1 (en) | Process for preparing cyanohydrins and their use in the preparation of alkyl esters of methacrylic acid | |
| CS225547B1 (en) | Method and apparatus for continuous rectifying purification of the technical aceton | |
| US2416500A (en) | Prevention of corrosion in furfural rerun systems | |
| US4222965A (en) | Method of producing acrolein | |
| JPS5825400A (en) | Continuous saponification and system | |
| JP2588581B2 (en) | Method for producing methacrylate | |
| KR101095721B1 (en) | Manufacturing method and apparatus of high purity methylal | |
| JP2022079246A (en) | Method for producing metaboric acid, and method for producing secondary alcohol using the metaboric acid | |
| CN223823470U (en) | Device for recycling polycarboxylic acid from cyclohexanone wastewater | |
| DE2632898A1 (en) | COBALT CATALYZED OXIDATION OF SATURATED, ALIPHATIC C LOW 3 - C LOW 7 HYDROCARBONS TO ACETIC ACID | |
| JP6679009B1 (en) | Method for producing recycled organic solvent and apparatus for reducing the amount of impurities in impurity-containing organic solvent | |
| CN101445442B (en) | Azeotropic distillation method for water-containing acetic acid containing unreacted alkylbenzene in production of aromatic carboxylic acid | |
| JP2629021B2 (en) | Method for producing methacrylic acid | |
| WO2023031386A1 (en) | Optimized catalyst processing and recycling in the synthesis of methacrolein | |
| US2868828A (en) | Method of removing lactonitrile from aqueous mixtures | |
| KR19980083978A (en) | How to recover acetic acid solvent from waste sludge |