CS224108B1 - Zařízení pro výrobu etylbenzenu - Google Patents
Zařízení pro výrobu etylbenzenu Download PDFInfo
- Publication number
- CS224108B1 CS224108B1 CS888081A CS888081A CS224108B1 CS 224108 B1 CS224108 B1 CS 224108B1 CS 888081 A CS888081 A CS 888081A CS 888081 A CS888081 A CS 888081A CS 224108 B1 CS224108 B1 CS 224108B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- alkylator
- alkylation
- benzene
- separator
- ethylene
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
Vynález se týká zařízeni na výrobu etylbenzenu alkylací benzenu etylenem za přítomnosti katalytického komplexu připraveného z chloridu hlinitého·
Etylbenzen jako výchozí surovina pro výrobu styrenu, který je jedním ze základních monomerů četných plastikářských technologii, patči do skupiny průmyslové nejvýznamnějělch aromatických uhlovodíků. Pro jafto výrobu byla vyvinuta řada technologických procesů, které lze v zásadě rozdělit na alkylaci benzenu etylenem v plynné fázi na pevně uloženém katalyzátoru, jehož aktivní složkou je např. kyselina fosforečná nebo fluorid boritý a na alkylaci benzenu etylsnqp v kapalné fázi ze přítomnosti Friedelova - Crafteova katalyzátoru.
227 108
V současné době je dosud převážná část produkce etylbenzenu v celosvětovém měřítku vyráběna alkylací benzenu etylenem v kapalné fázi za katalytického působení kapalných komplexů, připravovaných na bázi chloridu hlinitého, aromatických uhlovodíků a různých kokatalyzátorů, jako např. vody, bezvodého chlorovodíku, etylchloridu atd.
Vzhledem k omezené a velmi nízké rozpustnosti kapalného katalytického komplexu chloridu hlinitého v aromatických uhlovodících, probíhá alkylace, která se provádí v kolonovém probublávaném reaktoru, ve třífázovém systému, tvořeném:
- plynnou fází, tzn. etylenem a parami uhlovodíků odpařenými v důsledku uvplnění reakčniho tepla
- lehkou kapalnou fázi, tzn. směsí aromatických uhlovodíků
- těžkou kapalnou fází, tzn. kapalným komplexem chloridu hlinitého ·
Známé nepořádání zařízení (obr. 1) se skládá z alkylačniho reaktoru la, případně dalších alkylátorů lb, 1 c, ld pro alkylaci benzenu etylenem za přítomnosti kapalného katalytického komplexu, do něhož se ve spodní části zavádí etylen I» a benzen II., v horní části se zavádí katalytický komplex III.
Λ
Z alkylačniho prostoru se odvádějí produkty alkylace do odlučovače 2, ve kterém se z nich odlučuje stržený kapalný katalytický komplex, který se vrací samospádem do spodní části alkylačniho reaktoru. Vyčerpaná lehčí fáze alkylačních produtků se odvádí z horní části odlučovače 2 do návazných aparátů 4 (např. pračky) k dalšímu zpracováni na konečný produkt
227 108
VI. Plynné podíly, odcházející z horní části alkylačního reaktoru a obsahující benzenové páry uvolněné vybavením reakčním teplem alkylace, vstupuji do kondenzačního systému 3, v němž cirkuluje chladící voda V·,zkondenzovaný benzen se vrací zpět do reakčního prostoru alkylátoru a nezkondenzovaný odplyn IV· se odvádí k likvidaci·
Úřady dříve projektovaných jednotek se obvykle alkylace provádí ve větším počtu navzájem propojených alkylačnich reaktorů se společným návazným zpracováním alkylačnich produktů v jedné lince, které, stejně jako starší technologie řešené se samostatně pracujícími alkylátory, nemají vyřešený z hlediska hydrodynamického a hydrostatického optimální návaznost souvisejících dalších technologických zařízeni· Oednotlivé alkylační reaktory a návazné aparáty nevytvářejí tedy zcela samostatně a při optimálním technologickém režimu pracující technologický celek, což se nepříznivě projevuje ve zvýšené iz specifické spotřebě chloridu hlinitého 17 γ 19 kg/t vyrobeného etylbenzenu a v omezeni zatíženi alkylačnich reaktorů na
-1 250 f 300 kg etylenu/m průřezu alkylátoru · h ·
Hlavní nedostatky tohoto uspořádáni spočívají v tom, že propojením alkylačnich reaktorů do společného sběrného potrubí alkylačnich produktů, dochází v důsledku rozdílných hydrostatických odporů a tlakových pulzací v alkylátorech v závislosti na vzdálenosti od aparátů na zpracováni alkylačnich produktů a technologických podmínkách, ke kolísáni výšky hladiny a průtoku alkylačnich produktů v jednotlivých alkylátorech a dalším
227 108 návazném zařízeni, Alkylační produkty, odváděné přibližně ve dvou třetinách výšky alkylátoru, obsahují velké množství plynů a par, což se nepříznivě projevuje při odlučování katalytického komplexu od kapalných alkylačnich produktů v návazném technologickém odsazovacím zařízení (odlučovači) a vede, zejména při vyšim zatížení alkylačnich reaktorů, ke zvýšenému únosu katalyzátoru z reakčního prostoru alkylačního reaktoru a tim ke snižování skutečného reakčního objemu v alkylátoru, kterým je objem zádrže katalytického komplexu v takové formě, která umožňuje dobrý přestup hmoty. Ustálený režim odlučovače a jeho účinnost je rovněž narušována zvýšenou cirkulací kapalmých produktů mezi alkylátorem a odlučovačem, ke které dochází v důsled ku rozdílných specifických hmotnosti sloupců alkylačnich komponent na straně alkylátoru a odlučovače. Využití skutečného reakčního objemu alkylačního reaktoru, které je podmíněno co nejdokonalejším stykem všech tří fázi reakčního systému, je omezováno nedokonalou homogenizací reakčních komponent ve spodní části alkylátoru· • Nyní bylo zjištěno, že i na zařízení pro výrobu etylbenzenu uspořádaném popsaným způsobem lze dosáhnout zvýšeni kapacity alkylačnich reaktorů, které není podmíněno vyšší spotřebou chloridu hlinitého/ t vyrobeného etylbenzenu, a tím dosáhnout zlepšení technicko ekonomických parametrů procesu.
Podstata vynálezu na zařízeni pro výrobu etylbenzenu (obr.2) alkylací benzenu etylenem za přítomnosti kapalného katalytického komplexu připraveného na bázi chloridu hlinitého, sestávající se nejméně z jednoho samostatně pracujícího alkylačního reaktoru, odlučovače k.atiytického komplexu, kondenzačního systému
- 3 - 227 108 benzenových par a návazných aparátů pro zpracováni alkylačnich produktů spočívá v tom. Že na vatupu reakčních komponent na spodní části alkylačnlho reaktoru la je zabudováno diapergačnl zařízeni 5, např. injektorový eměěovač nebo rozdělovač etylenu a cirkulačním čerpadlem, na výstupním potrubí alkylačnich produktů z alkylátoru je před vstupem do odlučovače 2 katalytického komplexu zabudován separátor 6, horní část 10 alkylátoru je propojena ae separátorem 6 nebo/a β hydraulickým uzávěrem 7 k vyváženi hydrostatických poměrů mezi alkylátorem la a odlučovačem 2, druhým hydraulickým uzávěrem 8 je propojen odvod alkylačnich produktů z odlučovače 2 katalytického komplexu o návaznými aparáty 4 pro zpracování alkylačnich produktů a na potrubí vratného komplexu z odlučovače 2 do alkylátoru la ja zabudován hydraulický odpor 9,
Zabudováním diepergačniho zařízeni 5, např. injektorováho směšovače plynné a kapalná fáze, nebo rozdělovače etylenu 8 cirkulačním čerpadlem na vatupu do spodní Části alkylátoru, je dosaženo důkladného smícháni etylenu I a benzenu II 8 dietylbenzenovou frakci recirkulovanou z deetilačnlho zpracování alkylačnich produktů nebo etylenu I, benzenu II a recirkulovanou dietylbenzenovou frakci, vratného benzenu z kondenzačního systému 3 benzenových par a případně katalytického komplexu III a/nebo vratného komplexu z odlučovače 2,čímž se dosáhne homogenizace spodní části alkylačnlho reaktoru a tlm i lepěiho využiti jeho reakčního objemu. Zabudováním uvedeného diepergačniho zařízeni 5, např. aměšovače, je rovněž potlačeno a omezeno usazováni a hromadění desaktivovanáho komplexu a kalů chloridu hlinitého ve spodní části alkylátoru, čímž se dosáhne ustálené aktivity kapalného komplexu v celám zaplněném objemu alkylátoru.
Zabudováním separátoru 6 na výstupním potrubí alkylačnich produktů je zajištěno odděleni plynná fáze od kapalných alkylačnich produktů před vstupem do odlučovače 2 katalytického komplexu, čímž ae dosáhne lepěiho využití objemu odlučovače 2 a dokonalejšího děleni katalytického komplexu a alkylačnich produktů v odlučovači 2.
227 108
Správná funkce separátoru 6 je podmíněna vyvážením hydrostatických poměrů na straně alkylátoru a výstupu alkylačnlch produktů a proto je horní část alkylátoru 10 propojena ee eeparátorem 6 nebo/a a hydraulickým uzávěrem 7, který zároveň vymezuje výšku hladiny v alkylátoru la · Odvod alkylačnlch produktů 8β vede přes další hydraulický uzávěr 8, jehož výškou je limitován maximální přípustný přetlak na hlavě alkylátoru 10 a kterým je odstraněn vliv tlakových pulzacl v alkylátoru la na rovnoměrný odchod alkylačnlch produktů i vzájemná působeni jednotlivých alkylačnlch jednotek la, lc, ld napojených na společné sběrné potrubí alkylačnlch produktů, které se v tomto uspořádání projevuje pouze snižováním nebo zvyšováním hladiny v hydraulickém uzávěru 8.
Zařízením hydraulického odporu 9 do potrubí vratného komplexu ee odstraní kapaliny mezi odlučovačem 2 a alkylátorem la a tim se dosáhne ustáleného režimu a účinnosti odlučovače 2 katalytického komplexu. Homogenizaci reakčních komponent v alkylačnlm reaktoru la lze rovněž zabezpečit tim, že místo dispergačniho zařízení 5 ve formě injektorového eměšovače je ve spodní částí alkylačniho
- 7 227 108 reaktoru zabudován účinný rozdělovač pro distribuci vstupního etylenu a katalytický komplex je ze spodní části alkylátoru la cirkulován pomocí cirkulačního čerpadla do horní části alkylačního reaktoru. Spodní část alkylátoru la pod přívodem etylenu slouží při tomto uspořádání k odděleni katalytického komplexu, který se cirkulačním čerpadlem vrací do alkylátoru přibližně do tří čtvrtin objemové zádrže produktů v alkylátoru, nebo výhodněji je tato část řešena tak, že kapalný odloučený komplex nasávaný cirkulačním čerpadlem, je ředěn lehkou kapalnou fázi alkylačních produktů z alkylátoru nebo/a vratným benzenem z kondenzačního systému benzenových par, čímž se dosáhne dokonalejší dispergace a částečné reaktivace katalytického komplexu cirkubvaného do alkylátoru.
Dokonalého stayku a dispergace reekčních komponent na vstupu do alkylátoru lze při tomto uspořádání se zabudovaným zařizenim pro distribuci etylenu a s cirkulačním čerpadlem dosáhnout homogenizaci všech nebo některých kapalných komponent reakčního systému, tj . čerstvého benzenu s^irkulovanou dietylbenzenovou frakcí, vratného benzenu z kondenzačního systému benzenových par, čerstvého katalytického komplexu, katalytického komplexu z alkylátoru a alkylačních produktů z alkylátoru v cirkulačním čerpadle a jejich směšováním s etylsnem v zařízeni pro distribuci etylenu.
Přiklad 1
227 108
Na provozní alkylační jednotce byly provedeny úpravy alkylačniho reaktoru la zabezpečující lepši využiti jeho objemu pro vlastni reakci alkylace a úpravy zajištující správnou funkci odlučovače 2 katalytického komplexu. Na vstupu etylenu a benzenu s recirkulovanou dietylbenzenovou frakci do vyčleněného alkylátoru la byb zabudováno dispargačni zařízeni 5 ve formě injektorového směšovače na výstupním potrubí alkylačnich produktů z alkylátoru la byl před vstupem do odlučovače 2 zabudován aeparétor 6, horní část alkylátoru 10 byla propojena se separátorem 6 a s hydraulickým uzávěrem 7, hydraulickým uzávěrem 8 byl propojen odvod alkylačnich produktů z odlučovače 2 katalytického komplexu do návazných aparátů 4 pro zpracování alkylačnich produktů. Na potrubí vratného komplexu mezi odlučovačem 2 a spodní části alkylátoru la byl zabudován hydraulický odpor 9 pro omezeni cirkulace mezi aparáty 2 a la.
V tabulce 1 jsou uvedeny provozní parametry vedle sebe pracujících alkylátorů. Ve sloupci 1 jsou uvedeny hodnoty dosažené na alkylátoru v původním uspořádáni, ve sloupci 2 jsou uvedeny hodnoty získané na upraveném alkylátoru.
Tabulka 1
2
| 2 etylen ( kg/m ' průřezu alkylátoru. hod. ) | 250 | 350 |
| benzen ( t/πι průřezu alkylátoru. hod. ) | 2,65 | 3,71 |
| spec. spotřeba A1C13( kg/t vyrobeného etyl- | ||
| benzenu ) | 17,1 | 13,4 |
| odplyn z alkylátoru ( kg/hod.) | 10 pod | 0,5 |
| tlak na hlavě alkylátoru (kPa) | 20 | 15 |
| tlak na spodku alkylátoru (kPa) | 90 | 90 |
| teplota v alkylátoru ( °C ) | 105 | 105 |
- 9 teplota vratného komplexu (°C)
101
227 108 94 přiklad*2
Na provozní alkylační jednotce s úpravami uvedenými v přikladu 1 byly v injektorovém směšovači 5, alkylátoru la směšovány etylen, benzen s recirkulovanou diatylbenzenovou frakci z destilačniho zpracováni alkylačnich produktů a čerstvý katalytický komplex a tato dispergovaná směs vstupních reakčních komponent dávkována do alkylátoru la.
V tabulce 2 jsou uvedeny ve sloupci 1 hodnoty dosažené na neupraveném alkylátoru v původním uspořádání a ve sloupci 2 na alkylátoru po provedení popsaných úprav.
T^iiulka|2
| í | 2 | |
| o etylen (kg/m průřezu alkylátoru.hod.) | 260 | 375 |
| benzen (t/m průřezu alkylátoru.hod.) | 2,75 | 3,96 |
| spec. spotřeba AlCl3(kg/t vyrobeného etylbenzenu) | 17,6 | 13,2 |
| odplyn z alkylátoru (kg/hod.) | 20'/ | pod 0,5 |
| tlak na hlavě alkylátoru (kPa) | 20^25 | 15 |
| tlak na spodku alkylátoru (kPa) | 90 | 90 |
| teplota v alkylátoru (°C) | 105 | 105 |
| teplota vratného komplexu (°C) | 100 | 94 |
Přiklad 3
227 108
Na provozní alkylačnl jednotce s úpravami uvedenými v přikladu 1 byly v dispergačnlm zařízeni 5 ve formě injektovového směšovače alkylátoru la směšovány etylen, benzen s recirkulovanou dietylbenzenovou frakci z destilačního zpracováni alkylaČnlch produktů, vratný benzen z kondenzačního systému 3 benzenových par a čerstvý katalytický komplex a tato dispergovaná směs vstupních reakčních komponent dávkována do alkylátoru la.
V tabulce 3 jsou uvedeny ve sloupci 1 hodnoty dosažené na neupraveném alkylátoru v původním uspořádáni a ve sloupci 2 na alkylátoru po provedení popsaných úprav.
Tabulka 3 .2 etylbenzenu ) odplyn z alkylátoru ( kg/hod. ) tlak na hlavě alkylátoru (kPa) tlak na spodku alkylátoru(kPa) teplota v alkylátoru ( °C ) teplota vratného komplexu ( °C )
| ) 265 | 400 | |
| ) 2,80 0 | 4,2 | |
| 17,9 | 13,1 | |
| 21 G vit 20^25 | pod | 0,5 |
| 18 | ||
| 90 | 90 | |
| 105 | 104 | |
| 100 | 93 |
Přiklad 4
227 108
Na provozní alkylačnl jednotce 8 úpravami uvedenými v příkladě 1, byl mleto diepergačniho zařízeni 5 ve formě injsktorového eměěovače zabudován rozdělovači křiž pro dokonalou dletrlbucl etylenu ve spodní části elkylátoru la e homogenizace reakčního objemu elkylátoru la byla zajištěna pomoci cirkulačního čerpadla recirkulací katalytického komplexu za spodní do horní části alkyláčniho reaktoru la
V tabulce 4 jsou uvedeny ve sloupci 1 hodnoty dosažená na neupraveném elkylátoru v původním uspořádáni a ve eloupci 2 na alkylátoru po provedeni popsaných úprav.
Tabulka 4
| 2 etylen ( kg/m průřezu elkylátoru, hod. | ) 260 | 435 |
| benzen ( t/m2 průřezu alkylátoru. hod. | ) 2,75 | 4,6 |
| spec. spotřeba AlCl^ ( kg/t vyrobeného | ||
| etylbenzenu ) | 17.4 | 13,2 |
| odplyn z alkylátoru ( kg/hod.) | pod 0,5 | |
| tlak na hlavě alkylátoru ( kPa ) | 20f25 | 19 |
| tlak na spodku alkylátoru (kPa) | 90 | 90 |
| teplota v alkylátoru ( °C ) | 105 | 105 |
| teplota vratného komplexu ( °C ) | 100 | 94 |
Pyklad^S
227 108
Na provozní alkylační jednotce s úpravami uvedenými v příkladu 4 byla homogenizace reakčního objemu alkylátoru la zajištěna recirkulací.katalytického komplexu neředěného lehkou kapalnou fázi z alkylátoru ze spodní do horní části alkylátoru.
V tabulce 5 jsou uvedeny've sloupci i hodnoty dosažené na neupraveném alkylátoru v původním uspořádání a ve sloupci 2 na alkylátoru po provedení popsaných úprav.
Tabulka |5
2
| 2 etylen (kg/m průřezu alkylátoru.hod.) | 275 | 490 |
| 2 benzen (t/m průřezu alkylátoru.hod.) | 2,91 | 5,18 |
| spec. spotřeba AlCl^ (kg/t vyrobeného etylfc^ízenu) | 18,2 | 12,9 |
| odplyn z alkylátoru (l<g/hod.) | 23 | pod 0,5 |
| tlak na hlavě alkylátoru (kPa) | 25 | 19 |
| tlak na spodku alkylátoru (kPa) | 90 | 90 |
| teplota v alkylátoru (°C) | 104 | 103 |
| teplota vratného komplexu (°C) | 101 | 92 |
- 13 Přiklad»6 ' 227 108
Na provozní alkylační jednotce s úpravami uvedenými v příkladu 4 byla homogenizace reakčního objemu alkylátoru la a částečná reaktivace katalytického komplexu zajištěna recirkulací katalytického komplexu neředěného lehkou kapalnou fázi z alkylátoru a vratným benzenem z kondenzačního systému benzenových par ze spodni do horni části alkylátoru·
V tabulce 6 jsou ve sloupci 1 uvedeny hodnoty dosažené na neupr veném alkylátoru v původním uspořádáni a ve sloupci 2 na alkylá toru po provedení popsaných úprav.
Tabulka ,6
A ' ' r ’ ' V”
| 1 | 2 | |
| 2 etylen (kg/m průřezu alkylá to ru.hoí/,) | 250 | 500 |
| benzen (t/ro průřezu, alkylátoru.ho^d.) | 2,65 | 5,3 |
| spec. spotřeba AlCl^ (kg/t vyrobeného etylbenzenu) | 17,3 | 12,3 |
| odplyn z alkylátoru (kg/hod.) | 12 | pod 0,5 |
| tlak na hlavě alkylátoru (kPa) | 21 | 18 |
| tlak ve spodku alkylátoru (kPa) | 90 | 90 |
| teplota v alkylátoru (°C) | 104 | 105 |
| teplota vratného komplexu (°C) | 99 | 95 |
- 14 přiklad
227 108
Na provozní alkylační jednotce s úpravami uvedenými v příkladu 4 bylo dokonalého styku a dispergace reakčních složek na vstupu do alkylátorů la dosaženo homogenizací čerstvého benzenu s recirkulovanou dietylbenzenovou frakcí, vratného benzenu z kondenzačního systému benzenových par, tetalytického komplexu a alkylačních produktů z alkylátorů v cirkulačním čerpadle a jejich směšováním s etylenem v rozdělovacím kříži, pro distribuci etylenu.
V tabulce 7 jsou ve sloupci 1 uvedeny hodnoty dosažené na neupra veném alkylátorů v původním uspořádání a ve sloupci 2 na alkylátorů po provedení popsaných úprav.
bulka„7
| 2 etylen (kg/m průřezu alkylátorů .ho-d.) | 265 | 495 |
| benzen (t/m průřezu alkylátorů.hod.) | 2,8 | 5,25 |
| spec. spotřeba A1C13 (kg/t vyrobeného etylbenzenu) | 17,8 | 12,1 |
| odplyn z alkylátorů (kg/hod.) | 20 | pod 0,5 |
| tlak na hlavě alkylátorů (kPa) | 20^25 | 17 |
| tlak na spodku alkylátorů (kPa) | 90 | 90 |
| teplota v alkylátorů (°C) | 105 | 103 |
| teplota vratného komplexu (°C) | 100 | 91 |
227 108
Zařízení na výrobu etylbenzenu alkylací benzenu etylenem za přítomnosti kapalného katalytického komplexu připraveného z chloridu hlinitého, sestávající se z nejméně jednoho samostatně pracujícího alkylačního reaktoru a dále odlučovače katalytického komplexu, kondenzačního systému a návazných aparátů pro zpracováni alkylačnich produktů^vyznačující se tím, že na vstupu reakčních komponent do alkylačního reaktoru (la) je zabudováno dispergačni zařízení (5)/iapř. injektorový směšovač nebo rozdělovač etylenu s cirkulačním čerpadlem, na výstupním potrubí alkylačnich produktů z alkylačního reaktoru (la) je před vstupem do odlučovače (2) katalytického komplexu zabudován separátor (6), horni část alkylátoru je propojena separátorem (6) nebo/a s hydraulickým uzávěrem (7.) k vyváženi hydrostatických poměrů mezi alkylátorem (la) a odlučovačem (2), druhým hydraulickým uzávěrem (8) je propojen odvod alkylačnich produktů z odlučovače (2) katalytického komplexu s návaznými aparáty (4) pro zpracováni alkylačnich produktů a na potrubí vratného komplexu mezi odlučovačem (2) a alkylátorem (la) je zabudován hydraulický odpor (9) pro omezení cirkulace mezi.alkylačnim reaktorem (la) a odlučovačem (2) katalytického komplexu· výkresy . 227 108
OBR. 1
227 108
OBR. 2
Claims (1)
- V popisech vynálezů k autorským osvědčením ě. 224 101-224 150 je tisková chyba v označení čísla autorského osvědčení na stránkách popisu vynálezu.Místo: 227101-227150 správně má být: 224101 -224 150Na titulních stranách jsou Čísla uvedena správně.Tiskárna se omlouvá
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS888081A CS224108B1 (cs) | 1981-12-01 | 1981-12-01 | Zařízení pro výrobu etylbenzenu |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS888081A CS224108B1 (cs) | 1981-12-01 | 1981-12-01 | Zařízení pro výrobu etylbenzenu |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS224108B1 true CS224108B1 (cs) | 1983-12-30 |
Family
ID=5440000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS888081A CS224108B1 (cs) | 1981-12-01 | 1981-12-01 | Zařízení pro výrobu etylbenzenu |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS224108B1 (cs) |
-
1981
- 1981-12-01 CS CS888081A patent/CS224108B1/cs unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2568607C1 (ru) | Объединенная технологическая установка изомеризации и трансалкилирования ксилола | |
| US2232674A (en) | Method for carrying out chemical reactions | |
| JP2744835B2 (ja) | 有機芳香族化合物のアルキル化 | |
| CN101679149B (zh) | 制备枯烯的方法 | |
| KR100969970B1 (ko) | Ｆｃｃ에 의해 제조된 ｃ2와 에틸 벤젠의 통합형 제조 방법 | |
| US6106789A (en) | Alkylation reactor with internal acid cooling zones | |
| CN101104570A (zh) | 链烷烃的烷基化 | |
| US20100270209A1 (en) | Process and device for generating middle distillate from hydrocarbonaceous energy sources | |
| WO2017100493A1 (en) | Reactor system for use with an ionic liquid catalyst | |
| US2903344A (en) | Alkylation apparatus | |
| CN101516810A (zh) | 用于提高转化率和降低催化剂使用量的烷基化方法 | |
| US5118872A (en) | Process for conducting heterogeneous chemical reactions | |
| CN1028091C (zh) | 烷基化催化剂的分离和装置 | |
| US3108048A (en) | Apparatus for contacting of different density fluids | |
| CS224108B1 (cs) | Zařízení pro výrobu etylbenzenu | |
| US5080871A (en) | Apparatus for alkylation of organic aromatic compounds | |
| CA1051809A (en) | Alkylation reaction chamber | |
| US2949494A (en) | Alkylation of hydrocarbons utilizing evaporative cooling | |
| US2701184A (en) | Apparatus for carrying out catalytic reactions between hydrocarbon materials | |
| US10159953B2 (en) | Reactor for use with an ionic liquid catalyst | |
| JP3890483B2 (ja) | パラフィンのアルキル化方法 | |
| US3170769A (en) | Liquid phase conversion apparatus | |
| WO2021091433A1 (ru) | Способ и система алкилирования ароматических углеводородов олефинами | |
| US3160673A (en) | Hydrocarbon alkylation process | |
| US4402822A (en) | Method of effecting highly exothermic reactions |