CS219560B1 - Three-phase capacity circuit - Google Patents

Description

ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA 19 POPIS VYNÁLEZU KAUTORSKÉMU OSVEDČENIU 219 560 (11) (Bl) (51) Int. Cl.3 H 05 B 7/10 (22) Přihlášené 04 04 79(21) PV 2288-79 (40) Zverejnené 27 08 82 ÚftAD PRO VYNÁLEZY A OBJEVY (45) Vydané 30 09 85 (75)

Autor vynálezu SKULTETY Karol, Ing., Nemšová, JANOSTAK Vincent, Ing. Bratislava (54) Trojfázový výkonový obvod 1

Vynález sa týká troj fázového výkonovéhoobvodu, ktorý slúži na prepájania transfor-mátora s elektrodovou záťažou najma sklář-ských pecí.

Doposial známe a používané výkonové ob-vody, tiež nazývané krátké siete, v oblastielektrického tepla sa obvykle vyskytujú vdvoch typických priestorových usporiada-niach výkonových elektrických vodičov růz-ných prierezov tvaru kruhu, obdížnika, me-dzikružita a pod. Tieto usporiadania sú buďkomplanárne alebo triangulárne a od ichkonkrétného vyhotovenia závisia potom pře-nosové vlastnosti celého výkonového obvo-du. Tieto· vlastnosti sú dané najma para-metrami: vlastně a vzájemné odpory, vlastněa vzájemné indukčnosti, koeficienty zvýše-nia odporu — vlastného vodiča a blízkýchvodičov od seba — celkový skinefekt a izo-lačná pevnost. Dalej sú to mechanické akonstrukčně parametre, ktoré musia vy-hovovat dynamickému namáhaniu pri skra-toch, požiadavke konštrukčnej jednoduchos-ti, zabezpečujúcej čo najnižšiu prácnosť primontáži a čo najmenšiu prlestorovú zasta-vanosť. Zladenie týchto troch náročných po-žiadaviek — elektrických, mechanických akonštrukčných, je pře niektoré typy uspo-riadaní výkonových obvodov a pre danýrozsah prenášaných výkonov takmer nemož-né a vedie k určitým technickým kornpro-misom.

Tak například komplanárne usporiadaniavýkonových obvodov sú sice konstrukčněvýhodné, ale pre přenosy váčších výkonov 2 alebo pri váčších dížkach obvodov, nedá sadosiahnuť celková prúdová, napáťová a te-da aj výkonová symetria, malé hodnoty azhodnosť fázových reaktanoií a rovnoměr-nost zaťaženia jednotlivých vodičov výko-nového obvodu aj v rámci tej istej fázy. Predosiahnutie celkovej elektrickej symetrie vý-konových obvodov má velký vplyv symet-ria pripojenej záťaže například elektrod vtavenine, ale z důvodov stručnosti ju pova-žujeme za symetrickú. Táto podmienka jenapokon u váčšiny viacelektródových sklář-ských pecí poměrně lahko splnitelná a v pří-pade energoblokov je splněná, vzhladom nasymetrickú konštrukciu vinutí generátorova transformátorov. Za tohto předpokladusú vo všeobecnosti komplanárne usporiada-nia typicky nesymetrické, čo vyvolalo celýrad riešení různých kompenzačných zapoje-ní, ktoré však příčinu nesymetrie neodstra-ňujú, ale len znižujú jej účinok. Tieto kom-penzačně zapojenia obvykle obsahujú růz-né kombinácie antiparalelne působiacich ob-vodov a bandáži základného výkonovéhoobvodu a znamenajú v konečnom důsledkuďalšie přídavné straty, vyššiu spotřebu elek-trovodného' materiálu a konštrukčnú zloži-tosť. Komplanárne obvody používané v elek-trioenergetike pri prenášaní prúdov 3 až 6kA o napátiach nízkých a maximálně do10 kV, avšak o velkých dížkach do 1 km,ktorýra, sa niekedy z technických a staveb-ných důvodov nemožno vyhnúť, dosahujú 1až 5 % straty, nesymetriu a po stavebnejstránke vyžadujú velké rozměry energoka- 91Q PSfifl 219 560 nála. Podobné je to u sklářských pecí, kdenie je možné obvykle umiestniť transformá-tor blízko- k peci vzhladom na velkú zasta-vanosť v okolí pece různými sklářskýmitechnologickými zariadeniami. Sú to najmavelké rozměry výmenníkov tepla ako sú re-generátory a rekuperátery, transportně za-riadenia sklářské j vsádzky a podobné.Okrem toho- u váčš-iny sklářských pecí, kdehlavným zdrojom tepla je spalované pali-vo, je elektrodový ohřev obvykle zabudo-vávaný dodatečné pre dosiahnutie ďalšiehozvýšenia taviacich výkonov a kvality, bezzměny rozmerov pece. Vtedy dosahujú díž-ky výkonových obvodov najčastejšie v kom-planárnom usporiadaní od 50 do 150 m. Vte-dy i pri malých prenášaných výkonech od0,6 do 1,2 MW, pri celkových fázových prú-doch 3 až 10 kA, vzniká celková elektrickánesymetria. Rozdiely napátia dosahujú až20 °/o strednej fázy pri rozdleloch prúdovaž 25 % prúdu strednej fázy. Pri tom vzni-kajú celkové elekrické^ straty 20 až 40 %z celkového příkonu. Dalšie negativné dů-sledky sú nerovnoměrný ohřev skloviny, je-mu odpovedajúce nerovnoměrné konvenčněprúdenie skloviny a nerovnoměrně posobia-ca korózia vymurovky vane sklárskej pece.Triangulárne usporiadania výkonových ob-vodov umožiiujú zasa dosiahnutie celkovejelektrické j symetrie, ale konstrukčně súvelmi náročné, čo ich ohmedzuje na malýpočet vodičov na fázu 1 až 3 vodiče. Súzatla! málo používané v elektroenergetikea pre napájanie sklářských pecí sú nezná-me. Podobné i pre velké elektrické oblúko-vé a oblúkovo-odporoivé pece nenašli uplat-nenie vzhladom na zrovnatelnú veřkosť re-aktacií a odporov samotných elektrod vočisamotnému výkonovému obvodu, odlišné na-stav o vanie elektrického^ režimu a nestabilněchovanie sa elektródovej záťaže počas tavby.V oboch prípadoch komplanárných a trian-gulárnych výkonových obvodov bývajú vý-konové vodiče bifilárne usporiadané různý-mi spůsobmi, ktoré nezaručujú najrovnomer-nejšie rozdelenie prúdov do jednotlivýchvodičov v rámci jednej fázy. Například čas-to bývajú vystriedané polarity len v jednomriadku aleho len štipci, potom súčasne ajv riadku aj v štipci a ešte silnější bifilárnyúčinok sa dosahuje pri takom vystriedanípolarit, že vždy jedna polarita je obklopenáv štyroch kolmých smeroch opačnou pola-ritou, avšak pre toto je potřebný velký po-čet vodičov a přitom nebude zaručená rov-noměrnost rozdelenia prúdov do všetkýchvodičov v rámci jednej fázy-.

Uvedené nevýhody v podstatnej miere od-straňuje trojfázový výkonový obvod podlávynálezu, ktorého podstata spočívá v tom,že výkonové vodiče sú umiestnené vždy vpárnom počte na fázu do vrcholov štvor-uholníkov, výhodné štvorcov, ktorých stře-dy súmernosti ležia na lúčoch súmernej troj-lúčovej hviezdy a sú rovnako vzdialené od středu hviezdy, pričom výkonové vodičevšetkých troch lúčov hviezdy ležiace na naj-bližšej z osi od středu hviezdy sú v trojfá-zovom slede sekundárných svorlek transfor-mátora s trojsvorkovým výstupom připojenéna jeho svorky, pričom všetky vodiče troj-fázového výkonového obvodu sú uchytenév držiaku výkonových vodičov, který je pocelej dlžke trojfázového výkonového obvo-du rozmiestnený na pozdlžnych profilovýchnosní koch v intervaloch 0,6 až 1 m, pričomuchytenie držiakov výkonových vodičov oprofilové nosníky je v miestach uhlovéj vý-seče + 20° od osi uhlov zovretých lúčmi sú-mernej trojlúčovej hviezdy, kde jednotlivévýkonové vodiče sú na jednom konci připo-jené na trojsvorkový výstup transformátorapomocou vstupných kontaktových dosák ana druhom konci sú výkonové vodiče při-pojené na elektródovú záťaž sklárskej va-ňovej pece pomocou výstupných kontakto-vých dosák, ktoré sú priečne mechanickya elektricky izolované, upevněné v dvochrovnoběžných izolačných rozperných doš-kách, ktoré sú pomocou profilových nosní-kov upevněné o pracovnú plošinu sklárskejvaňovej pece. Výhody vynálezu sú po elektrickej strán-ke v dosiahnutí celkovej elektrickej symet-rie na základe rovnakých fázových reaktan-cií a odporov, maximálně možného zníženiaich hodnůt, t. j. zníženia přenosných strátna minimum a v dosiahnutí čo najrovnomer-nejšieho prúdového zaťaženia vo vodičochnavzájem v rámci vlastného fázového zváz-ku vodičov, a v případe obdlžnikového prie-rezu dosiahnutie rovnomernejšieho pr účtové-ho zaťaženia celého prierezu. Po konštrukč-nej stránke sú výhody v univerzálnosti po-užitia pre zapojenia vinutí transformátorova záťaže do hviezdy, trojuholníka a otvore-ného trojuholníka a pre širší rozsah pre-nášaných výkonov. Tieto sposoby pripojeniana transformátory a záťaže súčasne zabez-pečujú prehíadné pripojenie s minimálnympočtom překřížení vodičov. Po stránke tech-nologie tavenia skla vznikajú výhody z mož-nosti prepojovateínosti vinutí transformáto-rov a elektrodových záťaží, ktorá je využi-telná pri zmene technologie tavenia sklana danej peci. Například důjde k zmenehlbky skloviny ,a tým aj k zmene odporuelektródovej záťaže, alebo změnou farby ta-venej skloviny sa zmenia vertikálně gradien-ty teplot, tým i změna elektrickej vodivostiskloviny a tým opáť změna odporu elektró-dovej záťaže, čo si v oboch prípadoch vy-žiada změnu napájacieho napátia, dosaži-telná přepojováním hiezda, trojuholník aotvorený trojuholník. Trojfázový výkonovýobvod so 180° bifilaritou oproti obvodu so120° bifilaritou má ovefa viac technickýcha technologických předností, ktoré sú naj-viac využitelné a využívané právě u viac-elektródových sklářských pecí pre vytvára-nie špeciálnych zapojení elektrod s vyšším 219 560 technologickým účinkom při působení tohoistého příkonu v porovnaní so zapojenímelektrod, ktoré je viazané len na trojsvor-kový výstup napájacieho transformátora, t.j. na 120° bifilaritu. Přednostou zapojeniapri 180° bifilarite je, že nevznikajú vyššieharmonické zložky pretekajúceho prúdu vi-nutím transformátora, výkonovým ob-vodoma elektrodovou záťažou.

Na přiložených výkresoch, a to na obr. laje schématicky znázorněný priečny rez troj-fázovým výkonovým obvodem a na obr. lbjeho alternativně vyhotovenie s vodičmi ob-dlžnikového profilu, na obr. 2 je schématickyznázorněný celkový pohíad na prepojenietransformátora s elektrodovou záťažou pecepomocou trojfázového výkonového obvodu,na obr. 3a je znázorněné pripojenie trojfázo-vého výkonového obvodu na transformátorso šesťsvorkovým výstupom, na obr. 3b jebočný pohíad na toto pripojenie, na obr.4a je znázorněné pripojenie trojfázovéhovýkonového' obvodu na transformátor strojsvorkovým výstupom, na obr. 4b je boč-ný pohíad na toto pripojenie, na obr. 5 jeznázorněné pripojenie trojfázového výkono-vého obvodu na elektrodová záťaž sklár-skej pece pri použitom transformátore sošesťsvorkovým výstupom v priečnom řeze,na obr. 6 je toto pripojenie znázorněné vpozdížnom řeze, na obr. 7 je znázorněnépripojenie trojfázového výkonového obvoduna elektrodová záťaž sklárskej pece pri po-užitom transformátore s trojsvorkovým vý-stupom a na obr. 8 je toto pripojenie zná-zorněné v pozdížnom řeze.

Trojfázový výkonový obvod je vytvořenýumiestnením elektrických vodičov 1 kru-hového prierezu alebo elektrických vodičovobdlžnikového prierezu 2 do vrcholov štvor-uholníkov 3, ktoré v případe vodičov kru-hového prierezu sú štvorcami a v případevodičov obdlžnikového prierezu sá obdížnik-mi, pričom středy sámernosti 4 týchto štvor-uholníkov ležia na lúčoch 5 sámernej troj-láčovej hviezdy so stredom 6 hviezdy. Při-dáváme dalších vodičov je dané počtom vo-dičov m v smere osi 7 rovnoběžných s luč-mi 5 hviezdy a počtom vodičov n v smereosi 8 kolmých na láče hviezdy a středy sú-mernosti vytváraných dalších štvoruholní-kov vodičov ležia na osiach 7 a 8 a sú odstředu sámernosti 4 základného štvoruhol-níka alebo dalších štvoruholníkov rovnakovzdialené. Transformátor 9 umiestnený vtrafokobke 10 je přepojený cez energoka-nál 11, suterén 12 hutnej haly 13 a cezpracovnú plošinu 14 na elektrodová záťaž15 sklárskej vaňovej pece 16 pomocou trojfá-zového výkonového obvodu 17, ktorý pre-chodom cez energokanál 11 prechádza dosuterénu 12 tak, že obchádza technologic-ké zariadenia 18 na dopravu sklárskejvsáúzKy, výmenníiky tepla 18 a dýmové ka-nály 20. Pozdíž celého trojfázového výkono-vého obvodu 17 sú profilové nosníky 21, na ktorých sú mechanicky pevne uchytené dr-žiaky 22 výkonových vodičov výkonovéhoobvodu 17, ktorý je připojený na transfor-mátor 9 so šesťsvorkovým výstupom pomo-cou vstupných kontaktových dosák 23 až28 z elektrovodivého materiálu napr. médi,pomocou ktorých sa predížia povodně se-kundárné svorky transformátora po vrcho-lová úroveň jednotlivých lúčov hviezdy, t. j.predížené svorky krajiných fáz siahajú poúroveň vrcholov spodných dvoch šikmýchlúčov hviezdy a predížené svorky prostred-nej fázy siahajú po úroveň vrcholu vertikál-neho lúča hviezdy, čo umožňuje priame pri-pojenie výkonových vodičov 1 pomocou káb-lových ok 29 na predížené svorky transfor-mátora 9 prehíadne s minimálnym počtompřekřížení, čo je znázorněné rovnakýmiznačkami a indexami polarit navzájom siodpovedajúcich poloh výkonových vodičov1 rozmiestnených na lúčoch hviezdy a po-loh na predížených svorkách transformáto-ra 9, ktoré sú pomocou izolačných rozper-ných dosák 30 mechanicky zaistené protidynamickým účinkom skratových prúdov.V případe použitia transformátora s troj-svorkovým výstupom pódia obr. 4a, obr. 4bje trojfázový výkonový obvod 17 připojenýna transformátor 9 pomocou vstupných kon-taktových dosák 31 až 33, ktoré sú predí-žené do tvaru kontaktových dvojramennýchsegmentov, ktorých ramená zvierajú 120°,čo umožňuje priame pripojenie výkonovýchvodičov 1 pomocou káblových ok 29 na kon-taktové dvojramenné segmenty 34 až 36,ktoré sú predížením svoriek transformáto-ra, s minimálnym počtom překřížení výko-nových vodičov 1, čo je znázorněné rovna-kými značkami a indexami polarit navzá-jom si odpovedajúcich poloh výkonovýchvodičov 1 rozmiestnených na lúčoch 5 hviez-dy a poloh na predížených svorkách trans-formátora v tvare kontaktových dvojramen-ných segmentov 34 až 36, ktoré sú pomo-cou izolačných rozperných dosák 30 me-chanicky zaistené proti dynamickým účin-kom skratových prúdov. Vstupná kontak-tová doska 32 je predížená do tvaru dvoj-ramenného segmentu 35 pomocou dvochkontaktových dosák 37 kolmých na směrpredíženia, čo zabezpečuje preklenutie kon-taktového dvojramenného segmentu 34, abynevznikal priamy skrat. Trojfázový výkono-vý obvod 17 je připojený na elektrodovázáťaž sklárskej vaňovej pece 16 pri použi-tom transformátore so šesťsvorkovým vý-stupom pomocou výstupných kontaktovýchdosák 38, ktoré sú usporiadané do vrcho-lov štvoruholníkov 39, ktorých středy sú-mernosti 40 ležia na lúčoch 5 súmernejtrojlúčovej hviezdy a sú rovnako vzdialenéod středu 6 hviezdy, pričom sú svojou dlhsou stranou rovnoběžné s lúčmi hviezdy,Čo umožňuje pomocou priečnych kontakto-vých dosák 41 a 42 tvaru dvojramennýchsegmentov přepojovat záťaž pódia potřeby 219 560 do hviezdy, trojuholníka alebo otvorenéhotrojuholníka, pričom na obr. 5 sú priečnekontaktové došky 41 a 42 znázorněné pl-nou citarou, v zapojení do hviezdy sú vy-značené čiarkovane, kde sú použité len dvepriečne kontaktové došky 41 s jedným ra-menem dlhším, pričom tretia priečna kon-taktová doska ostává rovnoramenná a jepoužitá len pri zapojení do trojuholníka. azapojeni© v otvorenom trojúhelníku, dosta-neme pri úplnom odpojení všetkých trochpriečných kontaktových dosák 41 a 42. Vý-stupné kontaktové došky 38 na obr. 6 súpomocou izolačných rozperných dosák 3Q aprofilových nosníkov 43 jednak mechanic-ky uchytené o pracovnú plošinu 14 a tiežmechanicky zaistené proti dynamickým účin-kom skratových prúdov. Odpovedajúce sipolohy výkonových vodičov 1 na lúčoch 5trojfázového výkonového obvodu 17 a po-lohy připojených výkonových vodičov 1 navýstupných kontaktových doškách 38 súznázorněné rovnakými značkami a indexamipolarit. Samotné výstupné kontaktové doš-ky 38 podlá obr. 6 ia obr. 8 sú ochytené vizolačných rozperných doškách 30 pomo-cou kotviacich opierok 44, pričom medzioboma izolačnými rozpernými doskami 30sú umiestnené násuvné meracie transformá-tory prúdu 45. V případe použitia transfor-mátora s trojsviorkovým výstupem sú vý-stupné kontaktové došky 38 priamo spojenéa prieonymi kontaktovými doskami 42 tva-ru rovnoramenných segmentov, čím možnostprepájania elektródovej záťaže odpadá,avšak i tu sú odpovedajúce polohy výkono-vých vodičov 1 na lúčoch hviezdy a na prieč-nych kontaktových doškách 42 označenérovnakými značkami polarit a indexov.

Struktura trojfázového výkonového obvo-du je vytvořená umiestnením elektrickýchvýkonových vodičov 1 kruhového prierezualebo elektrických výkonových vodičov 1obdížnikového- prierezu 2 do vrcholov štvor-uholníka 3, ktorý v případe výkonových vo-dičov 1 kruhového prierezu je štvorcom av případe výkonových vodičov 1 obdížniko-vého prierezu je obdížnikom, pričom středysúmernoisti 4 týchto štvoruholníkov lezla nalúčoch 5 súmernej trojlúčovej hviezdy sostredom hviezdy 6 a sú od něho rovnakovzdialené, kde pri výkonových vodičoch 1kruhového- prierezu je táto vzdialenosť ur-čená parametrom Li a pri výkonových vo-dičoch 1 obdížnikového prierezu paramet-rom L2. Prídávanie dalších výkonovýchvodičov 1 k tejto štruktúre je danépočtom výkonových vodičov m v smereosi 7 rovnoběžných s lúčmi 5 hviezdy apočtom výkonových vodičov n v smere osí8 kolmých η-a lúče 5 hviezdy, pričom prene je vždy súčin n. m — párnym číslom astředy súmernosti vytváraných dalších štor-uholníkov výkonových vodičov 1 ležia naosiach 7 a 8 a sú od středu súmernosti 4základného štvoruholníka alebo dalších štvoruholníkov rovnako vzdialené a tátovzdialenosť je určená parametrom S — vel-kost strany štvorca pri výkonových vodičoch1 kruhového prierezu. Pri výkonových vodi-čoch 1 obdížnikového prierezu středy sú-mernosti vytváraných dalších štvoruholní-kov výkonových vodičov 1 ležia na osiach7 rovnoběžných s lúčmi 5 hviezdy a sú odstředu súmernosti 4 základného štvoruhol-níka alebo dalších štvoruholníkov rovnakovzdialené a táto vzdialenosť je určená pa-rametrom SA — velkost kratšej strany štvor-uholníka 3, alebo ležia na osiach 8 kolmýchna lúče 5 hviezdy a vtedy sú od středu sú-mernosti 4 základného štvoruholníka alebodalších stvoříc rovnako vzdialené a tátovzdialenosť je určená parametrom SB — vel-kost dlhšej strany štvoruholníka 3. Hodno-ta parametra S je výhodná z intervalu<1, 2D; 1, 5D>, kde D je priemer výkonovýchvodičov 1 kruhového prierezu a je úměrnávelkosti prenášaného napátia, použitej izolá-cii připadne požiadavke prirodzeného chla-denia vzduchom a z hladiska výslednýchindukčnosti, velkosti a rovnoměrnosti prú-dového zataženia sa pohybuje v uvedenomintervale, podlá vztahu S = D . l,05n m, kde D je priemer výkonových vodičov 1,m je počet výkonových vodičov 1 v smereosi 7 a n je počet výkonových vodičov 1v smere osí 8. Pri obdlžnikových prierezochvýkonových vodičov je hodnota parametraSA výhodná z intervalu <1, 5A; 3A> a hod-nota parametra SB je výhodná z intervalu<1,2B; 1,4B>, kde A je velkost kratšej stra-ny obdížnika prierezu výkonového vodiča 1a B je velkost dlhšej strany. Vyššie hodnotyz týchto intervalov sú úměrné vyšším pre-nášaným napátiam pri určitej izolácii a po-žiadavke prirodzeného chladenia vzduchoma nižšie hodnoty sú úměrné nízkým výsled-ným indukčnostiam, rovnoměrnosti prúdo-vého zataženia, nižším prúdovým zaťaženiama pohybujú sa v uvedených intervalechpodlá vzťahov SA = A . l,08nm, SB = B . l,04nm

Hodnoty parametrov Li a L2 sú výhodné zintervalov <Vi + 2S;VX + 3,5S> a<V2 + 0,2 SB; V2 + SB>, kde nižšie hodnoty sú úměrné nižším prú-dovým zaťaženiam a nižším počtom výko-nových vodičov na fázu a tiež nižším výsled-ným indukčnostiam trojfázového výkonové-ho obvodu a opačné. Pokles velkostí Li a L2pod spodnú hranicu týchto intervalov zna-mená zníženie prúdového zataženia výko-nových vodičov 1 bližšie k středu hviezdya, opačné, prekročenie hornej hranice tých-to intervalov znamená zníženie prúdovéhozataženia výkonových vodičov 1 vzdialenej-ších od středu hviezdy, pričom hodnota pa-

Claims (8)

219 560 10 ráme tra Li je daná vzťahom Li - 2S + Ví = 2S + · ( - 1) · y · l,03m a hodnota parametre L2 je daná vzťahom L2 - 0,2 SB + V2 = 0,2 SB + · 11 · B l” - Π · SA . 1)06n,„_ 2 V případe, že pře počty výkonových vo-dičov 1 platí n<m, výhodné m = 2n vytvá-ra sa lúčovité — hviezdicová štruktúra, troj-fázový výkonový obvod zaberá vačší prieč-ny prierez energokanála 11, ale s nižšouhodnotou celkového magnetického toku vtomto priereze a opačné, ak pre počty vý-konových vodičov 1L platí n>m, výhodnén = 2m vytvára sa trojuholníková štruktú-ra, tro-jfázový výkonový obvod v tomto pří-pade zaberá menší prlečny prierez energo-kanála 11, ale s vyššou hodnotou celkové-ho magnetického toku v tomto priereze apre n>m, výhodné n. = 2m avšak pri stvoř-uholníku 3 výkonových vodičov 1 tvaru rov-noměrného lichoběžníka má štruktúra troj-.fázového výkonového obvodu 17 tvar trochkoncentrických kruhových segmentov, pri-čom osi 8 sú koncentrickými kružnicamia osi 7 sú lúčmi hviezdy, pričom tvar struk-tury zaberá najmenší priečny prierez ener-gokanála ll, s najváčšou hodnotou celkové-ho magnetického toku v tomto priereze.Štruktúra trojfázového výkonového obvoduje závislá od vnútorného vyhotovenia zapo-jenia sekundárných vinutí transformátorov9. Pri zapojení sekundárných vinutí dohviezdy alebo trojuholníka vnútri nádobytransformátora 9 sú len tri výstupné svorky,t. j. trojsvorkový výstup a sú k dispozíciilen tri polarity, z ktorých je vytvořená buďjednoduchá štruktúra s rovnakou polaritouvšetkých výkonových vodičov 1 v rámcijedného lúča 5 hviezdy, alebo bifilárnaštruktúra s vystriedaním vždy len dvochrozdielnych polarit výkonových vodičov 1v rámci jedného lúča 5 hviezdy a tieto roz-dielne polarity sú v trojfázovom slede se-kundárných svoriek u, v, w transformátora9 postupné zo-skupené po dvoch u, v do pr-vého lúča hviezdy, po dvoch v, w do dru- hého lúča hviezdy a po dvoch w, u do tre-tielio lúča hviezdy. Toto zoskupenie po dvochpolaritách v uvedenom slede vytvára tzv.podvojný trojfázový sled polarit u, v; v, w;w, u; sekundárných svoriek transformáto-ra 9. Pri vyvedených začiatkoch a koncochvšetkých troch sekundárných vinutí zvonkunádoby transformátora 9 je šest výstupnýchsvoriek, t. j. šesťstvorkový výstup a je k dis-pozícii šesť polarit, z ktorých je vytvořenábifilárna štruktúra s vystriedaním vždy lendvoch rozdielnych polarit výkonových vo-dičov 1 v rámci jedného lúča 5 hviezdy -atieto rozdielne polarity sú v trojfázovom sle-de sekundárných svoriek transformátora 9u, x, v, y, w, z postupné zoskupené po dvochu, x do prvého lúča hviezdy, po dvoch v, ydo druhého lúča a po dvoch w, z do tre-tieho lúča hviezdy, čo vytvára tzv. podvojnýtrojfázový sled polarit u, x; v, y; w, z se-kundárných svoriek transformátora 9. Pritrojfázovom podvojnom slede u, v; v, w;w, u vzniká 120° bifilarita a pri trojfázovompodvojnom slede u, x; v, y; w, z vzniká 180°bifilarita. Priestorové vystriedanie polaritmožno preniesť viacerými spósobmi, avšaknajvyšší účinok sa dosahuje vo formě naj-rovnomernejšieho rozdelenia prúdu do jed-notlivých výkonových vodičov v rámci jed-nej fázy pri jednoduchom vystriedaní pola-rit tak, že každé dva susedné vodiče vosiach 7 a v osiach 8 majú navzájem opač-nú polaritu. Pre použitie v sklársko-m priemysle súnajvýhodnejšie jednožilové měděné káble,například typ 1XYY 800 mm2, lebo odpa-dá jú pozdíž trojfázového výkonového obvo-du 17 kontaktně spoje, urýchli sa montáža vzhladom na to, že sú izolované, budetým zabezpečená ochrana proti korózii odrozpadu sklářské] vsádzky bohaté] na sodu.Prierez tohto typu kábla je výhodný z hra-diska koeficientu skinefektu a vlastně] in-dukčnosti pre rovnaký prierez obdížnikové-ho tvaru. Vynález može nájsť ďalšie vhodné využi-tie v energetike pri prepájaní energoblokov,ako sú generátory a transformátory, avšakpri použití izolovaných výkonových vodičova tiež v oblasti elektrického tepla oblúko-vých a oblúkovo-odporových pecí. PREDMET

1. Trojfázový výkonový obvod, tvořenýtriangulárnym a bifilárnym usporiadanímelektrických výkonových vodičov v y z n a-č u j ú c i s a t ý m, že výkonové vodiče (1)sú umiestnené vždy v párnom počte na fá-zu do vrchov štvoruholníkov (3j, napří-klad štvorcov, ktorých středy sumernosti(4) ležia na lúčoch [5] súmernej trojlúčo-vej hviezdy a sú rovnako vzdialené od stre- VYNÁLEZU du hviezdy (6), pričom výkonové vodiče (1)všetkých. troch lúčov hviezdy ležiace na naj-bližšej z osí (8) od středu hviezdy (6) súv trojfázovom slede sekundárných svoriek(u, v, w] transformátora (9) s trojsvorko-vým výstupom připojené na jeho svorky,pričom všetky vodiče trojfázového výkono-vého obvodu (17) sú uchytené v držiaku(22) výkonových vodičov (1), ktorý je po 219 5βΟ 11 12 celej dížke trojfázového výkonového obvo-du rozmiestnený na pozdížnych profilovýchnosníkoch (21) v intervalech 0,6 až 1 m,pričom uchytenie držiakov (22] výkonovýchvodičov (1) o profilové nosníky (21) je vmiestach uhlovej výseče +20° od osi uhlovzovretých lúčmi (5) súmernej trojúčeliovejhviezdy, kde jednotlivé výkonové vodiče (1)sú na jednom konci připojené na trojsvor-kový výstup transformátora (9) pomocouvstupných kontaktových dosák (31 až 33)a na druhom konci sú výkonové vodiče (1)připojené na elektrodová záťaž (15) sklář-ské j vaňovej pece (16) pomocou výstupnýchkontaktových dosák (38), ktoré sú priečnemechanicky a elektricky izolované upevně-né v dvoch rovnoběžných izolačných roz-perných doškách (30), ktoré sú pomocouprofilových nosníkov (43) upevněné o po-mocná plošinu (14) sklárskej vaňovej pece(16).

2. Trojfázový výkonový obvod podl'a bo-du 1 v y z n a č u j ú c i s a tým, že dvavýkonové vodiče (1) sú umiestnené na dal-ších osiach (7) rovnoběžných s lúčmi (5)hviezdy, pričom střed súmernosti štvoruhol-níka výkonových vodičov (1) je od středusúmernosti základného štvoruholníka (3)vzdialený o dížku strednej priečky základ-ného štvoruholníka (3) kolméj na lúč (5)hviezdy, dalšie dva výkonové (1) vodiče nadalších osiach (8) kolmých na lúč (5)hviezdy, kde střed súmernosti štvoruholní-ka výkonových vodičov (1) je od středusúmernosti základného štvoruholníka (3)vzdialený o- dížku strednej priečky základ-ného štvoruholníka (3) rovnoběžněj s lú-čom (5) hviezdy, a dalšie dva výkonovévodiče (1) v osiach (7 a 8) kolmých a rov-noběžných s lúčmi (5) hviezdy.

3. Trojfázový výkonový obvod podlá bo-du 2, v y z n a č u j ú c i s a tým, že prirovnoramennom lichobežníkovom tvare zá-kladného’ štvoruholníka (3) výkonových vo-dičov (1) sú osi (7) rovnoběžné s lúčmi (5)hviezdy lúčmi vychádzajúcimi zo středu (6)hviezdy a osi (8) kolmé na lúč (5) hviezdysú kružnicami.

4. Trojfázový výkonový obvod podlá bo-dov 1, 2a3vyznačujúci sa tým, žekaždé dva susedné výkonové vodiče (1) le-žiace na rovnakých osiach (8) kolmých nalúče (5) hviezdy a tiež každé dva susednévýkonové vodiče (1) ležiace na rovnakýchosiach (7) rovnoběžných s lúčmi (5) hviez-dy majú opačnú polaritu, pričom výkonovévodiče (1) všetkých troch lúoov (5) hviez-dy ležiace na najbližšej z osi (8) od středu hviezdy (6) sú v podvojnom trojfázovomslede sekundárných svoriek (u, v), (v, w)a (w, u) transformátora (9) s troj svorkovýmvýstupem a sú v podvojnom trojfázovomslede sekundárných svoriek (u, x), (v, y)a (w, z) transformátora (9) so šesťsvorko-vým výstupom.

5. Trojfázový výkonový obvod podlá bo-dov 1, 2, 3 a 4 vy zna č u j ú c i sa tým,že pře transformátor (9) s trojsvorkovýmvýstupom sú jeho sekundárné svorky pre-dížené pomocou vstupných kontaktovýchdosák (31 až 33), ktoré sú ukončené rovno-ramennými segmentami (34 až 36) až zaúrovňou okrajových výkonových vodičov(1), ktoré sú na najvzdialenejších od stře-du hviezdy (6) kolmých osiach (8) na lúče(5) hviezdy, kde za týmito okrajovými vý-konovými vodičmi (1) sú pomocou izolač-ných rozperných dosák (30) mechanicky aelektricky izolačně upevněné rovmaramennésegmenty (34 až 36) a nad úrovňou sekun-dárných svoriek transformátora (9) vstup-né kontaktové došky (31 až 33), pričom pretransformátor (9) so šesťsvorkovým výstu-pom sú jeho sekundárné svorky predlženépomocou vstupných kontaktových dosák (23až 28) až za úroveň okrajových výkonovýchvodičov (1), ktoré sú na najvzdialenejšíchod středu hviezdy (6) kolmých osiach (8)na lúče (5) hviezdy, pričom všetky vstupnékontaktové došky (23 až 28) sú pevne uchy-tené pomocou izolačnej rozpernej došky(30) nad úrovňou koinca sekundárných svo-riek transformátora (9).

6. Trojfázový výkonový obvod podlá bo-dov 1 až 5 vyznačujúci sa tým, žepre transformátor (9) s trojsvorkovým vý-stupom sú výstupné kontaktové došky (38)umiestnené vždy v párnom poete na fázudo vrcholov štvoruholníkov, výhodné štvior-co v, ktorých středy súmernosti (40) ležiana lúčoch (5) súmennej trojlúčovej hviez-dy a výstpné kontaktové došky (38) ležia-ce na rovnakých osiach rovnoběžných s lúč-mi (5) hviezdy majú rovnakú polaritu, pri-čom sú svojou dlhšou stranou obdížnikovéhoprierezu rovnoběžné s lúčmi (5) hviezdy,kde na ne dosadajú priečne kontaktové doš-ky (42) tvaru rovnoramenných segmentov,z ktorých sú dva s jedným ramenom dlh-ším pri transformátore (9) so šesťsvorko-vým výstupom.

7. Trojfázový výkonový obvod podlá bo-dov 1 až 4 v y z n a č u j ú ci s a t ý m, ževýkonové vodiče (1) majú svoju dlhšiu stra-nu Obdížnikového prierezu (2) rovnoběžnás osiami (8).

8 výkresov