CS217684B1 - Ceramic flux for welding on with austanitic band electrode and welding of the non-corroding steels - Google Patents
Ceramic flux for welding on with austanitic band electrode and welding of the non-corroding steels Download PDFInfo
- Publication number
- CS217684B1 CS217684B1 CS816280A CS816280A CS217684B1 CS 217684 B1 CS217684 B1 CS 217684B1 CS 816280 A CS816280 A CS 816280A CS 816280 A CS816280 A CS 816280A CS 217684 B1 CS217684 B1 CS 217684B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- welding
- weight
- flux
- oxide
- ceramic flux
- Prior art date
Links
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 25
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 title description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 14
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 10
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims abstract description 8
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical class [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 7
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 7
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 7
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 claims description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 12
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 7
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N barium oxide Chemical compound [Ba]=O QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- OYLGJCQECKOTOL-UHFFFAOYSA-L barium fluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ba+2] OYLGJCQECKOTOL-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001632 barium fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
Keramické tavivo pre naváranie s austenitickou pásovou elektrodou a zváranie nehrdzavejúcich ocelí. Vynález sa týká strojárenskej technologie. Vynález rieši problém vhodného keramického taviva pre naváranie s austenitickou pásovou elektrodou a zváranie nehrdzavejúcich ocelí, najma jeho zlepšené technologické, ale aj metalurgické vlastnosti pri zvýšení produktivity práce. Podstata vynálezu spočívá v chemickom zložení taviva, ktoré pozostáva z 19 až 29 % hmotnostných kysličníka křemičitého, 0,1 až 3 % hmotnostně kysličníka manganatého, 24 až 37 % hmotnostných kysličníka hlinitého, 5 až 15 % hmotnostných kysličníka horečnatého, 1 až 9 % hmotnostných kysličníka vápenatého, 6 až 10 % hmotnostných kysličníka sodného a draselného spolu, 15 až 25 % hmotnostných fluoridu vápenatého, zvyšok tvoria nečistoty, kysličník železitý od 0,01 do 1 % hmotnostných, fosfor od 0,01 do 0,04 % hmotnostných, síra od 0,01 do 0,04 % hmotnostných.Ceramic flux for welding with austenitic strip electrode and welding of stainless steels. The invention relates to engineering technology. The invention solves the problem of a suitable ceramic flux for welding with an austenitic strip electrode and welding of stainless steels, in particular its improved technological as well as metallurgical properties while increasing labor productivity. The essence of the invention consists in the chemical composition of the flux, which consists of 19 to 29% by weight of silica, 0.1 to 3% by weight of manganese oxide, 24 to 37% by weight of alumina, 5 to 15% by weight of magnesium oxide, 1 to 9% by weight of alumina. calcium oxide, 6 to 10% by weight sodium and potassium oxides together, 15 to 25% by weight calcium fluoride, the remainder being impurities, iron oxide from 0.01 to 1% by weight, phosphorus from 0.01 to 0.04% by weight, sulfur from 0.01 to 0.04% by weight.
Description
Vynález sa týká keramického taviva pre naváranie s austenitickou chróm niklovou pásovou elektrodou obsahuj úcou niob, nehrdzavejúcich vrstiev na legované alebo nízkolegované konstrukčně ocele a na zváranie nehrdzavejúcich ocelí.The invention relates to a ceramic flux for welding with austenitic chromium nickel strip electrode containing niobium, stainless layers on alloyed or low-alloy structural steels and for welding stainless steels.
V procese navárania pásovou elektrodou pod tavivom má tavivo rozhoduj úci vplyv na formovanie húsenky, odstránitelnosť trosky a chemické zloženie návaru. Dobré formovanie húsenky a dobrá odstránitelnosť sú nevyhnutné pre dosiahnutie bezchybného návaru. Tendencia zapekania trosky sa zvyšuje hlavně pri naváraní chrómniklovou pásovou elektrodou obsahujúcou niob. Existujú tavívá, ktoré majú dobrú odstránitelnosť trosky pri naváraní austenitickou chrómniklovou páskou, avšak pri použití chrómniklovej pásky s obsahom niobu sa velmi zhorší odstránitelnosť trosky z povrchu návaru. Troska je buď přilnutá na velkej ploché alebo na malej ploché vo formě jemných ihličiek. Nepriaznivý metalurgický vplyv taviva sa prejaví na chemickom zložení návaru a to v prepale chrómu, niobu a nalegovaní kremíka. Od obsahu chrómu a niobu závisí korózna odolnosť návaru, prepalom týchto prvkov sa zhorší odolnosť. Obsah kremíka nad 1 hmotnostně % zvyšuje náchylnost na praskanie za tepla.In the strip electrode welding process below the flux, the flux has a decisive influence on the formation of the bead, the slag removability and the chemical composition of the deposit. Good bead formation and good removability are essential to achieve a perfect build-up. The tendency of slag baking increases mainly when welding with a niobium-containing chrome-nickel ribbon electrode. There are fluxes which have good slag removability when welded with austenitic chrome-nickel tape, but using chromium-nickel tape containing niobium will greatly impair the removability of slag from the surface of the deposit. The slag is either adhered to a large flat or a small flat in the form of fine needles. The unfavorable metallurgical effect of the flux is reflected in the chemical composition of the deposit, namely in the burn of chromium, niobium and silicon alloying. Depending on the chromium and niobium content, the corrosion resistance of the weld deposit depends on the burn-up of these elements. A silicon content above 1% by weight increases the susceptibility to hot cracking.
Je známe tavené tavivo o nasledovnom chemickom zložení: 28 až 38% hmot. kysličníka křemičitého, 15 až 29 % hmot. kysličníka hlinitého, 5 až 13 % hmotnostných kysličníka vápenatého, 10 až 18 % hmot. fluoridu vápenatého, 17 až 30 % kysličníka horečnatého, 0,2 až 2,5 % hmot. kysličníka sodného a draselného spolu, 0,8 až 8 % hmot. kysličníka barnatého, 1 až 6 % hmot. kysličníka manganatého. Toto tavivo má v podstatě velmi dobré formovacie húsenky vďaka vysokému obsahu kysličníka křemičitého, ktorý ale zasa nepriaznivo vplýva na prepal chrómu, niobu a nalegovanie kremíka v návare, čím sa znižuje korózna odolnosť a zvyšuje sa náchylnost na praskanie návaru za tepla.A fused flux having the following chemical composition is known: 28 to 38 wt. % silica, 15 to 29 wt. alumina, 5 to 13 wt.% calcium oxide, 10 to 18 wt. % of calcium fluoride, 17 to 30% magnesium oxide, 0.2 to 2.5% wt. % of sodium and potassium oxides together, 0.8 to 8 wt. % barium oxide, 1 to 6 wt. manganese oxide. This flux has essentially good molding bands due to the high silica content, which in turn adversely affects chromium burn, niobium and silicon deposition in the deposit, thereby reducing corrosion resistance and increasing the susceptibility to hot cracking.
Dalej je známe tavené tavivo s nasledovným zložením:Further, a fused flux having the following composition is known:
až 15 % hmot. kysličníka křemičitého, 1 až 7 % hmot. kysličníka manganatého, 36,7 až 47 % hmot. kysličníka hlinitého, 1 až 4 % hmot. kysličníka horečnatého, 10 až 17 % hmot. kysličníka vápenatého, 1 až 3 % hmot. kysličníka sodného a draselného spolu 16 až 26 % hmot. fluoridu vápenatého, 1 až 8 % hmot. fluoridu barnatého.up to 15 wt. % silica, 1 to 7 wt. % manganese oxide, 36.7 to 47 wt. % alumina, 1 to 4 wt. % of magnesium oxide, 10 to 17 wt. % calcium oxide, 1 to 3 wt. % of sodium and potassium oxides in total 16 to 26 wt. % calcium fluoride, 1 to 8 wt. barium fluoride.
Toto tavené tavivo má horšie formovacie vlastnosti oproti predchádzajúcemu tavivu. Húsenka je hrbolatá a v střede- přepadnutá. Pri naváraní pásovou elektrodou obsahujúcou niob sa vyskytuje zapekanie trosky na povrchu húsenky. Tavivo však dává nízký prepal chrómu a niobu a malé nalegovanie kremíka do návaru.This fused flux has worse molding properties than the previous flux. The caterpillar is bumpy and staggered in the middle. When welding with a niobium band electrode, slag baking occurs on the bead surface. However, the flux gives low chromium and niobium burns and low silicon deposition in the weld deposit.
Uvedené nedostatky do značnej miery odstraňuje keramické tavivo pre naváranie s austenitickou pásovou elektrodou a zváranie nehrdzavejúcich ocelí podl’a vynálezu, ktoré pozostáva z 19 až 29 % hmot. kysličníka křemičitého, 0,1 až 3% hmot. kysličníka manganatého, 24 až 37 % hmot. kysličníka hlinitého, 5 až 15 % hmot. kysličníka horečnatého, 1 až 9 % hmot. kysličníka vápenatého, 6 až 16 % hmot. kysličníka sodného a draselného, spolu 15 až 25% hmot. fluoridu vápenatého, zvyšok tvoria nečistoty kysličník železitý, fosfor a síra.These drawbacks are largely eliminated by the ceramic flux for welding with an austenitic ribbon electrode and welding stainless steels according to the invention, which consists of 19 to 29% by weight. % silica, 0.1 to 3 wt. % manganese oxide, 24 to 37 wt. % alumina, 5 to 15 wt. % magnesium oxide, 1-9 wt. % of calcium oxide, 6 to 16 wt. % of sodium and potassium oxide, together 15 to 25 wt. calcium fluoride, the remainder being impurities iron oxide, phosphorus and sulfur.
Pri naváraní pásovou elektrodou s tavivom podl’a vynálezu je velmi stabilně horenie oblúka s velmi malým výkyvom parametrov, je to zabezpečené dostatočným obsahom ionizujúcich kysličníkov sodného a draselného. Stabilně horenie oblúka priaznivo vplýva na rovnoměrnost závaru. Húsenka je rovnoměrně formovaná s hladkým povrchom, vďaka priaznivému obsahu kysličníka křemičitého, odstránitelnosť trosky je samovolná aj pri naváraní s pásovou elektrodou obsahujúcou niob. Spotřeba taviva je velmi nízká asi 0,5 kg taviva na 1 kg navařeného kovu. Dobré formovanie a odstránitelnosť trosky sa dosiahla optimálnou kombináciou kysličníkov hlinitého, horečnatého a křemičitého, vďaka kysličníku hlinitému s bodom tavenia 2050 °C a horečnatému s bodom tavenia 2800 °C sa dosahuje poměrně vysoký bod tavenia a tenká vrstva roztavenej trosky a tým nízká spotřeba taviva.When welding with a flux band electrode according to the invention, the arc burning with very low variation in parameters is very stable, this is ensured by a sufficient content of ionizing sodium and potassium oxides. Steady arc burning favorably affects the uniformity of the vapor. The bead is uniformly formed with a smooth surface, due to the favorable silica content, the slag removability is spontaneous even when welding with a niobium-containing electrode. The consumption of flux is very low about 0.5 kg of flux per kg of weld metal. Good slag formation and removability was achieved by the optimum combination of alumina, magnesium and silica, with alumina with a melting point of 2050 ° C and magnesium with a melting point of 2800 ° C, achieving a relatively high melting point and a thin layer of molten slag.
Keramické tavivo podlá vynálezu má tiež priaznivý metalurgický vplyv na chemické zloženie návaru, vyznačuje sa malým prepalom chrómu a niobu a nízkým nalegovaním kremíka.The ceramic flux according to the invention also has a favorable metallurgical effect on the chemical composition of the deposit, characterized by low chromium and niobium burns and low silicon alloying.
Skúškami bolo overené keramické tavivo podlá vynálezu skladajúce sa z 20,5 % hmot. kysličníka křemičitého, z 0,4 % hmot. kysličníka manganatého, 27,9 % hmot. kysličníka hlinitého, 14,3 % hmot. kysličníka horečnatého, 8,1 % hmot. kysličníka vápenatého, 13,7 % hmot. kysličníka sodného a draselného spolu, 15,0 % hmot. fluoridu vápenatého, zvyšok tvoria nečistoty, 0,65 % hmot. kysličníka železitého, 0,03 % hmot. fosforu, 0,030 % hmot. síry.The ceramic flux according to the invention consisting of 20.5 wt. % of silica, 0.4 wt. manganese oxide, 27.9 wt. alumina, 14.3 wt. magnesium oxide, 8.1 wt. % calcium oxide, 13.7 wt. % of sodium and potassium oxides together, 15.0 wt. % of calcium fluoride, the remainder being impurities, 0.65 wt. % ferric oxide, 0.03 wt. % phosphorus, 0.030 wt. sulfur.
Návar zhotovený s použitím tohto keramického taviva a s austenitickou pásovou elektrodou o zložení 23,95 % hmot. chrómu, 11,50 % hmot. niklu, 0,90 % hmot. niobu, 0,29 % hmot. kremíka mal velmi dobré formovanú húsenku s hladkým povrchom a plynulými prechodmi medzi húsenkami, troska sa oddělovala samovolné. Tiež sa dosiahol priaznivý metalurgický vplyv, obsah chrómu v návare bol 22,46 % hmot., obsah niobu 0,81 % hmot., obsah kremíka 0,58 % hmot.A weld deposit made using this ceramic flux and with an austenitic band electrode of 23.95 wt. % chromium, 11.50 wt. % nickel, 0.90 wt. % niobium, 0.29 wt. Silicon had a very good molded caterpillar with a smooth surface and smooth transitions between caterpillars, the slag separated spontaneously. A favorable metallurgical effect was also obtained, the chromium content in the surfacing was 22.46 wt%, the niobium content 0.81 wt%, the silicon content 0.58 wt%.
S tavivom o zložení 28,1 % hmot. kysličníka křemičitého, 2,6 % hmot. kysličníka manganatého, 34,5 % hmot. kysličníka hlinitého,With a flux of 28.1 wt. % of silica, 2.6 wt. % manganese oxide, 34.5 wt. aluminum oxide,
6,8 % hmot. kysličníka horečnatého, 4,5 % hmot. kysličníka vápenatého, 6,5 % hmot. kysličníka sodného a draselného spolu 16,2 % hmot. fluoridu vápenatého, zvyšok tvoria nečistoty 0,8 % hmot. kysličníka železitého,6.8 wt. % magnesium oxide, 4.5 wt. % of calcium oxide, 6.5 wt. % of sodium and potassium oxides in total 16.2 wt. % of calcium fluoride, the remainder being impurities of 0.8 wt. iron oxide,
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS816280A CS217684B1 (en) | 1980-11-26 | 1980-11-26 | Ceramic flux for welding on with austanitic band electrode and welding of the non-corroding steels |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS816280A CS217684B1 (en) | 1980-11-26 | 1980-11-26 | Ceramic flux for welding on with austanitic band electrode and welding of the non-corroding steels |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS217684B1 true CS217684B1 (en) | 1983-01-28 |
Family
ID=5431828
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS816280A CS217684B1 (en) | 1980-11-26 | 1980-11-26 | Ceramic flux for welding on with austanitic band electrode and welding of the non-corroding steels |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CS (1) | CS217684B1 (en) |
-
1980
- 1980-11-26 CS CS816280A patent/CS217684B1/en unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106736032A (en) | A kind of 309 (L) stainless flux-cored wires for plate sheet welding | |
CN111438463A (en) | Argon-filling-free priming welding rod for nickel-based alloy | |
US4338142A (en) | Melting flux composition for submerged arc welding | |
CA1229248A (en) | Powdered ni-cr based material for thermal spraying | |
US2432773A (en) | Coated welding electrode | |
US3867608A (en) | Submerged arc welding process for very low-temperature steel and welded product | |
JP5869066B2 (en) | Bond flux for multi-electrode single-sided submerged arc welding | |
US4196335A (en) | Submerged arc welding process | |
CS217684B1 (en) | Ceramic flux for welding on with austanitic band electrode and welding of the non-corroding steels | |
US4013868A (en) | Method of multiple gas shielded arc welding | |
US3932200A (en) | Flux for a build-up welding | |
US2820725A (en) | Welding alloys and fluxes | |
US4036671A (en) | Flux for the submerged arc welding of ordinary, semi-alloyed or special steels | |
US2000861A (en) | Coated welding electrode | |
KR101091469B1 (en) | MIX flux cored wire and MIX arc welding method for pure ARC shield gas welding | |
US1905081A (en) | Covered welding rod | |
RU2125927C1 (en) | Composition of electrode coating | |
KR100411477B1 (en) | Metal cored wire for welding of austenitic stainless steel | |
US2789925A (en) | Coated weld rods with low carbon core | |
GB963174A (en) | Improvements in and relating to welding flux compositions | |
SU733933A1 (en) | Molten flux | |
JPH04305396A (en) | Low hydrogen coated arc welding rod | |
US3855447A (en) | Weld additive for electric-arc deposit welding | |
RU1605451C (en) | Flux-cored wire composition | |
JP3550770B2 (en) | Flux for sub-mark welding |