CS216925B2 - Method of continuous casting of the steel product - Google Patents
Method of continuous casting of the steel product Download PDFInfo
- Publication number
- CS216925B2 CS216925B2 CS788302A CS830278A CS216925B2 CS 216925 B2 CS216925 B2 CS 216925B2 CS 788302 A CS788302 A CS 788302A CS 830278 A CS830278 A CS 830278A CS 216925 B2 CS216925 B2 CS 216925B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- bar
- cast
- casting
- mold
- giant
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
Description
(54) Způsob plynulého odlévání ocelového výrobku(54) Continuous casting of steel product
Vynález se týká způsobu plynulého odlévání oceli, zejména ocelových tyčí, do koklly vytvořené ve stroji pro plynulé lití, opatřeném licím kolem nebo pásem·, při kterém· se odlévaná ocel v tomto zařízení plynule ochlazuje až alespoň částečně ztuhne a tento alespoň částečně ztuhlý ocelový výrobek se plynule z licího stroje vytahuje při teplotě 1100 až 12CiD'°C a ochlazuje dopadem chladicího média.BACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to a method for continuously casting steel, in particular steel bars, into a mold formed in a continuous casting machine provided with a casting wheel or belt in which the cast steel in this apparatus is continuously cooled to at least partially solidify and at least partially solidified is continuously withdrawn from the casting machine at a temperature of 1100-12 ° C and cooled by the impact of a cooling medium.
218925218925
Vynález se týká způsobu plynulého odlévání nekonečně dlouhých ocelových tyčí.The invention relates to a method for continuously casting endless steel bars.
U obvyklých způsobů pro plynulé odlévání kovů, jako například oceli, se roztavený kov odlévá do vertikální kokily s otevřeným koncem. Kokila ochlazuje obvod kovu a na její stěně se vytváří tuhnoucí kůra nebo plášť, který ohraničuje ingot, který se plynule vytahuje ze spodní části kokily, zatímco roztavený kov se plynule odlévá do její horní části. Rychlost vytahování odlévaného kovu z kokily se nastaví tak, aby byla úměrná objemu roztaveného kovu odlévaného do kokily. Po vytažení z kokily se horký ingot chladí, např. vodní sprchou namířenou na polotuhý ingot, aby se dosáhlo jeho úplného ztuhnutí.In conventional processes for continuously casting metals such as steel, molten metal is cast into a vertical open end mold. The ingot mold cools the perimeter of the metal and a solidifying crust or sheath is formed on its wall which encloses an ingot which is continuously drawn from the bottom of the ingot mold while the molten metal is continuously poured into the top of the ingot. The rate of withdrawal of the cast metal from the ingot mold is set to be proportional to the volume of molten metal cast into the ingot mold. After being withdrawn from the ingot mold, the hot ingot is cooled, eg with a water spray directed at the semi-solid ingot, to achieve complete solidification.
Chlazení ingotu používané po jeho vytažení z kokily se nazývá sekundárním· ochlazováním a postačuje pro úplné ztuhnutí ingotu pro jakékoliv další zpracování.The cooling of the ingot used after its removal from the ingot mold is called secondary cooling and is sufficient to completely solidify the ingot for any further processing.
Ve· většině zařízení pro plynulé lití je osa kokily vertikální a ingot se vytahuje vertikálně směrem dolů. Potom, co ingot úplně ztuhne, kusy požadované délky se oddělí z pohybujícího ingotu. Protože je nezbytné, aby byl ingot před oddělováním úplně ztuhlý, odlévací rychlosti jsou omezeny možnostmi vertikální výšky. Tzn., bylo nezbytné o-mezit rychlosti odlévání tak, aby se docílilo úplného ztuhnutí ingotu uvnitř vertikálních rozměrů daných vzdáleností kokily od oddělovací stanice. Jinak by byly konstrukční náklady velice vysoké.In most continuous casting machines, the mold axis is vertical and the ingot is pulled vertically downwards. After the ingot has solidified completely, pieces of the desired length are separated from the moving ingot. Since it is necessary that the ingot is completely solidified before separation, the casting speeds are limited by the vertical height options. That is, it was necessary to limit the casting speed so as to achieve complete solidification of the ingot within the vertical dimensions given by the distance of the mold from the separation station. Otherwise construction costs would be very high.
Při odlévání oceli jsou tyto problémy nejvážnější, s ohledem na vysokou teplotu roztavené oceli a dlouhou dobu požadovanou na úplné ztuhnutí ingotu. Například u typických zařízení pro plynulé odlévání oceli není vzdálenost 35 m mezi 'kokilou a dělicí stanicí neobvyklá a i tato vzdálenost vyžaduje omezení rychlosti odlévání na menší než je teoreticky možné.When casting steel, these problems are most serious, due to the high temperature of the molten steel and the long time required to completely solidify the ingot. For example, in typical continuous steel casting installations, the distance of 35 m between the ingot mold and the separation station is not uncommon, and even this distance requires a casting speed limitation to less than theoretically possible.
Aby se dosáhlo snížení požadavku na vertikální výšku, bylo navrženo odlévat ingot na vertikálně umístěné kokile, potom ochlazovat ingot ve vertikálně umístěné sekundární oblasti,, v níž je odlitek podepřen válečky. U takovýchto zařízení se ingot ohýbá v oblouku okolo 90° tak, že oblouk se stává tangentou к horizontále. V bodu dotyku se ingot znovu vyhýbá a narovnává párem tlačných válečků a transportuje' se horizontálně do dělicí stanice. Toto dovoluje určité snížení výšky stroje, ale nepředstavuje vyhovující řešení problému, protože je nutný oblouk poměrně velkého poloměru. I s velkým poloměrem je však ještě obtížné ohnout a znovu narovnat tuhnoucí odlitek, aniž by praskl nebo se jinak poškodil.In order to reduce the vertical height requirement, it has been proposed to cast the ingot on the vertically positioned ingot mold, then cool the ingot in the vertically positioned secondary region in which the casting is supported by rollers. In such devices, the ingot bends in an arc of about 90 ° such that the arc becomes tangent to the horizontal. At the point of contact, the ingot is again avoided and straightened by a pair of push rollers and transported horizontally to the cutting station. This allows a certain reduction in the machine height, but does not constitute a satisfactory solution to the problem, since an arc of relatively large radius is required. However, even with a large radius, it is still difficult to bend and straighten the solidification cast without cracking or otherwise damaging it.
Další redukce výšky a celkové délky licích strojů se dosáhlo vytvořením kokily se zakřivenou dutinou, takže ingot vystupuje z kokily v zakřiveném stavu, odpovídajícím zakřivení dutiny. Kokily se zakřivenými dutinamii však nejsou úplně uspokojivé. Dutiny kokil jsou obvykle opatřeny vložkami z mědi, pro její dobrou tepelnou vodivost. Zakřivené měděné kokilové vložky mají vyšší výrobní i provozní cenu než rovné. Dále, přesné vyložení kokily se zakřivenou dutinou je mnohem těžší než přesně vyložit kokilu s přímou dutinou. Avšak ingot vycházející v přímém stavu z přímé dutiny kokily se musí ohýbat po zakřivené dráze a tato ohýbací operace vyžaduje přídavný vertikální prostor, ve srovnání s vertikálním prostorem požadovaným pro stroje s kokilou se zakřivenou dutinou. Proto, u známých strojů výhody vedení ingotu z kokily po zakřivené dráze zaručuje použití zakřivených drah, ale tyto výhody se ruší shora popsanými problémy s kokilami.Further reduction in the height and overall length of the casting machines was achieved by providing a mold with a curved cavity so that the ingot exits the mold in a curved state corresponding to the curvature of the cavity. However, molds with curved cavities are not entirely satisfactory. The mold cavities are usually provided with copper inserts for good thermal conductivity. Curved copper ingot molds have higher production and operating costs than straight. Further, accurate lining of a curved cavity mold is much harder than accurately lining a straight cavity mold. However, the ingot coming out of the straight cavity of the ingot mold has to bend along a curved path and this bending operation requires an additional vertical space, as compared to the vertical space required for machines with a curved cavity. Therefore, in the known machines, the advantage of guiding the ingot mold over a curved path guarantees the use of curved paths, but these advantages are overcome by the above-mentioned ingot mold problems.
Ke snahám redukovat vertikální prostor pro plynulé lití se přidávají požadavky zvýšit rychlost odlévání. Je známo, že plynulý relativní pohyb mezi odlitkem a kokilou zabraňuje přenosu tepla mezi tuhnoucím odlitkem a stěnou kokily, a tím se omezuje rychlost odlévání. Dosud se nejvýznamnější zvýšení dosáhlo- oscilací kokily po krátké dráze ve směru odlévání, jak je popsáno v USA patentu č. 2 135 183. Pro odlévání oceli je obvyklý rozsah oscilace kokily 1-/10 až 1/30 délky kokily, např. 1,6 mm až 510,8 mm. U známých konstrukcí oscilují kokily se zakřivenou dutinou v oblouku odpovídajícím zakřivení dráhy, po· níž je odlitek veden z kokily. Je-li však použita kokila s přímou dutinou, aby se předešlo shora uvedeným obtížím spojeným se zakřiveným průchodem kokilou, ingot musí být z kokily vyveden v přímé vertikální dráze až na dostatečnou vzdálenost, aby se zabránilo tření spodního okraje kokily o část odlitku ve vnitřním oblouku zakřivené dráhy. To však vyžaduje zvýšení vertikálního- prostoru. Dále zkoušky ukázaly, že při vyšších rychlostech odlévání má ingot odlévaný do kokily s přímou dutinou a potom ohýbaný po zakřivené dráze sklon к vytváření vnitřních vad a povrchových trhlin.Efforts to increase casting speed are added to efforts to reduce vertical space for continuous casting. It is known that the continuous relative movement between the casting and the ingot mold prevents heat transfer between the solidifying casting and the ingot mold wall, thereby limiting the casting speed. The most significant increase so far has been achieved by oscillation of the ingot mold along a short path in the casting direction, as described in U.S. Patent No. 2,135,183. For casting of steel, the range of the ingot mold oscillation is 1- / 10 to 1/30 6 mm to 510.8 mm. In the known designs, the molds with a curved cavity oscillate in an arc corresponding to the curvature of the path along which the casting is guided from the mold. However, if a straight cavity ingot mold is used to avoid the above difficulties associated with the curved passage of the ingot, the ingot must be led out of the ingot in a straight vertical path up to a sufficient distance to prevent friction of the lower edge of the ingot curved track. However, this requires an increase in vertical space. Furthermore, tests have shown that at higher casting speeds, the ingot cast into a straight cavity mold and then bent along a curved path tends to create internal defects and surface cracks.
Ještě vážnější problém, společný jak pro přímé tak i zakřivené dutiny kokil, je ten který vzniká jako přímý následek zvýšené rychlosti odlévání, zejména problém dosažení uspokojivých povrchových vlastností.An even more serious problem, common to both straight and curved mold cavities, is that which arises as a direct consequence of the increased casting rate, in particular the problem of achieving satisfactory surface properties.
Charakteristickým znakem odlitků vyrobených oscilující kokilou je přítomnost známek oscilace nebo kroužků procházejících okolo odlitku po jeho povrchu. Vlivem tření mezi postupující odlévanou tyčí a povrchem oscilující kokily, se na tuhnoucí plášť kovu přenášejí axiální tlaky. Tyto střídavé tlaky mohou způsobit povrchové trhliny nebo jiné vady v intervalech po celé délce odlitku, většinou ve formě kroužků okolo celého obvodu odlitku. Tyto kroužky jsou ve vzdálenostech rovných úplnému posuvu odlitku mezi následujícími zdvihy kokily. Tzn. je-li úplný iposuv odlitku 5Q,.8 mm mezi začátkem zpětného zdvihu kokily a začátkem dalšího následujícího zpětného zdvihu, kroužky bu^ dou v intervalech vzdálených od sebe 50,8A characteristic feature of castings made by an oscillating mold is the presence of oscillation marks or rings passing around the casting on its surface. Due to the friction between the advancing cast bar and the surface of the oscillating mold, axial pressures are transmitted to the solidifying metal shell. These alternating pressures can cause surface cracks or other defects at intervals along the length of the casting, usually in the form of rings around the entire perimeter of the casting. These rings are at distances equal to the complete displacement of the casting between successive strokes of the ingot mold. Ie. if the complete casting feed is 50.8 mm between the start of the return stroke of the ingot mold and the start of the next subsequent stroke, the rings will be at intervals of 50.8 apart
216825 milimetru. Dále šířka kroužků, tj., délková vzdálenost odlitku, na níž lze tyto. kroužky pozorovat, se měří v závislosti na podmínkách způsobu odlévání. Při extrémní . péči a práci při nízkých rychlostech odlévání lze tyto účinky snížit na minimum·, ale všeobecně je šířka kroužků závislá na časovém trvání zpětného1 zdvihu kokily. Jestliže je tedy na zpětný zdvih potřeba jedna čtvrtina doby celého cyklu, kroužky se vytvoří a pokryjí nejméně jednu čtvrtinu povrchu dutiny.216825 millimeter. Furthermore, the width of the rings, i.e., the length distance of the casting at which these can be. the rings observed are measured depending on the conditions of the casting method. When extreme. care and work at low casting speeds can minimize these effects, but in general, the width of the rings depends on the duration of the return 1 stroke of the ingot mold. Thus, if one quarter of the cycle time is required for the return stroke, the rings are formed and cover at least one quarter of the cavity surface.
Tyto . kroužky jsou charakterizovány drsným, vnějším povrchem, často s povrchovými trhlinami a často, i se zřejmými „výronky“,. tj. vyteklým roztaveným kovem trhlinkou v předtím již vytvořené 'kůře odlitku, který potom .tuhl. Krystalická struktura kovu ležícího přímo pod kroužky je rovněž nepravidelná a rozrušená.These. the rings are characterized by a rough, external surface, often with surface cracks and often, even with apparent “bumps”. i.e. spilled molten metal tears in a previously formed casting crust, which then solidifies. The crystalline structure of the metal lying directly under the rings is also irregular and eroded.
V případu neželezných kovů jsou tyto účinky nežádoucí, avšak nejsou příliš vážné. V mnoha případech bez ohledu na: povrchové vady lze odlitek válcovat, táhnout nebo jinak zpracovávat bez obtíží. Jindy slabé seříznutí nebo jiná povrchová úprava je postačující k odstranění všech viditelných povrchových nedostatků. V . případě .ocelí však tyto povrchové vady nelze tolerovat . a není ekonomicky únosné . odstraňovat nedostatky odříznutím. Dále, ekonomika plynulého1 odlévání oceli vyžaduje mnohem vyšší rychlosti odlévání než jsou obvyklé nebo . požadované při odlévání neželezných kovů a bylo zjištěno, že zvýšené rychlosti .odlévání zvyšují .obtíže. Tak při odlévání neželezných kovů jsou rychlosti odlévání 0,762 až 1,524 m/min. obvykle přiměřené a při těchto rychlostech jsou povrchové vady u neželezných kovů snesitelné. Při odlévání oceli se již úspěšně dosáhly rychlosti odlévání vysoké až 5 ш/min. postupem podle JUNGH1ANSE, ale tento úspěch je zmírněn skutečností, že při těchto rychlostech jsou povrchové vady v oblasti kroužků čas-to extrémně šipatné. Mezi následujícími kroužky je povrch obvykle dobrý a vnitřní krystalická struktura je přijatelná.In the case of non-ferrous metals, these effects are undesirable but not very serious. In many cases, regardless of: surface defects, the casting can be rolled, drawn or otherwise processed without difficulty. At other times, a slight cut or other surface treatment is sufficient to eliminate any visible surface defects. V. in the case of steel, however, these surface defects cannot be tolerated. and is not economically viable. eliminate shortcomings by cutting. Further, the economics of continuous casting machine 1 requires a much higher casting rate than the normal or. required in the casting of non-ferrous metals and it has been found that increased casting speeds increase difficulties. Thus, when casting non-ferrous metals, the casting speeds are 0.762 to 1.524 m / min. usually adequate and at these speeds surface defects in non-ferrous metals are tolerable. Casting speeds of up to 5 ø / min have already been successfully achieved in steel casting. according to the JUNGH1ANSE procedure, but this success is mitigated by the fact that at these speeds the surface defects in the ring region are extremely time-to-turn. Between the following rings the surface is usually good and the internal crystalline structure is acceptable.
Z teoretického. hlediska by proto byl ideální tvar kokily pro plynulé lití zakřivený ,s velice prodlouženou délkou, ale vzhledem k tomu, že taková kOkila nemůže v praxi existovat, používají se jiná zařízení.From theoretical. therefore, the ideal shape of the continuous casting mold would be curved, with a very long length, but since such a tile cannot exist in practice, other devices are used.
A tak bylo navrženo použít nekonečnou podpěru jako například .otočné bubny, . ' kola apod. nebo nekonečné pohybující se pásy nebo1 řetězy opatřené částmi kokily, které se spojují dohromady a tvoří kokilu na začátku tuhnoucího procesu a .oddělují se po jeho zakončení, aby se uvolnil ztuhlý kov. Protože povrchy těchto· pohyblivých podpěr zůstávají statické vzhledem ke kovu během procesu tuhnutí, jsou vytvořeny velice výhodné podmínky pro tuhnutí kovu s dobrou krystalickou strukturou. a jemným povrchem. Avšak i když tyto metody nabízejí řadu teoretických výhod, byly skutečné zkušenosti s nimi zklamáním·. Konstrukční a provozní potíže vytvořily tolik překážek k praktickému úspěšnému použití těchto způsobů, že se málo nebo vůbec provozně neuplatnily.Thus, it has been proposed to use an endless support such as rotary drums. 'Round like. Or endless moving belts or chains provided with one part of the mold which are joined together to form a mold at the beginning of the hardening process and .oddělují after its completion, in order to release the solidified metal. Since the surfaces of these movable supports remain static to the metal during the solidification process, very advantageous conditions are created for solidifying the metal with a good crystalline structure. and a fine surface. However, while these methods offer a number of theoretical advantages, the actual experience with them was disappointing. The design and operational difficulties have created so many obstacles to the practical use of these methods that they have not been applied at all or at all.
Proto naopak použití oscilujících kokil se zakřivenými dutinami se dosud považuje. za nejuspokojivější zařízení pro snížení výšky stroje a pro zvýšení rychlosti odlévání i přes všechny shora popsané problémy spojené s jejich použitím.Therefore, on the contrary, the use of oscillating molds with curved cavities is still considered. as the most satisfactory device for lowering the machine height and increasing the casting speed in spite of all the problems described above associated with their use.
.Horizontální kokily se kdysi používaly pro plynulé odlévání hliníku a některých jiných neželezných kovů ve strojích, kde. roztavený kov se. přivádí do horizontální kokily žárovzdornou nálevkou, která .prochází stěnou kokily. Při odlévání hliníku se nálevka nenamočí roztaveným kovem a zůstává po celou dobu odlévání čistá. Avšak při odlévání •oceli, a zejména když je potřeba použít .oscilující kokilu, nelze tento typ horizontální kokily s žárovzdornou nálevkou použít. Bylo, zjištěno, že ocel smáčí nálevku a tuhne okolo· . ní. Ztuhlá .ocel má sklon k vytváření falešných trubek procházejících po celé délce kokily, což má .za následek prolomení roztaveného kovu na výstupním konci kokily.Horizontal molds were once used for the continuous casting of aluminum and some other non-ferrous metals in machines where. the molten metal is. it feeds into the horizontal mold by a refractory funnel which passes through the mold wall. When casting aluminum, the funnel is not wetted by the molten metal and remains clean throughout the casting process. However, when casting steel, and especially when it is necessary to use an oscillating ingot mold, this type of horizontal mold with a refractory funnel cannot be used. It has been found that the steel wets the funnel and solidifies around ·. her. The solidified steel tends to form false tubes extending along the entire length of the ingot mold, resulting in breakage of molten metal at the outlet end of the ingot mold.
Dále je známo, že poloha a směs vtékajícího proudu roztaveného kovu působí značně na .proces tuhnutí kovu, a tím i na výsledný produkt.Furthermore, it is known that the position and the mixture of the incoming molten metal stream have a considerable effect on the solidification process of the metal and thus on the resulting product.
Horizontální kokila nezbytně vyžaduje horizontálně vtékající proud roztaveného kovu, který omývá kov, který již začal tuhnout na stěnách kokily. To má za následek, že tuhnoucí kov se znovu natavuje· a výsledkem je tvoření výronků roztaveného kovu na. vnější straně -odlitku. Je-li rychlost vtékajícího^ kovu vysoká nebo taková, že způsobuje turbulenci v lázni roztaveného. kovu, bublinky plynu a částice oxidů, strusky nebo nečistot plovoucích po povrchu roztaveného kovu, . se mohou zachytit a způsobit dutinky a vměstky v odlitku a někdy způsobují i velkou pórovitost .a „staženiny“ v odlitku. Konečně, horizontálně tuhnoucí tyč se. projevuje vnitřní různorodostí v příčném průřezu .způsobenou gravitací. Například . zachycené plyny a lehké částice. mají sklon vyplouvat směrem vzhůru k horní stěně tyče. Takže .střed tyče .může být neporušený avšak oblast pórovitosti nebo vměsťků leží blízko okraje tyče. Toto výstředné rozložení vad je často mnohem vážnější než středové vady, neboť mají za následek nepředpokládané změny při následujícím zpracování, např. při válcování za . tepla na tyč. V důsledku toho je žádoucí, aby lázeň roztaveného kovu byla shora otevřena nebo. nezakryta, aby zachycené plyny nebo . .ostatní nečistoty se mohly uvolnit, nebo· aby byly alespoň omezeny do středu, .kde* jsou nejméně škodlivé.The horizontal mold necessarily requires a horizontally flowing stream of molten metal, which washes the metal which has already begun to solidify on the walls of the mold. As a result, the solidifying metal melts again and results in the formation of molten metal flashes. outside of the casting. If the rate of inflow metal is high or such that it causes turbulence in the molten bath. metal, gas bubbles and oxide, slag or dirt particles floating on the surface of molten metal,. they can become trapped and cause voids and inclusions in the casting and sometimes cause high porosity and "shrinkage" in the casting. Finally, the horizontally solidifying rod does. it exhibits an internal diversity in cross-section due to gravity. For example. trapped gases and light particles. they tend to float upward toward the top wall of the bar. Thus, the center of the rod may be intact but the porosity or inclusions region lies near the edge of the rod. This eccentric distribution of the defects is often much more serious than the central defects, as they result in unexpected changes in subsequent processing, e.g. of heat to the rod. As a result, it is desirable that the molten metal bath be opened from above or. Uncovered to trapped gases or. other impurities may be released, or at least be limited to the center, where they are least harmful.
Když plynule .odlévaný .odlitek pravoúhlého průřezu nejprve. tuhne uvnitř typické horizontální kokily, je .nutno. větší horní a spodní plochy vys-tavit mnohem rychlejšímu chlazení. Výsledné účinky .smršťování způsobují, že se tyto plochy, zejména horní, od216925 sunou od stěn kokily dříve než se dostanou trochu dále od roztavené lázně, čímž se _ zpomalí počáteční rychlé ochlazování. Vzhledem k tomu, že se· všechny okraje a plochy nesmršťují stejnoměrně, rychlost ochlazování, a tím i teploty, tlaky a tloušťka ochlazeného1 pláště se liší od jedné plochy k druhé. Tyto nedostatky se zvýrazňují ještě více při použití vyšších rychlostí odlévání a· jak se odlitek plynule pohybuje· kokllou, objevuje· se po výstupu -z kokily -na ingotu světlé a tmavé oblasti. Světlé oblasti často- znamenají místa s vysokou -teplotou, kde · může nastat roztavení již jednou ztuhlého pláště.When continuously casting a rectangular cross-section first. solidifies inside a typical horizontal mold, it is necessary. larger upper and lower surfaces can be cooled much faster. The resulting shrinkage effects cause these surfaces, especially the top, to move away from the walls of the ingot mold before they reach a little further from the molten bath, thereby slowing the initial rapid cooling. Since all edges and surfaces do not shrink uniformly, the cooling rate and hence the temperatures, pressures and thickness of the cooled 1 jacket differ from one surface to the other. These drawbacks are exacerbated even more when using higher casting speeds and as the casting moves smoothly through the mold, the light and dark areas appear on the ingot as it exits the ingot mold. Light areas often mean high temperature locations where melting of a once solidified shell may occur.
Znovuroztavení -nastává vlivem přenosu tepla z dosud horkého- vnitřku tyče. V těchto místech zeslabení vytvářejí tlaky ve ztuhlém plášti trhliny, které mohou způsobit prasknutí nebo jiné povrchové vady.Rebelting - builds up due to heat transfer from the still hot inside of the rod. At these weak points, the pressures in the solidified shell create cracks that can cause rupture or other surface defects.
Dále, nestejnoměrné tlaky mají další nežádoucí důsledky zejména tím, že způsobí geometrické Zborcení odlévané tyče známé jako kosočtvereční zborcení, které představuje- obtíže při dalším zpracování odlitku.Furthermore, non-uniform pressures have other undesirable consequences, in particular by causing the geometric warping of the cast bar known as diamond warping, which presents difficulties in further processing the casting.
Je proto úkolem vynálezu vytvořit lepší a dokonalejší způsob a zařízení pro plynulé lití oceli.It is therefore an object of the invention to provide a better and more perfect method and apparatus for continuously casting steel.
Podstata způsobu plynulého odlévání ocelového výrobku, při kterém se roztavený kov odlévá při teplotě 1490 až 1580 °C do kokily vytvořené ve · stroji pro · plynulé lití, opatřeném licím- kolem nebo- pásem, načež se odlévaná ocel -v tomto -zařízení plynule ochlazuje- až alespoň částečně ztuhne a tento alespoň částečně ztuhlý -ocelový výrobek, mající mikrostrukturu, u které průměrná velikost -stejnoosých ocelových zrn je v podélném řezu menší než -0,8 mm a průměrná délka zrn je v příčném řezu -menší než 3,5 milimetru, se plynule vytahuje z - licího -stroje a potom -se ochlazuje- dopadem chladicího média podle vynálezu, -spočívá v tom, že odlitý ocelový výrobek - -se- vytahuje při teplotě 1100 až 1200» °C, rychlostí 6 až 25 m/min.The principle of a continuous casting process of a steel product in which molten metal is poured at a temperature of 1490 to 1580 ° C into a ingot mold formed in a continuous casting machine equipped with a casting wheel or belt, after which the cast steel is continuously cooled in this apparatus - at least partially solidified and the at least partially solidified-steel product having a microstructure in which the average size of the centennial steel grains is less than -0.8 mm in longitudinal section and the average grain length in cross-section is less than 3.5 millimeter, is continuously pulled from the casting machine and then cooled by the impact of the coolant according to the invention, consisting in that the cast steel product is pulled at a temperature of 1100 to 1200 ° C at a speed of 6 to 25 m / min.
Kokilu je nejlépe - vyrobit z kovu o vysoké - tepelné vodivosti, např. z -měděné slitiny a chladit přímým rozstřihem chladivá na kokilu nebo cirkulujícím chladivém, např. - vodou.The ingot mold is preferably - made of a metal of high - thermal conductivity, for example, from - copper alloy, and cooled by direct cutting of the coolant on the ingot mold or by the circulating refrigerant, eg - with water.
Drážka tvořící kokilu může mít různý tvar průřezu podle požadavku, např. půlkulatý nebo pravoúhlý. Avšak bylo zjištěno, že- je výhodné použít lichoběžníkový průřez, který má malé (7 až 14°) úhly, které svírají boční -stěny -s výškou a poměr šířky k výšceThe chill forming groove may have a different cross-sectional shape as desired, eg, hemispherical or rectangular. However, it has been found advantageous to use a trapezoidal cross-section having small (7-14 °) angles that enclose the side walls with a height and a width to height ratio
1,5- ku 1 nebo větší.1.5 to 1 or greater.
Při odlévání -se roztavená -ocel odlévá do kokily a je stejnoměrně ochlazována - odváděním: tepla stěnami kokily, přičemž se vytváří povrchový obvodový plášť ze ztuhlého kovu obklopující roztavené jádro. Rychlost odvádění tepla -se ovládá ve vztahu k -rychlosti odlévání regulací rychlosti cirkulace chladivá- nebo jinak, tak aby se teplota vnějšího povrchu obvodového pláště ztuhlého kovu při výstupu- z kokily nezvyšovala nad 1870, ale nebyla menší - -než 1090 °C, v'.In casting, the molten steel is cast into the ingot mold and is uniformly cooled by dissipating heat through the walls of the ingot mold to form a solidified metal skirt surrounding the molten core. The rate of heat dissipation is controlled in relation to the casting rate by controlling the circulation rate of the refrigerant, or otherwise, so that the temperature of the outer surface of the solidified metal cladding upon exit of the ingot mold does not rise above 1870 but not less than -9090 ° C. '.
Vystupující ingot se pak vede po podpěrné dráze- do- v podstatě horizontální- chladicí oblasti pro konečné dochlazení.The protruding ingot is then guided along the support path to the substantially horizontal cooling zone for final cooling.
Podpěrnou -dráhu lze vytvořit řadou členů, jejichž povrchy podpírají nebo nesou ingot. Tyto členy mohou být opatřeny ústrojím pro nucené vedení tyče po dráze do další zpracovatelské stanice. Odlitá tyč se vede po dráze s postupně se- zvětšujícím poloměrem, až se stane přímou.The support track may be formed by a series of members whose surfaces support or support the ingot. These members may be provided with a device for forcing the rod along the track to the next processing station. The cast rod is guided along a path of gradually increasing radius until it becomes straight.
Dalším důležitým rozdílem je to, že tentovynález umožňuje ovládání rychlosti přenosu tepla v souladu -s procesem tuhnutí. Například, když se - -roztavený kov plynule- nalévá na relativně velkou studenou konstrukci kola, kolo vykoná funkci tepelného1 poklesu a rychlost -přenosu tepla je- velice vysoká a -způsobí rychlé ochlazení, které vytvoří v -odlitku relativně -tlustou ochlazenou vrstvu, zatímco později je rychlost přenosu tepla menší a dovoluje pravidelný -růst tuhnoucího čela.Another important difference is that the present invention allows control of the heat transfer rate in accordance with the solidification process. For example, when - -roztavený metal's freely pouring cold to a relatively large design, wheel 1 performs the function of heat and decrease the rate of heat -Transfer je- very high, and method and apparatus for rapid cooling, which creates a relatively -odlitku -tlustou cooled layer, while later the heat transfer rate is slower and allows for a regular growth of the solidifying face.
Výsledná nekonečná délka odlité tyče- má lepší povrch a vnitrní - kvalitu než - dosud vyrobené tyče známými -způsoby plynulého lítí. Např. povrch nemá zálupy nebo trhlinky spojené se známkami oscilace. Dále, díky stejnoměrnosti způsobu odlévání, podélné kokile a velké -rychlosti odlévání, takto - odlitá tyč má tenčí vrstvu oxidů na povrchu než dosud odlévané tyče*.The resulting endless length of the cast rod has a better surface and an internal - quality than - the rods produced so far by known methods of continuous casting. E.g. the surface has no flaws or cracks associated with signs of oscillation. Further, due to the uniformity of the casting method, the longitudinal mold and the high casting speed, the cast bar thus has a thinner oxide layer on the surface than the bars still cast.
Příkladné provedení způsobu a zařízení podle vynálezu je znázorněno - na- připojených -výkresech, kde na obr. 1 je sché-nfa příkladného provedení zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu sestávajícího z licího stroje, opatřeného otočným licím kolem, v němž je vytvořena -obvodová drážka a nekonečným kovovým pásem, který těsní drážku po- délce a na obr. 2 až 11 jsou histografy vlastností ocelové tyče odlité' podle vynálezu a vlastností jinak -odlitých tyčí dosud známými způsoby.An exemplary embodiment of the method and apparatus of the present invention is illustrated in the accompanying drawings, wherein FIG. 1 is a diagram of an exemplary embodiment of an apparatus for carrying out the method of the invention consisting of a casting machine provided with a rotating casting wheel in which a peripheral groove is formed. 2 to 11 are histograms of the properties of the steel bars cast in accordance with the invention and the properties of the otherwise cast bars by methods known in the art.
Obr. 1 znázorňuje- licí kolo 10 o poloměru asi 1,2 m, na svém obvodu opatřené drážkou a nekonečný pružný pás 11, uložený proti části obvodu kola 10 pomocí podpěrných kol 12, 13, 14. Podpěrné kolo 12 je umístěno poblíž - toho* místa -na licím' kole 10, v němž se- roztavený kov nálevkou neibo pánví - 16 odlévá -do kokily M, vytvořené pásem 11 a obvodovou drážkou G, která leží -okolo celého licího -kola 16. Podpěrné kolo 14 je- umístěno těsně vedle toho místa- na- licím kole- 10, v němž částečně -ztuhlý materiál vystupuje z licího1 kola 10. Vnější plochy licího kola 10 a pás 11 jsou nepřetržitě chlazeny chladicí kapalinou, např. -sprchováním chladivém z trysek Sl -na vnitřní- části obvodové drážky G a z trysek (neznázorněných) umístěných - na hlavicích S2, S3, S4 okolo vnější části -obvodové drážky G. Každá tryska může být samostatně stavitelná, aby bylo možno měnit rozstřikovaný objem kapaliny, a vedení která přivádí chladicí kapalinu do trysek jsou - opatřena -seřízovacími ventily pro účely otevření -a zavření proudu chladívá a směru jeho přiváděného množství. Za a .nad podpěrným kolem 14 je vysunuta zahnutá část 18, která slouží k narovnávání odlévané ocelové tyče vytahované z licího kola 10. Zahnutá část 18 sestává z řady podpěrných válečků 19, uložených na rámu (nezakresleno). Rozdělovač 21 dodatečného chlazení je umístěn nad a těsně u podpěrného kola 14 a rozstřikuje proud chladicí kapaliny přímo na odlitou tyč vycházející z obloukovité kokily.Giant. 1 shows a casting wheel 10 having a radius of about 1.2 m, with a groove on its circumference and an endless elastic belt 11 positioned against a portion of the circumference of the wheel 10 by means of the support wheels 12, 13, 14. a casting wheel 10 in which molten metal is poured through a neibo ladle funnel 16 into a ingot mold M formed by a belt 11 and a circumferential groove G which lies around the entire casting wheel 16. The support wheel 14 is positioned adjacent to it it místa- Na- kole- casting 10, which partially protrudes from the material -ztuhlý one casting wheel 10. the outer surfaces of the casting wheel 10 and belt 11 are continuously cooled by the cooling liquid, e.g. -sprchováním refrigerant from the nozzle portion Sl -na vnitřní- circumferential grooves G and from nozzles (not shown) located - on the S2, S3, S4 heads around the outside - the circumferential groove G. Each nozzle can be individually adjusted to vary the spray volume and the lines which supply the coolant to the nozzles are provided with adjustment valves for the purpose of opening and closing the flow of the coolant and the direction of its supply. Behind the support wheel 14, a curved portion 18 extends, which serves to straighten the cast steel rod withdrawn from the casting wheel 10. The curved portion 18 consists of a series of support rollers 19 mounted on a frame (not shown). The post-cooling manifold 21 is located above and close to the support wheel 14 and sprays the coolant stream directly onto the cast bar emerging from the arcuate mold.
Podpěrné válečky 19 mohou být poháněné i nepoháněné avšak předpokládá se, že ve většině případů alespoň některé podpěrné válečky 19 budou poháněné, aby napomáhaly rovnání odlité tyče. Po· obou stranách dráhy P, lze umístit boční vodicí válečky (neznázorněnéj k vedení tyče po stanovené dráze.The support rollers 19 may be driven or non-driven but it is contemplated that in most cases at least some of the support rollers 19 will be driven to assist in straightening the cast bar. On either side of track P, side guide rollers (not shown) can be positioned to guide the bar along a specified track.
Při činnosti tohoto systému, se roztavená ocel odlévá z pánve 16 směrem dolů vyčnívajícím žlabem 16a do· obvodové drážky G licího kola 10. Výstupní konec žlabu 16a je umístěn tak těsně u začátku obloukovité kokily, jak je jen možno, aby roztavená ocel mohla, proudit přímo z výstupní trysky do lázně roztavené oceli v obloukovité kokile. Proudění oceli a úhlová rychlost licího kola jsou řízeny tak, aby ocel odlévaná do obloukovité kokily se pohybovala od trysky tak rychle, jak roztavená ocel proudí z trysky, tak aby povrch lázně roztavené oceli zůstával na' konstantní úrovni po vstupu do obloukovité kokily. Dále, ovládací systém proudění pro vedení, kterými se přivádí chladivo do trysek SI a rozdělovačů S2, S3, S4, je rovněž nastaven tak, aby bylo přiváděno požadované množství chladivá na pás 11 a licí kolo 10, a tím se regulovala rychlost chlazení roztaveného kovu při pohybu okolo obloukovité kokily. Poměrně velká velikost licího kola 10 způsobuje, že licí kolo 10 funguje jako tepelný můstek tím, že teplo vydávané roztaveným kovem proudícím ' do obloukovité kokily se rozptyluje do poměrně velkého licího kola 10 a relativně velký povrch licího kola 10 se chladí chladicí kapalinou rozstřikovanou tryskami systému. Výsledkem je, že rychlé ochlazování a tuhnutí roztaveného kovu probíhá na povrchu licího kola 10 a pásu 11 a nepřetržité odvádění tepla z částečně odlité tyče licím·' kolem 10, pásem 11 a chladicí kapalinou pokračuje tuhnutím roztaveného kovu, které je postupné a stejnoměrné od povrchu odlévané tyče k jejímu středu.In operation of this system, molten steel is poured from the ladle 16 by a downwardly extending trough 16a into a circumferential groove G of the casting wheel 10. The outlet end of the trough 16a is positioned as close to the start of the arcing mold as possible directly from the outlet nozzle to a bath of molten steel in an arcuate mold. The steel flow and the angular velocity of the casting wheel are controlled so that the steel poured into the arc mold moves away from the nozzle as quickly as the molten steel flows from the nozzle so that the surface of the molten steel bath remains constant after entering the arc mold. Further, the flow control system for the conduits through which the coolant is supplied to the nozzles S1 and the manifolds S2, S3, S4 is also set to supply the required amount of coolant to the belt 11 and the casting wheel 10, thereby controlling the cooling rate of the molten metal. moving around an arcuate mold. The relatively large size of the casting wheel 10 causes the casting wheel 10 to function as a thermal bridge by dissipating the heat released by the molten metal flowing into the arcuate mold into a relatively large casting wheel 10 and cooling the relatively large surface of the casting wheel 10 with coolant sprayed by the nozzles of the system. . As a result, the rapid cooling and solidification of the molten metal takes place on the surface of the casting wheel 10 and the strip 11 and the continuous heat dissipation from the partially cast rod through the casting wheel 10, the strip 11 and the coolant continues to solidify the molten metal that is progressive and uniform from the surface. cast bars to the center.
Pás 11 se pohybuje do těsného . styku s obvodovou drážkou G licího kola 10 po odvinutí z podpěrného· válečku 12, takže .pás 11 utěsňuje licí kolo1 10 v jeho· horní části a· pak se pohybuje směrem dolů okolo spodní části licího kola 10, potom směrem vzhůru, až dosáhne k podpěrnému válečku 14, nad nímž se vede směrem od licího kola 10. Koki-la M, vytvořená· obvodovou drážkou G a pásem 11 je podélná obloukovitá kokila, která se nepřetržitě pohybuje s otáčením1 licího· kola 10 a odlévaná tyč B vytvořená v obloukovité kokile M odpovídá o-bloukovitému tvaru kokily až do svého· vytažení. Poloměr tyče B se musí zvětšovat, aby se dala z obloukovité kokily vytáhnout a postupně se 'tyč B napřimuje postupným zvětšováním poloměru při jejím, pohybu zahnutou částí 18 · zařízení. Válečky 19 vedou tyč B zahnutou a. rovnací dráhou nad licím kolem 10 a je výhodné, když alespoň jeden pár vodicích válečků 19 je poháněn a tlačí tyč B po· délce· z licího kola 10. Tlačné síly, jímž je tyč B vystavena, právě tak jako páčení působící na tyč B nejnižšími válečky 19 umístěnými po tyčí B, podpírají a narovnávají tyč B. Rovněž plynulé narovnávání tyče· B při jejím pohybu z licího kola 10 způsobuje podstatné vnitřní napětí v 'tyči B. Velikost tlaků působících na tyč B lze zvýšit nebo snížit, zvýšením nebo snížením teploty tyče B při pohybu zahnutou částí 18 zařízení. Dále· změnou množství chladivá· přiváděného rozdělovačem 21 vedle· výstupu tyče B z licího kola 10, lze měnit a regulovat teplotu tyče B procházející zahnutou částí 18 tak, aby se upravily vnitřní tlaky v tyči B během její cesty částí 18. Při opuštění licího kola 11 se tyč B ohýbá více a když pak postupuje dále po své dráze zahnutou částí 18, je ohýbána stále méně. Rozdělovač 21 přivádí chladicí kapalinu na tyč B při výstupu z kokily M, aby bylo zajištěno, že tyč B je· úplně ztuhlá dříve než dorazí do úrovně hladiny roztaveného· kovu u žlabu 16a. Tím je zajištěno, že vnitřní jádro roztaveného kovu v tyči B nevytvoří negativní tlaky a dutinu v tyči B. Rovněž množství chladivá rozstřikovaného z rozdělovače 21 lze seřídit, a regulovat tak teplotu tuhnoucí tyče B vytahované z kokily M, a tím i její vnitřní tlaky.The belt 11 moves tight. contact with the circumferential groove G of the casting wheel 10 after unwinding from the support roller 12 ·, so that the cloth strip 11 seals the casting wheel 1 · 10 in its upper portion and · then moves downwardly around the lower part of the casting wheel 10, and upwardly, until it reaches the to the support roller 14 above which is directed away from the casting wheel 10. The mold M is formed by the circumferential groove G and the belt 11 is an elongated arcuate mold which continuously moves with rotation 1 of the casting wheel 10 and the cast bar B formed in the arcuate mold M corresponds to the o-shaped mold of the mold until it is withdrawn. The radius of the rod B must be increased in order to be withdrawn from the arcuate mold and gradually the rod B is straightened by gradually increasing the radius as it moves through the curved portion 18 of the device. The rollers 19 guide the bar B by a curved a. Straightening track above the casting wheel 10 and it is preferred that at least one pair of guide rollers 19 are driven and push the bar B along the length of the casting wheel 10. The compression forces to which the bar B is subjected as well as the prying action on the rod B by the lowest rollers 19 located on the rod B, support and straighten the rod B. Also, the smooth straightening of the rod · B as it moves from the casting wheel 10 causes substantial internal tension in the rod B. increase or decrease by increasing or decreasing the temperature of the rod B as it moves through the curved portion 18 of the device. Further, by varying the amount of coolant supplied by the manifold 21 beside the outlet of the rod B from the casting wheel 10, the temperature of the rod B passing through the curved portion 18 can be varied and controlled to adjust the internal pressures in the rod B during its travel through the portion 18. 11, the bar B bends more, and as it advances further along its path through the curved portion 18, it is bent less and less. The manifold 21 supplies coolant to the rod B at the exit of the ingot mold M to ensure that the rod B is completely solidified before it reaches the level of molten metal at the trough 16a. This ensures that the inner core of the molten metal in the rod B does not create negative pressures and the cavity in the rod B. Also the amount of coolant sprayed from the manifold 21 can be adjusted to control the temperature of the solidifying rod B withdrawn from the ingot mold M and thereby its internal pressures.
Vzhledem k relativně velké délce obloukovité kokily M, tvořené pásem 11 a obvodovou drážkou G licího kola 10, licí kolo 10 se může otáčet poměrně velkou úhlovou rychlostí a stále se· ještě dosáhne ztuhnutí roztaveného1 kovu. V předloženém příkladném provedení je· kokila M lichoběžníkového průřezu s· malým rozměrem, umístěným na vnitřní části obvodové drážky G a velkým· rozměrem umístěným u pásů 11. Tyč B odlitá licím, strojem podle tohoto příkladu provedení má 66,8 mm·· dlouhou širší základnu a 50,3 mm dlouhou užší základnu a 47,6· milimetru dlouhou výšku, přičemž rádius· spojení užší základny s rameny je 6,3 mm. Ostatní tvary a velikosti lze odlévat podle požadavku.Due to the relatively large arcuate length of the mold M, constituted by a belt 11 and the peripheral groove G of the casting wheel 10, casting wheel 10 may be rotated relatively large angular velocity and still yet reached · solidifying the molten metal 1. In the present exemplary embodiment, the mold M is a trapezoidal cross section with a small dimension located on the inner part of the circumferential groove G and a large dimension located at the strips 11. The bar B cast by a casting machine of this embodiment has a length of 66.8 mm. the base and the 50.3 mm long narrower base and the 47.6 · millimeter long height, the radius · connection of the narrower base to the arms is 6.3 mm. Other shapes and sizes can be cast as required.
Poměrně velká rychlost otáčení licího kola 10 způsobuje, že· tyč B vychází z licího kola 10 poměrně velkou rychlostí, takže tyč B se posunuje velmi rychle k dalšímu zpracování, například do válcovací stolice. Rychlý pohyb tyče B spolu s jejím uzavřením do poměrně dlouhé kokily M redukuje tendenci ke· tvoření okují.The relatively high rotation speed of the casting wheel 10 causes the rod B to come out of the casting wheel 10 at a relatively high speed, so that the rod B moves very quickly for further processing, for example to a rolling mill. The rapid movement of the rod B together with its enclosure into a relatively long mold M reduces the tendency to scale.
Byla provedena měření vlastností ocelové tyče В odlité v otočném licím kole 10 podle obr. 1. Konečné vlastnosti byly porovnány s vlastnostmi tyče vyrobené plynulým odléváním v licím stroji, který byl opatřen obloukovitou oscilující kokilou. Vlastnosti tyče odlité podle vynálezu a vlastnosti tyče odlité známým způsobem jsou porovnány na obr. 2 až 11. Tyto obrázky jsou histografy vlastností dvou odlitých tyčí, přičemž údaje o tyči odlité způsobem podle známého stavu techniky jsou na obr. označeny „PA“.The properties of the steel rod é cast in the casting wheel 10 of Fig. 1 were measured. The final properties were compared with the properties of a rod produced by continuous casting in a casting machine equipped with an arcuate oscillating mold. The properties of a bar cast according to the invention and the properties of a bar cast in a known manner are compared in FIGS. 2 to 11. These figures are histograms of the properties of two cast bars, the data of a bar cast according to the prior art being denoted "PA".
Obr. 2; až 8 jsou histografy tyče odlité podle vynálezu a tyče odlité dosud známým způsobem, měřeno v podélném průřezu každé tyče. Obr. 2 je rozsah tloušťky ochlazené vrstvy dvou tyčí. Zde se ukazuje, že tyč odlitá známým; způsobem má průměrnou tloušťku zchlazené vrstvy asi 0,0'2. mm, zatímco tyč odlitá podle vynálezu má průměrnou tloušťku ochlazené vrstvy více než 1,0 milimetru.Giant. 2; to 8 are histographs of a bar cast in accordance with the invention and a bar cast in a known manner, as measured in the longitudinal cross-section of each bar. Giant. 2 is a range of thickness of the cooled layer of two bars. Here it turns out that a rod cast by known; in this manner, the average thickness of the cooled layer is about 0.0-2. mm, while the bar cast according to the invention has an average thickness of the cooled layer of more than 1.0 millimeter.
Obr. 8 znázorňuje, že tyč odlitá známým způsobem má průměrnou velikost zrn ve zchlazené vrstvě cca 4,0 mm, zatímco tyč podle vynálezu má velikost zrn cca 0,315 mm.Giant. 8 shows that a bar cast in a known manner has an average grain size in the chilled layer of about 4.0 mm, while a bar according to the invention has a grain size of about 0.315 mm.
Obr. 4 ukazuje, že ocelová tyč odlitá známým způsobem má průměrnou délku sloupkovitých zrn cca 7,8 mm, zatímco tyč odlitá způsobem podle vynálezu měla průměrnou délku sloupkovitých zrn 3,0 mm.Giant. 4 shows that a steel bar cast in a known manner has an average columnar grain length of about 7.8 mm, while a bar cast by the method of the invention has an average columnar grain length of 3.0 mm.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US86047577A | 1977-12-14 | 1977-12-14 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS216925B2 true CS216925B2 (en) | 1982-12-31 |
Family
ID=25333302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS788302A CS216925B2 (en) | 1977-12-14 | 1978-12-13 | Method of continuous casting of the steel product |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (3) | JPS54151516A (en) |
| KR (1) | KR830000064A (en) |
| AU (1) | AU531775B2 (en) |
| BE (1) | BE872777A (en) |
| BR (1) | BR7808221A (en) |
| CA (1) | CA1130981A (en) |
| CS (1) | CS216925B2 (en) |
| DD (1) | DD143221A5 (en) |
| DE (1) | DE2853868C2 (en) |
| ES (1) | ES476014A1 (en) |
| FR (1) | FR2422461A1 (en) |
| GB (1) | GB2010149B (en) |
| IN (1) | IN150414B (en) |
| IT (1) | IT1106823B (en) |
| LU (1) | LU80657A1 (en) |
| MX (1) | MX150623A (en) |
| NL (1) | NL7812179A (en) |
| PL (1) | PL211755A1 (en) |
| SE (1) | SE450554B (en) |
| ZA (1) | ZA787005B (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2903975A1 (en) * | 1979-02-02 | 1980-08-14 | Southwire Co | Steel slab continuously cast in a mould which moves continuously - and has an endless surface moving cooperatively with other surfaces to form the mould |
| JPS5741860A (en) * | 1980-08-21 | 1982-03-09 | Southwire Co | Improved continuous casting steel bar and its manufacture |
| JPS61138844U (en) * | 1985-02-19 | 1986-08-28 | ||
| JP4634559B2 (en) * | 2000-01-07 | 2011-02-16 | 株式会社ショーワ | Electric power steering device |
| CN102430727A (en) * | 2011-12-30 | 2012-05-02 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | Open belting leather type wide-weight-belt casting device |
| CN102407303A (en) * | 2011-12-30 | 2012-04-11 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | Opening belting leather type wide lead belt casting device |
| CN114354971B (en) * | 2022-01-14 | 2023-07-21 | 华北理工大学 | Continuous casting crystallizer molten steel flow velocity measurement equipment |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US359348A (en) * | 1887-03-15 | Mechanism for forming ingots | ||
| FR1412218A (en) * | 1963-10-24 | 1965-09-24 | Means for improving the mechanical characteristics of a bar or ingot produced by an apparatus comprising a continuous casting wheel | |
| FR1444598A (en) * | 1964-08-19 | 1966-07-01 | Southwire Co | Apparatus and method for preparing metal for rolling |
| FR90679E (en) * | 1965-08-05 | 1968-01-26 | Means for improving the mechanical characteristics of a bar or ingot produced by an apparatus comprising a continuous casting wheel | |
| US3623535A (en) * | 1969-05-02 | 1971-11-30 | Southwire Co | High-speed continuous casting method |
| US3785428A (en) * | 1972-03-02 | 1974-01-15 | Hazelett Strip Casting Corp | Wheel-belt continuous casting machine |
| US3818972A (en) * | 1972-10-05 | 1974-06-25 | Southwire Co | Cast bar draft angle |
| JPS5433151B2 (en) * | 1973-04-12 | 1979-10-18 | ||
| US4030537A (en) * | 1975-06-25 | 1977-06-21 | Southwire Company | Thin gauge casting wheel band |
| JPS5342140A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-17 | Hitachi Ltd | Device for removing water in continuous casting machine |
-
1978
- 1978-12-13 SE SE7812816A patent/SE450554B/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-13 AU AU42460/78A patent/AU531775B2/en not_active Expired
- 1978-12-13 CS CS788302A patent/CS216925B2/en unknown
- 1978-12-13 DE DE2853868A patent/DE2853868C2/en not_active Expired
- 1978-12-13 JP JP15457778A patent/JPS54151516A/en active Granted
- 1978-12-14 ZA ZA00787005A patent/ZA787005B/en unknown
- 1978-12-14 BE BE192333A patent/BE872777A/en unknown
- 1978-12-14 PL PL21175578A patent/PL211755A1/en unknown
- 1978-12-14 KR KR1019780003755A patent/KR830000064A/en unknown
- 1978-12-14 MX MX176012A patent/MX150623A/en unknown
- 1978-12-14 FR FR7835220A patent/FR2422461A1/en active Granted
- 1978-12-14 LU LU80657A patent/LU80657A1/en unknown
- 1978-12-14 BR BR7808221A patent/BR7808221A/en unknown
- 1978-12-14 NL NL7812179A patent/NL7812179A/en active Search and Examination
- 1978-12-14 GB GB7848577A patent/GB2010149B/en not_active Expired
- 1978-12-14 DD DD78209764A patent/DD143221A5/en unknown
- 1978-12-14 CA CA317,970A patent/CA1130981A/en not_active Expired
- 1978-12-14 ES ES476014A patent/ES476014A1/en not_active Expired
- 1978-12-14 IT IT52302/78A patent/IT1106823B/en active
- 1978-12-15 IN IN906/DEL/78A patent/IN150414B/en unknown
-
1982
- 1982-06-03 JP JP57094153A patent/JPS5825849A/en active Pending
- 1982-06-03 JP JP57094154A patent/JPS5825850A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2422461B1 (en) | 1983-09-30 |
| JPS54151516A (en) | 1979-11-28 |
| IT7852302A0 (en) | 1978-12-14 |
| NL7812179A (en) | 1979-06-18 |
| ZA787005B (en) | 1979-09-26 |
| GB2010149B (en) | 1982-05-19 |
| CA1130981A (en) | 1982-09-07 |
| JPS5825850A (en) | 1983-02-16 |
| IT1106823B (en) | 1985-11-18 |
| BE872777A (en) | 1979-06-14 |
| SE450554B (en) | 1987-07-06 |
| LU80657A1 (en) | 1979-04-13 |
| DE2853868A1 (en) | 1979-06-21 |
| SE7812816L (en) | 1979-06-15 |
| ES476014A1 (en) | 1979-06-16 |
| DE2853868C2 (en) | 1985-07-18 |
| AU4246078A (en) | 1979-06-21 |
| KR830000064A (en) | 1983-03-25 |
| JPS5825849A (en) | 1983-02-16 |
| DD143221A5 (en) | 1980-08-13 |
| AU531775B2 (en) | 1983-09-08 |
| JPS625702B2 (en) | 1987-02-06 |
| MX150623A (en) | 1984-06-12 |
| PL211755A1 (en) | 1979-08-27 |
| GB2010149A (en) | 1979-06-27 |
| BR7808221A (en) | 1979-08-14 |
| FR2422461A1 (en) | 1979-11-09 |
| IN150414B (en) | 1982-10-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0647501A (en) | Method and device for continuous casting of metal | |
| JPH11505179A (en) | Non-contact heat sink for strip casting | |
| US5857514A (en) | Strip casting | |
| US3391725A (en) | Process and apparatus for cooling and supporting a continuous casting strand | |
| JPH0688106B2 (en) | Horizontal continuous casting method for strip-shaped metal ingot and its equipment | |
| JPH0470105B2 (en) | ||
| EP1140392B1 (en) | High speed continuous casting device and relative method | |
| CS216925B2 (en) | Method of continuous casting of the steel product | |
| CA1296505C (en) | Continuous casting of thin metal strip | |
| JP6947737B2 (en) | Continuous steel casting method | |
| US3627025A (en) | Travelling-belt-type apparatus for the continuous casting of metal strip | |
| JPH0255642A (en) | Method and device for continuously casting strip steel | |
| SU1225475A3 (en) | Method of continuous casting of steel billet | |
| JP3022211B2 (en) | Mold for continuous casting of round billet slab and continuous casting method using the mold | |
| KR840001298B1 (en) | Continuous cast steel production process | |
| CA1228969A (en) | Method of and apparatus for continuously casting metal in a shaping cavity having cooled rotating walls | |
| US4977037A (en) | Smoother continuous cast steel bar product | |
| JPS60137562A (en) | Continuous casting method for thin sheet | |
| JPH09225597A (en) | Twin roll thin sheet continuous producing apparatus and method for continuously producing thin sheet | |
| JP3077572B2 (en) | Continuous casting method | |
| JPS6087956A (en) | Continuous casting method of metal | |
| JPS597464A (en) | Method and device for continuous casting of thin steel plate | |
| HU180084B (en) | Method for continuous casting of steel ingots | |
| JPS61199554A (en) | Method and device for continuous casting | |
| JPS61150751A (en) | Heated mold and method for horizontal and continuous casting of metal |