SE450554B - PROCEDURE FOR CASTING A BAR OF STEEL - Google Patents
PROCEDURE FOR CASTING A BAR OF STEELInfo
- Publication number
- SE450554B SE450554B SE7812816A SE7812816A SE450554B SE 450554 B SE450554 B SE 450554B SE 7812816 A SE7812816 A SE 7812816A SE 7812816 A SE7812816 A SE 7812816A SE 450554 B SE450554 B SE 450554B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- mold
- casting
- cast
- rod
- bar
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
Description
450 554 2 tangeringspunkten återböjes och riktas strängen medelst tryokrullpar och därefter transporteras den horisontellt till en skärstation. Detta möjliggör en viss minskning av maskinhöjden, men har icke givit någon tillfredsställande lösning på problemet, emedan en böjbåge med rela- tivt làng radie erfordras. Till och med med en stor radie, är det fortfarande svårt att böja och därefter böja tillbaka det stelnade gjutstycket utan att sprickor eller andra skador åstadkommes i gjut- stycket. o En ytterligare minskning av gjutmaskinens höjd ooh totala längd har uppnåtts genom att göra formhåligheten krökt så att sträng- en lämnar formen i krökt tillstånd i överensstämmelse med den krökta banan. Formar med krökta håligheter har emellertid icke varit helt tillfredsställande. Formhåligheter är vanligtvis försedda med infod- ringar av koppar på grund av dess goda värmeledande egenskaper. Krök- ta kopparforminfodringar är dyrare att tillverka och underhålla än raka kopparfodringar för raka formhåligheter. Dessutom är det svårare att riktigt anordna en form med krökt hålighet i linje än att riktigt anordna en form med rak hålighet i linje. Emellertid måste den sträng som i rakt tillstånd lämnar en rak formhålighet därefter böjas in i den krökta banan, och denna böjningsoperation erfordrar ytterli- gare vertikalt utrymme jämfört med ddzvertikala utrymmesbehovet hos maskiner med krökta formhåligheter. Vid kända gjutmaskiner motive- rar sálunda fördelarna med att leda strängen längs en krökt bana från formen en fortsatt användning av krökta banor, men dessa för- delar har försvagats genom de ovan beskrivna problemen med formarna. 450 554 2 the tangent point is bent and directed the string by means of pressure roller pairs and then it is transported horizontally to a cutting station. This enables a certain reduction in the machine height, but has not given a satisfactory solution to the problem, since a bending arc with a relatively long radius is required. Even with a large radius, it is still difficult to bend and then bend back the solidified casting without causing cracks or other damage to the casting. o A further reduction in the height and total length of the casting machine has been achieved by making the mold cavity curved so that the string leaves the mold in a curved state in accordance with the curved web. However, molds with curved cavities have not been entirely satisfactory. Mold cavities are usually provided with copper linings due to their good heat-conducting properties. Curved copper moldings are more expensive to manufacture and maintain than straight copper linings for straight mold cavities. In addition, it is more difficult to properly arrange a mold with a curved cavity in line than to properly arrange a mold with a straight cavity in line. However, the string which in a straight condition leaves a straight mold cavity must then be bent into the curved web, and this bending operation requires additional vertical space compared to the vertical space requirement of machines with curved mold cavities. In known casting machines, the advantages of guiding the string along a curved path from the mold thus justify the continued use of curved webs, but these advantages have been weakened by the problems with the molds described above.
Förutom försöken att minska det vertikala utrymmet, som er- fordras för kontinuerlig gjutning, har det funnits en oavbruten strä- van att öka gjuthastigheten. Det är känt att kontinuerlig relativ rörelse mellan gjutstycket och formen hämmar värmeöverföringen från det stelnande gjutstycket till formväggen och sålunda begränsar gjut- hastigheten. Hitintills har den mest anmärkningsvärda ökningen upp- nåtts genom oscillering av formen längs en kort bana i gjutriktning- en såsom beskrivs av Junghans i den amerikanska patentskriften 2.135.183. För gjutning av stål är eüzvanligt svängningsbelopp för formen ca 1/10 - l/30 av formens längd, 1,5-5,0 om till exempel.In addition to the attempts to reduce the vertical space required for continuous casting, there has been an uninterrupted effort to increase the casting speed. It is known that continuous relative movement between the casting and the mold inhibits the heat transfer from the solidifying casting to the mold wall and thus limits the casting speed. To date, the most remarkable increase has been achieved by oscillating the mold along a short path in the casting direction as described by Junghans in U.S. Pat. No. 2,135,183. For casting steel, the usual oscillation amount for the mold is about 1/10 - l / 30 of the length of the mold, 1.5-5.0 if for example.
Vid kända konstruktioner oscilleras former med krökta formhålighet- er i en båge motsvarande krökningen av den bana, längs vilken sträng- en ledes från formen. Om emellertid en form med en rak formhålighet används - för att undvika ovannämnda svårighet med krökta formpassa- ger - måste strängen ledas från formen längs en rak vertikal linje ett tillräckligt stycke för undvikande av att formens undre kant 450 554 3 skaver mot gjutstyckets del vid insidan av dess bågformiga bana. Men detta medför en ökning av det erforderliga vertikala utrymmet. Dess- utom har provförsök visat, att en sträng som gjutits i en rak form- hålighet och sedan böjes för att följa en krökt bana från formen vid högre gjuthastigheter visar benägenhet att utveckla inre defekter och ytsprickor. j " Ett mycket allvarligare problem, gemensamt för både raka och krökta formhåligheter, är ett som uppkommer som en direkt följd av ökad gjuthastighet, nämligen problemet_att uppnå tillfredsställ- ande ytegenskaper.In known constructions, molds are oscillated with curved mold cavities in an arc corresponding to the curvature of the web along which the string is guided from the mold. However, if a mold with a straight mold cavity is used - to avoid the above difficulty with curved mold passages - the strand must be guided from the mold along a straight vertical line a sufficient distance to avoid the lower edge of the mold 450 554 3 rubbing against the inside of the casting of its arcuate path. But this entails an increase in the required vertical space. In addition, test experiments have shown that a string cast in a straight mold cavity and then bent to follow a curved path from the mold at higher casting speeds shows a tendency to develop internal defects and surface cracks. j "A much more serious problem, common to both straight and curved mold cavities, is one that arises as a direct result of increased casting speed, namely the problem of achieving satisfactory surface properties.
Karaktäristiskt för gjutstycken som framställts medelst en oscillerande form är förekomsten av oscilleringsmärken eller ringar som sträcker sig runt gjutstycket i dess yta. Beroende på friktion mellan den avancerande gjutna stången och den oscillerande formytan, pálägges axiella spänningar på det tunna stelnande metallskalet.Characteristic of castings produced by an oscillating mold is the presence of oscillating marks or rings extending around the casting in its surface. Depending on the friction between the advanced cast bar and the oscillating mold surface, axial stresses are applied to the thin solidifying metal shell.
Dessa växlande spänningar kan orsaka ytsprickor eller andra defek- ter här och där längs gjutstyckets längd vanligen i form av ringar runt hela omkretsen av strängen. Dessa ringar är belägna åtskilda på avstånd lika med den totala framryckningen av gjutstycket mellan successiva slag av formen. Det vill säga, om gjutstyckets totala avancemang är 5,0 cm mellan början av ett returslag av formen och början av nästa följande returslag, kommer ringarna att hittas ät- skilda på 5,0 om intervall. Vidare varierar ringarnas bredd, dvs. det avstånd i gjutstyckets längdriktning vid vilket dessa defekter kan observeras, beroende på betingelserna vid gjutningen. Med ytter- sta försiktighet och hantering vid lâg gjuthastighet, kan effekterna minimeras, men på det hela taget, står bredden av ringarna i samband med tiden för formens returslag. Det vill säga, om returslaget tar l/4 av tiden av hela förloppet, kommer ringarna att täcka minst 1/4 av hàlighetens yta.These alternating stresses can cause surface cracks or other defects here and there along the length of the casting, usually in the form of rings around the entire circumference of the string. These rings are located spaced apart by the total advance of the casting between successive strokes of the mold. That is, if the total advancement of the casting is 5.0 cm between the beginning of one return stroke of the mold and the beginning of the next subsequent return stroke, the rings will be found edible at 5.0 intervals. Furthermore, the width of the rings varies, ie. the distance in the longitudinal direction of the casting at which these defects can be observed, depending on the conditions of the casting. With extreme caution and handling at low casting speeds, the effects can be minimized, but overall, the width of the rings is related to the time of return of the mold. That is, if the return stroke takes 1/4 of the time of the whole process, the rings will cover at least 1/4 of the surface of the cavity.
Dessa ringar utmärker sig av en uppruggad yttre yta, emellanåt med ytsprickor, och ofta med spår av s.k. blödning, dvs. läckage av smält metall genom en skada i den förut modifierade huden på gjut- stycket, med efterföljande stelnande av den läckande metallen. Den kristallina strukturen av den metall som ligger alldeles under ring- arna är även irregulär och störd.These rings are characterized by a roughened outer surface, sometimes with surface cracks, and often with traces of so-called bleeding, ie. leakage of molten metal due to damage to the previously modified skin on the casting, with subsequent solidification of the leaking metal. The crystalline structure of the metal just below the rings is also irregular and disturbed.
I fallet med icke-järnmetaller har dessa effekter varit oönskade, men icke alltför allvarliga. I många fall skulle gjut- styckena trots ytfel kunna valsas, pressas eller på annat sätt bear- betas utan svarighet. I andra fall är en lätt avskalning av ytskik- 450 554 tet eller annan ytkonditioneringsoperation tillräcklig för att av- lägsna alla misshagliga ytfel. I fallet med stål kan emellertid sådana ytfel icke tolereras, och det är icke ekonomiskt lämpligt att avlägsna felen genom avskalning av ytskiktet. Dessutom kräver en ekonomisk kontinuerlig gjutning av stål en långt högre gjuthastig- het än vad är brukligt eller önskvärt vid gjutning av icke-järnme- taller, och det har visat sig att den ökade gjuthastigheten ökar svårigheterna. Vid gjutning av icke-järnmetaller är sålunda en gjut- hastighet av ca 75-150 cm/min vanligen lämplig, och vid denna has- tighet är ytfelen i icke-järnmetaller tolererbara. Vid gjutning av stål har å andra sidan en gjuthastighet så hög som 500 cm/min redan med framgång uppnåtts med Junghans förfarande (amerikanska patent- skriften 2.135.183), men denna framgång dämpas av det faktum att ytdefekterna inom områdena för ringarna vid denna hastighet ofta är ytterst svåra. Mellan på varandra följande ringar är ytan vanli- gen god och den inre kristallina strukturen godtagbar.In the case of non-ferrous metals, these effects have been undesirable, but not too severe. In many cases, despite surface defects, the castings could be rolled, pressed or otherwise machined without responsibility. In other cases, a slight peeling of the surface layer or other surface conditioning operation is sufficient to remove any unpleasant surface defects. In the case of steel, however, such surface defects cannot be tolerated, and it is not economically convenient to remove the defects by peeling off the surface layer. In addition, economically continuous casting of steel requires a much higher casting speed than is usual or desirable in the casting of non-ferrous metals, and it has been found that the increased casting speed increases the difficulties. Thus, when casting non-ferrous metals, a casting speed of about 75-150 cm / min is usually suitable, and at this rate, surface defects in non-ferrous metals are tolerable. In casting steel, on the other hand, a casting speed as high as 500 cm / min has already been successfully achieved by the Junghan method (U.S. Pat. No. 2,135,183), but this success is attenuated by the fact that the surface defects in the areas of the rings at this speed are often extremely difficult. Between successive rings, the surface is usually good and the inner crystalline structure is acceptable.
Ur teoretisk synvinkel kunde därför den ideala formen av formen för kontinuerlig gjutning vara en krökt form med mycket lång längd, men eftersom denna icke kan existera i praktiken har andra -anordningar utnyttjats.From a theoretical point of view, therefore, the ideal shape of the mold for continuous casting could be a curved mold with a very long length, but since this cannot exist in practice, other devices have been used.
Sålunda har föreslagits användning av ändlösa stödorgan, t.ex. roterande trummor, hjul och liknande, eller ändlösa rörliga band eller ändlösa kedjor för formsektioner som kopplas samman för bildande av en form vid början av stelningsförloppet och separerar vid dess fullbordan för frigörande av den stelnade metallen. Efter- som ytorna hos sådana rörliga stödorgan kan förbli stationära med hänsyn till metallen under stelningsförloppet, åstadkommes gynnsamma betingelser för metallens stelnande med god kristallin struktur och jämna ytegenskaper. Ehuru sådana metoder erbjuder en del teoretiska fördelar, har den faktiska erfarenheten med dem varit misslyckad.Thus, the use of endless support means, e.g. rotating drums, wheels and the like, or endless moving belts or endless chains for mold sections which are joined together to form a mold at the beginning of the solidification process and separate at its completion to release the solidified metal. Since the surfaces of such movable support members can remain stationary with respect to the metal during the solidification process, favorable conditions are provided for the solidification of the metal with good crystalline structure and even surface properties. Although such methods offer some theoretical advantages, the actual experience with them has been unsuccessful.
Svårigheter med avseende på konstruktion och drivning har åstadkom- mit så många hinder för en praktisk, framgångsrik drivning att dessa metoder har lett till mycket små eller inga framsteg vid faktisk kommersiell drift.Difficulties with regard to design and operation have created so many obstacles to a practical, successful operation that these methods have led to very little or no progress in actual commercial operation.
Därför har på det hela taget användningen av oscillerande formar med krökta håligheter fram till nu betraktats som det mest tillfredsställande arrangemanget för minskning av anordningens höjd och för ökning av gjuthastigheten, trots problemen med oscille- rande krökta forminfodringar som beskrivits ovan. I 450- 554 5 Horisontella formar har hittills utnyttjats för kontinuerlig gjutning av aluminium och en del andra icke-järnmetaller vid maskin- er, vid vilka den smälta metallen införes i en horisontell form genom en eldfast gjutpip som sträcker sig genom formens ändvägg..Vid gjut- ning av aluminium vätes gjutpipen icke av det smälta aluminiumet och den förblir ren allteftersom gjutningen fortskrider. Vid gjut- ning av stål och särskilt i det fall det är önskvärt att använda en oscillerande form kan emellertid denna typ av horisontell form med en eldfast_gjutpip icke utnyttjas. Det har visat sig att stål väter pipen och stelnar runt densamma. Det stelnade stålet visar benägen- het att bygga upp ett oäkta rör som sträcker över formens hela längd, vilket resulterar 1 utbrott av smält metall vid formens utloppsände.Therefore, on the whole, the use of oscillating molds with curved cavities has hitherto been considered the most satisfactory arrangement for reducing the height of the device and for increasing the casting speed, despite the problems with oscillating curved mold linings described above. Horizontal molds have hitherto been used for continuous casting of aluminum and some other non-ferrous metals in machines in which the molten metal is introduced into a horizontal mold through a refractory casting pipe extending through the end wall of the mold. casting of aluminum, the casting pipe is not wetted by the molten aluminum and it remains clean as the casting progresses. However, when casting steel and especially in the case where it is desired to use an oscillating mold, this type of horizontal mold with a refractory casting spout cannot be used. It has been shown that steel wets the spout and solidifies around it. The solidified steel tends to build up a spurious tube that extends over the entire length of the mold, resulting in an eruption of molten metal at the outlet end of the mold.
Dessutom är det känt att stället och riktningen för den in- strömmande strömmen av smält metall i hög grad påverkar stelnings- förloppet och därför den resulterande produkten. _ En horisontell gjutform nödvändiggör vanligen en-horisontell inströmmande ström av smält metall som sköljer mot metall som redan börjat stelna pà formväggen. Härigenom bringas den stelnande metall- en att åter smälta, vilket ofta resulterar i blödning av smält me- tall till gjutstyckets utsida. Om den inströmmande metallens hastig- het är hög eller är sådan att turbulens framkallas i pölen av smält metall, kan gasbubblor och partiklar av oxider, slagg eller smuts som flyter pà ytan av den smälta metallen infångas, vilket framkallar hål och inneslutningar i gjutstycket och ibland till och med resul- terar i grov porositet och sughàl i gjutstycket. Åtminstone gäller i varje fall att en horisontellt stelnad stäng uppvisar inre variation- er över sitt snitt beroende på inverkan av tyngdkraften. Till exem- pel visar infångade gaser och lätta partiklar benägenhet att flyta uppåt mot stångens översida. Sålunda kan stångens centrum vara tät men ett område av porer eller av inneslutningar vara beläget nära ena kanten av stången. Denna excentriska fördelning av defekter är ofta allvarligare än centrumdifekter, eftersom den förorsakar oförut- sägbara variationer vid efterföljande bearbetningsförlopp, t.ex. varmvalsning till stång. Följaktligen är det önskvärt att pölen av smält metall är öppen eller blottad vid toppen så det kan undvikas att infångade gaser och andra föroreningar infångas i den stelnande stången, eller åtminstone begränsas till centrumet där de är minst skadliga.In addition, it is known that the location and direction of the inflow of molten metal greatly affects the solidification process and therefore the resulting product. A horizontal mold usually necessitates a horizontal inflow of molten metal which washes against metal which has already begun to solidify on the mold wall. This causes the solidifying metal to melt again, which often results in bleeding of molten metal to the outside of the casting. If the velocity of the inflowing metal is high or is such that turbulence is caused in the pool of molten metal, gas bubbles and particles of oxides, slag or dirt floating on the surface of the molten metal can be trapped, causing holes and inclusions in the casting and sometimes even results in coarse porosity and suction holes in the casting. At least in each case, a horizontally solidified rod shows internal variations over its cut depending on the effect of gravity. For example, trapped gases and light particles tend to float upwards towards the top of the rod. Thus, the center of the rod may be dense but an area of pores or of inclusions may be located near one edge of the rod. This eccentric distribution of defects is often more serious than center defects, as it causes unpredictable variations in subsequent machining processes, e.g. hot rolling to bar. Accordingly, it is desirable that the pool of molten metal be open or exposed at the top so that trapped gases and other contaminants can be trapped in the solidifying rod, or at least confined to the center where they are least harmful.
Då ett kontinuerligt gjutstycke med rektangulärt tvärsnitt i början stelnar inuti en typisk horisontell form, utsätts de större _45o 554 topp- och bottenytorna med nödvändighet för en snabbare kylning. De resulterande krympeffekterna tvingar dessa ytor, särskilt toppen, att dra sig bort från formens väggar före de rör sig riktigt långt bort från den smälta pölen, varigenom den i början snabba kylningen bromsas ner. Eftersom de enskilda kanterna och ytorna icke alla krym- per likformigt, skiljer sig kylnastigheten och därför temperaturen, spänningar och tjockleken av det stelnade skalet alla från en yta till en annan. Dessa nackdelar blir mer uttalade vid högre gjuthas- tighet och allteftersom gjutstycket fortsätter att röra sig genom formen, uppträder ljusa och mörka områden på ämnet då det kommer ut ur formen. De ljusaområdena anger ofta högtemperaturställen där om- smältning av det en gång stelnade skalet kan uppträda. Omsmältning uppträder beroende på överföringen av värme från stàngens fortfaran- de varma inre. Vid dessa svaghetspunkter, åstadkommer spänningarna i det stelnade skalet sprickor som kan förorsaka utbrott eller andra ytdefekter.When a continuous casting of rectangular cross-section initially solidifies within a typical horizontal shape, the larger top and bottom surfaces are necessarily exposed to faster cooling. The resulting shrinkage effects force these surfaces, especially the top, to pull away from the walls of the mold before moving really far away from the molten puddle, thereby slowing down the initially rapid cooling. Since the individual edges and surfaces do not all shrink uniformly, the cooling rate and therefore the temperature, stresses and thickness of the solidified shell all differ from one surface to another. These disadvantages become more pronounced at higher casting speeds and as the casting continues to move through the mold, light and dark areas appear on the blank as it exits the mold. The light areas often indicate high-temperature places where remelting of the once solidified shell can occur. Remelting occurs due to the transfer of heat from the rod's still warm interior. At these points of weakness, the stresses in the solidified shell cause cracks that can cause eruptions or other surface defects.
Dessutom har de olika spänningarna en annan oönskad följd, nämligen att de förorsakar en typ av geometrisk distorsion hos den gjutna stången känd som rombisk distorsion vilken är en störning vid efterföljande bearbetning av gjutstycket. p Ett syfte med föreliggande uppfinning är därför att åstad- komma ett förbättrat förfarande och en förbättrad anordning för kon- tinuerlig gjutning av stål.In addition, the various stresses have another undesirable consequence, namely that they cause a type of geometric distortion of the cast rod known as rhombic distortion which is a disturbance in subsequent processing of the casting. An object of the present invention is therefore to provide an improved method and an improved device for continuous casting of steel.
Ett annat syfte med uppfinningen är att åstadkomma en ny kontinuerlig gjuten stålstâng med förbättrade egenskaper jämfört med tidigare kontinuerligt gjutna stålstänger.Another object of the invention is to provide a new continuous cast steel bar with improved properties compared to previously continuously cast steel bars.
I synnerhet är ett syfte med uppfinningen att åstadkomma ett mycket snabbare förfarande för kontinuerlig gjutning av stål- stänger, som lämpar sig för direkt valsning till varmbearbetade produkter. 450 554 7 För att nu uppfylla dessa och ännu ytterligare syften med uppfinningen, vilka kommer framstå klarare i den fortsatta beskrivningen, utmärker sig förfarandet enligt föreliggande upp- finningen av att man, för förbättring av mikrostrukturen hos det gjutna stålet så att det får en genomsnittlig likformig korn- storlek mindre än 0,8 mm i längdsnitt sett och en genomsnittlig pelarkornslängd mindre än 3,5 mm i kort tvärsnitt, bringar det smälta stålet att åtminstone delvis stelna i en stränggjutmaskin av hjul-bandtyp med ändlös formrörelse mellan den gjutna stången och formytorna, och drar ut den åtminstone delvis stelnade gjut- na stången ur formen vid en temperatur högre än 1 O90°C och med en hastighet högre än 6 m/min och därefter kyler stången ytter- ligare medelst strålar av kylmedel som påföres stången vid dess utlopp från formen längs ett stycke av densamma tills den är helt fast.In particular, an object of the invention is to provide a much faster process for continuous casting of steel rods, which is suitable for direct rolling into hot-worked products. In order to now fulfill these and still further objects of the invention, which will become clearer in the following description, the method according to the present invention is characterized in that, in order to improve the microstructure of the cast steel so that it has an average uniform grain size less than 0.8 mm in longitudinal section and an average column grain length of less than 3.5 mm in short cross-section, causes the molten steel to at least partially solidify in a wheel-belt-type continuous casting machine with endless mold movement between the cast bar and molds, and pulls the at least partially solidified cast bar out of the mold at a temperature higher than 10 ° C and at a speed higher than 6 m / min and then cools the bar further by means of jets of coolant applied to the bar at its outlet from the mold along a piece thereof until completely solid.
Enligt rådande praxis är formen företrädesvis tillverkad av en metall med hög värmeledningsförmåga, t.ex. en kopparlegering, och kyles formen genom direkt påsprutning av kylmedel på formen eller genom cirkulation av kylmedel, t.ex. kallt vatten, genom formen.According to current practice, the mold is preferably made of a metal with high thermal conductivity, e.g. a copper alloy, and the mold is cooled by direct spraying of coolant on the mold or by circulation of coolant, e.g. cold water, through the mold.
Formspåret kan, om så önskas, ha olika form i tvärsnitt, t.ex. halvcirkulär eller ungefär rektangulär form. Det har emeller- tid visat sig fördelaktigt att använda en trapetsformad tvärsnitts- form med små släppningsvinklar (7-l4°) vid sidorna och ett bredd/ djup förhållande av 1,5-l eller större.The mold groove can, if desired, have different shapes in cross section, e.g. semicircular or approximately rectangular shape. However, it has proved advantageous to use a trapezoidal cross-sectional shape with small clearance angles (7-144 °) at the sides and a width / depth ratio of 1.5-l or larger.
Vid gjutning gjutes det smälta stålet i formen och kyles likformigt genom bortledning av värmet genom formväggarna för åstad- kommande av en tunn omkretshud av stelnad metall som omger den smäl- ta metallen inuti. Värmebortledningshastigheten regleras i förhåll- ande till gjuthastigheten genom reglering av cirkulationshastighet- en för formkylmedlet, eller på annat sätt, så att temperaturen hos den yttre ytan av omkretshuden av stelnad metall då den lämnar form- en icke överstiger ca l570°C men icke är mindre än ca lO90°C.During casting, the molten steel is cast into the mold and cooled uniformly by dissipating the heat through the mold walls to provide a thin circumferential skin of solidified metal surrounding the molten metal inside. The heat dissipation rate is controlled relative to the casting rate by controlling the circulation rate of the mold coolant, or otherwise, so that the temperature of the outer surface of the peripheral skin of solidified metal as it leaves the mold does not exceed about 175 ° C but is not less. than about 1090 ° C.
Den utkommande strängen ledes därefter längs en stödande 450 554 passage till en i huvudsak horisontell kylzon för slutgiltig kyl- ning. _ Den stödande passagen kan bestå av en serie organ, som har ytor som griper om och stöder strängen. Organen kan ha anordningar för tvingande av stången längs dess bana till nästa bearbetningssta- tion. Den gjutna stången följer en bana med progressivt ökande radie tills 'den blir ratiinjig. i En annan viktig skillnad är att föreliggande uppfinning gör det möjligt att reglera värmeöverföringshastigheten i samordning med stelningsförloppet. Till exempel, eftersom den smälta metallen kon- tinuerligt införes i en relativt stor hjulkonstruktion, funktionerar hjulet som en värmestrålare och värmeöverföringshastigheten är mycket hög, vilket förorsakar snabb kylning som utbildar ett relativt tjockt kylt skikt 1 den gjutna produkten, medan däremot värmeöverförings- hastigheten senare är lägre, vilket möjliggör en regelbunden tillväxt av stelningsfronten.The outgoing string is then led along a supporting 450 554 passage to a substantially horizontal cooling zone for final cooling. The supporting passage may consist of a series of members having surfaces which grip and support the string. The means may have devices for forcing the bar along its path to the next processing station. The cast rod follows a path with progressively increasing radius until it becomes rattling. Another important difference is that the present invention makes it possible to control the heat transfer rate in coordination with the solidification process. For example, since the molten metal is continuously introduced into a relatively large wheel structure, the wheel acts as a heat radiator and the heat transfer rate is very high, causing rapid cooling which forms a relatively thick cooled layer in the cast product, while the heat transfer rate later is lower, which enables regular growth of the solidification front.
Den resulterande kontinuerliga gjutna stånglängden har bättre yta och inre egenskaper än kända stålstänger gjutna medelst kända förfaranden. Till exempel är ytan fri från överlappningar och gjut- ränder som normalt förbinds med oscilleringsmärken. Beroende på det unika gjutförfarandet, den långsträckta gjutformen och den höga gjut- hastigheten har stången som gjuts dessutom ett tunnare oxidskal på ytan än kända stänger.The resulting continuous cast rod length has better surface area and internal properties than known steel rods cast by known methods. For example, the surface is free of overlaps and casting stripes that are normally associated with oscillation marks. Depending on the unique casting process, the elongated mold and the high casting speed, the rod being cast also has a thinner oxide shell on the surface than known rods.
Uppfinningen beskrives närmare nedan under hänvisning till bifogade ritning, på vilken fig. l schematiskt visar ett exempel på en anordning som lämpar sig för utförande av uppfinningen, varvid denna anordning innefattar en gjutmaskin med ett roterbart gjuthjul med ett omkretsspår samt ett ändlöst metallband som avtätar en längd av spåret, och fig. 2-l visar histogram av egenskaperna hos den nya gjutna stålprodukten och av egenskaperna hos en annan gjuten stål- produkt som gjutits medelst ett känt förfarande.The invention is described in more detail below with reference to the accompanying drawing, in which Fig. 1 schematically shows an example of a device suitable for carrying out the invention, this device comprising a casting machine with a rotatable casting wheel with a circumferential groove and an endless metal strip which seals a length of the groove, and Figs. 2-1 show histograms of the properties of the new cast steel product and of the properties of another cast steel product cast by a known method.
Fig. l visar ett gjuthjul 10 med en radie på ca 1,2 m och ett spår vid sin omkrets samt ett ändlöst*böjligt band ll som är anordnat mot en del av spårets omkrets medelst bandstödhjul 12, 13 och 14. Bandstödhjulet 12 är placerat nära det ställe på gjuthjulet 10 vid vilket smält stål avtappas medelst en gjutvanna 16 i en form M som är bildad av bandet ll och ett omkretsspår G runt gjuthjukt 10. Bandstödhjulet 14 är placerat invid det ställe på gjuthjulet 10 vid vilket delvis stelnad metall uttages från gjuthjulet 10. Den yttre ytan av gjuthjulet och av bandet kyles kontinuerligt medelst 450 554 9 ett kylmedel, till exempel medelst strålar av kylmedel från mun- stycken Sl vid den inre delen av omkretsspåret och (icke visade) munstycken som utgår från samlingsrör S2, S3 och S4, kring den- yttre delen av omkretsspåret. Varje munstycke kan justeras indivi- duellt för variation av kylmedelsvolymen som sprutas därifrån, och ledningarna som tillför kylmedlet till munstyckena regleras medelst justerbara ventiler i syfte att starta och stoppa kylmedelsflödet och för variation av kylmedelsflödets volym.Fig. 1 shows a casting wheel 10 with a radius of about 1.2 m and a groove at its circumference and an endlessly flexible band 11 which is arranged against a part of the circumference of the groove by means of belt support wheels 12, 13 and 14. The belt support wheel 12 is placed near the place on the casting wheel 10 at which molten steel is drained by means of a casting vat 16 in a shape M formed by the belt 11 and a circumferential groove G around casting hook 10. The strip support wheel 14 is located next to the place on the casting wheel 10 at which partially solidified metal is taken from the casting wheel 10. The outer surface of the casting wheel and of the belt is continuously cooled by means of a coolant, for example by means of jets of coolant from nozzles S1 at the inner part of the circumferential groove and (not shown) nozzles emanating from manifolds S2, S3 and S4, around the outer part of the circumferential track. Each nozzle can be adjusted individually to vary the volume of coolant sprayed therefrom, and the lines supplying the coolant to the nozzles are regulated by means of adjustable valves in order to start and stop the coolant flow and to vary the volume of coolant flow.
Placerad ovanför och utanför bandstödhjulet 14 är en lång böjsektion l8 som tjänar som ett organ för riktning av den gjutna stålstång som utdras ur gjuthjulet 10. Böjsektionen 18 innefattar ett flertal stödrullar 19 som uppbäres av ett (icke visat) stativ.Located above and outside the belt support wheel 14 is a long bending section 18 which serves as a means for directing the cast steel bar which is pulled out of the casting wheel 10. The bending section 18 comprises a plurality of support rollers 19 supported by a frame (not shown).
Ett samlingsrör för efterkylning 21 är anordnat ovanför och invid bandstödhjulet 14 och påför ett direkt flöde av kylmedel till den gjutna stång som kommer ut ur den bågformiga formen. g Stödrullarna 19 kan antingen vara drivna eller odrivna. Under de flesta omständigheter väntar man sig emellertid att åtminstone en del av stödrullarna är drivna för att hjälpa till vid riktningen av den gjutna stången. Sidstyrrullar (icke visade) kan även vara pla- cerade på motsatta sidor av banan P för kvarhållande av stången i sin bana.A manifold for post-cooling 21 is arranged above and next to the belt support wheel 14 and applies a direct flow of coolant to the cast rod coming out of the arcuate shape. g The support rollers 19 can be either driven or non-driven. In most circumstances, however, it is expected that at least some of the support rollers are driven to assist in the direction of the cast bar. Side guide rollers (not shown) may also be placed on opposite sides of the web P to retain the bar in its path.
Vid drift av systemet, ihälles det smälta stålet från gjut- vannan 16 genom dess nedåt utskjutande pip l6a 1 gjuthjulets 10 om- kretsspår G. Pipens 16 utloppsände är placerad så nära invid början av den bågformiga formen som är praktiskt för att möjliggöra för det smälta stålet att flyta direkt från munstycksutloppet in i pölen av smält stål i den bågformiga formen. Stàlets strömning och gjut- hjulets vinkelhastighet regleras så att stålet som gjuts i den båg- formiga formen förflyttas bort från munstycket l6a så fort som det smälta stålet strömmar genom munstycket för upprätthållande av ytan av pölen av smält stål vid en konstant nivå vid inloppet till den bàgformiga formen. Dessutom, justeras även flödesregleringssystemet för ledningarna som styr kylmedel till munstyckena Sl och samlings- rören S2, S5 och S4 för påförande av den önskade mängden kylmedel på bandet och gjuthjulet, för att därigenom reglera hastigheten för kylningen av den smälta metallen allteftersom den rör sig runt den bàgformiga formen. Den förhållandevis stora storleken av gjuthjulet 10 medför att gjuthjulet funktionerar som en värmestrålare genom att det värme som avges av den smälta metallen som först strömmar in i 450 554 10 den bågformiga formen sprids i det relativt stora gjuthjulet och den relativt stora ytan av gjuthjulet kyls av det kylmedel som påföres från systemets munstycken. Som resultat sker snabbkylningen och stel- nandet av den smälta metallen till stor del vid gjuthjulets och ban- dets ytor, och den kontinuerliga avtappningen av värme från den par- tiellt gjutna stången genom gjuthjulet, bandet och kylmedlet medför ett fortsatt stelnande av.den smälta metallen vid vad som tros vara ett progressivt och likformigt stelnande från ytan av den gjutna stången mot den gjutna stångens centrum.During operation of the system, the molten steel is poured from the casting vessel 16 through its downwardly projecting spout 16a 1 the circumferential groove G of the casting wheel 10. the steel to flow directly from the nozzle outlet into the pool of molten steel in the arcuate shape. The flow of the steel and the angular velocity of the casting wheel are regulated so that the steel cast in the arcuate shape is moved away from the nozzle 16a as soon as the molten steel flows through the nozzle to maintain the surface of the molten steel pile at a constant level at the inlet to the bàgformiga formen. In addition, the flow control system for the conduits directing coolant to the nozzles S1 and manifolds S2, S5 and S4 is also adjusted to apply the desired amount of coolant to the belt and casting wheel, thereby controlling the rate of cooling of the molten metal as it moves around. the arcuate shape. The relatively large size of the casting wheel 10 causes the casting wheel to function as a heat radiator in that the heat emitted by the molten metal which first flows into the arcuate shape is spread in the relatively large casting wheel and the relatively large surface of the casting wheel is cooled. the coolant applied from the nozzles of the system. As a result, the rapid cooling and solidification of the molten metal takes place largely at the surfaces of the casting wheel and the belt, and the continuous draining of heat from the partially cast rod through the casting wheel, strip and coolant causes a further solidification of the molten the metal at what is believed to be a progressive and uniform solidification from the surface of the cast rod toward the center of the cast rod.
Bandet ll rör sig i kontakt med det ringformiga spåret 6 i gjuthjulet 10 då det rör sig från styrrullen 12, dvs. bandet kommer li kontakt med gjuthjulet 10 vid en övre del av gjuthjulet och rör sig sedan i riktning nedåt runt den undre delen av gjuthjulet, sedan i riktning uppåt till det når styrhjulet 14, varefter det styrs bort från gjuthjulet. Den av omkretsspåret G och bandet ll bildade formen M är en långsträckt bågformig form som rör sig kontinuerligt med gjut- hJuletslO rotation, och den gjutna stången B som formas i den båg- formiga formen M överensstämmer med formens bågformiga form tills den uttages ur formen. Radien av stången B måste ökas för uttagande av stången ur den bågformiga formen, och stången uträtas progressivt med en progressivt ökande radie allteftersom stången rör sig genom uppsättningens långa böjsektion 18. Rullarna 19 styr stången genom dess uträtnings- ellerxiktningsbana ovanför gjuthjulet 10, och före- trädesvis är åtminstone ett par av styrhjulen 19 drivna för att dra stången B längs dess längd från gjuthjulet 10. De dragkrafter som pålägges på stången såväl som den hävstångsverkan som pålägges stång- en genom den undre av de styrrullar 19 som är belägna nedanför stång- en B stöder och rätar ut stången. Även den kontinuerliga uträtningen av stången allteftersom stången rör sig bort från gjuthjulet åstad- kommer en avsevärd mängd inre spänningar i stången. Den spännings- mängd som påföres stången kan ökas eller minskas genom sänkning eller höjning av stångens temperatur allteftersom stången rör sig genom uppsättningens böjsektion 18. Iessutom kan genom variation av den mängd kylmedel som påföres av samlingsröret 21 invid utloppet för stången från gjuthjulet temperaturen av stången som passerar genom böjsektionen 18 varieras och regleras i och för Justering av stångens B inre spänningar under dess färd genom böjsektionen 18. Då stången först lämnar gjuthjulet böjes stången mer grundligt och stången rör sig sedan ytterligare framåt på sin väg genom böjsektionen 18 där 'z 450 554 ll den böjes mindre grundligt. Samlingsröret 21 påför kylmedel på stång- en vid des utlopp från formen för tillförsäkrande av att stången är helt fast före stången när nivån för pölen av smält metall vid mun- stycket l6a. Härigenom tillförsäkras att den inre kärnan av smält metall i stången icke kommer att skapa ett negativt tryck och bilda en hålighet i stången. Även volymen av kylmedlet som påföres medelst samlingsröret 19 kan justeras för justering av temperaturen hos den fasta stång som uttages ur formen, varigenom stångens inre spänning- ar regleras.The belt 11 moves in contact with the annular groove 6 in the casting wheel 10 as it moves from the guide roller 12, i.e. the belt comes into contact with the casting wheel 10 at an upper part of the casting wheel and then moves in a downward direction around the lower part of the casting wheel, then in an upward direction until it reaches the guide wheel 14, after which it is steered away from the casting wheel. The mold M formed by the circumferential groove G and the belt 11 is an elongate arcuate mold which moves continuously with casting wheel 10 rotation, and the molded rod B formed in the arcuate mold M corresponds to the arcuate shape of the mold until it is removed from the mold. The radius of the rod B must be increased to remove the rod from the arcuate shape, and the rod is progressively straightened with a progressively increasing radius as the rod moves through the long bending section 18 of the set. preferably, at least a pair of the guide wheels 19 are driven to pull the rod B along its length from the casting wheel 10. The tensile forces applied to the rod as well as the lever action applied to the rod through the lower of the guide rollers 19 located below the rod B supports and straightens the bar. Also, the continuous straightening of the bar as the bar moves away from the casting wheel produces a considerable amount of internal stresses in the bar. The amount of stress applied to the rod can be increased or decreased by lowering or raising the temperature of the rod as the rod moves through the bending section of the set 18. In addition, by varying the amount of coolant applied by the manifold 21 near the outlet of the rod from the casting wheel, passes through the bending section 18 is varied and regulated in order to Adjust the internal stresses of the bar B during its travel through the bending section 18. When the bar first leaves the casting wheel the bar bends more thoroughly and the bar then moves further forward on its way through the bending section 18 where ll it bends less thoroughly. The manifold 21 applies coolant to the rod at its outlet from the mold to ensure that the rod is completely fixed in front of the rod when the level of the pool of molten metal at nozzle 16a. This ensures that the inner core of molten metal in the rod will not create a negative pressure and form a cavity in the rod. The volume of the coolant applied by means of the manifold 19 can also be adjusted to adjust the temperature of the fixed rod taken out of the mold, whereby the internal stresses of the rod are regulated.
På grund av den relativt långa längden av den bågformiga gjut- form som bildas av bandet ll och gjuthjulets 10 omkretsspår 6, kan gjuthjulet roteras med en relativt hög vinkelhastighet och fortfaran- de åstadkomma det stelnande av den smälta metallen som önskas. Vid den här särskilt beskrivna utföringsformen, har formen M ungefärlig trapetsform med sin lilla del vid omkretsspårets inre del och sin större del invid bandet ll. Den i exemplet beskrivna medelst gjutmas- kinen gjutna stången är ca 6,7 cm bred vid sin större bredd, ca §,4 cm bred vid sin mindre bredd och ca 4,8 om djup med en ca 0,6 om radie som förbinder den mindre bredden med stångens två sidor. Andra stångstorlekar och former kan gjutas om så önskas.Due to the relatively long length of the arcuate mold formed by the strip 11 and the circumferential groove 6 of the casting wheel 10, the casting wheel can be rotated at a relatively high angular velocity and still cause the desired molten metal to solidify. In the embodiment specifically described here, the shape M has an approximate trapezoidal shape with its small part at the inner part of the circumferential groove and its larger part next to the band 11. The rod described in the example by the casting machine is about 6.7 cm wide at its greater width, about §, 4 cm wide at its smaller width and about 4.8 about deep with a radius of about 0.6 about connecting it less the width with the two sides of the rod. Other rod sizes and shapes can be cast if desired.
Genom gjuthjulets relativt höga rotationshastighet lämnar stången B gjuthjulet med en relativt hög linjär hastighet, varför stången snabbt framföres till nästa bearbetningssteg, t.ex. till ett valsverk. Stångens höga hastighet tillsammans med det faktum att stången har varit innesluten i en relativt lång form minskar benägen- heten för skalbildning på stångytan.Due to the relatively high rotational speed of the casting wheel, the rod B leaves the casting wheel at a relatively high linear speed, so that the rod is quickly advanced to the next machining step, e.g. to a rolling mill. The high speed of the rod together with the fact that the rod has been enclosed in a relatively long shape reduces the tendency for scaling on the rod surface.
Mätningar har gjorts av egenskaperna hos en gjuten stålstång som har gjutits i ett roterbart gjuthjul av det slag som visas vid lO i fig. l. Egenskaperna hos denna gjutna stålstång jämfördes med egenskaperna hos en gjuten stång som tillverkats i en CONCAST-maskin för kontinuerlig gjutning som innefattar en oscillerande bågformig form. Egenskaperna hos den nya gjutna stâlstången och hos den kända gjutna stàlstângen jämföres i fig. 2-ll. Dessa figurer visar histo- gram av egenskaperna hos de två gjutna stängerna varvid den kända gjutna stången i varje figur är betecknad med bokstäverna PA.Measurements have been made of the properties of a cast steel bar which has been cast in a rotatable casting wheel of the type shown at 10 in Fig. 1. The properties of this cast steel bar were compared with the properties of a cast bar made in a CONCAST machine for continuous casting. which comprises an oscillating arcuate shape. The properties of the new cast steel bar and of the known cast steel bar are compared in Figs. 2-11. These figures show histograms of the properties of the two cast rods, the known cast rod in each figure being denoted by the letters PA.
Fig. 2-8 visar histogram av den nya gjutna stålstången och den kända gjutna stålstången från mätningar gjorda på långa tvär- snitt av varje stång. Fig. 2 visar tjockleken av det kylda skiktet hos de två stängerna, varvid den kända stången har en medeltjock- 450 554 12 lek av ca 0,2 mm medan den nya gjutna stången har en medeltjocklek av drygt 1,0 mm.Figs. 2-8 show histograms of the new cast steel bar and the known cast steel bar from measurements made on long cross-sections of each bar. Fig. 2 shows the thickness of the cooled layer of the two rods, the known rod having an average thickness of about 0.2 mm while the new cast rod has an average thickness of just over 1.0 mm.
Fig. 5 visar att den kända gjutna stålstången-har en lik- formig medelkornstorlek i det kylda skiktet av ca 0,4 mm medan den nya gjutna stålstången har en kornstorlek av 0,55 mm.Fig. 5 shows that the known cast steel bar has a uniform average grain size in the cooled layer of about 0.4 mm while the new cast steel bar has a grain size of 0.55 mm.
Fig. 4 visar att den kända gjutna stålstàngen har en genom- snittlig pelarkornlängd av ca 7,8 mm medan-den nya gjutna stålstång- en har en genomsnittlig pelarkornlängd av 5,0 mm. 1Fig. 5 visar att den kända gjutna stålstången har en genom- snittlig pelarkornbredd av ca 1,0 mm medan den nya gjutna stålstång- en har en genomsnittlig pelarkornbredd av ca 0,67 mm.Fig. 4 shows that the known cast steel bar has an average column grain length of about 7.8 mm while the new cast steel bar has an average column grain length of 5.0 mm. 1Fig. 5 shows that the known cast steel bar has an average column grain width of about 1.0 mm while the new cast steel bar has an average column grain width of about 0.67 mm.
' Fig. 6 visar att den kända gjutna stålstången har en genom- snittlig dendritlängd av ca 5,8 mm medan den nya gjutna stålstången har en genomsnittlig dendritlängd av 2,2 mm.Fig. 6 shows that the known cast steel bar has an average dendritic length of about 5.8 mm while the new cast steel bar has an average dendritic length of 2.2 mm.
Fig; 7 visar att den_kända gjutna stålstángen har ett genom- snittligt dendritavstånd av 0,1 mm medan den nya gjutna stålstången har ett genomsnittligt dendritavstånd av 0,18 mm.Fig; 7 shows that the known cast steel bar has an average dendritic distance of 0.1 mm while the new cast steel bar has an average dendritic distance of 0.18 mm.
Fig. 8 visar att den kända gjutna stålstången har en genom- snittlig sekundär armlängd av 0,05 mm medan den nya gjutna stàlstång- en har en genomsnittlig sekundär armlängd av 0,12 mm.Fig. 8 shows that the known cast steel bar has an average secondary arm length of 0.05 mm while the new cast steel bar has an average secondary arm length of 0.12 mm.
Fig. 9 visar ett histogram av en mätning gjord på ett längd- snitt av de två gjutna stängerna varav framgår att den kända gjutna stàlstången har en genomsnittlig likformig kornstorlek i stángens längdriktning av 1,08 mm medan den nya gjutna stålstången har en genomsnittlig likformig kornstorlek av 0,76 mm.- I rig. lo och 11 visar histogram av mätningar tagna längs ett kort tvärsnitt av de två stängerna. Fig.'l0 visar att den kända gjut- na stålstången har pelarkornlängd av 3,8 mm medan den nya gjutna stålstången har en genomsnittlig pelarkornlängd av 2,4 mm.Fig. 9 shows a histogram of a measurement made on a longitudinal section of the two cast bars, from which it appears that the known cast steel bar has an average uniform grain size in the longitudinal direction of the bar of 1.08 mm while the new cast steel bar has an average uniform grain size. of 0.76 mm.- In rig. lo and 11 show histograms of measurements taken along a short cross section of the two bars. Fig. 10 shows that the known cast steel bar has a column grain length of 3.8 mm while the new cast steel bar has an average column grain length of 2.4 mm.
Fig. ll visar att den kända gjutna stålstången har en genom- snittlig pelarkornbredd av 1,1 mm medan den nya gjutna stålstången har en genomsnittlig pelarkornbredd av 0,8 mm. u:Fig. 11 shows that the known cast steel bar has an average column grain width of 1.1 mm while the new cast steel bar has an average column grain width of 0.8 mm. u:
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US86047577A | 1977-12-14 | 1977-12-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7812816L SE7812816L (en) | 1979-06-15 |
| SE450554B true SE450554B (en) | 1987-07-06 |
Family
ID=25333302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7812816A SE450554B (en) | 1977-12-14 | 1978-12-13 | PROCEDURE FOR CASTING A BAR OF STEEL |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (3) | JPS54151516A (en) |
| KR (1) | KR830000064A (en) |
| AU (1) | AU531775B2 (en) |
| BE (1) | BE872777A (en) |
| BR (1) | BR7808221A (en) |
| CA (1) | CA1130981A (en) |
| CS (1) | CS216925B2 (en) |
| DD (1) | DD143221A5 (en) |
| DE (1) | DE2853868C2 (en) |
| ES (1) | ES476014A1 (en) |
| FR (1) | FR2422461A1 (en) |
| GB (1) | GB2010149B (en) |
| IN (1) | IN150414B (en) |
| IT (1) | IT1106823B (en) |
| LU (1) | LU80657A1 (en) |
| MX (1) | MX150623A (en) |
| NL (1) | NL7812179A (en) |
| PL (1) | PL211755A1 (en) |
| SE (1) | SE450554B (en) |
| ZA (1) | ZA787005B (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2903975A1 (en) * | 1979-02-02 | 1980-08-14 | Southwire Co | Steel slab continuously cast in a mould which moves continuously - and has an endless surface moving cooperatively with other surfaces to form the mould |
| JPS5741860A (en) * | 1980-08-21 | 1982-03-09 | Southwire Co | Improved continuous casting steel bar and its manufacture |
| JPS61138844U (en) * | 1985-02-19 | 1986-08-28 | ||
| JP4634559B2 (en) * | 2000-01-07 | 2011-02-16 | 株式会社ショーワ | Electric power steering device |
| CN102430727A (en) * | 2011-12-30 | 2012-05-02 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | Open belting leather type wide-weight-belt casting device |
| CN102407303A (en) * | 2011-12-30 | 2012-04-11 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | Opening belting leather type wide lead belt casting device |
| CN114354971B (en) * | 2022-01-14 | 2023-07-21 | 华北理工大学 | Continuous casting crystallizer molten steel flow velocity measurement equipment |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US359348A (en) * | 1887-03-15 | Mechanism for forming ingots | ||
| FR1412218A (en) * | 1963-10-24 | 1965-09-24 | Means for improving the mechanical characteristics of a bar or ingot produced by an apparatus comprising a continuous casting wheel | |
| FR1444598A (en) * | 1964-08-19 | 1966-07-01 | Southwire Co | Apparatus and method for preparing metal for rolling |
| FR90679E (en) * | 1965-08-05 | 1968-01-26 | Means for improving the mechanical characteristics of a bar or ingot produced by an apparatus comprising a continuous casting wheel | |
| US3623535A (en) * | 1969-05-02 | 1971-11-30 | Southwire Co | High-speed continuous casting method |
| US3785428A (en) * | 1972-03-02 | 1974-01-15 | Hazelett Strip Casting Corp | Wheel-belt continuous casting machine |
| US3818972A (en) * | 1972-10-05 | 1974-06-25 | Southwire Co | Cast bar draft angle |
| JPS5433151B2 (en) * | 1973-04-12 | 1979-10-18 | ||
| US4030537A (en) * | 1975-06-25 | 1977-06-21 | Southwire Company | Thin gauge casting wheel band |
| JPS5342140A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-17 | Hitachi Ltd | Device for removing water in continuous casting machine |
-
1978
- 1978-12-13 CS CS788302A patent/CS216925B2/en unknown
- 1978-12-13 SE SE7812816A patent/SE450554B/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-13 AU AU42460/78A patent/AU531775B2/en not_active Expired
- 1978-12-13 DE DE2853868A patent/DE2853868C2/en not_active Expired
- 1978-12-13 JP JP15457778A patent/JPS54151516A/en active Granted
- 1978-12-14 DD DD78209764A patent/DD143221A5/en unknown
- 1978-12-14 MX MX176012A patent/MX150623A/en unknown
- 1978-12-14 CA CA317,970A patent/CA1130981A/en not_active Expired
- 1978-12-14 PL PL21175578A patent/PL211755A1/en unknown
- 1978-12-14 KR KR1019780003755A patent/KR830000064A/en unknown
- 1978-12-14 IT IT52302/78A patent/IT1106823B/en active
- 1978-12-14 LU LU80657A patent/LU80657A1/en unknown
- 1978-12-14 BR BR7808221A patent/BR7808221A/en unknown
- 1978-12-14 GB GB7848577A patent/GB2010149B/en not_active Expired
- 1978-12-14 ZA ZA00787005A patent/ZA787005B/en unknown
- 1978-12-14 ES ES476014A patent/ES476014A1/en not_active Expired
- 1978-12-14 BE BE192333A patent/BE872777A/en unknown
- 1978-12-14 FR FR7835220A patent/FR2422461A1/en active Granted
- 1978-12-14 NL NL7812179A patent/NL7812179A/en active Search and Examination
- 1978-12-15 IN IN906/DEL/78A patent/IN150414B/en unknown
-
1982
- 1982-06-03 JP JP57094153A patent/JPS5825849A/en active Pending
- 1982-06-03 JP JP57094154A patent/JPS5825850A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5825849A (en) | 1983-02-16 |
| AU531775B2 (en) | 1983-09-08 |
| LU80657A1 (en) | 1979-04-13 |
| KR830000064A (en) | 1983-03-25 |
| FR2422461A1 (en) | 1979-11-09 |
| DE2853868A1 (en) | 1979-06-21 |
| DE2853868C2 (en) | 1985-07-18 |
| AU4246078A (en) | 1979-06-21 |
| NL7812179A (en) | 1979-06-18 |
| SE7812816L (en) | 1979-06-15 |
| ZA787005B (en) | 1979-09-26 |
| MX150623A (en) | 1984-06-12 |
| ES476014A1 (en) | 1979-06-16 |
| IN150414B (en) | 1982-10-02 |
| IT7852302A0 (en) | 1978-12-14 |
| GB2010149A (en) | 1979-06-27 |
| GB2010149B (en) | 1982-05-19 |
| CA1130981A (en) | 1982-09-07 |
| JPS5825850A (en) | 1983-02-16 |
| FR2422461B1 (en) | 1983-09-30 |
| JPS625702B2 (en) | 1987-02-06 |
| PL211755A1 (en) | 1979-08-27 |
| BE872777A (en) | 1979-06-14 |
| IT1106823B (en) | 1985-11-18 |
| BR7808221A (en) | 1979-08-14 |
| CS216925B2 (en) | 1982-12-31 |
| DD143221A5 (en) | 1980-08-13 |
| JPS54151516A (en) | 1979-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH02205232A (en) | Method and apparatus for drawing-up continuous casting | |
| JP6115735B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| JPH11505179A (en) | Non-contact heat sink for strip casting | |
| JP3678848B2 (en) | Metal strip casting method and apparatus, and fireproof nozzle for feeding molten metal to casting pool of twin roll caster | |
| JP2007523745A (en) | Continuous casting method | |
| SE450554B (en) | PROCEDURE FOR CASTING A BAR OF STEEL | |
| US3391725A (en) | Process and apparatus for cooling and supporting a continuous casting strand | |
| US3349835A (en) | Continuous horizontal strip-casting apparatus | |
| US3628596A (en) | Contoured mold for horizontal continuous casting | |
| US3414043A (en) | Method for the continuous transferring of liquid metals or alloys into solid state with desired cross section without using a mould | |
| JP7226043B2 (en) | Continuous casting method | |
| JP3588411B2 (en) | Stainless steel continuous casting method | |
| CA1179473A (en) | Continuous cast steel product having reduced microsegregation | |
| JP5929836B2 (en) | Steel continuous casting method | |
| KR840001298B1 (en) | Continuous cast steel production process | |
| US4751959A (en) | Method of and apparatus for continuously casting metals | |
| JP6520272B2 (en) | Continuous casting mold and continuous casting method | |
| JP5691949B2 (en) | Continuous casting method for large-section slabs | |
| JP2555768B2 (en) | Continuous metal casting apparatus and casting method | |
| US4977037A (en) | Smoother continuous cast steel bar product | |
| CA1131879A (en) | Continuous cast steel bar and the method to produce same | |
| JP6762551B2 (en) | Casting equipment and casting method and metal plate surface smoothing tool used for it | |
| JPH07116783A (en) | Mold for continuous casting and cooling method of cast slab using it | |
| JPS61199554A (en) | Method and device for continuous casting | |
| JPS60191642A (en) | Horizontal and continuous casting method of metal |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7812816-2 Effective date: 19891128 Format of ref document f/p: F |